EP0401752B1

EP0401752B1 - Verflüssiger für ein Kältemittel einer Fahrzeugklimaanlage

Info

Publication number: EP0401752B1
Application number: EP90110618A
Authority: EP
Inventors: Roland Dipl.-Ing. Haussmann
Original assignee: Thermal-Werke Warme- Kalte- Klimatechnik GmbH
Current assignee: Thermal-Werke Warme- Kalte- Klimatechnik GmbH
Priority date: 1989-06-06
Filing date: 1990-06-05
Publication date: 1993-12-08
Anticipated expiration: 2010-06-05
Also published as: US5076353A; DE3938842A1; ES2047200T3; EP0401752A3; DE59003758D1; EP0401752A2

Description

Die Erfindung bezieht sich allgemein auf einen Verflüssiger für ein Kältemittel einer Fahrzeugklimaanlage mit verrippten Wärmetauschrohren, durch die das Kältemittel im Kreuzstrom zu anströmender Umgebungsluft geführt ist.
Speziell bezieht sich die Erfindung auf einen solchen Verflüssiger mit den weiteren Merkmalen des Oberbegriffs von Anspruch 1, wie er z.B. aus der GB-A-2 023 798 bekannt ist, auf die weiter unten noch näher eingegangen ist.
Bei einem Verflüssiger mit den genannten allgemeinen Merkmalen werden im allgemeinen die Wärmetauschrohre in mehreren in Anströmrichtung der Umgebungsluft hintereinander angeordneten Rohrreihen angeordnet, deren jeweilige Wärmetauschrohre im Kreuzgegenstrom verschaltet sind. Dabei besteht vorzugsweise, jedoch nicht ausschließlich, die Verrippung aus Folien aus Al, Cu oder Legierungen dieser Materialien mit einer Stärke von weniger als 0,15 mm.
Derartige Verflüssiger für Fahrzeugklimaanlagen sind handelsüblich. Bisher hat man dabei alle Wärmetauschrohre mit einer gemeinsamen Verrippung mit Lamellen versehen, die gegebenenfalls auch schon zum Zwecke der Verbesserung des Wärmeübergangs mit ausstellerartigen Unterbrechungen versehen war. Derartige z.B. jalousieartige Schlitze waren dabei jeweils so orientiert, daß ein optimaler Wärmefluß vom Rohr in die Schlitze erfolgte. Derartige jalousieförmige Schlitze verliefen dementsprechend längs der Verbindungslinie von Rohren derselben Rohrreihe oder längs der Verbindungslinie von direkt benachbarten Rohren benachbarter Rohrreihen. Dabei ist jedoch der Wärmefluß zwischen benachbarten Rohren derselben Rohrreihe oder direkt benachbarter Rohrreihen nicht gemindert. Darüber hinaus ist das Muster derartiger den Wirkungsgrad der Wärmeübertragung vergrößernder ausstellerartiger Schlitze gleichmäßig über die ganze Verrippung verteilt.
Bei diesen bekannten Verflüssigern stellt sich in den Verrippungen zwischen benachbarten gegenläufig durchströmten Rohrreihen wegen deren gut wärmeleitender Verbindung ein mittleres Temperaturniveau ein, welches leistungsmindernd wirkt. Diese Leistungsminderung ist so ausgeprägt, daß ein Kreuzgegenstrom, welcher theoretisch erheblich höhere wirksame Temperaturdifferenz erzeugen kann, praktisch gegenüber einem einfachen Kreuzstrom kaum Leistungsverbesserung bringt. Dieser Effekt wird bei Verflüssigern für ein Kältemittel einer Fahrzeugklimaanlage noch dadurch verstärkt, daß die Rohre benachbarter Rohrreihen (jeweils in Strömungsrichtung der Umgebungsluft gerechnet) sehr klein sind und dadurch der über die Verrippung übertragene Wärmefluß zwischen den Rohren benachbarter Rohrreihen besonders groß ist. Im vorliegenden Zusammenhang werden ausschließlich die besonders gravierenden Wärmeverluste über Wärmeleitung betrachtet, während die um eine Größenordnung etwa kleineren Wärmeverluste über Strahlung außer Betrachtung bleiben sollen.
Ein bekannter Verflüssiger (vgl. DE-U-1 685 651) für das Kältemittel einer Kältemaschine - also nicht für den Einsatzzweck nach der Erfindung bei einer Fahrzeugklimaanlage - besteht je nach Leistungsanforderung aus einer Baugruppe oder mehreren gleichen Baugruppen, die dann gemäß den Merkmalen des Oberbegriffs von Anspruch 1 angeordnet und im Kreuzgegenstrom verschaltet sind. Alle Baugruppen enthalten jeweils nur eine Rohrreihe und sind körperlich und somit auch wärmeleitmäßig völlig voneinander getrennt.
Aus der JP-A-58 138986 ist ferner ein Wärmetauscher bekannt, bei dem zwei gesonderte Baugruppen zur Kühlung einerseits gesättigten Gases und andererseits gesättigten Gases, im letzteren Fall einreihig, wärmemäßig voneinander isoliert sind.
Die JP-A-58 108394 zeigt bereits einen Wärmetauscher, bei dem zwei unterschiedliche Baugruppen eine gemeinsame Rohrlamellenverrippung haben und durch die Lamellenbrücken zwischen mindestens einer Schlitzreihe wärmemäßig miteinander gekoppelt sind. Dabei kennt man schon sich überlappende parallele Schlitze, die auch mit Ausstellern versehen sein können (Abb. 11 und 13). Auch ist schon in Betracht gezogen, eine teilweise wärmemäßige Entkopplung durch Materialverformung der Lamellen zu gewinnen. Dieser bekannte Wärmetauscher befaßt sich mit dem Sonderfall eines Verflüssigers, bei dem das innere Wärmetauschfluid in gasförmigem Zustand in Rohren relativ großen Durchmessers und in bereits verflüssigtem Zustand in Rohren relativ geringen Durchmessers geführt ist.
Auch die US-A-2 963 277 zeigt schon einen Wärmetauscher, bei dem mehrere Rohrreihen eine gemeinsame Lamellenverrippung haben und eine gewisse Unterteilung in zwei Baugruppen durch einen den Wärmefluß in der gemeinsamen Lamellenverrippung reduzierende Reihe von Schlitzen zwischen benachbarten Rohrreihen vorgesehen ist (Fig. 4).
Wenn, wie in den beiden letztgenannten bekannten Fällen, gesondert von der sonstigen Ausbildung der Lamelle wärmemäßig entkoppelnde Schlitze längs mindestens einer Geraden zwischen benachbarten Baugruppen angeordnet sind, ergibt sich eine erhebliche Knickempfindlichkeit der Lamellen und damit auch der benachbarten Baugruppen längs dieser Linie(n). Außerdem ergibt sich eine größere Dimensionierung.
Bei vollständiger mechanischer und damit automatisch auch wärmeleitmäßiger Entkopplung benachbarter Baugruppen ergeben sich Probleme mechanischer Festigkeit des ganzen Verflüssigers sowie erheblich höhere Herstellungskosten, da praktisch mindestens zwei gesonderte Verflüssiger hergestellt und strömungsmäßig auf möglichst gleichbleibendem kleinen Raum verbunden werden müssen. Diese Probleme verschärfen sich erheblich bei Verflüssigern für ein Kältemittel einer Fahrzeugklimaanlage aufgrund der an nur geringes Raumangebot in Kraftfahrzeugen angepaßten kleinen Dimensionierungen.
Aus der schon eingangs erwähnten GB-A-2 023 798 ist es zwar schon bekannt, bei einem Verflüssiger für ein Kältemittel einer Fahrzeugklimaanlage quer zur Strömungsrichtung von als äußerem Wärmetauschfluid dienender Luft einzelne Rohrreihen durch Öffnungen wärmeleitmäßig zu entkoppeln, um den Wirkungsgrad des ganzen Verflüssigers zu erhöhen. Zusätzlich sind aus derselben Vorveröffentlichung auch Öffnungen bildende Aussteller aus der Lamellenebene bekannt, die ebenfalls zur Erhöhung des Wirkungsgrades turbulenzerzeugend wirken. In diesen beiden Fällen ist jedoch keine Wirkung der ausgestellten Lappen als zusätzliche Trennung auf der Seite der anströmenden Luft vorgesehen, um den Wärmetauscher funktionell quer zur Strömungsrichtung der anströmenden Luft in Teilwärmetauscher zu unterteilen.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die Vorteile eines Betriebs im Kreuzgegenstrom auch für einen zum Einsatz in einer Fahrzeugklimaanlage bestimmten Verflüssiger eines Kältemittels nutzbar zu machen und dabei die mechanische Festigkeit des ganzen Verflüssigers unter geringem Aufwand zu fördern und eine möglichst kleine Dimensionierung des ganzen Verflüssigers zu ermöglichen.
Diese Aufgabe wird bei einem Verflüssiger mit den Merkmalen des Oberbegriffs von Anspruch 1 durch dessen kennzeichnende Merkmale gelöst.
Auch bei dem erfindungsgemäßen Verflüssiger erfolgt also eine körperliche Vereinigung mehrerer Baugruppen, vorzugsweise aller, über eine gemeinsame Verrippung. Geringer Aufwand der wärmemäßigen Entkopplung benachbarter Baugruppen ergibt sich aus der Einbeziehung der schon vorhandenen turbulenzerzeugenden Schlitze in die wärmeisolierende Verbindungszone, ohne für deren Schaffung zusätzlichen Raumbedarf zu benötigen (kleine Dimensionierung). Eine größere Festigkeit ergibt sich durch die Anordnung der im ganzen wärmeisolierenden Schlitze als Wellen oder Polygonzug (in einfachster Form nach Anspruch 11). Dadurch kann gerade bei den kleinen Dimensionierungen von Verflüssigern für Fahrzeugklimaanlagen die mechanische Festigkeit des ganzen Verflüssigers erhöht werden, der sogar einstückig hergestellt werden kann, mindestens jedoch unter Zusammenfassung mehrerer Baugruppen bzw. mehrerer Rohrreihen. Eine wärmeleitmäßige weitgehende Entkopplung kann dabei sogar allein durch entsprechende Gestaltung der Verrippung zwischen den Baugruppen vorgenommen werden. Erst durch die Zusammenfassung der Baugruppen wird überhaupt eine Herstellung und Handhabung der kleindimensionierten Verflüssiger für Fahrzeugklimaanlagen, oder wenigstens von zusammengefaßten Teilen derselben, praktisch sinnvoll und möglich.
Es hat sich somit gezeigt, daß man nicht alle Unterbrechungen innerhalb der Verbindungszone zwischen benachbarten Baugruppen neu schaffen muß, sondern daß man die früher erwähnten bekannten ausstellerartigen Unterbrechungen, die bisher nur zur Förderung des Wärmeübergangs vorgesehen waren, in die wärmeleitmäßige Entkopplung der beiden benachbarten Baugruppen mit einbeziehen kann.
Die Erfindungsgemäße Ausbindung läßt sich deshalb leicht erreichen, weil die Rohre in Strömungsrichtung der Umgebungsluft gegeneinander versetzt sind und dann, wie erwähnt, die an sich bekannten ausstellerartigen Ausnehmungen für die Erhöhung des Wärmeübergangs in die zur wärmeleitmäßigen Entkopplung zwischen benachbarten Baugruppen vorgesehene Folge der Ausnehmungen mit einbezogen sind.
Gegenüber den auch denkbaren Möglichkeiten einer wärmeleitmäßigen Entkopplung benachbarter Baugruppen an einer durchlaufenden Verrippung, z.B. dem Einbau von Isolationsmaterial, einer Querschnittsschwächung, einer Widerstandsänderung durch Dotierung o.dgl., ist die erfindungsgemäße Lösung weniger aufwendig.
Bei der erfindungsgemäßen Lösung kann auch das Material der Verrippung der Wärmetauschrohre benachbarter Baugruppen wie bei den bekannten Verflüssigern für Kraftfahrzeugklimaanlagen gleich sein. Durch geeignete Anordnung von Unterbrechungen längs der Verbindungszone zwischen benachbarten Baugruppen wird jedoch dort der Wärmefluß durch Wärmeleitung signifikant herabgesetzt. Es hat sich gezeigt, daß selbst bei Ausbildung der Verrippung als Folien mit einer Stärke von weniger als 0,15 mm durch das Zusammenwirken dieser Folien als dichtes Paket noch eine hinreichende mechanische Festigkeit des ganzen Verflüssigers unter mechanischer Zusammenfassung der Baugruppen, im Grenzfall ohne jede zusätzliche Verfestigungsmaßnahme, erreicht werden kann. Darüber hinaus behält man den Vorteil, die Wärmetauschrohre verschiedener Baugruppen wie bei einem konventionellen Verflüssiger in einem Arbeitsgang verrippen zu können und so die Herstellungsvorteile der bekannten Verflüssiger beizubehalten. Bevorzugt werden dabei Bemessungen gemäß Anspruch 4, wobei z.B. nach Anspruch 5 aber auch noch wärmeleitmäßige Entkopplungen, die geringer sind als die Werte gemäß Anspruch 4, noch eine deutliche Erhöhung der Temperaturdifferenz zwischen Kältemittel und Umgebungsluft ergeben können.
Bei der praktisch bevorzugten Weiterbildung der Erfindung gemäß Anspruch 3 nimmt der Lamellenbereich jeder Rohrreihe praktisch unmittelbar und praktisch ohne Wechselwirkung mit anderen Rohrreihen die Temperatur des Kältemittels der betreffenden Rohrreihe an. Es hat sich gezeigt, daß dabei überraschend ungewöhnlich hohe Wirkungsgradverbesserungen im Vergleich mit konventionellen vergleichbaren Verflüssigern erreicht werden können. Bei gleichem Materialeinsatz oder gleicher Bautiefe und gleichem luftseitigen Druckverlust lassen sich Wirkungsgradverbesserungen in der Größenordnung von 25 % erreichen, die beispielsweise in einer entsprechend geringeren Bautiefe bei gleicher Kühlleistung nutzbar gemacht werden können.
Bei allen Verflüssigern von gemäß der Erfindung für Fahrzeugklimaanlagen wird bewußt von einer wärmeleitmäßig gleichen Auslegung der Verrippung aller Wärmetauschrohre abgegangen und stattdessen eine wärmeleitmäßige Entkopplung von mindestens zwei Baugruppen gewählt, welche im Betrieb des Kreuzgegenstroms jeweils in einer Gegensinnwende durchströmt werden. Dabei kann es im einzelnen offen bleiben, wie die Wärmetauschrohre in jeder einzelnen Baugruppe verschaltet sind, z.B. in jeder Baugruppe im Kreuzstrom oder auch für sich im Kreuzgegenstrom. Man kann auch in jeder Baugruppe bekannte derartige Verschaltungselemente kombinieren. Im Grenzfall könnte man sogar gemäß Anspruch 3 jeder Rohrreihe eine Baugruppe zuordnen und jede Rohrreihe in einer Gegensinnwende durchströmen. Es hat sich jedoch gezeigt, daß man für praktische Anwendungen meist mit nur zwei wärmeleitmäßig entkoppelten Baugruppen auskommen kann, selbst wenn diese Baugruppen einzeln oder beide mehr als eine Rohrreihe enthalten. Bevorzugt sind dabei drei oder vier Rohrreihen, wobei im erstgenannten Fall eine Rohrreihe in einer Baugruppe und die beiden anderen Rohrreihen in einer zweiten Baugruppe angeordnet sind, während im zweitgenannten Fall in jeder der beiden Baugruppen zwei Rohrreihen angeordnet werden.
Bei einem erfindungsgemäßen Verflüssiger für Fahrzeugklimaanlagen kann sich nicht mehr eine mittlere Temperatur in einer gemeinsamen Verrippung benachbarter Wärmetauschrohre aus verschiedenen Baugruppen einstellen, sondern es erfolgt zwischen den beiden Baugruppen ein mehr oder minder ausgeprägter Temperatursprung.
Die wirksame Temperaturdifferenz zwischen dem Kältemittel einerseits und der Umgebungsluft andererseits läßt sich bei Auslegung des Verflüssigers gemäß Anspruch 13 noch einmal signifikant erhöhen. Dabei werden für die beiden angesprochenen Baugruppen vorzugsweise Bemessungen gemäß den Ansprüchen 14 und 15 verwendet. Die Bedeutung dieser Maßnahmen wird später anhand von Funktionsdiagrammen der wesentlichen Parameter (Fig. 4 bis 6b) noch mehr im einzelnen erläutert. Aus der DE-AS 1 072 257 ist es an sich bekannt, längs des Strömungswegs des Kältemittels die Anzahl parallel durchströmter Rohre so zu ändern, daß der Druckgradient über den gesamten Strömungsweg im wesentlichen konstant ist.
Gemäß den Ansprüchen 5 bzw. 6 kann bei den Unterbrechungen in der Verbindungszone zwischen benachbarten Baugruppen das Material der Verrippung entfernt, insbesondere ausgestanzt, sein. In diesem Fall wird man vorzugsweise schmale Schlitze verwenden, um möglichst wenig Verrippungsmaterial einzubüßen. Man kann aber auch gemäß den Ansprüchen 7 bis 9 das Material der Verrippung im Bereich der Unterbrechungen mit zu Ausstellern nutzen, die zusätzlich den Wärmeübergang zwischen Kältemittel und Umgebungsluft fördern.
Anspruch 10 sieht vorzugsweise vor, daß die an sich bekannten Unterbrechungen an Jalousien ausgebildet sind, während die übrigen Unterbrechungen, die zur wärmeleitmäßigen Separierung der Rohrreihen zusätzlich vorgesehen sind, als einfache Wärmeleitunterbrechungen ohne Jalousieausbildung ausgebildet sein können. Hierzu wird insbesondere auf die alternativen Möglichkeiten von Fig. 3 hingewiesen.
Die Erfindung wird im folgenden anhand schematischer Zeichnungen an mehreren Ausführungsbeispielen noch näher erläutert. Es zeigen:

Fig. 1 eine schematische Darstellung der Verschaltung der Wärmetauschrohre eines vierreihigen Verflüssigers mit vier Baugruppen; eine gemeinsame Lamellenverrippung mit wärmeleitmäßiger Entkopplung im Sinne der Erfindung ist dabei ergänzt zu denken;
Fig. 2 in Draufsicht auf eine gemeinsame Lamelle eine Anordnung von Unterbrechungen in der Verbindungszone zwischen benachbarten Baugruppen unter Einbeziehung von an sich bekannten ausstellerartigen Unterbrechungen für die Erhöhung des Wärmeübergangs;
Fig. 3 mögliche Bauformen solcher Unterbrechungen, welche im Rahmen der Erfindung zusätzlich zur wärmeleitmäßigen Entkopplung vorgesehen sind, in drei Varianten a), b) und c) als ausstellerartige Unterbrechungen, wie sie insbesondere in der Fig. 2 dargestellt sind, oder in der Variante d) als einfacher Schlitz; Ausbildungen mit schlitzförmigen Unterbrechungen wären bei der Ausführungsform nach Fig. 2 jedoch ebenfalls möglich;
die Fig. 4 bis 6b Funktionsdiagramme;
dabei
Fig. 6b ein Kältemittelzustandsdiagramm, in welchem Kältemittelkreisläufe eingetragen sind, welche den anhand der Fig. 5 und 6a diskutierten verschiedenen Auslegungen des Verflüssigers in bezug auf den kältemittelseitigen Druckverlust entsprechen;
Fig. 7 in Anlehnung an Fig. 2 eine Draufsicht auf eine Lamelle eines erfindungsgemäßen Verflüssigers;
Fig. 8 einen Schnitt nach der Linie B-B in Fig. 7; und
die Fig. 9 und 10 schematisierte Verschaltungen der Kältemittel führenden Rohre von Verflüssigern des Standes der Technik, und zwar nach Fig. 9 im Kreuzstrom und nach Fig. 10 im Kreuzgegenstrom.

In den zur Veranschaulichung bekannter Verflüssiger vorgesehenen Fig. 9 und 10 ist die Anströmrichtung der Umgebungsluft durch die Pfeile A veranschaulicht. In beiden Ausführungsbeispielen sind vier Rohrreihen quer zur Anströmrichtung angeordnet.
Im Kreuzstrombetrieb gemäß Fig. 9 wird das Kältemittel durch einen Anschluß 2 in einen Sammler 4 eingeleitet, an den die vier Reihen von verrippten Wärmetauschrohren 6 eingangsseitig angeschlossen sind. Alle Wärmetauschrohre 6 haben dabei eine gemeinsame gleichmäßig ausgebildete Verrippung. Ausgangsseitig sind die vier Reihen von Wärmetauschrohren 6 an einen weiteren Sammler 8 angeschlossen, der mit einem Auslaß 10 des Kältemittels versehen ist. Man erkennt, daß das Kältemittel in den vier Reihen parallel vom Sammler 4 zum Sammler 8 strömt und dabei die anströmende Umgebungsluft kreuzt.
In Fig. 10 ist dieselbe Konfiguration von verrippten Wärmetauschrohren 6 im Kreuzgegenstrom in bezug auf die anströmende Umgebungsluft verschaltet. Dabei sind zwischen den beiden eingangs- und ausgangsseitigen Sammlern 4 und 8 vier Gegensinnwenden dargestellt, in denen das Kältemittel einerseits die anströmende Umgebungsluft kreuzt und andererseits im Gegenstrom zu diesem vom eingangsseitigen Sammler 4 zum ausgangsseitigen Sammler 8 geführt ist.
In der dargestellten Ausführungsform verbindet jede Gegensinnwende jeweils nur zwei benachbarte Rohre einer Reihe. Es ist ebenso bekannt, zur Erhöhung des Druckverlustes in jedem durchströmten Zweig zwischen den Sammlern 4 und 8 die Anzahl der Rohre pro Reihe zu erhöhen bis zu dem Grenzfall, daß zwischen dem eingangsseitigen Anschluß 2 und dem Auslaß 10 nur eine einzige Rohrschlange bzw. Gegensinnwende angeordnet ist.
Die gemeinsame Verrippung aller Wärmetauschrohre durch Folien insbesondere aus Aluminium oder einer Aluminiumlegierung mit einer Stärke von weniger als 0,15 mm, üblicherweise bis etwa 0,1 mm, ist mit 12 dargestellt.
Die bekannten Ausführungsformen der Fig. 9 und 10 beziehen sich speziell auf Rundrohrwärmetauscher.
Nachfolgend werden nun Ausführungsbeispiele von Verflüssigern nach der Erfindung veranschaulicht, die ebenfalls Rundrohrwärmetauscher sein können.
Der Verflüssiger ist jeweils in mindestens zwei Baugruppen aufgeteilt, von denen jede z.B. ohne Beschränkung der Allgemeinheit jeweils zwei Rohrreihen enthalten kann. Speziell kann eine Baugruppe an der Eintrittsseite des Kältemittels und die andere Baugruppe an der Austrittsseite des Kältemittels angeordnet sein, wobei beide Baugruppen z.B. als Gegensinnwende geschaltet sind.
Eine den Baugruppen gemeinsame Verrippung kann Folien aus Al, Cu oder Legierungen dieser Materialien mit einer Stärke von weniger als 0,15 mm bis nach derzeitiger Walztechnik minimal 0,08 mm aufweisen.
Bei Ausbildung als Flachrohrwärmetauscher werden zweckmäßig Lamellenverrippungen mit Folien vorgesehen, die dann zweckmäßig Stärken zwischen 0,15 und 0,25 mm besitzen.
Wie bei der Beschreibung des Standes der Technik nach den Figuren 9 und 10 ist die Strömungsrichtung des Kältemittels durch Pfeile B gekennzeichnet, während die Pfeile A die Anströmrichtung der Umgebungsluft zeigen.
Auch werden weiterhin der eingangsseitige Anschluß 2 an einen eingangsseitigen Sammler 4 und der ausgangsseitige Anschluß 10 an einen ausgangsseitigen Sammler 8 verwendet und die Wärmetauschrohre mit 6 bezeichnet.
Bei der Ausführungsform nach Fig. 2 sind zwei Baugruppen 14 und 16 dargestellt, während die Ausführungsform nach Fig. 1 vier Baugruppen 54,56,58 und 60 zeigt.
Fig. 1 zeigt in einer speziellen Verschaltung ein bevorzugtes Schaltungsbild der einzelnen Baugruppen 54 bis 60, und zwar an einem vierreihigen Verflüssiger mit gemeinsamer Lamellenverrippung.
Eingangsseitig sind in den Baugruppen 54 und 56 vier Kältekreisläufe parallelgeschaltet, wie dies in Fig. 9 bei dem bekannten Verflüssiger für diesen ingesamt dargestellt ist.
Die beiden Baugruppen 58 und 60 sind von nur zwei parallelgeschalteten Kreisläufen gebildet, so daß dadurch bei gleichbleibendem Innenquerschnitt der Wärmetauschrohre 6 in den Baugruppen 58 und 60 relativ zu den Baugruppen 54 und 56 der Druckverlust wesentlich erhöht wird.
In nicht dargestellter Weise könnte man Parallelschaltungen nach Art der Baugruppen 54 und 56 auch im Eingangsbereich des Verflüssigers fortsetzen oder aber Schaltungsmaßnahmen der bei den Baugruppen 58 und 60 dargestellten Art schon in den Baugruppen 54 und 56 beginnen.
In Fig. 1 ist ferner auf Zwischensammler verzichtet, indem die einzelnen Kreisläufe der eingangsseitigen Baugruppen 54 und 56 paarweise durch sogenannte Dreifüße 26 in die zwei weiterführenden Kreisläufe der Baugruppen 58 und 60 strömungsmäßig überführt werden.
Es versteht sich, daß die geschilderten Schaltungsmaßnahmen auch bei anderen Anzahlen der Kreisläufe in den einzelnen Baugruppen analog realisiert werden können. Die hier dargestellten Anzahlen und Konfigurationen sind jedoch bevorzugt.
Die Ausführungsform nach Fig. 1 setzt voraus, daß die einzelnen Baugruppen 54 bis 60 erfindungsgemäß im Bereich der gemeinsamen Lamellenverrippung wärmeleitmäßig entkoppelt sind, wie dies beispielsweise nachfolgend noch mehr im einzelnen anhand der Figuren 2, 7 und 8 erläutert ist.
Die dargestellten vier Rohrreihen sind dabei alle wärmeleitmäßig in die einzelnen Baugruppen 54, 56, 58 und 60 entkoppelt.
Zusätzlich wird beim Übergang von den Baugruppen 54, 56 auf 58, 60 der kältemittelseitige Druckverlust durch Zusammenschaltung von jeweils parallelen Kreisläufen 62 auf einen Kreislauf mittels Dreifuß 26 erhöht.
Bei einem derart verschalteten Verflüssiger ist der Kurzschlußwärmestrom zwischen den Wärmetauschrohren in der Lamelle minimal.
Bei der Ausführungsform der Fig. 1 ist also eine gemeinsame Lamellenverrippung mit wärmeleitmäßig weitgehender Entkopplung hinzuzudenken, wie sie anhand der nachfolgenden Fig. 2 oder 7 und 8 im einzelnen beschrieben ist.
In Fig. 2 ist eine Draufsicht auf eine einzelne Wärmetauschlamelle für eine vierreihige Anordnung von hier nicht dargestellten Wärmetauschrohren 6 dargestellt. Jeweils ein Wärmetauschrohr 6 eines Rohrbündelwärmetauschers wird in üblicher Weise in einer Aufnahmeöffnung 28 der Lamelle 30 angeordnet, welche Teil der Verrippung 12 (analog zu Fig. 9 und 10) ist. Die Öffnungen können in üblicher Weise beispielsweise mit Verbindungshülsen zum Anschluß an das jeweilige Wärmetauschrohr ausgebildet sein. Man kann sich die einzelnen Aufnahmeöffnungen 28 dabei stellvertretend für die Anordnung der Sammeltauschrohre vorstellen.
Die einzelnen Lamellen 30 werden in üblicher Weise durch aus der Lamelle herausgearbeitete Distanzhalter 32, beispielsweise herausgestellte Lappen des Lamellenmaterials, in gegenseitigem Abstand gehalten.
Aus der Anordnung der Aufnahmeöffnungen 28 erkennt man zunächst die Zuordnung zu solchen Verflüssigern, bei denen in Strömungsrichtung der Umgebungsluft die Wärmetauschrohre 6 jeweils hälftig auf Lücke versetzt sind.
In der Lamelle 30 sind zunächst an sich zur Erhöhung des Wärmeübergangs bekannte ausstellerartige Sohlitze 34 angeordnet, die sich zwischen benachbarten Aufnahmeöffnungen 28 jeweils längs einer Rohrreihe erstrecken und damit auch quer zu solchen Anschlußöffnungen liegen, welche in der jeweils übernächsten Rohrreihe benachbart sind. Man erkennt dabei in der Ausführungsform nach Fig. 2, daß derartige Schlitze 34 nicht in der Lage sind, benachbarte Rohre aus benachbarten Rohrreihen voneinander wärmeleitmäßig zu entkoppeln.
Für den Zweck dieser wärmeleitmäßigen Entkopplung sind zusätzliche Unterbrechungen 36 vorgesehen, welche bei der Ausführungsform nach Fig. 2 zusammen mit den Schlitzen 34 einen Polygonzug beschreiben bzw. unter 45° zur Erstreckung der Reihen von Aufnahmeöffnungen 28 angeordnet sind.
Bedarfsweise kann die wärmeleitmäßige Entkopplung noch zusätzlich dadurch vergrößert werden, daß die Schlitze 34 und die Unterbrechungen 36 einander überlappend angeordnet sind. Man kann jedoch eine guten Effekt auch noch ohne diese Überlappung erreichen, wenn auch die Überlappung wegen der Erhöhung des Wärmeleitwiderstandes bevorzugt ist.
Die Folge der Schlitze 34 und Unterbrechungen 36 beschreibt dabei die Erstreckungsrichtung einer Verbindungszone 38 zwischen den beiden Baugruppen 14 und 16 und den diesen jeweils zugeordneten Bereichen 40 und 42 der Lamelle 30.
Ohne Beschränkung der Allgemeinheit können die Unterbrechungen 36 als einfache Schlitze 44 nach Art der Variante d) von Fig. 3 ausgebildet sein.
Die Varianten a), b) und c) nach Fig. 3 stellen aber bevorzugte Ausbildungen der in Fig. 2 eingezeichneten ausstellerartigen zusätzlichen Unterbrechungen 36 dar, die im übrigen aber auch bei den Schlitzen 34 an sich bekannt sind.
Bei der Variante a) sind die Materialaussteller einseitig aus der Lamelle 30 ausgebogene, vorzugsweise gemeinsam jalousieförmig angeordnete, Stege 46.
Bei den Varianten b) und c) sind hingegen die Materialaussteller beidseitig über Schnittstellen 48 aus der Verrippung ausgeschnitten, so daß hervorgehobene dachartige Teile 50 entstehen, die jeweils nur stirnseitig mit der Lamelle 30 einstückig verbunden sind. Die Variante b) beschreibt hier ein Flachdach und die Variante c) ein Giebeldach, wobei vielfältige Formen möglich und auch im Zusammenhang mit den Unterbrechungen 34 üblich sind. Dementsprechend können auch die Unterbrechungen 34 alle in Fig. 3, Varianten a) bis c), gewählten Formen haben. Im Grenzfall könnte man an diesen Stellen auch einfache Schlitze gemäß der Variante d) abweichend von der Üblichkeit vorsehen, so daß dann sowohl die Unterbrechungen 34 als auch die Unterbrechungen 36 lediglich zur wärmeleitmäßigen Entkopplung dienen.
Analog läßt sich die Anordnung auch auf dreireihige Lamellen oder solche mit anderer Reihenanzahl übertragen.
Die Unterbrechungen 36 und die an sich bekannte Schlitze 34 sind längs der Verbindungszone 38 jeweils durch relativ schmale Verbindungsstege 52 voneinander getrennt, so daß der Wärmefluß allein durch diese schmalen Verbindungsstege erfolgt und dadurch die mittlere Wärmeleitfähigkeit längs der Verbindungszone 38 entsprechend dem Verhältnis zwischen Unterbrechung und Verbindungssteg reduziert ist.
In Fig. 4 ist der Temperaturverlauf der durch den Verflüssiger strömenden Umgebungsluft und des zur Umgebungsluft im Kreuzgegenstrom mit drei Gegensinnwenden geführten Kältemittels dargestellt. Dabei ist das Kältemittel in den Rohren innerhalb einer Baugruppe im Kreuzstrom zur Luft und von Baugruppe zu Baugruppe in Gegensinnwenden, d.h. im Gegenstrom zur Luft, geführt. Innerhalb einer Baugruppe kann das Kältemittel auch im Kreuzgegenstrom mit einer oder zwei Gegensinnwenden geführt werden, wenn die Baugruppe aus mehr als einer Rohrreihe besteht. Jedoch wird durch den geringen Abstand der benachbarten Rohre verschiedener Rohrreihen die unterschiedliche Temperatur durch die Lamelle gemittelt, so daß die im Gegensatz zur reinen Kreuzstromführung der Rohre erhöhte Temperaturdifferenz bei Kreuzgegenstrom nicht wirksam wird.
In Fig. 4 ist daher die für die wirksame Temperaturdifferenz optimierte Lösung dargestellt, bei der jede Rohrreihe eins bis vier gemäß Fig. 2 jeweils einer Baugruppe 54, 56, 58, 60 zugeordnet ist.
Bei einer derartigen Aufteilung eines z.B. vierreihigen Verflüssigers in ebenfalls vier Baugruppen 54, 56, 58 und 60 kann sich die in Durchströmungsrichtung des Kältemittels gemäß Fig. 4 abnehmende Kältemitteltemperatur nicht durch Kurzschlußwärmeströme in der Verrippung ausgleichen, sondern es stellt sich der in Fig. 4 durchgezogene Kurvenzug als Verrippungstemperatur ein, der unterhalb dem ebenfalls dargestellten Kältemitteltemperaturverlauf liegt.
Bei einem im Kreuzgegenstrom verschalteten Verflüssiger nach dem Stand der Technik gemäß Fig. 10 ist, unter Voraussetzung, daß dieselbe Austrittstemperatur erreicht werden soll, die Verrippungstemperatur im Mittel erheblich niedriger, da die Wärme in der Lamelle von den Wärmetauschrohren mit höherer Temperatur am Verflüssigereintritt zu den Wärmetauschrohren niedrigerer Temperatur am Verflüssigeraustritt strömt.
Die wirksame Temperaturdifferenz kann anschaulich durch die Fläche zwischen dem Verrippungs- und dem Luftemperaturverlauf dargestellt werden.
In Fig. 4 ist der Zuwachs der wirksamen Temperaturdifferenz eines gemäß Anspruch 1 verschalteten Verflüssigers gegenüber einem ebenfalls in Kreuzgegenstrom verschalteten Verflüssiger nach dem Stand der Technik als schraffierte Fläche (A1) dargestellt.
Im Gegensatz zur wirksamen Temperaturdifferenz eines gemäß dem Stand der Technik verschalteten Verflüssigers, die durch die schraffiert dargestellte Fläche (A2) dargestellt wird, wird durch den erfindungsgemäßen Verflüssiger mehr als eine Verdopplung der wirksamen Temperaturdifferenz erreicht. Da der dargestellte Temperaturverlauf einem mittleren Betriebszustand einer Fahrzeugklimaanlage entspricht, ist bei kleineren Luftgeschwindigkeiten, d.h. einer stärkeren Lufterwärmung, ein noch größerer Zuwachs an wirksamer Temperaturdifferenz durch den erfindungsgemäßen Verflüssiger möglich.
In den Fig. 5 und 6 sind Optimierungskriterien für den kältemittelseitigen Druckverlust dargestellt. Der sich bei unterschiedlichen kältemittelseitigen Druckverlusten einstellende Temperaturverlauf im Kältemittelkreislauf ist im Kältemittelzustandsdiagramm in Fig. 6b gezeigt.
Der kältemittelseitige Druckverlust muß in jeder einzelnen Baugruppe so gewählt werden, daß die Austrittstemperatur des verflüssigten Kältemitels t_KA im Bereich von deren Minimum t_KA1 bis zum Minimum der Sättigungstemperatur t_KE1 des in den Verflüssiger eintretenden Kältemittels liegt.
Die Fig. 5, 6a und 6b werden nachfolgend anhand von Beispielen erläutert.
Wählt man eine Auslegung mit sehr kleinem kältemittelseitigen Druckverlust, z.B. 0,05 bar, so ist der innere Wärmeübergangskoeffizient α, der in Fig. 5 über dem kältemittelseitigen Druckverlust qualitativ aufgetragen ist, minimal.
Aus dem minimalen kältemittelseitigen Druckverlust Δ_PK resultiert eine maximal wirksame mit Δt_log in Fig. 5 bezeichnete Temperaturdifferenz zwischen dem Kältemittel einerseits und der Umgebungsluft andererseits, da die Sättigungstemperatur im Verlauf des Strömungsweges des Kältemittels nicht abnimmt. Andererseits ist die Wärmedurchgangszahl (in Fig. 5 mit K bezeichnet) durch den minimalen inneren Wärmeübergangskoeffizienten klein.
Das für die Verflüssigerleistung entscheidende Produkt von Wärmedurchgangszahl mit der wirksamen Temperaturdifferenz (in Fig. 5 mit K·Δt_log bezeichnet) erreicht daher bei 0,05 bar kältemittelseitigem Druckverlust nicht den maximalen Wert.
Aus diesem Grund wird in einem vorgegebenen Kältemittelkreislauf einer Fahrzeugklimaanlage bei konstanten Betriebsbedingungen auch nicht die minimale Verflüssigungstemperatur am Eintritt (in Fig. 6a mit t_KE bezeichnet) erreicht, da aufgrund der kleineren Wärmedurchgangszahl K bei sonst konstanten Bedingungen (wie äußere Fläche, Umgebungstemperatur etc.) die Sättigungstemperatur des Kältemittels t_KE und der Sättigungsdruck p_KE höher sein müssen als bei einer Auslegung mit höherer Wärmedurchgangszahl. Durch den geringen kältemittelseitigen Druckverlust wird zusätzlich eine für die Innenraumabkühlung des Kraftfahrzeugs erwünschte Absenkung der Kältemittelaustrittstemperatur (die in Fig. 6a mit tKA bezeichnet ist) verhindert.
Der Kältemittelkreisprozeß, der sich bei einem Verflüssiger mit kleinen kältemittelseitigen Druckverlusten, z.B. von 0,05 bar, einstellt, ist im Kältemittelzustandsdiagramm in Fig. 6b dargestellt.
Fig. 6b zeigt die Grenzkurve für den flüssigen Zustand und die Grenzkurve für den gasförmigen Zustand, die im kritischen Punkt aufeinandertreffen und auch mit "Sattigungslinien" bezeichnet werden können.
Der Zustand des Kältemittels wird in erster Linie durch den Kältemitteldruck P und die Enthalpie h beschrieben, die in Fig. 6b als Ordinate bzw. Abszisse aufgetragen sind. Es stellen dar:

Punkt A: Eintritt in den Verdampfer;
Punkt B: Austritt aus dem Verdampfer bzw. Eintritt in den Verdichter;
Punkt C: Austritt aus dem Verdichter bzw. Eintritt in den Verflüssiger;
Punkt D: Austritt aus dem Verflüssiger bzw. Eintritt in das Drosselorgan des Kältemittelkreislaufes.

Der bei Verflüssigern mit 0,05 bar kältemittelseitigem Druckverlust sich einstellende Kreisprozeß ist in Fig. 6b mit A, B, C und D bezeichnet, wobei die Richtung des Kältemittelkreislaufes mit einem Pfeil gekennzeichnet ist. Von den drei dargestellten Kältekreisläufen wird ein mittlerer Eintrittsdruck p_KE bei Punkt C erreicht, während der Austrittsdruck P_KA und damit auch die durch die Dampfdruckkurve zugeordnete Sättigungstemperatur im Punkt D weitaus am höchsten ist. Da die Unterkühlung des flüssigen Kältemittels auf Werte unterhalb der dem Druck entsprechenden Sättigungstemperatur bei allen Verflüssigerkonstruktionen, deren flüssiges Kältemittel ungehindert aus dem Verflüssiger abfließen kann, vergleichbare Werte einnimmt, ist auch die thermometrisch am Austritt des Verflüssigers gemessene Kältemittelaustrittstemperatur vergleichsweise hoch. Da die Enthalpie h mit der Temperatur des flüssigen Kältemittels ansteigt, ist die Eintrittsenthalpie des Kältemittels in den Verdampfer in Punkt A ebenfalls am höchsten.
Aus diesem Grunde steht im Verdampfer bei konstanter Überhitzung des aus dem Verdampfer austretenden Kältemittels (Punkt B) eine vergleichsweise geringe Enthalpiedifferenz Δh_o zur Wärmeaufnahme zur Verfügung, so daß pro kg vom Verdichter umgewälzten Kältemittels weniger Wärme aufgenommen werden kann als bei den beiden anderen mit ' bzw. "bezeichneten Kältemittelkreisprozessen. Dies führt wiederum bei sonst konstanten Bedingungen zu einem vergleichsweise hohen Verdampfungsdruck (Punkte A und B) mit daraus resultierender höherer Luftaustrittstemperatur aus dem Verdampfer und schließlich vergleichsweise hoher Innenraumtemperatur.
Erhöht man den kältemittelseitigen Druckverlust auf den für den Verflüssiger optimalen und in den Fig. 5 und 6a mit t_KE1 bezeichneten Wert von ca. 0,7 bar, so fällt die wirksame Temperaturdifferenz in Fig. 5 zwar ab, andererseits nimmt der innere Wärmeübergangskoeffizient α₁ und damit auch die Wärmedurchgangszahl K jedoch zu. Da gemäß Fig. 5 von 0,05 bar kältemittelseitigem Druckverlust bis zum Druckverlust 0,7 bar die Zunahme der Wärmedurchgangszahl größer als die Abnahme der wirksamen Temperaturdifferenz ist, erreicht das für die Verflüssigerleistung entscheidende Produkt von wirksamer Temperaturdifferenz mit der Wärmedurchgangszahl K·Δt_log beim kältemittelseitigen Druckverlust t_KE1 gemäß Fig. 5 sein Maximum, welches wie schon erläutert gleichbedeutend ist mit dem Minimum der Sättigungstemperatur am Eintritt des Verflüssigers t_KE gemäß Fig. 6a. Durch den bei t_KE1 um 0,65 bar höheren kältemittelseitigen Druckverlust kommt es zu einer weiteren Absenkung der Sättigungstemperatur am Verflüssigeraustritt tKA.
Betrachtet man den zuletzt beschriebenen Kältemittelverflüssiger im gesamten Kältekreislauf gemäß Fig. 6b, so erkennt man den minimalen Kältemitteleintrittsdruck P_KE, der gleichbedeutend ist mit der minimal gesättigten Kältemitteleintrittstemperatur t_KE1 in Punkt C', und den durch das Gefälle nach links dargestellten Druckverlust Δp_K des Verflüssigers mit der Folge, daß der Austrittsdruck p_KA und die Kältemittelaustrittstemperatur niedriger sind, wodurch die dem Verdampfer zur Verfügung stehende Enthalpiedifferenz h_o' größer als bei einem Verflüssiger mit 0,05 bar kältemittelseitigem Druckverlust ist.
Wie schon erläutert, resultiert daraus eine vergleichsweise niedrigere Verdampfungs-, Luftaustritts- sowie Fahrzeuginnenraumtemperatur.
Eine darüber hinausgehende Absenkung der Verflüssigeraustrittstemperatur tKA läßt sich durch eine weitere Erhöhung des kältemittelseitigen Druckverlustes von t_KE1 auf t_KE2 erreichen.
Bei dieser Dimensionierung ist jedoch die von K·Δt_log bestimmte Verflüssigerleistung nicht mehr maximal, da die wirksame Temperaturdifferenz stärker abnimmt als die Wärmedurchgangszahl zunimmt, so daß auch die Sättigungstemperatur am Verflüssigereintritt ansteigt (siehe Punkt C'' in Fig. 6b).
Werden jedoch Verdichter mit "steiler Kennlinie", d.h. nahezu förderdruckunabhängigem Fördervolumenstrom, eingesetzt, so reduziert der gemäß der Dampfdruckkurve mit der Sättigungstemperatur t_KE ansteigende Kältemitteleintrittsdruck p_KE nicht den Kältemittelmassenstrom, so daß die aus der Kältemittelaustrittstemperatur aus dem Verflüssiger (Punkt D'' in Fig. 6b) resultierende maximale Enthalpiedifferenz Δh_o ^,, des Kältemittels im Verdampfer zu einer weiteren Absenkung des Verdampfungsdrucks in Punkt A'' und B'' und damit zu der minimal möglichen Luftaustrittstemperatur aus dem Verdampfer sowie maximal möglichen Innenraumabkühlung führt.
Bei dem in den Fig. 7 und 8 angesprochenen Verflüssiger sind ohne Beschränkung der Allgemeinheit drei Baugruppen 14, 15 und 16 vorgesehen, die jeweils einer einzigen Rohrreihe zugeordnet sind. Gezeigt ist nur eine Lamelle des die Verrippung der entsprechenden Wärmetauschrohre bildenden Lamellenpaketes. Dabei weist jede Lamelle 30 Aufnahmeöffnungen 28 auf, in welche jeweils ein Wärmetauschrohr mechanisch fest und wärmeleitend eingepaßt wird. Man erkennt in Fig. 8, daß die entsprechenden Aufnahmeöffnungen 28 hülsenförmig aus der Lamellenebene hervorstehen.
Aus der Verteilung der Aufnahmeöffnungen 28 ergibt sich auch, daß die Wärmetauschrohre in Strömungsrichtung A der Umgebungsluft gegeneinander regelmäßig auf Lücke versetzt angeordnet sind.
In die Folge von zwischen den einzelnen Baugruppen vorgesehenen Unterbrechungen 36 sind an sich bekannte Unterbrechungen 34 mit einbezogen, die jeweils quer zwischen Paaren von Wärmetauschrohren (bzw. Aufnahmeöffnungen 28) angeordnet sind, welche unterschiedlichen Rohrreihen voneinander getrennter Baugruppen 14, 15 und 16 angehören.
Die Schlitze 34 und Unterbrechungen 36 bilden somit in der Lamelle 30 längs der jeweiligen Verbindungszone 38 zwischen den Baugruppen 14 und 15 bzw. 15 und 16 eine Folge von Unterbrechungen, zwischen denen Verbindungsstege 52 verbleiben und die jeweils zwischen Paaren von Wärmetauschrohren bzw. Aufnahmeöffnungen 28 angeordnet sind, die direkt benachbarten Rohrreihen der jeweils benachbarten Baugruppen, hier Rohrreihen, angehören.
Die Unterbrechungen 36 sind hier speziell gemäß der obersten Variante a) von Fig. 3 als langgestreckte Schlitze mit einseitigem Aussteller ausgebildet. Die an sich bekannten Schlitze 34 sind demgegenüber als Jalousien ausgebildet, deren spezielle Form aus Fig. 8 deutlich wird. Es handelt sich um zwei mittlere Vollstege und zwei äußere Halbstege, die parallel zueinander ausgestellt sind und zur Luft einen Anstellwinkel von vorzugsweise 15 bis 30° haben.
Die als Jalousien ausgebildeten Schlitze 34 verlaufen bei der versetzten Rohranordnung jeweils in derselben Rohrreihe mit Längserstreckung zwischen benachbarten Rohren derselben Rohrreihe oder, anders ausgedrückt, mit Quererstreckung, also trennend, zwischen benachbarten Rohren von in Anströmrichtung A hintereinanderliegenden Rohrpaaren, die jeweils durch eine zwischenliegende Rohrreihe mit versetzten Rohren voneinander getrennt sind.
Zu erkennen sind ferner noch Abstandhalter 64, die aus der Lamellenebene auf der gleichen Seite wie die Hülsen der Aufnahmeöffnungen 28 mit größerer Höhe ausgestellt sind, um die einzelnen Lamellen im zusammengepreßten Lamellenpaket zu distanzieren. Mögliche Formgebungen und Bemessungen derartiger Aussteller sind an sich bekannt. In den Abbildungen 7 und 8 sind zwei unterschiedliche bevorzugte mögliche Formgebungen dargestellt, die sich durch ein- oder doppelseitige Stegausstellung unterscheiden. Zweckmäßig sind dabei die ausgestellten Stege nach Fig. 8 konisch verlaufend, um sich nicht in die gegenüberliegende Ausstellöffnung des nächsten Abstandhalters der benachbarten Lamelle einzufügen.
Auch die Lamellen 30 sind zweckmäßig Folien aus Al, Cu oder Legierungen dieser Materialien mit einer Stärke von weniger als 0,15 mm.
Bevorzugt werden mit der Bauweise im Sinne von Fig. 7 oder 8 Verflüssiger mit drei oder vier Rohrreihen gebildet, wobei aber auch im Sinne vorhergehender Beschreibung Verflüssiger mit nur zwei Rohrreihen in Frage kommen.
Den einzelnen Rohrreihen ist jeweile die Lamelle 30 gemeinsam; der Zusammenhalt erfolgt über die Verbindungsstege 52, die zwischen den Unterbrechungen verbleiben.

Claims

Verflüssiger für ein Kältemittel einer Fahrzeugklimaanlage mit verrippten Wärmetauschrohren (6), durch die das Kältemittel im Kreuzstrom zu anströmender Umgebungsluft geführt ist, wobei die Wärmetauschrohre in mehreren in Anströmrichtung der Umgebungsluft hintereinander angeordneten Rohrreihen mit gemeinsamer Verrippung angeordnet sind und die Rohre (6) von in Strömungsrichtung der Umgebungsluft aufeinanderfolgenden Rohrreihen gegeneinander versetzt sind,
und wobei zwischen benachbarten Rohren (6) einer Rohrreihe in Erstreckungsrichtung der Rohrreihe verlaufende, den Wärmeübergang verbessernde Schlitze (34) in der Verrippung ausgebildet sind,
dadurch gekennzeichnet, daß die Rohrreihen mehrere in Anströmrichtung der Umgebungsluft hintereinander angeordnete Baugruppen (14,16) bilden, die kältemittelseitig in Reihe im Gegenstrom zur Anströmrichtung verschaltet und über ihre Verrippung (12) mechanisch verbunden sind, und daß zwischen benachbarten Baugruppen (14,16) den Wärmefluß zwischen den Baugruppen herabsetzende Unterbrechungen (36) angeordnet sind, die zusammen mit den Schlitzen (34) eine Verbindungszone (38) benachbarter Baugruppen bilden, die in Form eines Polygon- oder Wellenzuges verläuft und in der die mittlere Wärmeleitfähigkeit λ_m unter 20% der Wärmeleitfähigkeit λ des Materials der Verrippung (12) liegt.
Verflüssiger nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in der Verbindungszone (38) die mittlere Wärmeleitfähigkeit λ_m unter 10% der Wärmeleitfähigkeit λ des Materials der Verrippung (12) der beiden benachbarten Baugruppen (14,16) liegt.
Verflüssiger nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß jede Rohrreihe von Wärmetauschrohren eine Baugruppe (14,15,16) bildet.
Verflüssiger nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß, in Erstreckungsrichtung der Verbindungszone (38) gemessen, die mittlere Länge der Verbindungsstege (52) weniger als 50%, vorzugsweise weniger als 20%, höchstvorzugsweise weniger als 10%, der mittleren Länge der Unterbrechungen (36) beträgt.
Verflüssiger nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß Unterbrechungen (36) als Materiallücken (44), vorzugsweise Ausstanzungen, ausgebildet sind.
Verflüssiger nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Materiallücken sich längs der Verbindungszone erstrekkende Schlitze (44) sind.
Verflüssiger nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß Unterbrechungen (36) als Materialaussteller (46;50) ausgebildet sind.
Verflüssiger nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß Materialaussteller einseitig aus der Verrippung (12) ausgebogene, vorzugsweise gemeinsam jalousieförmig angeordnete, Stege (46) sind.
Verflüssiger nach Anspruch 7 oder 8, dadurch gekennzeichnet, daß Materialaussteller (50) beidseitig der Verrippung (12) ausgestellt sind.
Verflüssiger nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Schlitze (34) als Jalousien ausgebildet sind.
Verflüssiger nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Schlitze (34) und die Unterbrechungen (36) einen Polygonzug beschreiben.
Verflüssiger nach einem der Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß nur zwei Baugruppen (14,16) vorgesehen sind.
Verflüssiger nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß eine vom Kältemittel zuerst durchströmte (erste) Baugruppe (54,56) mit relativ geringem kälteseitigen Druckverlust und eine vom Kältemittel nachfolgend durchströmte (zweite) Baugruppe (58,60) mit relativ hohem kälteseitigen Druckverlust ausgelegt ist.
Verflüssiger nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß der Druckverlust der ersten Baugruppe (54,56) so bemessen ist, daß das Produkt einerseits aus wirksamer Temperaturdifferenz (Δt_log) zwischen Umgebungsluft und Kältemittel und andererseits aus dem Wärmedurchgangskoeffizienten k maximal ist.
Verflüssiger nach Anspruch 13 oder 14, dadurch gekennzeichnet, daß der Druckverlust der zweiten Baugruppe (58,60) so groß bemessen ist, daß die Austrittstemperatur (t_KA) des verflüssigten Kältemittels im Bereich von deren Minimum bis zum Minimum der Sättigungstemperatur (t_KE) des in den Verflüssiger entretenden Kältemittels liegt.
Verflüssiger nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, daß die Verrippung aus Folien (30) aus Al, Cu oder Legierungen dieser Materialien mit einer Stärke von weniger als 0,15 mm besteht.