DE4316753A1

DE4316753A1 - Mittelkettenförderer mit zweiteiligen Kratzeisen, insbesondere Doppelmittelkettenförderer

Info

Publication number: DE4316753A1
Application number: DE4316753A
Authority: DE
Inventors: Alfred Dipl Ing Thiele; Guenther Dipl Ing Philipp
Original assignee: Thiele GmbH and Co KG
Current assignee: Thiele GmbH and Co KG
Priority date: 1993-05-19
Filing date: 1993-05-19
Publication date: 1994-11-24
Anticipated expiration: 2013-05-20
Also published as: US5402877A; DE4316753C2

Description

Die Erfindung betrifft einen Mittelkettenförderer mit zwei teiligen Kratzeisen, der insbesondere als Doppelmittelketten förderer ausgebildet ist, nach dem Oberbegriff des Anspruches 1.

Im Steinkohlenbergbau stellen Mittelkettenförderer und ins besondere Doppelmittelkettenförderer seit Jahrzehnten ein vielseitig bewährtes Fördermittel dar, das üblicherweise im untertägigen Strebbau eingesetzt wird.

Der untertägige Strebbau wurde vor etwa 20 Jahren aus Europa in Nordamerika eingeführt. Heute wird dort mehr als die Hälf te der untertägigen Steinkohleproduktion im Strebbau (long walling) gewonnen. Der nordamerikanische Strebbau hat zwi schenzeitlich den europäischen Strebbau hinsichtlich Leistung, Betriebspunktförderung, Streblängen und Längen der Bauhöhen (auch aufgrund der einfacheren geologischen Gegeben heiten) bei weitem überflügelt. Die Gewinnungs-, Förderer- und Ausbausysteme wurden den gestiegenen Anforderungen des nordamerikanischen Marktes angepaßt, die Systemkomponenten der Förderersysteme, wie zum Beispiel Fördererketten, Kratz eisen und Kettenräder von Kettenkratzförderern, bisher jedoch nicht.

Moderne amerikanische Walzenschrämlader erreichen bei Schnittiefen von 1 m (40 inch) und mehr und bei Marschge schwindigkeiten von etwa 15 m/min (260 ft/min) sowie den üblichen Flözmächtigkeiten um etwa 2 m (78 inch) Gewinnungs leistungen von mehr als 2000 t/h. Diese Massenströme müssen über den Kettenkratzförderer abgefördert werden. Die Baugröße der vorhandenen Förderer mit in Breite und Höhe genormten Fördererrinnen und die Geschwindigkeiten der Kettenbandsyste me reichen zur Bewältigung dieser Massenströme zwar aus. Probleme bereitet jedoch das Kettenbandsystem einschließlich der zugehörigen Kettenantriebsräder im Hinblick auf

- die erforderlichen Kettenstärken bei den durch den hohen Massenstrom gegebenen Antriebsleistungen von derzeit bis zu 1350 kW (1800 hp) unter den eingeengten geometrischen Bedingungen des Förderers,
- den extremen Verschleiß der Kratzerspitzen durch die nahezu ununterbrochene Bewegung der Kratzeisen unter Last durch die Rinnenprofile der Kratzförderer und
- den extremen Verschleiß der Kettenradtaschen an den Kettenrädern durch die kraft- und formschlüssige Lei stungsübertragung auf sehr hohem Niveau sowie durch den schon nach kurzer Einsatz zeit auftretenden Teilungsver schleiß der Ketten. Die Teilung der Kettenradtasche stimmt nicht mehr überein mit der Teilung des anzutrei benden Kettengliedes, so daß die an den Kettensträngen vorhandenen Kettenschlösser und Kratzeisen, die von den Horizontalgliedern des Kettenbandes, an denen sie befe stigt sind, zwischen den Zähnen gegen die Kettenradachse hervorstehen und mit zunehmendem Verschleiß der Ketten radtaschen an den in Drehrichtung liegenden Zahnflanken mit der Wurzel der Zähne in Berührung kommen. Dies hat einen Verschleiß an der Wurzel oder dem Fuß der Ketten radzähne zur Folge, so daß diese geschwächt werden und oft unkontrolliert vorzeitig wegbrechen.

Hierbei kommt insbesondere erschwerend hinzu, daß der Ta schenverschleiß an den Kettenrädern nicht linear von deren Einsatzzeit oder von der geförderten Kohlenmenge abhängt, sondern durch die Einsatzhärtung der Taschen nach dem Durch stoßen der harten Verschleißschutzschicht im weichen Grundma terial exponentiell zunimmt. Damit wächst auch die Gefahr eines Verschleißes an der Wurzel der Kettenradzähne, so daß das Wechseln der Kettenräder oftmals nicht planmäßig während der Wartungs- und Wochenendschichten erfolgen kann, sondern zwangsläufig innerhalb der Produktionsschichten vorgenommen werden muß. Dies führt zu teueren, ungeplanten Förderausfäl len.

Eine Möglichkeit, diese Schwierigkeiten wenigstens teilweise zu beheben, besteht in einer Vergrößerung der Kettenstärken unter Berücksichtigung der gegebenen geometrischen Beschrän kungen der vorhandenen Förderer.

Die vorhandenen Förderer geben zwei unterschiedliche geome trische Grenzen hinsichtlich der Kettenstärken vor:

1. Die Profilhöhe der Fördererrinnen beschränkt die äußere Breite des vertikal eingebauten Kettengliedes insbeson dere im Hinblick auf das Untertrumm (den Rückführkanal des Kettenbandes).
2. Der Teilkreisdurchmesser des Kettenrades ist eine Funk tion der Teilung und des Kettenglieddurchmessers der eingesetzten Kette, wobei die Kettenteilung den erheb lich größeren Einfluß hat. Der Teilkreisdurchmesser wiederum ist bestimmend für die Baugröße des Antriebs maschinenrahmens. Noch größer ist der Einfluß des Teil kreisdurchmessers bei den beengten räumlichen Verhält nissen unter Tage auf die Abwinkelung des Kettenbandes beim Ein- und Auslauf in den Antriebsmaschinenrahmen. Je größer der Teilkreisdurchmesser bei gegebener Maschinen rahmenlänge ist, desto größer wird die Abwinkelung des Kettenbandes, wodurch der Verschleiß an den Profilen des Antriebsrahmens und an den Kratzerspitzen nochmals er höht wird und zusätzliche Reibwiderstände aufgebaut werden.

Für den Kettenradverschleiß gilt folgendes:
Dem Kettenradverschleiß kann man nur bedingt entgegentreten, da die komplizierte Kettenradgeometrie und die verwendeten Gußmaterialien ähnliche wärmebehandlungstechnische Verfahren, wie sie bei der Herstellung von Ketten und Kratzeisen genutzt werden, nicht erlauben. Die derzeit üblichen Einhärtetiefen bei den Kettenradtaschen von 6 bis 8 mm sind schon deshalb nicht mehr steigerbar, weil der Grundwerkstoff der Kettenrad zähne eine Mindestelastizität zum Schutz gegen Abbrechen bieten muß. Erschwerend kommt bei Kettenbandsystemen mit verkürzter Teilung hinzu, daß durch die kurze Teilung der Kette die Breite der Zähne in Umfangsrichtung des Kettenrades weiter verringert wird.

Im Rahmen einer Systembetrachtung hochbeanspruchter Mittel kettenförderer darf jedoch das Kettenrad nicht unbeachtet gelassen werden. Allein schon das Verhältnis der Berührungen eines individuellen Kettengliedes mit einer Kettenradtasche zu den Berührungen einer individuellen Kettenradtasche mit den anzutreibenden Kettengliedern, das bei den üblichen Streblängen bei etwa 1 : 350 liegt, bietet Grund genug für Optimierungsüberlegungen.

Eine weitere wichtige Überlegung, das zugehörige Kettenrad zu verbessern, ist, den Zeitpunkt des Kettenradwechsels ver schiebbar und planbar zu machen. Wie bereits weiter oben erwähnt wurde, beträgt die Verschleißvorgabe für Kettenräder aufgrund der Einhärtetiefe der Kettenradtaschen bzw. Zähne etwa 6 bis 8 mm. Im untertägigen Betrieb ist diese geringe Vorgabe nur unter erheblichem Aufwand zu kontrollieren. Für genaue Verschleißmessungen müßte die Kette unter hohem Zeit aufwand vom Kettenrad abgelegt werden, um dann die Taschen nachmessen zu können. Die Praxis stellt sich anders dar: Ver schleißmessungen werden nicht vorgenommen. Der Ablegezeit punkt wird daher nicht rechtzeitig erkannt. Die Ablegereife des Kettenrades wird vielmehr erst dann bemerkt, wenn dies bei etwa 10 bis 15 mm Verschleiß auch äußerlich deutlich sichtbar wird. Zu diesem Zeitpunkt berühren jedoch die Krat zeisen und die Kettenschlösser die Kettenradzähne bereits an ihrem Zahnfuß. Dadurch treten nicht nur mechanische Beschädi gungen der Kettenradzähne bis zum Abbrechen einiger Zähne auf, sondern auch erhebliche mechanische Beschädigungen der Kettenschlösser und der Kratzeisen, die in der Folgezeit zu unkontrollierten Ausfällen und Störungen führen.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Mittelkettenförde rer mit zweiteiligen Kratzeisen, insbesondere Doppelmittel kettenförderer der eingangs genannten Art, unter Beibehaltung der genormten Fördererrinnen sowohl hinsichtlich ihrer Lei stungsfähigkeit zu optimieren als auch hinsichtlich ihres Verschleißverhaltens unter erschwerten Einsatzbedingungen so zu verbessern, daß die verwendeten Kettenbandsysteme höheren Förderleistungen über längere Zeitdauer standhalten und auch die an den Antriebs- und Umlenkstationen verwendeten Ketten räder ein günstigeres Verschleißverhalten zeigen und somit entsprechend den längeren Standzeiten der Kettenbandsysteme jeweils nach bestimmter Einsatzdauer und bei kontrolliertem Verschleißverhalten ohne zusätzliche Betriebsunterbrechungen jeweils rechtzeitig ausgetauscht werden können.

Diese Aufgabe wird gemäß der Erfindung durch das Kennzeichen des Anspruches 1 gelöst, während in den Ansprüchen 2 bis 4 besonders vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung gekenn zeichnet sind, durch die die Maßnahmen des Anspruches 1 so wohl hinsichtlich der Kontrolle des Verschleißverhaltens an den Kettenradzähnen als auch hinsichtlich des Verschleißver haltens der Kratzeisen als wesentlicher Bestandteil solcher Mittelkettenförderer ganz erheblich und in einer besonders vorteilhaften Weise ergänzt werden.

Den geschilderten geometrischen Beschränkungen durch die genormten Rinnenprofile der Fördererrinnen wird bei dem er findungsgemäßen Mittelkettenförderer dadurch Rechnung getra gen, daß

1. das vertikal eingebaute Kettenglied des Kettenbandsy stems in seiner äußeren Breite schmiedetechnisch unter Beibehaltung der Ursprungsquerschnittsfläche abgeflacht und
2. die Teilung sowohl der geschweißten Horizontalglieder als auch der geschmiedeten vertikalen Flachglieder auf eine nächstkleinere Nenngröße, beispielsweise entspre chend DIN 22 252, zurückgeführt ist.

Die Teilung der vertikal eingebauten Flachglieder und die der horizontal eingebauten Rundstahlglieder ist also gleich groß. Die im Vergleich zur Normkette nach DIN 22 252 verkürzte Tei lung der Horizontalglieder bedingt jedoch eine spezielle Fertigung, da das Schweißen der Horizontalglieder nach dem Abbrennstumpfschweißverfahren und das anschließende Entgraten der Schweißwulste üblicherweise eine Mindestteilung voraus setzt.

Um das Verschleißverhalten der Ketten, der Kratzeisen und der Kettenradtaschen an den Kettenrädern zu optimieren, gilt es sodann, den auftretenden Verschleiß in drei verschiedenen Verschleißbereichen zu minimieren.

1. Dem Teilungsverschleiß der Ketten wird durch folgende Maß nahmen Rechnung getragen:
Die Härte der Rundung der Horizontalglieder und der Vertikal glieder ist höher als die der Schenkel. Die Rundung besitzt somit einen höheren Verschleißwiderstand gegen Teilungsver schleiß und gegen den Verschleiß der Außenrundung der Hori zontalglieder durch das Zusammenspiel von Kette und Ketten rad. Die weicheren Schenkel erhalten dem Kettenglied sein Arbeitsvermögen und die erforderliche Elastizität. Diese an sich bekannte Technik wird auch in diesem neuen Kettenband system aufgrund ihrer anwendungstechnischen Vorteile genutzt.
2. Dem Kettenradverschleiß wird folgendermaßen begegnet:
Das Verschleißverhalten der Kettenradtaschen wird durch eine optimierte Berührungsfläche zwischen Kette und Kettenradta sche wesentlich verbessert. Von besonderem Vorteil hierbei ist, daß die verwendete Flachkette als Horizontalglied ein normales Standardkettenglied lediglich mit verkürzter Teilung aufweist, das eine erheblich größere äußere Breite besitzt als die vertikal eingebauten Flachglieder. Hierin unterschei det sich das vorliegende Kettenbandsystem auch von anderen Systemen, bei denen beide Kettenglieder abgeflacht sind. Das Horizontalglied ist das durch die Kettenradtasche angetriebe ne Glied. Die Berührungslänge zwischen dem Bug oder der Run dung des Horizontalgliedes und der entsprechend ausgerundeten Kontaktfläche an der Kettentasche erhöht sich somit gegenüber Ketten mit Flachgliedern als Horizontalglieder um etwa 10 mm. Da eine um eine Nenngröße stärkere Kette mit der gleichen Teilung wie die nächstniedrigere Kettenstärke zum Einsatz kommt, verbessert sich außerdem die Berührungshöhe des stär keren Horizontalgliedes in der Kettentasche um 4 mm. Eine weitere Erhöhung der Kontaktfläche und damit einhergehend eine Minderung der Flächenpressung kann dadurch erzielt wer den, daß der Spalt zwischen den Kettenradtaschen zur Auf nahme der vertikal eingebauten Flachglieder so schmal wie möglich bemessen wird. Wenn die schmiedetechnische Umformung von Rundstahlkettengliedern in Flachglieder mit entsprechend engen Toleranzen erfolgt, können auch die fertigungstechni schen Toleranzen für die Breite der abgeflachten Schenkel der Vertikalglieder äußerst gering gehalten werden. Bei entspre chend genauer Fertigung läßt sich somit auch das Spaltmaß für die Vertikalglieder an den Kettentaschen um etwa 4 mm ver ringern. Damit ergibt sich insgesamt eine Verbesserung der Berührungsfläche für die Horizontalglieder an der Kettenrad tasche von etwa 40%.

Ausgehend von der Überlegung, daß Kettenräder fast aus schließlich in einer Drehrichtung betrieben werden, ist ein symmetrischer Aufbau der Kettenradzähne absolut entbehrlich. Durch eine asymmetrische Zahnform in Laufrichtung ist es vielmehr möglich, einen erheblich größeren Freiraum zwischen der Zahnwurzel und dem Kratzeisen bzw. dem Kettenschloß zu schaffen. Durch eine Wegnahme von Material an der Zahnflanke unterhalb der Kettenradtasche in Laufrichtung vor dem Hori zontalglied und eine Zugabe von Material an der entgegenge setzten Seite, also durch eine asymmetrische Ausbildung der Zahnform mit mehr Verschleißmaterial an der Kontaktfläche mit dem Horizontalglied und einem entsprechenden Zwischenraum an der entgegengesetzten Zahnflanke kann der Freiraum zwischen Zahnwurzel oder Zahnfuß und Kettenschlössern bzw. Kratzeisen, die an den Horizontalgliedern des Kettenbandsystems befestigt sind, auf etwa 25 bis 30 mm vergrößert werden, ohne den Zahn zu schwächen. Erkennbar kann der Verschleiß durch eine oder mehrere seitliche Marken neben der Kettenradtasche an jedem Zahn gemacht werden. Wird bei dem neuen Kettenrad ein Ver schleiß über dem Vorgabemaß entdeckt, so bleibt selbst bei einer exponentiellen Verschleißrate noch genügend Zeit, um den erforderlichen Wechsel auf die nächste Wartungs- oder Wochenendschicht zu verschieben.

3. Für den Verschleiß der Kratzerspitzen ist sodann noch folgendes zu beachten:
Das nahezu ununterbrochene Ziehen der Kratzeisen durch das Rinnenprofil des Förderers unter Beladung mit Kohle und quar zitischem Bergematerial bedingt einen rapiden Verschleiß der Kratzerspitzen sowohl in Längserstreckung als auch in der Höhe der Kratzeisen. Die Folge hiervon ist, daß die rand- oder endseitige Überdeckung der Kratzerspitzen durch das Rinnenprofil nicht mehr ausreicht und das Kettenband aus der Führung des Rinnenprofils ausspurt. Aus diesem Grunde war es mitunter erforderlich, die Kratzeisen eines Kettenbandes vollständig auszuwechseln, lange bevor die Kette ihre Lebens erwartung erreicht hatte.

Es wurde bereits versucht, diesem Problem dadurch zu begeg nen, daß die Kratzerspitzen mittels Flammhärtung verschleiß fester gestaltet wurden. Diese Problemlösung ist jedoch nur von kurzer Dauer, da - ähnlich wie beim Kettenrad - nach dem Abschleißen der gehärteten Oberfläche der Verschleiß der Kratzerspitzen exponentiell zunimmt.

Die Erfindung geht demgegenüber einen entscheidenden Schritt weiter: Die Kratzerspitzen werden durchgehend auf einem höhe ren Niveau gehärtet und sind somit über die gesamte Einsatz zeit in erhöhtem Maße verschleißfest. Das Mittelteil der zweiteiligen Kratzeisen behält die Ursprungshärte, um die erforderliche Elastizität für die dynamischen Beanspruchungen aufzubringen.

In einer ersten besonders vorteilhaften Ausführungsform ist das Verfahren zum Herstellen derartiger zweiteiliger Kratzei sen für Mittelkettenförderer der eingangs genannten Art da durch gekennzeichnet, daß beide Kratzeisenhälften zunächst auf ein höheres Niveau gehärtet werden, und daß danach in den verschiedenen Querschnitten der Kratzeisenhälften außerhalb der Kratzerspitzen ein partielles induktives Anlassen mit unterschiedlichen Anlaßtemperaturen derart folgt, daß die zuvor erreichte Härte nur an den Spitzen der Kratzeisenhälf ten erhalten bleibt.

In einer anderen ebenso vorteilhaften Ausführungsform besteht das Verfahren zum Herstellen solcher zweiteiligen Kratzeisen darin, daß beide Kratzeisenhälften zunächst auf ein höheres Niveau gehärtet werden, daß die Kratzeisenhälften danach vollständig entspannt werden, und daß anschließend ein An lassen der Kratzeisenhälften im Salzbad bei unterschiedlichen Temperaturen und unterschiedlichen Einhängetiefen der Krat zeisenhälften derart folgt, daß die zuvor erreichte Härte nur an den Spitzen der Kratzeisenhälftenerhalten bleibt.

Ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung schematisch dargestellt. Es zeigen

Fig. 1 eine teilweise geschnittene Darstellung eines Ket tenrades eines Mittelkettenförderers mit zugehöri gem Kettenbandsystem,

Fig. 2 eine Teildarstellung eines abgeflachten Vertikal gliedes und zweier anschließender Rundstahlglieder des Kettenbandes,

Fig. 3 einen Querschnitt durch einen Schenkel der Rund stahlglieder gemäß Schnittlinie III-III von Fig. 2,

Fig. 4 einen Schnitt durch die Rundung oder den Bug eines Horizontalgliedes des Kettenbandes gemäß Schnittli nie IV-IV von Fig. 2,

Fig. 5 einen Querschnitt durch einen Schenkel des abge flachten Vertikalgliedes des Kettenbandes gemäß Schnittlinie V-V von Fig. 2,

Fig. 6 eine teilweise weggeschnitten dargestellte, gegen über Fig. 1 vergrößerte Draufsicht auf einen Zahn des Kettenrades mit eingehängtem Kettenband in Richtung des Pfeiles VI von Fig. 1,

Fig. 7 einen Teilschnitt durch das Kettenrad im Bereich des Zahnes mit Kettenband gemäß Schnittlinie VII- VII von Fig. 6,

Fig. 8 eine Ansicht eines zweiteiligen Kratzeisens an ei nem Doppelmittelkettenförderer mit Kettenrad und Kettenbandsystem gemäß Fig. 1 bis 7,

Fig. 9 eine Draufsicht auf das Kratzeisen in Richtung des Pfeiles IX von Fig. 8 und

Fig. 10 ein Diagramm des Verlaufes der Festigkeit/Härte eines solchen zweiteiligen Kratzeisens über dessen Länge zwischen den Kratzerspitzen.

Das in Fig. 1 gezeigte Kettenrad 1 mit Kettenbandsystem 2 ist für an sich bekannte Mittelkettenförderer 3 mit zweiteiligen Kratzeisen 4 entsprechend den beiden Teildarstellungen von Fig. 8 und 9 bestimmt, und zwar insbesondere für Doppelmit telkettenförderer. Bei diesen ist das abwechselnd aus ge schweißten horizontalen Rundstahlgliedern 5 und schmiedetech nisch zu vertikalen Flachgliedern 6 umgeformten Rundstahl gliedern mit jeweils gleichem Gliedquerschnitt bestehende Kettenbandsystem 2 über Kettenräder 1 mit Kettenradzähnen 7 geführt. Die Kettenradzähne 7 nehmen die vertikalen Flach glieder 6 in einem Mittelspalt 8 zwischen ihren beiden Zahn hälften 9, 10 auf und haben Kettenradtaschen 11, 12 für die Aufnahme der horizontalen Rundstahlglieder 5 an den in Um fangsrichtung einander gegenüberliegenden Flanken 7a, 7b der Kettenradzähne 7.

Die horizontalen Rundstahlglieder 5 haben bei einer bestimm ten, beispielsweise nach DIN 22 252 genormten Gliedstärke eine gegenüber der Normteilung verkürzte Teilung. Dementsprechend weisen auch die Kettenradtaschen 11, 12 des Kettenrades 1 eine der Länge "L" der verkürzten Horizontalglieder entspre chende, gegenüber der Normteilung geringere Länge auf, und die Zähne 7 des Kettenrades 1 haben durch Wegnahme von Mate rial an der Zahnflanke 7a in Laufrichtung 13 der Kette bzw. Drehrichtung des Kettenrades 1 und durch Zugabe von Material an der entgegengesetzten Zahnflanke 7b eine in Drehrichtung des Kettenrades bzw. in Kettenlaufrichtung asymmetrische Zahnform. Die in Drehrichtung des Kettenrades 1 vorn liegende Zahnflanke 7a ist dabei im Bereich des Zahnfußes in Bezug auf die radiale Mittelachse 7c des Zahnes 7 um vorzugsweise etwa 5 mm (2/10 inch) bis 10 mm (4/10 inch) geringer ausgebildet als die entgegengesetzte Zahnflanke 7b (Abstände 7d und 7e in Fig. 1 und 7).

Durch die asymmetrische Zahnform des Kettenrades 1 wird das Abstandsmaß 7f bzw. 7g zwischen Kratzeisen 4 bzw. Ketten schloß 14 zur Wurzel des Zahnes 7 vergrößert. Das Abstandsmaß 7h an der in Drehrichtung 13 des Kettenrades 1 gegenüberlie genden Rückseite bzw. Flanke 7b des vorhergehenden Zahnes 7 wird jedoch verkleinert.

Während des Betriebes stellt sich der Verschleiß der Ketten radtaschen 11 an den mit den Rundungen 5a der Horizontalglie der 5 in Eingriff stehenden Flanken 7a der Kettenradzähne 7 ein. Das Kettenband 2 verschiebt sich mit zunehmendem Ver schleiß am Umfang des Kettenrades 1 relativ entgegen der Drehrichtung 13. Durch die größere Vorgabe des Abstandsmaßes 7f bzw. 7g kann ein Verschleiß des Kettenrades 1 in den Ket tenradtaschen 11 länger toleriert werden, bevor Kratzeisen 4 und Kettenschlösser 14 die Zahnwurzel berühren. Beschädigun gen der Kratzeisen 4, Kettenschlösser 14 und Kettenradzähne 7 treten später ein. Der Wechsel der Kettenräder 1 kann spä ter erfolgen.

Insbesondere hat dies den Vorzug, daß der Verschleiß des Ket tenrades 1 deutlich von außen sichtbar wird, bevor die Be schädigungen eintreten, und noch genügend Zeit bleibt, den erforderlichen Wechsel des Kettenrades zu planen.

Bei den älteren Systemen wurde der an sich schon fällige, jedoch mangels frühzeitiger Erkenntnis verpaßte Wechselzeit punkt des Kettenrades häufig erst durch abgebrochene Zähne oder durch beschädigte Kratzeisen und Kettenschlösser er kannt.

Um den auftretenden Verschleiß an den Zähnen 7 des Kettenra des 1 schon frühzeitig quantifizieren zu können, können die Zähne 7 des Kettenrades 1 an oder neben ihrer an der Rundung 5a des horizontalen Kettengliedes 5 in Drehrichtung 13 an greifenden Zahnflanke 7a ein oder mehrere Markierungen als Verschleißanzeige aufweisen. Diese Markierungen an dem Zahn können als Erhebung und/oder Vertiefung ausgebildet sein.

Die Kratzeisen 4 bestehen aus im Gesenk geschmiedeten Kratz eisenhälften 4a, 4b, wobei die Kratzerspitzen 4c, 4d an bei den Kratzeisenhälften jeweils durchgehärtet sind.

Nach einem ersten Verfahren können solche zweiteiligen Kratz eisen 4 so hergestellt werden, daß beide Kratzeisenhälften 4a, 4b zunächst auf ein höheres Niveau gehärtet werden, und daß danach in den verschiedenen Querschnitten der Kratzeisen hälften außerhalb der Kratzerspitzen 4c, 4d ein partielles induktives Anlassen mit unterschiedlichen Anlaßtemperaturen derart folgt, daß die zuvor erreichte Härte nur an den Krat zerspitzen 4c, 4d erhalten bleibt.

Die Kratzeisen 4 können aber nach einem anderen Verfahren auch so hergestellt werden, daß beide Kratzeisenhälften 4a, 4b zunächst auf ein höheres Niveau gehärtet werden, daß die Kratzeisenhälften 4, 4b danach vollständig entspannt werden, und daß anschließend ein Anlassen der Kratzeisenhälften im Salzbad bei unterschiedlichen Temperaturen und unterschiedli chen Einhängetiefen der Kratzeisenhälften derart folgt, daß die zuvor erreichte Härte nur an den Kratzerspitzen 4 erhal ten bleibt.

Nach beiden Verfahren ergibt sich ein Verlauf 15 der Festig keit/Härte an den beiden Kratzeisenhälften 4a, 4b, wie er in dem Diagramm von Fig. 10 gezeigt ist, wobei also die durch gehärteten Spitzen 4c, 4d der beiden Kratzeisenhälften eine wesentlich größere Festigkeit/Härte als die dazwischenliegen den Kratzerabschnitte haben.

Bezugszeichenliste

1 Kettenrad
2 Kettenbandsystem
3 Mittelkettenförderer
4 Kratzeisen
4a Kratzeisenhälfte
4b Kratzeisenhälfte
4c Kratzerspitze
4d Kratzerspitze
5 Rundstahlglieder, Horizontalglieder
5a Rundung
6 Flachglieder, Vertikalglieder
7 Kettenradzähne
7a Zahnflanke
7b Zahnflanke
7c radiale Mittelachse des Zahnes 7
7d Abstandsmaß
7e Abstandsmaß
7f Abstandsmaß
7g Abstandsmaß
7h Abstandsmaß
8 Mittelspalt
9 Zahnhälfte
10 Zahnhälfte
11 Kettenradtasche
12 Kettenradtasche
13 Laufrichtung der Kette bzw. Drehrichtung des Kettenrades 1
14 Kettenschloß
15 Verlauf der Festigkeit/Härte an den beiden Kratzeisen hälften 4a, 4b
"L" Länge der Rundstahlglieder 5

Claims

1. Mittelkettenförderer mit zweiteiligen Kratzeisen, ins besondere Doppelmittelkettenförderer, bei dem das ab wechselnd aus geschweißten horizontalen Rundstahlglie dern und geschmiedeten vertikalen Flachgliedern mit gleichem Gliedquerschnitt bestehende Kettenbandsystem über Kettenräder mit Kettenradtaschen für die Horizon talglieder an den die vertikalen Flachglieder in einem Mittelspalt zwischen ihren beiden Zahnhälften aufnehmen den Kettenradzähnen geführt ist, dadurch ge kennzeichnet, daß die Horizontalglieder (5) bei einer bestimmten, beispielsweise nach DIN genormten Gliedstärke eine gegenüber der Normteilung verkürzte Teilung haben, daß die Kettenradtaschen (11, 12) des Kettenrades (1) eine der Länge der verkürzten Horizon talglieder (5) entsprechende, gegenüber der Normteilung geringere Länge ("L") aufweisen, und daß die Zähne (7) des Kettenrades (1) im Bereich unterhalb der Kettenrad taschen (11, 12) durch Wegnahme von Material an der Zahnflanke (7a) in Laufrichtung (13) und durch Zugabe von Material an der entgegengesetzten Zahnflanke (7b) eine in Drehrichtung des Kettenrades bzw. in Kettenlauf richtung asymmetrische Zahnform aufweisen.

2. Mittelkettenförderer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Zähne (7) des Kettenrades (1) an oder neben ihrer an der Rundung (5a) des horizontalen Kettengliedes (5) in Drehrichtung (13) angreifenden Kettenradtasche (11) ein oder mehrere Mar kierungen als Verschleißanzeige aufweisen.

3. Mittelkettenförderer nach Anspruch 1 und 2, da durch gekennzeichnet, daß die Mar kierungen an dem Zahn (7) als Erhebung und/oder Vertie fung ausgebildet sind.

4. Mittelkettenförderer mit zweiteiligen Kratzeisen nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch ge kennzeichnet, daß die Kratzeisen (4) aus im Gesenk geschmiedeten Kratzeisenhälften (4a, 4b) beste hen, und daß die Kratzerspitzen (4c, 4d) an den Kratz eisenhälften durchgehärtet sind.

5. Verfahren zum Herstellen von zweiteiligen Kratzeisen für Mittelkettenförderer nach einem oder mehreren der An sprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeich net, daß beide Kratzeisenhälften (4a, 4b) zunächst auf ein höheres Niveau gehärtet werden, und daß danach in den verschiedenen Querschnitten der Kratzeisenhälften außerhalb der Kratzerspitzen (4c, 4d) ein partielles induktives Anlassen mit unterschiedlichen Anlaßtempera turen derart folgt, daß die zuvor erreichte Härte nur an den Spitzen (4c, 4d) der Kratzeisenhälften erhalten bleibt.

6. Verfahren zum Herstellen von zweiteiligen Kratzeisen für Mittelkettenförderer nach einem oder mehreren der An sprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeich net, daß beide Kratzeisenhälften (4a, 4b) zunächst auf ein höheres Niveau gehärtet werden, daß die Kratzei senhälften (4a, 4b) danach vollständig entspannt werden, und daß anschließend ein Anlassen der Kratzeisenhälften (4a, 4b) im Salzbad bei unterschiedlichen Temperaturen und unterschiedlichen Einhängetiefen der Kratzeisenhälf ten derart folgt, daß die zuvor erreichte Härte nur an den Spitzen (4c, 4d) der Kratzeisenhälften erhalten bleibt.