DE4316753C2 - Mittelkettenförderer mit zweiteiligen Kratzeisen, insbesondere Doppelmittelkettenförderer - Google Patents
Mittelkettenförderer mit zweiteiligen Kratzeisen, insbesondere DoppelmittelkettenfördererInfo
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Description
Die Erfindung betrifft einen Mittelkettenförderer mit zweiteiligen Kratzeisen, der insbesondere
als Doppelmittelkettenförderer ausgebildet ist, nach dem Oberbegriff des Anspruches 1.
Derartige Förderer, wie sie hauptsächlich im Untertagebergbau eingesetzt werden, sind
beispielsweise aus DE 32 34 137 A1 und aus DE 37 04 176 A1 bekannt. Außerdem sei auf
folgendes hingewiesen:
Im Steinkohlenbergbau stellen Mittelkettenförderer und insbesondere Doppelmittelkettenförderer seit Jahrzehnten ein vielseitig bewährtes Fördermittel dar, das üblicherweise im untertägigen Strebbau eingesetzt wird.
Im Steinkohlenbergbau stellen Mittelkettenförderer und insbesondere Doppelmittelkettenförderer seit Jahrzehnten ein vielseitig bewährtes Fördermittel dar, das üblicherweise im untertägigen Strebbau eingesetzt wird.
Der untertägige Strebbau wurde vor etwa 20 Jahren aus Europa in Nordamerika eingeführt.
Heute wird dort mehr als die Hälfte der untertägigen Steinkohleproduktion im Strebbau (long
walling) gewonnen. Der nordamerikanische Strebbau hat zwischenzeitlich den europäischen
Strebbau hinsichtlich Leistung, Betriebspunktförderung, Streblängen und Längen der Bauhöhen
(auch aufgrund der einfacheren geologischen Gegebenheiten) bei weitem überflügelt. Die
Gewinnungs-, Förderer- und Ausbausysteme wurden den gestiegenen Anforderungen des
nordamerikanischen Marktes angepaßt, die Systemkomponenten der Förderersysteme, wie zum
Beispiel Fördererketten, Kratzeisen und Kettenräder von Kettenkratzförderern, bisher jedoch
nicht.
Moderne amerikanische Walzenschrämlader erreichen bei Schnittiefen von 1 m (40 inch) und
mehr und bei Marschgeschwindigkeiten von etwa 15 m/min (260 ft/min) sowie den üblichen
Flözmächtigkeiten um etwa 2 m (78 inch) Gewinnungsleistungen von mehr als 2000 t/h. Diese
Massenströme müssen über den Kettenkratzförderer abgefördert werden. Die Baugröße der
vorhandenen Förderer mit in Breite und Höhe genormten Fördererrinnen und die Geschwin
digkeiten der Kettenbandsysteme reichen zur Bewältigung dieser Massenströme zwar aus.
Probleme bereitet jedoch das Kettenbandsystem einschließlich der zugehörigen Kettenantriebs
räder im Hinblick auf
- - die erforderlichen Kettenstärken bei den durch den hohen Massenstrom gegebenen Antriebsleistungen von derzeit bis zu 1350 kW (1800 hp) unter den eingeengten geometrischen Bedingungen des Förderers,
- - den extremen Verschleiß der Kratzerspitzen durch die nahezu ununterbrochene Bewegung der Kratzeisen unter Last durch die Rinnenprofile der Kratzförderer und
- - den extremen Verschleiß der Kettenradtaschen an den Kettenrädern durch die kraft- und formschlüssige Leistungsübertragung auf sehr hohem Niveau sowie durch den schon nach kurzer Einsatzzeit auftretenden Teilungsverschleiß der Ketten. Die Teilung der Kettenradtasche stimmt nicht mehr überein mit der Teilung des anzutreibenden Ketten gliedes, so daß die an den Kettensträngen vorhandenen Kettenschlösser und Kratzeisen, die von den Horizontalgliedern des Kettenbandes, an denen sie befestigt sind, zwischen den Zähnen gegen die Kettenradachse hervorstehen und mit zunehmendem Verschleiß der Kettenradtaschen an den in Drehrichtung liegenden Zahnflanken mit der Wurzel der Zähne in Berührung kommen. Dies hat einen Verschleiß an der Wurzel oder dem Fuß der Kettenradzähne zur Folge, so daß diese geschwächt werden und oft unkontrolliert vorzeitig wegbrechen.
Hierbei kommt insbesondere erschwerend hinzu, daß der Taschenverschleiß an den Kettenrädern
nicht linear von deren Einsatzzeit oder von der geförderten Kohlenmenge abhängt, sondern
durch die Einsatzhärtung der Taschen nach dem Durchstoßen der harten Verschleißschutzschicht
im weichen Grundmaterial exponentiell zunimmt. Damit wächst auch die Gefahr eines
Verschleißes an der Wurzel der Kettenradzähne, so daß das Wechseln der Kettenräder oftmals
nicht planmäßig während der Wartungs- und Wochenendschichten erfolgen kann, sondern
zwangsläufig innerhalb der Produktionsschichten vorgenommen werden muß. Dies führt zu
teueren, ungeplanten Förderausfällen.
Eine Möglichkeit, diese Schwierigkeiten wenigstens teilweise zu beheben, besteht in einer
Vergrößerung der Kettenstärken unter Berücksichtigung der gegebenen geometrischen
Beschränkungen der vorhandenen Förderer.
Die vorhandenen Förderer geben zwei unterschiedliche geometrische Grenzen hinsichtlich der
Kettenstärken vor:
- 1. Die Profilhöhe der Fördererrinnen beschränkt die äußere Breite des vertikal eingebauten Kettengliedes insbesondere im Hinblick auf das Untertrumm (den Rückführkanal des Kettenbandes).
- 2. Der Teilkreisdurchmesser des Kettenrades ist eine Funktion der Teilung und des Kettenglieddurchmessers der eingesetzten Kette, wobei die Kettenteilung den erheblich größeren Einfluß hat. Der Teilkreisdurchmesser wiederum ist bestimmend für die Baugröße des Antriebsmaschinenrahmens. Noch größer ist der Einfluß des Teil kreisdurchmessers bei den beengten räumlichen Verhältnissen unter Tage auf die Abwinkelung des Kettenbandes beim Ein- und Auslauf in den An triebsmaschinenrahmen. Je größer der Teilkreisdurchmesser bei gegebener Maschinen rahmenlänge ist, desto größer wird die Abwinkelung des Kettenbandes, wodurch der Verschleiß an den Profilen des Antriebsrahmens und an den Kratzerspitzen nochmals er höht wird und zusätzliche Reibwiderstände aufgebaut werden.
Für den Kettenradverschleiß gilt folgendes:
Dem Kettenradverschleiß kann man nur bedingt entgegentreten, da die komplizierte Kettenradgeometrie und die verwendeten Gußmaterialien ähnliche wärmebehandlungstechnische Verfahren, wie sie bei der Herstellung von Ketten und Kratzeisen genutzt werden, nicht erlau ben. Die derzeit üblichen Einhärtetiefen bei den Kettenradtaschen von 6 bis 8 mm sind schon deshalb nicht mehr steigerbar, weil der Grundwerkstoff der Kettenradzähne eine Mindestelasti zität zum Schutz gegen Abbrechen bieten muß. Erschwerend kommt bei Kettenbandsystemen mit verkürzter Teilung hinzu, daß durch die kurze Teilung der Kette die Breite der Zähne in Umfangsrichtung des Kettenrades weiter verringert wird.
Dem Kettenradverschleiß kann man nur bedingt entgegentreten, da die komplizierte Kettenradgeometrie und die verwendeten Gußmaterialien ähnliche wärmebehandlungstechnische Verfahren, wie sie bei der Herstellung von Ketten und Kratzeisen genutzt werden, nicht erlau ben. Die derzeit üblichen Einhärtetiefen bei den Kettenradtaschen von 6 bis 8 mm sind schon deshalb nicht mehr steigerbar, weil der Grundwerkstoff der Kettenradzähne eine Mindestelasti zität zum Schutz gegen Abbrechen bieten muß. Erschwerend kommt bei Kettenbandsystemen mit verkürzter Teilung hinzu, daß durch die kurze Teilung der Kette die Breite der Zähne in Umfangsrichtung des Kettenrades weiter verringert wird.
Im Rahmen einer Systembetrachtung hochbeanspruchter Mittelkettenförderer darf jedoch das
Kettenrad nicht unbeachtet gelassen werden. Allein schon das Verhältnis der Berührungen eines
individuellen Kettengliedes mit einer Kettenradtasche zu den Berührungen einer individuellen
Kettenradtasche mit den anzutreibenden Kettengliedern, das bei den üblichen Streblängen bei
etwa 1 : 350 liegt, bietet Grund genug für Optimierungsüberlegungen.
Eine weitere wichtige Überlegung, das zugehörige Kettenrad zu verbessern, ist, den Zeitpunkt
des Kettenradwechsels verschiebbar und planbar zu machen. Wie bereits weiter oben erwähnt
wurde, beträgt die Verschleißvorgabe für Kettenräder aufgrund der Einhärtetiefe der
Kettenradtaschen bzw. Zähne etwa 6 bis 8 mm. Im untertägigen Betrieb ist diese geringe
Vorgabe nur unter erheblichem Aufwand zu kontrollieren. Für genaue Verschleißmessungen
müßte die Kette unter hohem Zeitaufwand vom Kettenrad abgelegt werden, um dann die
Taschen nachmessen zu können. Die Praxis stellt sich anders dar: Verschleißmessungen werden
nicht vorgenommen. Der Ablegezeitpunkt wird daher nicht rechtzeitig erkannt. Die Ablegereife
des Kettenrades wird vielmehr erst dann bemerkt, wenn dies bei etwa 10 bis 15 mm Verschleiß
auch äußerlich deutlich sichtbar wird. Zu diesem Zeitpunkt berühren jedoch die Kratzeisen und
die Kettenschlösser die Kettenradzähne bereits an ihrem Zahnfuß. Dadurch treten nicht nur
mechanische Beschädigungen der Kettenradzähne bis zum Abbrechen einiger Zähne auf,
sondern auch erhebliche mechanische Beschädigungen der Kettenschlösser und der Kratzeisen,
die in der Folgezeit zu unkontrollierten Ausfällen und Störungen führen.
Ein Hinweis auf eine Lösung der vorstehend dargelegten Verschleißprobleme an der
Wurzel der Kettenradzähne von hoch beanspruchten Mittelkettenförderern, wie sie im
Untertagebergbau eingesetzt werden, kann jedoch der Druckschrift DE 32 34 137 A1 nicht
entnommen werden. Diese zeigt lediglich eine Gliederkette, bei der die horizontalen und
die vertikalen Kettenglieder dieselbe Teilung haben. Ein Hinweis auf einen Verschleiß an
den Kettenradzähnen der verwendeten Kettenräder ist dieser Druckschrift nicht zu
entnehmen.
Aus DE 37 04 176 A1 ist zwar eine Rundgliederkette mit horizontalen Rundgliedern und
vertikalen Flachgliedern bekannt, bei der die Horizontalglieder und die Vertikalglieder
eine unterschiedliche Teilung haben. Bei dieser Rundgliederkette ist jedoch ausdrücklich
vorgesehen, daß die Vertikalglieder eine kleinere Teilung als die Horizontalglieder
aufweisen derart, daß die addierte Teilung von jeweils Vertikalglied und Horizontalglied
der addierten Teilung von zwei genormten Kettengliedern einer niedrigeren
Größenordnung entspricht. Bei dem dort dargestellten Ausführungsbeispiel weisen die
Horizontalglieder einen Durchmesser von dH = 42 mm, eine Breite von bH = 138 mm und
eine Teilung von tH = 152 mm auf, während die Vertikalglieder eine Breite bzw. Höhe von
bv = 110 mm und eine Teilung tv = 122 mm aufweisen, so daß die addierte Teilung von
jeweils Vertikalglied und Horizontalglied der addierten Teilung einer 38er
Rundgliederkette nach DIN entspricht, nämlich 274 mm. Dadurch soll es möglich sein, eine
solche Rundgliederkette in der Ausführungsform einer 42er Kette gegen eine 38er
Rundgliederkette nach DIN auszutauschen, ohne daß eine Änderung des
Teilkreisdurchmessers DT der Kettenräder erforderlich sein soll. Nach den weiteren
Ausführungen in dieser Druckschrift ist jedoch für den Einsatz der verstärkten
Horizontalglieder eine Vergrößerung der Kettentaschen auf den Kettensternen
erforderlich. Von besonderer Bedeutung soll in diesem Zusammenhang auch sein, daß die
längeren 42er Horizontalglieder - länger im Vergleich zu einer 38er Rundgliederkette -
einer geringeren spezifischen Flächenpressung in den Kettentaschen der Kettensterne
unterliegen, weil ihre Auflagefläche größer als die von Horizontalgliedern einer 38er
Rundgliederkette ist. Folglich wird nur insoweit eine Verschleißreduzierung an den
Kettentaschen und somit am Kettenstern erreicht. Die verhältnismäßig langen
Horizontalglieder sollen auch die Funktion von Stützgliedern für die darauf befestigten
Mitnehmer erfüllen. Einem Kettenradverschleiß in dem gefährdeten Bereich an der
Wurzel der Kettenradzähne insbesondere durch die an den Horizontalgliedern befestigten
Mitnehmer wird hierdurch jedoch nicht entgegengewirkt.
Entsprechendes gilt auch für die Kratzförderer nach DE 32 19 178 A1, DE 36 15 734 A1,
DE 31 15 916 A1 und DE-PS 941 597. Auch diesen Druckschriften ist ein Hinweis auf eine
Verringerung des Verschleißes durch die an den Horizontalgliedern befestigten
Mitnehmer und Kratzeisen im besonders gefährdeten Bereich an der Wurzel der
Kettenradzähne der Kettenräder nicht zu entnehmen.
Aus der DE-PS 159 407 ist ein Kettenrad mit asymmetrisch geformten Kettenradzähnen
bekannt. Hierbei handelt es sich jedoch nicht um ein sogenanntes Taschenrad mit festen
Kettenradzähnen und Kettentaschen für die Aufnahme der Horizontalglieder von
Rundgliederketten mit genormten Kettengliedern, wie sie bei Bergbauförderern im
Untertagebereich eingesetzt werden, sondern um ein Kettenrad mit klappbaren Zähnen.
Diese sollen Verschiedenheiten der Kettenteilung infolge ungleichmäßigen Verschleißes der
Kette dadurch ausgleichen, daß der jeweils im Eingriff befindliche Kettenradzahn etwas
längere oder kürzere Zeit im Eingriff bleibt, bevor der nächste Zahn die Kraftübertragung
übernimmt.
Entsprechendes gilt auch für Förderer mit Transportketten mit Laufrollen nach der DE-
PS 168 670. Diese Transportketten sind Laschenketten mit Gelenkbolzen, an denen
Laufrollen befestigt sind, wobei der Antrieb der Ketten zwar durch ein Kettenrad mit
asymmetrisch geformten Kettenradzähnen erfolgt, die an den Gelenkstellen der Kette
jeweils zwischen seitlichen Kettenlaschen eingreifen. Für den rauhen Einsatz in
Abbaubetrieben im Untertagebergbau sind derartige Fördereinrichtungen jedoch nicht
geeignet und können daher zur Lösung der oben geschilderten Verschleißprobleme nichts
beitragen.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Mittelkettenförderer mit zweiteiligen Kratzeisen,
insbesondere Doppelmittelkettenförderer der eingangs genannten Art, unter Beibehaltung der
genormten Fördererrinnen sowohl hinsichtlich ihrer Leistungsfähigkeit zu optimieren als auch
hinsichtlich ihres Verschleißverhaltens unter erschwerten Einsatzbedingungen so zu verbessern,
daß die verwendeten Kettenbandsysteme höheren Förderleistungen über längere Zeitdauer
standhalten und auch die an den Antriebs- und Umlenkstationen verwendeten Kettenräder ein
günstigeres Verschleißverhalten zeigen und somit entsprechend den längeren Standzeiten der
Kettenbandsysteme jeweils nach bestimmter Einsatzdauer und bei kontrolliertem
Verschleißverhalten ohne zusätzliche Betriebsunterbrechungen jeweils rechtzeitig ausgetauscht
werden können.
Diese Aufgabe wird gemäß der Erfindung durch das Kennzeichen des Anspruches 1 gelöst,
während in den Ansprüchen 2 und 3 besonders vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung
gekennzeichnet sind, durch die die Maßnahmen des Anspruches 1 sowohl hinsichtlich der
Kontrolle des Verschleißverhaltens an den Kettenradzähnen als auch hinsichtlich des
Verschleißverhaltens der Kratzeisen als wesentlicher Bestandteil solcher Mittelkettenförderer
ganz erheblich und in einer besonders vorteilhaften Weise ergänzt werden.
Den geschilderten geometrischen Beschränkungen durch die
genormten Rinnenprofile der Fördererrinnen wird bei dem er
findungsgemäßen Mittelkettenförderer dadurch Rechnung getra
gen, daß
- 1. das vertikal eingebaute Kettenglied des Kettenbandsy stems in seiner äußeren Breite schmiedetechnisch unter Beibehaltung der Ursprungsquerschnittsfläche abgeflacht und
- 2. die Teilung sowohl der geschweißten Horizontalglieder als auch der geschmiedeten vertikalen Flachglieder auf eine nächstkleinere Nenngröße, beispielsweise entspre chend DIN 22252, zurückgeführt ist.
Die Teilung der vertikal eingebauten Flachglieder und die der
horizontal eingebauten Rundstahlglieder ist also gleich groß.
Die im Vergleich zur Normkette nach DIN 22252 verkürzte Teilung
der Horizontalglieder bedingt jedoch eine spezielle
Fertigung, da das Schweißen der Horizontalglieder nach dem
Abbrennstumpfschweißverfahren und das anschließende Entgraten
der Schweißwulste üblicherweise eine Mindestteilung voraus
setzt.
Um das Verschleißverhalten der Ketten, der Kratzeisen und der
Kettenradtaschen an den Kettenrädern zu optimieren, gilt es
sodann, den auftretenden Verschleiß in drei verschiedenen
Verschleißbereichen zu minimieren.
- 1. Dem Teilungsverschleiß der Ketten wird durch folgende Maß
nahmen Rechnung getragen:
Die Härte der Rundung der Horizontalglieder und der Vertikal glieder ist höher als die der Schenkel. Die Rundung besitzt somit einen höheren Verschleißwiderstand gegen Teilungsver schleiß und gegen den Verschleiß der Außenrundung der Hori zontalglieder durch das Zusammenspiel von Kette und Ketten rad. Die weicheren Schenkel erhalten dem Kettenglied sein Arbeitsvermögen und die erforderliche Elastizität. Diese an sich bekannte Technik wird auch in diesem neuen Kettenband system aufgrund ihrer anwendungstechnischen Vorteile genutzt. - 2. Dem Kettenradverschleiß wird folgendermaßen begegnet:
Das Verschleißverhalten der Kettenradtaschen wird durch eine optimierte Berührungsfläche zwischen Kette und Kettenradta sche wesentlich verbessert. Von besonderem Vorteil hierbei ist, daß die verwendete Flachkette als Horizontalglied ein normales Standardkettenglied lediglich mit Verkürzter Teilung aufweist, das eine erheblich größere äußere Breite besitzt als die vertikal eingebauten Flachglieder. Hierin unterschei det sich das vorliegende Kettenbandsystem auch von anderen Systemen, bei denen beide Kettenglieder abgeflacht sind. Das Horizontalglied ist das durch die Kettenradtasche angetriebe ne Glied. Die Berührungslänge zwischen dem Bug oder der Run dung des Horizontalgliedes und der entsprechend ausgerundeten Kontaktfläche an der Kettentasche erhöht sich somit gegenüber Ketten mit Flachgliedern als Horizontalglieder um etwa 10 mm. Da eine um eine Nenngröße stärkere Kette mit der gleichen Teilung wie die nächstniedrigere Kettenstärke zum Einsatz kommt, verbessert sich außerdem die Berührungshöhe des stär keren Horizontalgliedes in der Kettentasche um 4 mm. Eine weitere Erhöhung der Kontaktfläche und damit einhergehend eine Minderung der Flächenpressung kann dadurch erzielt wer den, daß der Spalt zwischen den Kettenradtaschen zur Auf nahme der vertikal eingebauten Flachglieder so schmal wie möglich bemessen wird. Wenn die schmiedetechnische Umformung von Rundstahlkettengliedern in Flachglieder mit entsprechend engen Toleranzen erfolgt, können auch die fertigungstechni schen Toleranzen für die Breite der abgeflachten Schenkel der Vertikalglieder äußerst gering gehalten werden. Bei entspre chend genauer Fertigung läßt sich somit auch das Spaltmaß für die Vertikalglieder an den Kettentaschen um etwa 4 mm ver ringern. Damit ergibt sich insgesamt eine Verbesserung der Berührungsfläche für die Horizontalglieder an der Kettenrad tasche von etwa 40%.
Ausgehend von der Überlegung, daß Kettenräder fast aus
schließlich in einer Drehrichtung betrieben werden, ist ein
symmetrischer Aufbau der Kettenradzähne absolut entbehrlich.
Durch eine asymmetrische Zahnform in Laufrichtung ist es
vielmehr möglich, einen erheblich größeren Freiraum zwischen
der Zahnwurzel und dem Kratzeisen bzw. dem Kettenschloß zu
schaffen. Durch eine Wegnahme von Material an der Zahnflanke
unterhalb der Kettenradtasche in Laufrichtung vor dem Hori
zontalglied und eine Zugabe von Material an der entgegenge
setzten Seite, also durch eine asymmetrische Ausbildung der
Zahnform mit mehr Verschleißmaterial an der Kontaktfläche mit
dem Horizontalglied und einem entsprechenden Zwischenraum an
der entgegengesetzten Zahnflanke kann der Freiraum zwischen
Zahnwurzel oder Zahnfuß und Kettenschlössern bzw. Kratzeisen,
die an den Horizontalgliedern des Kettenbandsystems befestigt
sind, auf etwa 25 bis 30 mm vergrößert werden, ohne den Zahn
zu schwächen. Erkennbar kann der Verschleiß durch eine oder
mehrere seitliche Marken neben der Kettenradtasche an jedem
Zahn gemacht werden. Wird bei dem neuen Kettenrad ein Ver
schleiß über dem Vorgabemaß entdeckt, so bleibt selbst bei
einer exponentiellen Verschleißrate noch genügend Zeit, um
den erforderlichen Wechsel auf die nächste Wartungs- oder
Wochenendschicht zu verschieben.
Ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel der Erfindung ist in der
Zeichnung schematisch dargestellt. Es zeigen
Fig. 1 eine teilweise geschnittene Darstellung eines Ket
tenrades eines Mittelkettenförderers mit zugehöri
gem Kettenbandsystem,
Fig. 2 eine Teildarstellung eines abgeflachten Vertikal
gliedes und zweier anschließender Rundstahlglieder
des Kettenbandes,
Fig. 3 einen Querschnitt durch einen Schenkel der Rund
stahlglieder gemäß Schnittlinie III-III von Fig.
2,
Fig. 4 einen Schnitt durch die Rundung oder den Bug eines
Horizontalgliedes des Kettenbandes gemäß Schnittli
nie IV-IV von Fig. 2,
Fig. 5 einen Querschnitt durch einen Schenkel des abge
flachten Vertikalgliedes des Kettenbandes gemäß
Schnittlinie V-V von Fig. 2,
Fig. 6 eine teilweise weggeschnitten dargestellte, gegen
über Fig. 1 vergrößerte Draufsicht auf einen Zahn
des Kettenrades mit eingehängtem Kettenband in
Richtung des Pfeiles VI von Fig. 1,
Fig. 7 einen Teilschnitt durch das Kettenrad im Bereich
des Zahnes mit Kettenband gemäß Schnittlinie VII-
VII von Fig. 6,
Fig. 8 eine Ansicht eines zweiteiligen Kratzeisens an ei
nem Doppelmittelkettenförderer mit Kettenrad und
Kettenbandsystem gemäß Fig. 1 bis 7,
Fig. 9 eine Draufsicht auf das Kratzeisen in Richtung des
Pfeiles IX von Fig. 8 und
Fig. 10 ein Diagramm des Verlaufes der Festigkeit/Härte
eines solchen zweiteiligen Kratzeisens über dessen
Länge zwischen den Kratzerspitzen.
Das in Fig. 1 gezeigte Kettenrad 1 mit Kettenbandsystem 2 ist
für an sich bekannte Mittelkettenförderer 3 mit zweiteiligen
Kratzeisen 4 entsprechend den beiden Teildarstellungen von
Fig. 8 und 9 bestimmt, und zwar insbesondere für Doppelmit
telkettenförderer. Bei diesen ist das abwechselnd aus ge
schweißten horizontalen Rundstahlgliedern 5 und schmiedeatech
nisch zu vertikalen Flachgliedern 6 umgeformten Rundstahl
gliedern mit jeweils gleichem Gliedquerschnitt bestehende
Kettenbandsystem 2 über Kettenräder 1 mit Kettenradzähnen 7
geführt. Die Kettenradzähne 7 nehmen die vertikalen Flach
glieder 6 in einem Mittelspalt 8 zwischen ihren beiden Zahn
hälften 9, 10 auf und haben Kettenradtaschen 11, 12 für die
Aufnahme der horizontalen Rundstahlglieder 5 an den in Um
fangsrichtung einander gegenüberliegenden Flanken 7a, 7b der
Kettenradzähne 7.
Die horizontalen Rundstahlglieder 5 haben bei einer bestimm
ten, beispielsweise nach DIN 22252 genormten Gliedstärke eine
gegenüber der Normteilung verkürzte Teilung. Dementsprechend
weisen auch die Kettenradtaschen 11, 12 des Kettenrades 1
eine der Länge "L" der verkürzten Horizontalglieder entspre
chende, gegenüber der Normteilung geringere Länge auf, und
die Zähne 7 des Kettenrades 1 haben durch Wegnahme von Mate
rial an der Zahnflanke 7a in Laufrichtung 13 der Kette bzw.
Drehrichtung des Kettenrades 1 und durch Zugabe von Material
an der entgegengesetzten Zahnflanke 7b eine in Drehrichtung
des Kettenrades bzw. in Kettenlaufrichtung asymmetrische
Zahnform. Die in Drehrichtung des Kettenrades 1 vorn liegende
Zahnflanke 7a ist dabei im Bereich des Zahnfußes in Bezug auf
die radiale Mittelachse 7c des Zahnes 7 um vorzugsweise etwa
5 mm (2/10 inch) bis 10 mm (4/10 inch) geringer ausgebildet
als die entgegengesetzte Zahnflanke 7b (Abstände 7d und 7e in
Fig. 1 und 7).
Durch die asymmetrische Zahnform des Kettenrades 1 wird das
Abstandsmaß 7f bzw. 7g zwischen Kratzeisen 4 bzw. Ketten
schloß 14 zur Wurzel des Zahnes 7 vergrößert. Das Abstandsmaß
7h an der in Drehrichtung 13 des Kettenrades 1 gegenüberlie
genden Rückseite bzw. Flanke 7b des vorhergehenden Zahnes 7
wird jedoch verkleinert.
Während des Betriebes stellt sich der Verschleiß der Ketten
radtaschen 11 an den mit den Rundungen 5a der Horizontalglie
der 5 in Eingriff stehenden Flanken 7a der Kettenradzähne 7
ein. Das Kettenband 2 verschiebt sich mit zunehmendem Ver
schleiß am Umfang des Kettenrades 1 relativ entgegen der
Drehrichtung 13. Durch die größere Vorgabe des Abstandsmaßes
7f bzw. 7g kann ein Verschleiß des Kettenrades 1 in den Ket
tenradtaschen 11 länger toleriert werden, bevor Kratzeisen 4
und Kettenschlösser 14 die Zahnwurzel berühren. Beschädigun
gen der Kratzeisen 4, Kettenschlösser 14 und Kettenradzähne
7 treten später ein. Der Wechsel der Kettenräder 1 kann spä
ter erfolgen.
Insbesondere hat dies den Vorzug, daß der Verschleiß des Ket
tenrades 1 deutlich von außen sichtbar wird, bevor die Be
schädigungen eintreten, und noch genügend Zeit bleibt, den
erforderlichen Wechsel des Kettenrades zu planen.
Bei den älteren Systemen wurde der an sich schon fällige,
jedoch mangels frühzeitiger Erkenntnis verpaßte Wechselzeit
punkt des Kettenrades häufig erst durch abgebrochene Zähne
oder durch beschädigte Kratzeisen und Kettenschlösser er
kannt.
Um den auftretenden Verschleiß an den Zähnen 7 des Kettenra
des 1 schon frühzeitig quantifizieren zu können, können die
Zähne 7 des Kettenrades 1 an oder neben ihrer an der Rundung
5a des horizontalen Kettengliedes 5 in Drehrichtung 13 angreifenden
Zahnflanke 7a ein oder mehrere Markierungen als
Verschleißanzeige aufweisen. Diese Markierungen an dem Zahn
können als Erhebung und/oder Vertiefung ausgebildet sein.
Die Kratzeisen 4 bestehen aus im Gesenk geschmiedeten Kratz
eisenhälften 4a, 4b, wobei die Kratzerspitzen 4c, 4d an bei
den Kratzeisenhälften jeweils durchgehärtet sind.
Nach beiden Verfahren ergibt sich ein Verlauf 15 der Festig
keit/Härte an den beiden Kratzeisenhälften 4a, 4b, wie er in
dem Diagramm von Fig. 10 gezeigt ist, wobei also die durch
gehärteten Spitzen 4c, 4d der beiden Kratzeisenhälften eine
wesentlich größere Festigkeit/Härte als die dazwischenliegen
den Kratzerabschnitte haben.
1
Kettenrad
2
Kettenbandsystem
3
Mittelkettenförderer
4
Kratzeisen
4
a Kratzeisenhälfte
4
b Kratzeisenhälfte
4
c Kratzerspitze
4
d Kratzerspitze
5
Rundstahlglieder, Horizontalglieder
5
a Rundung
6
Flachglieder, Vertikalglieder
7
Kettenradzähne
7
a Zahnflanke
7
b Zahnflanke
7
c radiale Mittelachse des Zahnes
7
7
d Abstandsmaß
7
e Abstandsmaß
7
f Abstandsmaß
7
g Abstandsmaß
7
h Abstandsmaß
8
Mittelspalt
9
Zahnhälfte
10
Zahnhälfte
11
Kettenradtasche
12
Kettenradtasche
13
Laufrichtung der Kette bzw. Drehrichtung des
Kettenrades
1
14
Kettenschloß
15
Verlauf der Festigkeit/Härte an den beiden Kratzeisen
hälften
4
a,
4
b
"L" Länge der Rundstahlglieder
"L" Länge der Rundstahlglieder
5
Claims (3)
1. Mittelkettenförderer mit zweiteiligen Kratzeisen, insbesondere
Doppelmittelkettenförderer,
- a) mit einem Kettenbandsystem, das abwechselnd aus geschweißten horizontalen Rundstahlgliedern und geschmiedeten vertikalen Flachgliedern mit gleichem Gliedquerschnitt besteht, wobei
- b) das Kettenbandsystem über Kettenräder mit Kettenradtaschen für die Horizontalglieder und einem Mittelspalt zwischen den beiden Zahnhälften der Kettenradzähne für die Aufnahme der vertikalen Flachglieder geführt ist, gekennzeichnet durch folgende Merkmale:
- c) die Horizontalglieder (5) haben bei einer bestimmten, beispielsweise nach DIN genormten Gliedstärke eine gegenüber der Normteilung verkürzte Teilung,
- d) die Kettenradtaschen (11, 12) des Kettenrades (1) haben eine der Länge der verkürzten Horizontalglieder (5) entsprechende, gegenüber der Normteilung geringere Länge ("L"), und
- e) die Zähne (7) des Kettenrades (1) haben im Bereich unterhalb der Kettenradtaschen (11, 12) durch Wegnahme von Material an der in Laufrichtung (13) vorderen Zahnflanke (7a) und durch Zugabe von Material an der entgegengesetzten Zahnflanke (7b) eine in Drehrichtung des Kettenrades und damit in Kettenlaufrichtung asymmetrische Zahnform.
2. Mittelkettenförderer nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die
Zähne (7) des Kettenrades (1) an oder neben ihrer an der Rundung (5a) des horizontalen
Kettengliedes (5) in Drehrichtung (13) angreifenden Kettenradtasche (11) ein oder
mehrere Markierungen als Verschleißanzeige aufweisen.
3. Mittelkettenförderer nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß
die Markierungen an dem Zahn (7) als Erhebung und/oder Vertiefung ausgebildet sind.
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