DE2806716A1 - Verfahren und vorrichtung zum herstellen von eisenpulver fuer die presstechnik - Google Patents
Verfahren und vorrichtung zum herstellen von eisenpulver fuer die presstechnikInfo
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Description
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Fall T2 eST/Mjr/Hk 14- Februar 1978
Bemag-Meer Pulvermetall, Ohler Kirchweg 66 r 4050 Mönchengladbach
Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Eisenpulver für
die Preßteehnik«
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen von in einer
Ringschlitzdüse mit Wasser verdüstern Eisenpulver mit hoher Verdichtbarkeit und niedriger Fülldichte für die Preßtechnik, sowie
eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens.
Die bekannten Eisenpulver für die Preßteehnik lassen sich unterteilen
in
a) leichte Pulver (Fülldichte um 2,5 g/cm^) und normale Verdichtbarkeit, z«b. bei 6 t/cm = 6,8 g/cnr
b) schwere Pulver (Fülldichte > 3,0 g/cm3) und
2 ^ hohe Verdichtbarkeit, z.b. bei 6 t/cm =7,1 g/cm .
Pulver gemäß a) werden durch Direktreduktion von Eisenerz oder durch Luftverdüsung hochgekohlter Eisenschmelzen hergestellt.
9098^4/0192
BORO MÖNCHEN: | TELEX: | TELEGRAMM: | TELEFON: | BANKKONTO: | POSTSCHECKKONTO: |
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Bei der Direktreduktion fallen schwammige Pulverteilchen an, bei der Luftverdüsung und der nachgeschalteten Glühbehandlung
mehr oder weniger hohlkugelige Pulverteilchen.
Pulver gemäß b) werden durch Wasserverdüsung eines niedriggekohlten
Stahls hergestellt. Die Pulverteilchen sind kompakt und in ihrer äußeren Form mehr oder weniger spratzigo
Kennzeichnend für die leichten Pulversorten ist eine mittlere Verdichtbarkeit sowie eine hohe Grünfestigkeit der aus dem
Pulver gepreßten Formkörper. Demgegenüber sind die schweren Pulver gemäß b) höher verdichtbar, jedoch weisen die Formkörper
aus solchen Pulvern eine unbefriedigende Grünfestigkeit, speziell im unteren Dichtebereich (-^ 6,5 g/cnr) auf.
Aufgabe der Erfindung ist die Herstellung eines Eisenpulvers,
das die Vorteile beider Pulvertypen, nämlich hohe Verdichtbarkeit und hohe Grünfestigkeit der Formkörper, aufweist.
Erfindungsgemäß wird die Aufgabe durch die im Kennzeichen des Patentanspruchs 1 angegebene>
Lösung gelöst.
Bei den bekannten Düsengeometrien mit einer Durchsatzleistung von 5-30 t/h würden bei dem angegebenen Halbwinkel verfahrenstechnische
Schwierigkeiten auftreten. Der flüssige Stahl würde von dem flachen Wasserkegel ganz oder teilweise zurückgeschleudert
werden, so daß neben mangelnder Betriebssicherheit die geforderte Feinzerteilung nicht mehr bewerkstelligt
werden könnte.
Durch die Erhöhung der Sogwirkung kann die in der Zeiteinheit
durch die Düse durchzusetzende Menge an flüssigem Stahl unter Wahrung einer Feinzerstäubung betriebssicher vorgenommen
werden.
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Zur Durchführung des Verfahrens gemäß dem Patentanspruch 1 kann eine Vorrichtung wie sie im Anspruch 5 angegeben ist, :
verwendet werden.
Diese Vorrichtung ist in der Figur schematisch dargestellt»
Dabei ist der in die Düsenöffnung 2 der Ringschlitzdüse 5 eintretende Gießstrahl mit 1 bezeichnet« Die Zuführung des
Preßwassers erfolgt durch die Leitungen 4j mit 5 ist der Ringschlitz
für den Preßwasserausdruck bezeichnet. Das Preßwasser tritt im wesentlichen kegelförmig 6 aus dem Ringschlitz aus.
Der Halbwinkel zwischen Gießstrahl 1 und Wasserkegel 6 ist mit dem Buchstaben OO kenntlich gemacht. An die Düse 3 ist
unten ein Saugrohr 7 angesetzt, dessen Länge - wie sich aus der schematischen Darstellung ergibt - variierbar ist. Das zer- ;
stäubte Pulver 10 fällt durch das Saugrohr in das Kühlmedium 9ο \
Die von der Düse 3 angesaugte Luftmenge hängt einerseits von i
dem Druck P des ausströmenden Wassers ab und ist in Näherung proportional dem Wert YWl Die sich dabei einstellende Sogwirkung
ist ica«, so gering, daß bei dem erforderlichen großen Preßwasserwinkel
sowie dem zuvor beschriebenen Metalldurchsatz die Schmelze z.T. oder ganz zurückgeschleudert wird und die Düse
nicht mehr einwandfrei arbeitet. Durch die Verkleinerung des den Preßwassermantel umgebenden Raumes bzw. durch die Anbringung
des Rohres 7 wird der Sog, d.h. die angesaugte Luftmenge, derart vergrößert, daß die Düse die angebotene Menge an flüssigem
Metall störungsfrei durchsetzt. Der durch das Rohr 7 zusätzlich aufgebrachte Sog hängt von den Dimensionen des Rohres ab. Eine
Vergrößerung der Länge L und eine Verkleinerung des Durchmessers D erhöhen den Sog. Bei vorgegebenem Düsendurchmesser, Kegelwinkel
und konstantem Wasserdruck besteht in Näherung Proportionalität zwischen der Größe L/D und dem Sog an der Düsenöffnung.
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Für den praktischen Betrieb ist derart zu verfahren, daß für
jede Düse bei vorgegebenen Betriebsparametern (Gießstrahldurchmesser, Wasserdruck, Winkel zwischen Preßwasserkegel
und Gießstrahl) durch Anbringung des entsprechenden Rohres oder Änderung der Länge L der kritische Sog eingestellt wird, bei dem
die Düse ohne Zurückschlagen des flüssigen Metalls betriebssicher arbeitet. Dabei wird zweckmäßigerweise der Durchmesser des Saugrohres
D so gewählt, daß er etwa das 1 1/2-fache der Düsenöffnung
d beträgt. Auf diese Weise wird sichergestellt, daß sich während der Verdüsung keine Metallspritzer an der Wandung des Saugrohres
festsetzen.
Bei der Glühung des beim Verdüsen erhaltenen Zwischenproduktes unter einem reduzierenden, nicht kohlenden Gas (z.B. H2 oder
Hg/^-Gemische) bei Temperaturen von z.B. 1100° C ist sicherzustellen,
daß nicht nur eine Reduktion der als Folge der Wasserverdüsung auf der Pulveroberfläche vorliegenden Oxidhäute,
sondern ebenso eine ausreichende Versinterung der einzelnen Primärteilchen erfolgt. Die durch das erfindungsgemäße Verfahren
erreichte Kombination von hoher Verdichtbarkeit und niedriger Fülldichte und damit hoher Grünfestigkeit der Formteile ist nur
dann gewährleistet, wenn bei der Reduktion ein Sauerstoffgehalt von weniger als 0,15 % und ein C-Gehalt von weniger 0,02 96
eingestellt wird.
Nachfolgend soll das Verfahren an einem Beispiel erläutert werden.
Flüssiger Stahl mit einer Zusammensetzung
15 % C
0,05 % Si
0,15 % Mn
^0,015 % P
<0,015 % S
<=0,04 % Cu
<0,04 % Cr
^0,015 % P
<0,015 % S
<=0,04 % Cu
<0,04 % Cr
<0,04 56 Ni
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und einer Temperatur von 16OO° C wurde mit einem Gießstrahldurchmesser
von 18 mm in eine Ringschlitzdüse eingeleitet, deren Öffnungsdurchmesser d = 95 mm betrug. Das Preßwasser
strömte mit einem Druck von 85 bar und einer Menge von 2βΟ m /h aus dem Ringschlitz der Düse, wobei der Winkel zwischen
dem Preßwasser und dem senkrechten Gießstrahl 45° betrug. Durch Anbringung eines Saugrohres an der Ringdüse mit einem Durchmesser
D von 150 mm und einer Länge L von 1.000 mm wurde eine Sogwirkung von rd. 1 m Luft/sec. eingestellt. Hierbei fiel ein
Rohpulver mit rd. 1,2 % Sauerstoff, einer Fülldichte von 3,2 g/cm
sowie folgender Teilchengrößenverteilung an:
200 | /um | 0 |
160 | /um | 3 |
100 | /um | 17 |
60 | /um | 23 |
60 | /um | 57 |
Das Pulver wurde anschließend bei 1100° C unter H2 eine Stunde
lang reduzierend geglüht, dann das Agglomerat zerkleinert. Das so hergestellte reduzierte Pulver wies einen Kohlenstoffgehalt
von 0,01 % sowie einen Sauerstoffgehalt von 0,12 % auf. Die Fülldichte
war durch die reduzierende Behandlung von 3,2 auf 2,5 g/cnr abgefallen. Die Teilchengrößenverteilung betrug
+ | 300 | /um | 0 | % |
+ | 200 | /um | 5 | % |
+ | 160 | /um | 20 | % |
+ | 100 | /um | 30 | % |
+ | 63 | /um | 25 | % |
- | 63 | /um | 20 | % |
- 6 909834/0192
-JD-g
Aus den Beispiel ist ersichtlich, daß das Rohpulver feiner ist als das nach der Behandlung vorliegende fertige Preßpulver.
Das erfindungsgemäß hergestellte Pulver ließ sich bei praxisüblichen
Preßdrucken von 200 - 800 MN/m zu Formkörpern mit
einer für den gesamten Dichtbereich (z.B. 6,0 - 7,1 g/cm5) hervorragenden
Grünfestigkeit verpressen.
Im Vergleich zu den bisher bekannten Preßpulvern mit hoher Grünfestigkeit sind zur Erzielung gewünschter Formteildichten
geringere spezifische Preßdrucke erforderlich.
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Claims (7)
1. Verfahren zunj: Herstellen von in einer Ringschlitzdüse mit
Wasser verdüstern Eisenpulver mit hoher Verdichtbarkeit und
niedriger Fülldichte für die Preßtechnik, dadurch gekennzeichnet, daß das Verdüsen des Gießstrahles mit einem Preßwasserdruck
größer 80 bar bei einem Wasserangebot größer 10 m-^/t und einer Sogwirkung (Unterdruck) von 0,02 - 0,20 bar - gemessen im
Bereich der Düsenöffnung - erfolgt, wobei der Halbwinkel
zwischen Gießstrahl und Wasserkegel zwischen 40 und 60° liegt und daß das Rohpulver bei einer Temperatur von 1000 - 1200° C in reduzierender Atmosphäre geglüht und das Agglomerat anschließend auf eine gegenüber der Teilchengrößenverteilung des Rohpulvers größeren Teilchengrößenverteilung zerkleinert wird.
Wasser verdüstern Eisenpulver mit hoher Verdichtbarkeit und
niedriger Fülldichte für die Preßtechnik, dadurch gekennzeichnet, daß das Verdüsen des Gießstrahles mit einem Preßwasserdruck
größer 80 bar bei einem Wasserangebot größer 10 m-^/t und einer Sogwirkung (Unterdruck) von 0,02 - 0,20 bar - gemessen im
Bereich der Düsenöffnung - erfolgt, wobei der Halbwinkel
zwischen Gießstrahl und Wasserkegel zwischen 40 und 60° liegt und daß das Rohpulver bei einer Temperatur von 1000 - 1200° C in reduzierender Atmosphäre geglüht und das Agglomerat anschließend auf eine gegenüber der Teilchengrößenverteilung des Rohpulvers größeren Teilchengrößenverteilung zerkleinert wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Halbwinkel 45° beträgt.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Glühtemperatur 1100° C beträgt.
4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Agglomerat auf eine Teilchengrößenverteilung von
ca.
zerkleinert wird.
909834/0192 ORlGlNAL
5. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach den,
vorstehenden Ansprüchen unter Verwendung einer Ringschlitzdüse, dadurch gekennzeichnet, daß unterhalb der Ringschlitzdüse (3) ein Saugrohr (7) auswechselbar angeordnet ist«
vorstehenden Ansprüchen unter Verwendung einer Ringschlitzdüse, dadurch gekennzeichnet, daß unterhalb der Ringschlitzdüse (3) ein Saugrohr (7) auswechselbar angeordnet ist«
6. Vorrichtung nach Anspruch 5» dadurch gekennzeichnet, daß
die Länge L des Saugrohres (7) veränderbar ist,
7. Durch Verdüsen mit Wasser, reduzierendes Glühen bei 1000 1200° C und anschließendes Zerkleinern des Agglomerates hergestelltes
Eisenpulver mit einer Teilchengrößenverteilung
von ca.
von ca.
909834/0192
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