DE2512797C2

DE2512797C2 - Sehr lichtstarke Objektive mit ausgedehntem Gesichtsfeld, insbesondere für kinematographische Zwecke

Info

Publication number: DE2512797C2
Application number: DE2512797A
Authority: DE
Inventors: Erhard Dr.Phil. 7920 Heidenheim Glatzel; Heinz 7081 Essingen Zajadatz
Original assignee: Carl Zeiss AG
Current assignee: Carl Zeiss AG
Priority date: 1975-03-22
Filing date: 1975-03-22
Publication date: 1982-09-09
Also published as: DE2512797A1; GB1499274A; JPS51120216A; US4089591A; JPS6037444B2

Description

t3

Ientbrechkraft Φ des Objektivs gilt: |0_Λ|<Ο,185Φ,

c) ein sammelndes Teilglied (Bjt

d) ein nach vorne erhaben gekrümmtes Meniskus-Teilglied (Λ#

e) ein Rückseiten-Glied (RG), das mit einem in Luft stehenden Negativ-Teilglied (IV) beginnt, dem ein weiteres Negativ-Teilglied (V) folgt, wobei für die Flächenbrechkraftssummen 0 dieser Negativ-Teilglieder die Beziehung gilt:

|0iv|<O,9Ol0v|

und wobei dem Negativ-Teilglied (V) ein Positiv-Teilglied (VI), eine sammelnde Luftlinse (O) und ein Positivglied (VII) folgt

Bei derartigen Objektiven ist ein einfacher Aufbau erwünscht, insbesondere für kinematographische Zwekke bei denen die Bildwinkel im Bereich von 35° bis 50° liegen und bei denen die Abbildungsleistung gesteigert werden soli durch Verminderung der Aberrationen höherer Ordnung auch bei Verwendung äußerst großer Strahlbündel-Querschnitte.

Aus der DE-OS 23 06 346 ist ein lichtstarkes Weitwinkelobjektiv bekannt, dessen realtive öffnung zwischen 1 : iß und 1 : Ii liegt und bei dem über ein Bildfeld von 60° eine hohe Abbildungsleistung mit niedrigen Restaberrationen höherer Ordnung erschlossen wird.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein gut korrigiertes lichtstarkes Objektiv der eingangs genannten Art für ein Bildfeld von 35° —50° zu schaffen, das aber einen vergleichsweise einfachen Aufbau der negativen Linsengruppe (A) aufweist

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß

f) für den Absolutwert (| Q \) des Quotienten aus der paraxialen Flächenbrechkraftssumme (0vn) und der Flächenbrechkraftssumme (0/0 des Negativteilgliedes A gilt:

1,370 < \Q\ < 2,015

und

g) für die Brechkraft (0a) der Luftlinse δ in bezug auf die Äquivalentbrechkraft Φ des Objektives gilt:

1,370 Φ<0₄< 1,795 Φ

Da die neuen Objektive gemäß der Aufgabenstellung bis zu relativen öffnungen von 1 :1,2 mit der gesteigerten Bildleistung ausstattbar sind, ist die erstrebte Reduzierung der Aberrationen höherer Ordnung für jene sehr großen Bündel-Querschnitte herbeizuführen, welche Eintrittspupillen-Durchmessern entsprechen, die bis über 80% der Äquivalentbrennweite (F) des Gesamt-Objektives hinausreichen. Bei diesen großen Bündel-Querschnitten ist es sehr schwierig, die Aberrationen höherer Ordnung auch in den zonischen Bereichen des nutzbaren seitlichen Gesichtsfeldes zu vermindern und dabei die äußerst störenden Asymmetriefehler-Anteile in den weilgeöffneten schiefen Bündeln extrem klein zu halten, ohne das angestrebte Ziel einer insbesondere auf der Seite der längeren Konjugierten erstrebten Vereinfachung 'des Linsen-Aufbaues außer Acht zu lassen. Letzteres aber ist besonders erwünscht, da auf dieser dem fernen Objekt zugekehrten Frontseite sehr große Linsen-Durchmes-

t4

ser zur KJeinhaltung der Vignettjerung für die seitlichen Gesichtsfeldteile erforderlich sind, womit im allgemeinen eine große Kopflastigkeit solcher Systeme verbunden ist, welche durch das neue Konstruktions-Prinzip erfolgreich eliminierbar ist

Hierzu wird die im folgenden beschriebene Verteilung der Brechkräfte der Außenglieder der Systeme zur vorliegenden Erfindung realisiert, durch welche die bauliche Vereinfachung und die fortschrittliche Bereicherung der Bildleistung erschlossen wird, und zwar in striktem Gegensatz zu den bisherigen Vorschlägen des Standes der Technik, bei welchen stets danach getrachtet wurde, auf der Seite der kürzeren Konjugierten und damit im Hinterglied solcher Objektive möglichst schwach-sammelnde Linsen-Komponenten zu verwendea Demgegenüber werden erfindungsgemäß im Rahmen der oberbegrifflichen Gestaltung die Flächenbrechkraftssummen (0) zwischen den objekt- und bildseitigen Komponenten erfindungsgemäß ver-2u teilt

Im Zuge der vorliegenden Erfindung ist es zum Zwecke der vereinfachenden Weiterentwicklung der Objektive nach der DE-OS 23 06 346 ebenflals sehr wesentlich, die für die angestrebte Steigerung der Bildleistung so überaus wichtigen charakteristischen Teil-Merkmale nach eben diesem älteren Konstruktions-Prinzip in konformer Weise zu erfüllen. Infolgedessen ist der Grund-Aufbau der neuen Objektive unter Berücksichtigung der angestrebten Vereinfachung in der Weise durchgeführt daß dem frontseitigen Negativ-Teilglied (I — A) in der Richtung zur kürzeren Konjugierten hin ein sammelnd-wirkendes Teilglied (H = B) derart nachgeschaltet ist, daß zwischen diesen beiden Teil-Gliedern ein meniskenförmiger Luftraum («) in der Weise nachfolgt, daß seine beiden Begrenzungsflächen eine dioptrisch nur sehr schwache Luftlinsen-Brechkraft (0_a) besitzen, die in Obereinstimmung mit dem genannten älteren Konstruktions-Prinzip auf jeden Fall ihrem absoluten Werte nach kleiner ist als das 0,185fache der Äquivalent-Brechkraft (Φ) des Gesamt-Objektives und wobei in der gleichen Lichtrichtung dem Positiv-Teilglied ein ebenfalls nur schwachbrechender und mit seinen Außenflächen gegen die längere Konjugierte hin erhaben-gekrümmter Meniskus (HI - M) nachfolgt, welchem wiederum ein beiderseits in Luft stehendes Negativ-Teilglied (IV) sowie ein davon durch einen zerstreuend-wirkenden Luftraumgetrenntes weiteres Negativ-Teilglied (V) in der Weise nachfolgt, daß letzteres eine solche gegenüber dem voraufgehenden Negativ (IV) wesentlich stärkere paraxiate Linsen-Brechkraft (0v) besitzt, welche relativ zu der voraufgehenden Linsenbrechkraft (0iv) derart bemessen ist, daß in Übereinstimmung mit dem genannten früheren Konstruktions-Prinzip die linsenbrechkraft (0iv) kleiner ist als O^fache der Linsen brechkraft (0v) dieses zweiten Negativ-Teilgliedes, welches im sogenannten Hinterglied des Objektives steht, und dem zur Bildseite hin ein sammelnd-wirkendes Teil-Glied (VI) unmittelbar nachfolgt und dazu vorzugsweise mit eben dem benachbarten Negativ (V) durch eine Kittfläche vereinigt werden kann und wobei schließlich nach einem stark sammelndwirkenden Luftraum (nämlich der Luftlinse S) das Gesamt-Objektiv auf der Seite der kürzeren Konjugierten von einer letzten Positiv-Linse (LP) begrenzt ist, die nach der vorliegenden Erfindung mit ihrer Linsenbrechkraft (0lp) als der paraxialen Flächenbrechkraftssumme dieses letzten Positiv-Teilgliedes gegenüber der Glie-

25Ϊ2Ι797

IO

15

der-Brechkraft (0_A) den im absoluten Wert gerechneten Bemessungsrahmen-Quotienten (. | Q j) besitzt.

Durch diese Teilmerkmale nach der Erfindung wird eine Vereinfachung des Systemaufbaues in Verbindung mit einer wesentlichen» Verminderung der Kopflastigkeit für die vorliegenden weitwinkligen Objektive erschlossen, wobei gleichzeitig in überraschender und fortschrittlicher Weise eine besonders günstige und bildgutensteigernde Abbildungsleistung im seitlichen Gesichtsfeld zusammen _;rait einer äußerst zonenarmen Korrektion der. Restaberrationen in den inner- und in den außeraxialen weitseöffneten Bündeln herbeigeführt und somit die Lösung der Aufgabenstellung mit großem Erfolg realisiert-.wird · mit einem gleichzeitigen sehr geringen Aufwand an optischen Baumitteln, deren Toleranzempfindlichkeit dabei zugleich noch entspannt ist ■ ■ - · ■■. . ■·.· · . ·; .■.·.-: .-.-.-■. ·

Für die neuen .Objektive nach der Erfindung werden acht Beispiele gegeben, die auf die Äquivalentbrennweite F = 1 als Einheit aller Längenmaße bezogen sind. In den zugehörigen Datentafeln sind die Krümmungsradien R, R') der vorderen bzw. rückseitigen Flächen der einzelnen Linsen in fortlaufender Durchnumerierung von der Seite der längeren Konjugierten zum Bilde hin bezeichnet, wobei das Hinterglied als das Rückseiten-Glied (RG)bemamt ist

Sofern diese Objektive in Übereinstimmung mit den vorgesehenen Arbeitsaufgaben nur für einen sehr schmalen Spektralbereich verwendet werden sollen, bezieht sich die jeweilige Glasbrechzahl (n) auf eben diesen schmalen Spektralbereich. Im Falle des Einsatzes der neuen Objektive für Abbildungsaufgaben, die einen Spektralbereich endlicher Breite zu überdecken haben, ist 5t3tt der bekannten monochromatischen Korrektion der Bildfehler eine Aromatisierung derselben über den dann geforderten breiten Spektralbereich herbeizuführen, wozu in an sich bekannter Weise die Gläser derart festgelegt werden, daß durch ihre jeweiligen NO-Werte (Abbesche Zahl v) die erforderliche Farbdispersion der benutzten Gläser dann zur Behebung der in -»ο Frage kommenden wellenlängen-bedingten chromatischen Abweichungen dient

Im Zuge der Erfindung wurde dabei bestätigend gefunden, daß für die Entwicklung der sogenannten Ausgangsformen (Vorform) für die erfindungsgemäßen *5 lichtstarken Weitwinkel-Objektive dann im Verlauf der anschließenden technischen Rohgestaltung (Rohform) in bekannter Weise mit der dabei normalüblichen Erstkorrektion im Seideischen Bereich (3ter Ordnung) die Verwendung einer der Standard-Brechzahlen — z. B, für die gelbe cf-Linie des sichtbare Helium-Spektrums mit A₁/ - 5875 AE Wellenlänge —,-wie sie aus den Glaskatalogen der Herstellerfirmen Optischer Gläser zu entnehmen sind, ja jederzeit in bekannter Weise erfolgen kann.

Zu jedem der in den Ansprüchen 3—10 beschriebenen Beispiele ist mitgeteilt, welcher Abbildung mit der darin schematisiert dargestellten Linsenschnittzeichnung die jeweilige Ausführungsform zugeordnet ist Die

55 konventionelle Lichtrichtung ist· dabei: durch eine am Ende der optischen Achse eingezeichnete Pfeilspitze vermerkt. Die Bezeichnungen in· diesen Figuren stimmen mit denjenigen in den Datentafeln der Ansprüche 3r-.lÖ überein.

Darin ,ist,aimächst im Beispiel des Anspruchs 3 (F i g. 1) das den» fernen Objekt zugewendete frontseitige Teilglied (I = A) in zwei Teillinsen gleichnamigen Brechkraftvorzeichen zerlegt Auch das nachfolgende Positiv-Teilglied (II =B) sowie der "davon durch einen sammelnd-wirkenden= Luftraum getrennte Meniskus* schwacher FJächenbrekhkraftssumme(Ul = Absind als Doublets ausgebildet Im 1 Gegensatz hierzu -ist' im Beispiel des Anspruchs 4 (F ig.2) das Frontfelied (A) als ein Doublet aus zwei mit jeweils einem enigegengesetzten - Brechkraftvorzeichen ausgestatteten Tesllmsen zusammengesetzt Das Beispiel des Anspruchs 5 zeigt jenen vereinfachten Aufbau des Vordergliede», bei dem das frontseitige Glied (A) aus nur einer Einzellinse besteht, der dann die zusammengesetzten Doublets als Innenglieder (B und M) in Richtung zur kurzen Schnittweise aber vor dem Rückseitenglied (RG) nachgeschaltet sind gemäß Fig.3 der Abbildungen. Sowohl das Beispiel des Anspruchs 6 als auch das Beispiel des Anspruchs 10 betreffen jenen einfachsten Bautyps nach der Erfindung, bei dem alle Glieder im objektseitigen Teilsystem (A, B, M) als Einzellinsen ausgebildet sind in Übereinstimmung mit Fig.4. Bei dem Beispiel des Anspruchs 7 (F i g. 5) ist ebenso wie bei den Beispielen der Ansprüche 8 und 9 der Meniskus (HI = M) aus zwei Teillinsen entgegengesetzten Brechkraftvorzeichens zusammengesetzt, weiche in vorteilhafter Weise miteinander verkittbar sind und bei denen der zugehörige axiale Scheitelabstand dann mit. ^s*M.b ~ 0 (Null) bemessen ist

Die neuen Objektive nach vorliegender Erfindung sind sehr geeignet, um darin mindestens eine Linsen-Oberfläche technisch als »asphärische Fläche« zu realisieren, wobei für die asphärische Gestaltung eine Linsenfläche gewählt wird, weiche tunlichst in der Umgebung des Blendenraums und damit also vorzugsweise an einem Orte kleiner Linsendurchmesser liegt Im praktischen Einsatz könnte grundsätzlich jede beliebige Linsenoberfläche zur Deformierung herangezogen werden, im Interesse eines einheitlichen Vergleiches wurde jedoch bei den vorstehenden Beispielen stets die der längeren Konjugierten zugewendete Vorderfläche des inneren Negativ-Teilgliedes (IV) als asphärische Fliehe ausgebildet, deren Gestaltung bekanntlich bestimmt wird durch den ffeilhöhen-Ausdruck:

worin //die Höhe des Achsenlotes an seinem jeweiligen Flächendurchstoßungsort und dabei einheitlich R₄ der Scheitelradius der asphärischen Fläche ist und damit Ci - {2 Ra)- 'J^a streng gilt, so lauten die übrigen c- Werte wie folgt:

Beispiel

1	-1.148 2231 10"	0
2	-1.148 2231 10°	0
3	-1.148 2231 10°	0
4	-8.327 1291 10'	0
5	- 1.148 2254 10°	0

0 0 0 0 0

230 236/160

Fortsetzung

Beispiel

6	-1,209 3393·	10°	-1,425 3367	•10°
7	-1,064 6064^;	10°	-6,698 0636	•10-'
8	-9,954 6189 ·	ΙΟ"'	0

In dem meniskenförmigen Teilglied (ill = M) wird bei sehr hohen relativen öffnungen des Gesamt-Objektives insbesondere zur Fehlerentlastung des tangentialen (meridionalen) Bildschalen-Verlaufes im seitlichen Gesichtsfeld dieser Meniskus (M) nicht nur mit einer Gesamtdicke von mehr als einem Drittel ausgestattet, sondern auch als ein Doublet zusammengesetzt, an dessen inneren Nachbar-Flächenpaar eine Brechzahlen-Differenz von fiber 0,066 eingeführt ist für die Standard-Wellenlänge von X_d ~ 5876 AE, wobei dann anstatt der einfacher zu berechnenden Flächenbrech-

kraftssumme für dieses Glied (M) der Grenzlagen-Bereich unter Berücksichtigung der Linsendicken und des dioptrischen Wirkungs-Unterschiedes der in einem solchen Doublet verwendeten Gläser nun zu beziehen ist auf die paraxiale Eigenbrechkraft (Φμ) dieses Ttilgliedes, so daß in Obereinstimmung mit dem Anspruch 2 dann für diesen Gestaltungsfall — der im Beispiel des Anspruchs 9 numerisch angegeben ist — die dioptrische Bemessung dieses meniskenförmigen Doublets ihrem absoluten Werte nach die Bedingung erfüllt:

\Φμ\<0,16Φ

worin wiederum die Äquivalent-Brechkraft des Ge- In der Tafel H sind unter Hinzufügung einer Spalte für

samt-Objektives mit Φ bezeichnet ist Für das 25 die vorgesehenen Offnungs-Zahlen die Linsenbrechangezogene Beispiel des Anspruchs 9 ist ΦM- +0,000 9998 Φ als das Ergebnis der diesbezüglichen und auf sieben Stellen gerundeten digital-elektronischen Durchrechnung.

In der folgenden Tafel I sind für die obigen Beispiele und ihre Werks-Kennummern die wichtigsten linsenbrechkräfte (0) fü< die absoluten Werte der Lunftlinse λ sowie der Teilglieder B, Λ£ IV un.' V auf fünf Stellen gerundet mitgeteilt

Tafel I

kräfte als die Summe der zugehörigen Flächenbrechkräfte für die Teilglieder LP und A sowie für die Luftlinse δ mitgeteilt Die vorletzte senkrechte Spalte gibt den absoluten Wert des Quotienten Q als das eine der Teil-Merkmale zur Erfindung an, wobei auch hier diese Zahlenwerte auf fünf Stellen gerundet sind als das Ergebnis einer digital-elektronischen Durchrechnung großer StellenanzahL

An	Objektiv	10.1	i,25	0B	Ι0μΙ	Ι0ινΙ	Ι0νΙ
spruch	1459-	Ο.Ο6333Φ	1,24	0,71363 Φ	0.02966Φ	0,61712Φ	1,72167 Φ
3	1189 00	0.07570Φ	,24	0,70136 Φ	0.02966Φ	0.61711 Φ	1.72167Φ
4	1189 0	0.06756Φ	1,21	0,70431 Φ	0,02966Φ	0,61711 Φ	0.72167Φ
5	1189 I	0.09310Φ	,23	0,76408 Φ	0.13974Φ	0,78543 Φ	1.90579Φ
6	1071	0.06756Φ	,22	0,70431 Φ	0,02965 Φ	0.61712Φ	ί,72167Φ
7	1189	0,08671 Φ	1,20	0.75036Φ	0.12459Φ	0.48880Φ	1.49183Φ
8	1198	0.08534Φ	,21	0.76314Φ	0,20373 Φ	0,56954Φ	1,58219Φ
9	1199	0.15786Φ		0,76992 Φ	0.04072Φ	Ο.6363ΟΦ	1,93654Φ
10	980
Tafel II
An	Objektiv	1459- //...	0ViI :	0Λ = I	Cl	08
spruch		1189 00	+ 0.90656Φ	-0,51698 Φ	,75357	+ 1,50375 Φ
3	1189 0	+ 0.9Ο662Φ	-0.50914Φ	,78069	+ 1.50374Φ
4	1189 I	+ 0.90663Φ	-0,50395 Φ	,79905	+ 1.50364Φ
5	1071	+ 0,94961 Φ	-0,52288 Φ	,81611	+ 1,61858 Φ
6	1189	+ 0,90663 Φ	-0,50395 Φ	,79905	+ 1,50363 Φ
7	1198	+ 0.89876Φ	-0.59846Φ	,50179	+ 1.57904Φ
8	1199	+ 0,95662 Φ	-0,54495 Φ	,75543	+ 1.57398Φ
9	980	+ 0.94680Φ	-0.57140Φ	,65698	+ 1.58129Φ
10			Hierzu 5 Blatt Zeichnungen

Claims

25 12
1 797
2 mindestens ein Negativ-Teilglied (A), ι ο 15 \0_X\ <0,185Φ, 30 und wobei dem Negativ-Teilglied (V) ein dadurch gekennzeichnet, daß und 1370 Φ<0₄< 1,795 Φ i;=+0,71796F S₁₂ R₁ = +1,50065 ^sli R_}, = +0,98494 CS = 0,080000 »,. = 1,6204 Patentansprüche; eine Luftlinse (α) von der Form einer ungleich Positiv· ^Teilglied (VI), eine sammelnde Luftlinse g) für die Brechkraft (0₄) der Luftlinse δ in bezug 2. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekenn Glied Linse Radien Dicken und Abstände Brechzahl Bez. Ai. " di. L₃ " d₃ 1, Lichtstarkes Objektiv mit großem Gesichtsfeld, 5 schenkligen positiven Linse, für deren Flächen- ein sammelndes Teilglied (B), (δ) und ein Positivglied (VII) folgt, Q für den Absolutwert (| Q |) des Quotienten aus auf die .Äquivalentbrechkraft Φ des Objektives zeichnet, daß das der kürzeren Konjugierten A₁. = +7,20000 / Ä₂„ = +6,0029 / R₃ = -14,2180 = 0,030000 das von vorne (längere Konjugierte) nach hinten brechkraftssumme (0„) in bezug auf die ein nach vorne erhaben gekrümmtes Meniskus- 20 der paraxialen Flächenbrechkraftssumme gilt zugewendete meniskenförmige Teilglied (M = III) ^B ¹K " ^si.„ M m( s₃ _t (kürzere Konjugierte) so aufgebaut ist, daß folgende Äquivalentbrechkraft Φ des Objektivs gilt: TeilgfiedfAfl (0vii) und der Flächenbrechkraftssumme (0y,) des Vordergüedcs aus zwei Teiilinsen derart / " /?',„ = +2,90000 \ R_n = +6,00029 \ R_it = -14.2180 = 0,070000 n_u = 1,6180 Teilglieder vorgesehen sind; ein Rückseiten-Glied (RG). das mit einem in des Negativteilgliedes A gilt zusammengesetzt ist, daß die Gläser derselben eine ^-2 d_ih Z., ■ </, Luft stehenden Negativ-Teilglied (IV) beginnt, 1370 < I Ol < 2015 Brechzahlen-Differenz für die gelbe Spektrallinie \ R_t„ = +3,10000 R-_lh = -4,18398 R\„ = +0,85915 = 0,592370 (α) a) dem ein weiteres Negativ-Teilglied (V) folgt, des Helium-Lichtes mit der Wellenlänge N-u d_u • b) wobei für die Flächenbrechkraftssummcn 0 25 Ad = 5876 AE besitzen, die größer ist als 0,066, und R\_h = +1,05000 = 0,132283 «j. = 1,7882 dieser Negativ-Teilglieder die Beziehung gilt deren Brechkräfte unter Einberetiinung der Flä chenabstände ihrer beiden Einzellinsen so bemessen = 0,035000 I 0,v I < 0,901 0v I sind, daß die Eigenbrechkraft dieses Doublets (Φμ) ihrem absoluten Werte nach kleiner ist als 0,16Φ, = 0,132283 n_u = 1,7882 wobei mit Φ die Äquivalentbrechkraft des Gesamt- Objektives bezeichnet ist = 0,002756 c) d) 3. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende auf die Brennweite (F= 1) als =-0,239797 «j. = 1,7882 Einheit bezogenen Daten: e) F= 1,00000 1:1,25 2ω₀ = 45,5° = 0 = 0,210863 »j, = 1,7173 = J₃₄ = 0,204804

Fortsetzung Radien 25 12 797 = 0,0523372 4 = 1,5481 RG 3 Glied Linse Λ₄ = = 0,162631 Brechzahl Bez, IV L₄ Λ₄ = Dicken und Abstünde -51,9475 = 0,041346 /I₄ = 1,7618 Rs = d* +0,90361 = 0 V L₅ Rs = ·*4^ -0,82289 = 0,206680 · "5 = 1,7882 Äft = ds + 0,95715 = 0,002756 (δ) VI L„ R'b = j_S6 + 0,95715 = 0,121000 "ft = 1,7882 Ri = d_b -0,81680 LP=VII L₇ Ri = S₆₇ + 1,46297 /1-, di -2,14303

4. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch folgende auf die Brennweite (F= 1) als Einheit bezogenen Daten:
F=LOOOOO 1:1,25 2ω_ο = 43° 4 = +0,71784F

Glied • α \<r IV Linse L* Radien + 6,89250 Dicken und Abstände Brechzahl Bez. 1,5481 RG N Rk = J-U + 12,6160 du = 0,15481 "ι- = R'u = V L_s + 14,2180 0,02489 1,6177 + 1.04932 du = 0,07030 "u = y R'u = β πς VI L, + 1,51081 i.2 = 0,63893 (α) 1,7750 Ri. = /». + 5,91440 di. = 0,17750 "2. = R'i.= LP = VlI Li + 6,06707 ^Sl..> = 0,04000 1,7950 Ru = ^L_u - 4,2 < 976 du = 0, J 6525 "2. = R'u = μ m( + 0,98495 *23 = 0,002756 1,7882 \ R>. = L₃. -14,2180 d_im = 0,23980 "}. = / *i.- -14,2180 ^si.„ = 0 1,7170 \ A3» = + 0,85877 du = 0,21082 "}* = Äi. = -51,97363 CS = s_iA = 0,20481 1,5481 Λ₄ = + 0,90361 rf₄ = 0,05237 "4 = /?; = -0,82289 *45 = 0.16263 1,7618 Rs = + 0.95715 rf₅ = 0,04135 H₅ = λ; = + 0,95715 ^JS6 = 0 1.7882 Ä6 = -0.81680 d_b = 0,20668 «ft = Ri, = + 1,46299 •«67 = 0,00276 (δ) 1,7882 -2.14263 rf, = 0,12128 «7 = λ; =

5 6

5. Objektiv nach Anspruch I. gekennzeichnet durch folgende auf die Brennweite (F = I) als Einheit bezogenen Daten: F= 1,00000 1:1,24 2o>₀ = 44° .i\ = +0.71784 F

Linse Radien

Dicken und Abstände

L₁

B IK

M in;

ζ.«

VI

LP=VW L-

= +7.76825 d, • = 0.070290 R\ = +1,05870 ^S\l = 0.606421 (u) Ri = +1,52799 H₂ = O.IOOOOfl R\ = +6.01587 S₂ - 0.040000 R_K = +6.01587 ,/,„ = 0.164620 R\ = -4.18430 S, , = 0.002756 = +0.98508 .1 _ η 11DUIι R\ = -14.2181 v, = O R\ = -14.2181 _f/, = 0.210869 R^ = +0.85922 CS = .v,₄ = 0.204805 R* = -51,95935 <n = 0,05'!? 73 R* = +0.90368 j₄₍ = 0.162631 R< = -0.82289 ,/, = 0.041347 Rf = +0.95715 = O Rh = +0.95715 dty = 0.206734 = -0.81701 = 0.002756 (δ) = +1.46318 d- = 0.121284 λ; = -2.14293

Brechzahl Bez.

n. = 1.61772 w, = 1.78831 η, = 1.78831

- I 78811

= 1.71736

η. = 1.54814 n< = 1.76180 ii„ = 1.78831 η- = 1.78831

6. Objektiv nach Anspruch 1. gekennzeichnet durch folgende auf die Brennweite (F= 1) als Einh.it bezogenen Daten: F=LOOOOO 1:1.21 2©_O = 45^C J₁ =+0.71429 F

Linse Radien

Dicken und Abstände

Brechzahl

Bez.

B II

M III

R₁ = +4,53990

R₁ = +1,00221

A₂ = +1,36189

R₁ = -4,22752

R₃ = +0.95494

/?; = +1,14955

rf, = 0.068682

Sj₂ =0,592560 (α)

d₂ = 0.335195

s₂₃ = 0,002830

d₃ = 0.400773

CS = s₃. = 0.164177

η, = 1.67250 π, = 1.78705 n₃ = 1,78822

t-orlscl/iing

/./' VII /

(ilicd Ii

IV L₄

R.kIkmi Dicken und \bsliinilc

= +6.75332

«4 = +0.66855 Λ, = -0.79570 /?■ - ■»- .1.96306 Ku ' (1.963(16 K₁. (1.7X469 R * 1.2X3X2

= 0,044204 = 0.172282 = 0.030467 r (1

- 0.209150 0.002747 (ό) 0.11 1430

Hrech/ahl Ik·/.

IU = 1.58279

= 1.83037

/ι,, :■ 1.78X26

η- - 1.78830

Λ t tlWH

~i. Objektiv nach Anspruch I. pckcnn/cichnot durch folgende iinl'die Hrentnveite (/·'- 1) l-.inhcit bezogenen Dalcn: /- 1.00000 ^ 1:1.24 2w,, = -l\5 λ', = f 0.71784 /·

I I

R Il

Λ/ III

VI

l.in^

IV L_x

Radien Dickon unit Abstände

"j ^vj

K₁ --- +7.76825 R\ = + 1.05870 Λ; - + Ι.52"99 Kl = -4.18431 Ry = - 0.98508 Λ, - -14.21809 Α., = - 14.21809 R\. = +0.85922 «4 = -51.95926 R* = +0.90368 R, = -0.82289 R, = +0.95715 R. = +0.95715 λ; = -0.81701 R- = +1.46318 R- = -2.14293

CS =

df =

d, =

0.070290 0.606421 Ui) 0.264620 0.002756 0.239812

0.210869 .Vw = 0.204X05

0.052373 0.162631 0.041347

0.206734 0.002756 (δ) 0.121284

1.61772 49.78

1.78831 47.37

1.71736 29.52

1.54814 45.75

1.76180 26.95

1.78831 47.37

ίο

S. Objektiv nach Anspruch I. gekennzeichnet durch folgende auf die Hrennweile (/· - I) als liinheit bezogenen Daten: A=LO(M)OO 1:1.21 2ω,, = 45.5' .ν', = +0.73146 F

(iiiecl

Linse Rndien

Dicken und Abstünde

A I

B Il

SI III

IV L,

R₁ = +15.57624 R\ = +0.97577 A₂ = +1.42875 R, = - 3.96903 R_x - +0.9SW 3 R\ = - 2.14756 Λ_ν = -2.34756 /?;,„ = +0.76948

A₄ = -3.69407

Λ; = +1.87809

R, = - 0.73689

ä; - +1.83793

R₁^ = -0.74765 Λ- = +1.50255 R- = -2.10716

ί/, = 0.057607

.?,, = 0.597141 (ti)

'/.· - 0.271172

ν,, - 0.005620

ί/,, - 0.3^1753

Λ, . - 0

— ί/.

CV = V₁₄ = 0.244476

</₄ = 0.061822

λ₄« = 0.147529

ί/, = 0.044961

</„ = 0.185465

v„- = 0.002810(0)

</- = 0.122238

1.62299 58.06

JI 47.37

1.7SS3I 47.3⁷

I TlU ϊί\ TU

1.60859 46.46

1.78470 26.08

1.78831 47.37

9. Objektiv nach Anspruch 1. gekennzeichnet durch folgende auf die Brennweite [F= I) als Einheit bezogenen Daten: F=LOOOOO 1:1.20 2m,, = 45.5° s\ = -"-0.73079 F

Glied

Linse Radien

Dicken und Abstände

A I

B II

M Uli

r.

A₁ = +18.89009 R\ = +0.98899 R₂ = +1.60180 R₁ = -2.86893 R₃, = +0.90087 Kj, = -5.10170 R_3i = -5.10170 R'_3h = +0.3,2613

rf, = 0.064575

s_l2 =0.575133 (α)

d₂ = 0.309137

.ν, 3 = 0.002748

d^ = 0.273415

4_a = 0.212961

CS = J₃₄ = 0.229449

1.56873,63.12

1,78443 43.90

1.68900/49.46

1.78470/26.08

Fortsetzung Radien -28.30375 Dicken und Abstünde »,ι ν., He/ R(t (ilied Linse Λα = + 0.99630 (1_Λ 0.054133 1.54814 45.75 IV L₄ Λα = -0.77446 V₄ 5 = 0.148386 Λ, = + 1,18404 f/, = 0.032975 1.74080/28.09 V L₅ λ; = + 1.184(K ■^ν « ι. ~ (I Λ,, = -0.79703 0.197848 1.7X831 47.37 Vl L„ R,, = + 1.34773 \, - = 0.002748 ((S) η -2.12082 </- = 0.122281 1.7X831 47.37 /P=VH /.- Λ- =

10. Objektiv nach Anspruch I. gckenn/eich net durch folgende .ι nt die Brenn weile (/·'= I) ;il> Einheit bezogenen Daten:
F=LOOOOO 1:1.20 2o>,, = 46 λ',= +0.72236/■"

Glied I Linse Radien + 5.19539 Dicken und Abstünde »,ι ^ν,ι Hc/. 31.17 RG Λ, = A ί-, ^- 0.97859 0.063439 1.68893 λ; = II ->- 1.44340 .V₁, = 0.605430 (ο) 47.37 R₂ = B L-, - 3.52283 '': = 0.270306 1.78831 Λ, = III + 1.00005 t,, = 0.00275 S 47.37 Λ., = M L\ + 0.95092 </, = 0.47717? 1.78831 λ;, = IV -9.10709 CS = λ ,α = 0.193075 51.47 Λα = L₄ + 0.90426 </ι = 0,048269 1.52341 R_x = V -0.91722 λα 5 = 0.147565 23.82 L, + 0.83541 d, = 0.030340 1.84666 λ; = VI + 0.83541 -⁵^h = 0 47.37 Λ, = L, -0.82929 d, = 0.217899 1.78831 R_h = LP=VII + 1.24989 s„- = 0.002758 (ö) 47.37 Λ₇ = L₁ -2.49393 d- = 0.121362 1.78831 R₁ =

Die Erfindung betrifft ein lichtstarkes Objektiv mit 65 a) mindestens ein Negativ-Teilglied (A), großem Gesichtsfeld, das von vorne (längere Konju- b) eine Luftlinse («) von der Form einer ungleichgierte} nach hinten (kürzere Konjugierte) so aufgebaut schenkiigen positiven Linse, für deren Rächenist, daß folgende Teilglieder vorgesehen sind: brechkraftssumme (0_a) in bezug auf die Äquiva-