DE2703823B2

DE2703823B2 - Wiedergabeobjektiv mit mittlerer Vergrößerung für Bildplatten

Info

Publication number: DE2703823B2
Application number: DE2703823A
Authority: DE
Inventors: Toshimichi Sagamihara Kanagawa Koizumi (Japan)
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1976-01-30
Filing date: 1977-01-31
Publication date: 1979-04-19
Also published as: US4139266A; DE2703823A1; DE2703823C3

Description

Darin bezeichnen:

/^-i bis ;-₈ die Krümmungsradien der Linsen, </, bis ί/₇ die Dicken der Linsen und Luftabstände zwischen den Linsen,
, H₂, /?,, /I₄ die Brechungsindizes der Linsen bei ;. = 632,8 nm,

i'3, ι·₄ die Abbe-Zahlen der Linsen,
/ die Brennweite des Objektivs,
Z₁ die Brennweite der ersten Linse,
/23 die Gesamtbrennweite der zweiten

und dritten Linse,
S den Arbeitsabstand.

Die Erfindung bezieht sich auf ein Wiedergabeobjektiv mit mittlerer Vergrößerung für Bildplatten mit einer dicken Sammellinse, einer zerstreuenden Meniskuslinse mit objektseitig konvexer Oberfläche und einer bikonvexen Linse.

Ein Objektiv dieser Art ist in der DE-OS 25 32 787 beschrieben, bei dem die beiden die hintere Linsengruppe bildenden Linsen zu einem Kittglied zusammengefaßt sind. Dies ist auch bei den Mikroskopobjektiven nach der DE-OS 25 15 319 der Fall.

Infolge der hohen Energie der bei der Bildplattenabtastung verwendeten Strahlung kann es an den Kittfiächen leicht zu Ablösungen kommen.

Der vorliegendenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Wiedergabeobjektive mit mittlerer Vergrößerung Tür Bildplatten anzugeben, die unter Vermeidung der Verwendung von Kittgliedern einen guten Korrektionszustand aufweisen.

Dies wird erfindungsgemäß erreicht durch die in den Ansprüchen gekennzeichneten Merkmale, wobei die Ansprüche 1 bis 5 dreilinsige und die Ansprüche 6 bis 8 vierlinsige Ausführungsformen betreffen.

Die gleichzeitige Erfüllung der im Anspruch 1 aufgeführten Bedingungen hat sich aus den nachstehend erläuterten Gründen als wesentlich erwiesen.

In dem erfindungsgemäßen Objektiv für Bildplatten dienen die erste und dritte Linse dazu, die von der Gegenstandsseite kommenden Strahlen konvergent zu machen und die zweite Linse dient dazu, die Ebenheit des Bildfeldes hoch und den Arbeitsabstand groß zu machen, indem der vordere Brennpunkt zum Gegenstand zu verschoben wird.

Was die Bedingung (1) anbetrifft, so wird die sphärische Aberration etwas unterkorrigiert, wenn Ir₂]Zd₁ > 2,5 wird. Wenn andererseits |r₂iM < 1>3 ist, wird die sphärische Aberration am Bildfeldrand etwas überkorrigiert, wird Koma verstärkt und gleichzeitig wird der Arbeitsabstand klein.

Was die Bedingung (2) betrifft, so wird, wenn r₃// > 2 ist, Astigmatismus verstärkt. Andererseits besteht die Gefahr, wenn r₃/f < 1,1 ist, daß die Astigmatismusdifferenz zu groß wird.

Was die Bedingung (3) anbetrifft, so wird, wenn djd₂ > 0,3 ist, die Astigmatismusdifferenz groß und die Koma etwas überkorrigiert. Wenn andererseits djd₂ < 0,13 ist, wird die Astigmatismusdifferenz klein. Am Bildfeldrand tritt jedoch Koma auf.

Was die Bedingung (4) anbetrifft, so wird die Astigmatismusdifferenz klein, wenn d₂/ f > 0,8 ist. Jedoch wird Koma am Bildfeldrand etwas überkorrigiert. Wenn andererseits d₂/f < 0,1 ist, wird die Astigmatismusdifferenz groß.

Was die Bedingung (5) anbetrifft, so wird es schwierig, Koma, die von der ersten, zweiten und dritten Linse hervorgerufen wird, zufriedenstellend zu korrigieren, wenn /23//1 < 1,5 ist. Darüber hinaus wird die sphärische Aberration im zonalen Bereich beträchtlich unterkorrigiert und kissenförmige Verzeichnung wird verursacht und störend groß. Wenn andererseits Z₂₃Zf₁ > 2,3 ist, wird sphärische Aberration am Bildfeldrand etwas überkorrigiert.

Wenn zusätzlich zu den obenerwähnten Bedingungen die Brechungsindizes n_u n₂ und n₃ so gewählt werden, daß H₁ 2: 1,6, n₂ S 1,6 und n_} 2: 1,6, ist es

909 516/405

nicht notwendig, die Krümmungsradien der betreffenden Linsen zur Korrektur der Aberrationen sehr klein zu machen und dadurch wird es einfacher, die Linsen herzustellen.

Wenn darüber hinaus das Verhältnis d₂//groß ist, liegt die Austrittspupille, innerhalb des Linsensystems. Wenn andererseits das Verhältnis d₂ff klein ist, dann liegt die Austrittspupille außerhalb des Linsensystems. Wenn es daher erforderlich ist, daß die Austrittspupille nahe der letzten Linse liegen soll, dann wird das Verhältnis ^//wesentlich.

Wie F i g. 6 zeigt, ist es möglich, den in Fig. 1 gezeigten Objektivtyp für Bildplatten so zu verbessern, daß die numerische Apertur größer wird, daß die Bildfelddehnung noch besser und der Arbeitsabstand noch größer wird. Um die numerische Apertur größer zu machen, ist bei dem in F i g. 6 gezeigten Objektivtyp eine negative Meniskuslinse mit großer Dicke an der Bildseite des Objektivs als vierte Linse vorgesehen, deren konvexe Oberfläche gegenstandsseitig angeordnet ist. Der in Fig. 6 dargestellte Objektivtyp genügt den folgenden Bedingungen

(6) 4,2 ;

J) 0,31 ÜZ/SOJ

(8) 6 ^ d.ld, ^ 1

(9) 0,8 ^ r₈// ^ 0,5

Darin bezeichnen:

/ die Brennweite des Objektivs,
f₂ die Brennweite der zweiten Linse,
i/₃ und d_n die Dicken der zweiten und vierten Linse, r_g den Krümmungsradius auf der bildseitigen Oberfläche der vierten Linse.

Der Objektivtyp für Bildplatten nach der Erfindung, wie er in F i g. 6 dargestellt ist, ist so ausgebildet, daß, wie bereits erwähnt, die numerische Apertur durch Zufügung der negativen Meniskuslinse als vierte Linse vergrößert ist. Darüber hinaus dient die vierte Linse in Verbindung mit der zweiten Linse dazu, den vorderen Brennpunkt zum Gegenstand zu verschieben, so daß der Arbeitsabstand noch größer wird, und um die Bildfeld-Krümmung kleiner zu machen.

Von den Bedingungen (6) bis (9) bezieht sich die Bedingung (6) auf die Brennweite der zweiten Linse. Wenn 4,2 < | f₂\/f ist, wird die Bildfeldkrümmung größer. Darüber hinaus wird der Arbeitsabstand klein. Daher wird es nötig, diese Probleme durch die vierte Linse zu lösen. Wenn jedoch versucht wird, diese Probleme durch die vierte Linse zu lösen, wird der Krümmungsradius r₈ notwendigerweise klein und es wird schwierig, die vierte Linse herzustellen. Wenn andererseits 2,2 > | f₂ \/f ist, kann die Bildfeldkrümmung klein gemacht werden. Die Divergenz der die zweite Linse durchlaufenden Strahlen wird jedoch groß. Infolgedessen wild die sphärische Aberration am Bildfeldrand unterkorrigiert und es wird unmöglich, diese durch die dritte und vierte Linse zu korrigieren.

Was die Bedingung (7) anbetrifft, so werden sphärische Aberration und Sinusbedingung beträchtlich unterkorrigiert und wird es schwierig, diese gut zu korrigieren, wenn 0,31 < d₃/f ist. Darüber hinaus wird der Arbeitsabstand klein. Wenn andererseits 0,1 > d₃/f ist, mögen sphärische Aberration und Sinusbedingung nur geringfügig überkorrigiert sein und dies ist nicht ungünstig. Jedoch die Dicke der zweiten Linse wird zu klein. Dadurch wird es schwierig und teuer die zweite Linse herzustellen.

ίο Was die Bedingung (8) anbetrifft, so wird sphärische Aberration unterkorrigiert und die Astigmatismusdifferenz groß, wenn 6 < ά_Ί/ά_} ist. Wenn andererseits 1 > ά_η/ί1₃ ist, wird es schwierig, sphärische Aberration und Koma gut zu korrigieren.

Was die Bedingung (9) anbetrifft, so wird die Bildfeldkrümmung stärker und wird es schwierig, dieses durch die zweite Linse zu korrigieren, wenn 0,8 < r_s/f ist. Wenn andererseits 0,5 > r₈// ist, wird die Bildfeldkrümmung gering. Es wird jedoch die sphärische Aberration überkorrigiert. Darüber hinaus wird r_g klein und infolgedessen wird es schwierig, die vierte Linse herzustellen.

In dem in Fig. 6 gezeigten Objektiv leistet der Luftabstand d_x zwischen der zweiten und dritten Linse einen Beitrag zur Korrektur des Astigmatismus. Um Astigmatismus gut zu korrigieren, ist der Luftabstand cf₄ vorzugsweise in dem Bereich 0,4 < d_x < 0,64 zu wählen. Darüber hinaus werden, wenn die Brechungsindizes der betreffenden Linsen höher sind, die von den Linsenoberflächen verursachten Aberrationen kleiner und es ist leichter, diese zu korrigieren. Daher ist es vorteilhaft, die Brechungsindizes der Linsen so zu wählen, daß πλ > 1,6 ist. Insbesondere hat die vierte Linse die Oberfläche zur Korrektur der BiIdfeldkrümmung und daher sollte der Krümmungsradius dieser Oberfläche klein sein. Daraus wieder entsteht die Neigung, daß Koma von dieser Oberfläche hervorgerufen wird und darüber hinaus wird es wesentlich schwieriger, die vierte Linse herzustellen.

Um diese Probleme zu lösen, ist es auch vorteilhaft, wenn der Brechungsindex der vierten Linse groß gewählt wird.

Die Erfindung wird nun anhand erfindungsgemäßer Objektive unter Bezugnahme auf die Zeichnungen näher erläutert.

In den Zeichnungen zeigt

F i g. 1 eine schematische Schnittansicht der Objektive 1 bis 4 des Objektivs nach der vorliegenden Erfindung,

so Fig. 2A, 2B, 2C und 2D die Korrekturkurven des Objektivs 1,

Fig. 3A, 3B, 3C und 3D die Korrekturkurven des Objektivs 2,
Fig. 4A, 4 B, AC und 4D die Korrekturkurven des Objektivs 3,

Fig. 5A, 5B, 5D und 5C die Korrekturkurven des Objektivs 4,

F i g. 6 eine schematische Schnittansicht der Objektive 5 bis 7 des Objektivs nach der vorliegenden Erfindung,

Fig. 7A, 7B, IC und 7D die Korrekturkurven des Objektivs 5,

Fig. 8A, 8B, 8C und 8D die Korrekturkurven des Objektivs 6 und

Fig. 9A, 9B, 9C und 9D die Korrekturkurven des Objektivs 7.

Das Objektiv 1 bzw. 2 weist die nachstehend in Tabelle 1 bzw. 2 aufgeführten numerischen Daten auf:

Tabelle 2

27 03

Tabelle 4

d, = 0,25

823

1,77859

12

1,98

1,77859

C₁ = 25.7

2,05

1,94

U

r, = -12,859

T₁ = GO

-2Ox

-20 χ

Tabelle 1

d₂ = 0,759

nachstehend in Tabelle 3 bzw. 4

T₁ = OO

r₂ = -0,813

r₂ = -0,652

V₁ = 25,7

d_l = 0,415

^₃ = 3,03

"l =

1,77859

■'2 = 25,7

'•i = 28,5

r₂ = -0,915

r₃ = 1,320

r₃ = 1,883

(Z₂ = 0,521

d₄ = 0,126

/I₁ =

»3 = 1,185

r₄ = 1,045

r₄ = 1,289

r₂ = 25,7

J₃ = 0,307

d₅ = 0,385

/I₂ =

1,77859

r₃ = 25,7

r₂ = 25,7

r₄ = 0,961

r₅ = 3,452

r₅ = 2,824

d₄ = 0,143

1,0 /; =

/23

/23 =

n₂ =

J23 —

r₅ = 3,330

r₆ = -1,806

r₅ = -1,762

0,235 N-A =

ß

ti =

1-3 = 25,7

P =

/ =

i/₅ = 0,314

/ =

»3 =

V₃ = 25,7

r₆ = -2,041

S =

S =

= 2.09

/" =

1.0 f.

d, = 0,448

= 1.18

= -20x

"3 =

1,72309

S =

0,307 N ■ λ

= 0,4

d₂ = 0,693

0,91

i·, = 25,7

0,4

</, = 0,349

d₃ = 0,356

/I₁ =

1,77861

d₂ = 0,575

d_A = 0,102

/J₁ =

v₂ = 25,7

d₃ = 0,350

d₅ = 0,397

«2 =

1,77861

d_A = 0,129

1,0 /, =

/J₂ =

/23 =

0,144 N-A =

«•3 = 25,7

ß =

d₅ = 0,352

/I₃ =

1,0 /, =

1,10

"3 =

0,14 N-A =

0,4

Das Objektiv 3 bzw. 4 weist die

0,90

aufgerührten numerischen Daten auf

0.4

Tabelle 3

r, = -2,847

r₂ = -0,591

/•3 = 1,391

r_A = 1,140

/•₅ = 5,253

c₆ = -1,695

/ =

O

14

Das Objektiv 5 weist die nachstehend in Tabelle 5 aufgeführten numerischen Daten auf:

Tabelk 5

r, = -7,6008

d_x = 0,9048 H₁ = 1,77861 I₁ = 25,7

r, = -1,2050

d-, = 0,0354 r₃ = 2,3387

d₃ = 0,2257 n, = 1,77861 >■, = 25,7

r₄ = 1,2799

</₄ = 0,5856 r₅ = 2,6429

d_s = 0,6135 M₃ = 1,61655 ,·₃ = 36,3

r₆ = -2,4851

d₆ = 0,0189 r₇ = 1,3231

d-, = 1,0313 H₄. = 1,77861 ,₄ = 25,7

r₈ = 0,7271

f = l /, = -4,002 S = 0,528
N-A = 0,45 /< = - 20 χ

Das Objektiv 6 weist die nachstehend in Tabelle 6 aufgeführten numerischen Daten auf:

'·, = 25,7

ι··, = 25,7

/■₃ = 25,7

.•₄ = 25,7

/ = 1 /₂ = -2,743 S = 0,344
N-A= 0,45 β = -2Ox

Das Objektiv 7 weist die nachstehend in Tabelle 7 aufgeführten numerischen Daten auf:

Tabelle 7

r, = -9,2994

dy = 0,7012 H₁ = 1,77861 ,·, = 25,7

r₂ = -1,2407

d₂ = 0,0501 r₃ = 2,1560

d₃ = 0,1140 W₁ = 1,77861 V₁ = 25,7

r_A = 1,0029

d_A = 0,4989 r₅ = 4,2726

<i₅ = 0,4967 H₃ = 1,77861 ,·, = 25,7

r_b = -1,4708

d₆ = 0,0873 r- = 0,9676

d_n = 0,6206 H₄ = 1,77861 r₄ = 25,7

r₈ = 0,6090

/ = 1 f₂ = -2,517 S = 0,313
N-A= 0,45 /i = - 20 χ

Tabelle 6	-0,9866	d_x = 0,4154	H₁ =	1,77861
»Ί =
	2,0044	d₂ = 0,1901
Γ2 =
	0,9722	di = 0,2740	H₂ =	1,77861

	3,0901	<i₄ = 0,4522
'4 =
	-1,4689	d₅ = 0,2776	"3 =	1,77861
^₅ =
	0,9637	d₆ = 0,5103
r_b =
	0,7378	ti₇ = 0,3789	H₄ =	1,77861
*T₁ =*

^rs =

15 16

In den Tabellen bezeichnen: ι·,, ι·₂, ι·₃, I₄, die Abbe-Zahlen der Linsen,

/ die Brennweite des Objektivs,

r, bis r₈ die Krümmungsradien der Linsen, J₁ die Brennweite der ersten Linse,

di bis d_n die Dicken der Linsen und Luftabstände /₂₃ die Gesamtbrennweite der zweiten und

zwischen den Lirsen, 5 dritten Linse,

»,,«,, ii,, n₄ die Brechungsindizes der Linsen bei S den Arbeitsabstand.

;. = 632,8 nm.

Hierzu 5 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche:

1. Wiedergabeobjektiv mit mittlerer Vergrößerung für Bildplatten mit einer dicken Sammellinse, einer zerstreuenden Meniskuslinse mit objektseitig konvexer Oberfläche und einer bikonvexen Linse, dadurch gekennzeichnet, daß folgende Bedingungen gleichzeitig erfüllt sind:

(D 2,5 ä I rjM =■ 1,3

(2) 2 St r₃lf St 1.1

(3) 0,3 ₌ djd₂ St 0,13

(4) 0,8 ₌ d₂/f S: 0,1

(5) 2,3 St Z₂₃//, St 1,5

10

Darin bezeichnen:

r₂ den Krümmungsradius der bildseitigen Oberfläche der ersten Linse,

r₃ den Krümmungsradius der gegenstandsseitigen Oberfläche der zweiten Linse,

(I₁ die Dicke der ersten Linse,

d₂ den Luftabstand zwischen der ersten und zweiten Linse,

d₄ den Luftabstand zwischen der zweiten und dritten Linse,

/, die Brennweite der ersten Linse,
f₂₃ die Gesamtbrennweite der zweiten und dritten Linse und

/ die Brennweite des Objektivs.

2. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die nachstehend in-Tabelle 1 aufgeführten numerischen Daten:

Tabelle 1 00 d_x = 0,415 /I₁ = 1,18 1,77859 h = 0,4 -0,915 d₂ = 0,521 r₂ = 1,185 d₃ = 0,307 H₂ = 1,77859 r₃ = 0,961 d₄ = 0,143 U = 3,330 d₅ = 0,314 «3 = 1,77859 r_s = -2,041 1,0 h = /23 = 2,09 '6 = / = 0,307 N-A = β = - 20 χ S = f, die Br Darin bezeichnen:

>·ι = 25,7

.•2 = 25,7

'■3 = 25,7

i\ bis r₆ die Krümmungsradien der Linsen, d_x bis d_s die Dicken der Linsen und Luftabstände zwischen den Linsen,
/I₁, n₂ und n₃ die Brechungsindizes der Linsen bei

λ = 632,8 nm,

ι·,, ι·, und i'3 die Abbe-Zahlen der Linsen,
/ die Brennweite des Objektivs,

/, die Brennweite der ersten Linse,
/₂₃ die Gesamtbrennweite der zweiten

und dritten Linse,
S den Arbeitsabstand.

3. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch die nachstehend in Tabelle 2 aufgeführten numerischen Daten:

Tabelle 2 -12,859 dt = 0,349 /I₁ = 1,77859 ^|r2 1,98 = 25,7 'Ί = -20x -0,813 d₂ = 0,575 >2 = 1,320 d₃ = 0,350 /I₂ = 1,77859 l'3 = 25,7 '■3 ⁼ 1,045 </₄ = 0,129 '4 = 3,452 i/₅ = 0,352 »3 = 1,77859 = 25,7 '■5 = -1,806 1,0 /i = 1,10 Λ.ι = '■j, = / = 0.14 N- A = 0.4 1! = O

Darin bezeichnen: 27 03 823 4 durch die nachstehend in Tabelle 3 aufgeführten / die Brennweite des Objektivs, di r₂ = -0,591 J₂ r₃ = 1,391 d* r_s = 5,253 J₅ = »β = -1,695 Darin bezeichnen: = 0,25 H₁ = 1,77859 ,·, = 25,7 J5 durch die nachstehend in Tabelle 4 aufgeführten / die Brennweite des Objektivs, J₂ r₃ = 1,883 J, /•₄ = 1,289 J₄ r_s = 2,824 d_s ■- r₆ = -1,762 Darin bezeichnen: = 0,448 H₁ = 1,72309 ι·, = 28,5 Linsen, ω konvexer Oberfläche, einer bikonvexen Linse und /weiten numerischen Dat?n: 3 Z₁ die Brennweite der ersten Linse, numerischen Daten: Tabelle 3 f = 1,0 numerischen Daten: Tabelle 4 / = 1,0 Luftab- 6. Wiedergabeobjektiv mit mittlerer Vergröße es einer dicken zerstreuenden Meniskuslinse mit ob r, bis r₆ die Krümmungsradien der /₂₃ die Gesamtbrennweite der zweiten r, = -2,847 r₄ = 1,140 S = 0,235 C₁ bis r₆ die Krümmungsradien der = 0,759 r, = x S = 0,144 r_{ bis r₆ die Krümmungsradien der = 0,693 rung für Bildplatten mit einer dicken Sammellinse, jektseitig konvexer Oberfläche, gekennzeichnet Ji bis J₅ die Dicken der Linsen und Linsen, und dritten Linse, J₁ bis J₅ die Dicken der Linsen und J₁ bis J₅ die Dicken der Linsen und H₂undn₃ die Brechungsindizes der Linsen bei el.ier zerstreuenden Meniskuslinse mit objektseitig /i die Brennweite der ersten Linse, durch die nachstehend in Tabelle 5 aufgeführten stände zwischen den Linsen, Luftab- S den Arbeitsabstand. stände zwischen den Linsen, = 3,03 H₂ = 1,77859 ,-₂ = 25,7 r₂ = -0,652 stände zwischen den Linsen, = 0,356 H₂ - 1,77861 ι·, = 25,7 λ = 632,8 nm, /",, die Gesamtbrennweite Her 5 V₂ und i'3 die Abbe-Zahlen der Linsen, ,H₂ und H₃ die Brechungsindizes der Linsen bei 4. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet = 0,126 = 0,102 / die Brennweite des Objektivs λ = 632,8 nm, i'2 und i'3 die Abbe-Zahlen der Linsen, = 0,385 H₃ = 1,77859 r₃ = 25,7 = 0,397 H₃ = 1,77861 ι·₃ = 25,7 /, = 0,91 A₃ = 2,05 U = 0,90 /₂, = 1,94 N- A = OA ti = - 20 χ N ■ A = 0,4 li = - 2C χ /, die Brennweite der ersten Linse, und dritten Linse, jo /₂₃ die Gesamtbrennweite der zweiten S den Arbeitsabstand. Linsen, und dritten Linse, Luftab- S den Arbeitsabstand. H₂ und H₃ die Brechungsindizes der Linsen bei 5. Objektiv nach Anspruch 1, gekennzeichnet /. = 632,8 nm, v₂ und i'₃ die Abbe-Zahlen der Linsen,

5 di = 0,9048 r₂ = -1,2050 d₂ = 0,0354 /3 = 2,3387 d₃ = 0,2257 r₄ = 1,2799 i/₄ = 0,5856 /•₅ = 2,6429 d₅ = 0,6135 r₆ = -2,4851 d_b = 0,0189 r. = 1,3231 d₇ = 1,0313 r₈ = 0.7271 /' = 1 Λ = Darin bezeichnen: die Krümmungsradien der Linsen. Brechungsindizes der Linsen bei Brennweite des Objektivs, d₂ = 0.1901 r, = 2.0044 </, = 0.2740 r₄ = 0.9722 rf₄ = 0.4522 r, = 3.0901 d, = 0.2776 r_h = -1.4689 d_b = 0.5103 r- = 0.9637 ίί₇ = 0.3789 r_g = 0.7378 / = 1 /2 = Darin bezeichnen: die Krümmungsradien der Linsen, Brechungsindizes der Linsen bei Brennweite des Objektivs, 6 und dritten Linse, 25 7. Wiedergabeobjektiv mit mittlerer Vergröße und dritten Linse, 60 8. Wiedergabeobjektiv mit mittlerer Vergrö Tabelle 5 N-A= 0,45 /ί = die Dicken der Linsen und Luftab- = 632,8 nm, Brennweite der ersten Linse, ΛΤ · Λ = 0,45 /ϊ = die Dicken der Linsen und Luftab- 632,8 nm. Brennweite der ersten Linse, S den Arbeitsabstand. rung für Bildplatten mit einer dicken Sammellinse. S den Arbeitsabstand. ßerung für Bildplatten mit einer dicken Sammel /·, = -7,6008 r, bis r₆ stände zwischen den Linsen. die Abbe-Zahlen der Linsen, Gesamtbrennweite der zweiten γ, bis r₈ stände zwischen den Linsen, die Abbe-Zahlen der Linsen, Gesamtbrennweite der zweiten einer zerstreuenden Meniskuslinse mit objektseitig linse, einer zerstreuenden Meniskuslinse mit ob di bis d_s die die Tabelle 6 di bis d₇ die die /i, = 1,77861 .·, = 25,7 konvexer Oberfläche, einer bikonvexen Linse und jektseitig konvexer Oberfläche einer bikonvexen ;. = die C₁ = 71
di = 0.4154 Λ = die so einer dicken zerstreuenden Meniskuslinse mit 65 Linse und einer dicken zerstreuenden Meniskus H₁-H₂ und/i, die r, = -0.9866 ⁿU «2. ^Π3> "4. die objektseitig konvexer Oberfläche, gekennzeichnet linse mit objektseitig konvexer Oberfläche, ge durch die nachstehend in Tabelle 6 aufgeführten kennzeichnet durch die nachstehend in Tabelle 7 I₁. |·₂ Und Ij T₁, V₂, )'3, I₄ H₂ = 1,77861 v₂ = 25,7 numerischen Daten: aufgeführten numerischen Daten: f / yj H₁ = 1.77861 r, = 25.7 fl} /23 H₃ = 1,61655 v₃ = 36,3 /1, = 1.77861 v₂ = 25.7 /I₄ = 1,77861 i₄ = 25,7 -4,002 S = 0,528 H₃ = 1.77861 ,·, = 25.7 -20x H₄ = 1.77861 r₄ = 25.7 -2,743 S = 0,344 -2Ox 27 03 823

= -9,2994 27 03 823 1,77861 = -1,2407 7 Tabelle 7 = 2,1560 ί/, = 0,7012 "1 = 1,77861 'Ί = 1,0029 d₂ = 0,0501 '2 = 4,2726 d_} = 0,1140 »2 = 1,77861 'j = -1,4708 d_A = 0,4989 '4 = 0,9676 d₅ = 0,4967 »3 = 1,77861 r₅ = 0,6090 4 = 0,0873 'β dy = 0,6206 'U = r₇ '"8

ι·ι = 25,7

v₂ = 25,7

= 25,7

v₄ = 25,7

/" = 1 f₂ = -2,517 S = 0,313 JV-'/l = 0,45 /< = -2Ox