DE2140492B2 - Ölgemisch - Google Patents
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Description
In den Drosselventilen von Hochtemperatur-Kompressoren, die mit bisher bekannten naphthenischen
Kühlölen betrieben werden, bilden sich Kohleablagerungen. Offensichtlich werden diese Kohleablagerungen
durch kleine Teilchen aus Polyäthylenterephthalat oder anderen synthetischen Materialien initiiert, die in dem
öl suspendiert oder gelöst sind, sich aber in den Drosselventilen ablagern, weil das öl an heißen Stellen
verdampft Die Ablagerungen initiieren die Zersetzung des Kühlöls und bewirken, daß es verkohlt.
Eine mögliche Methode, dieses Problem des Verkokens zu lösen, ist das Herstellen eines Kühlöls mit einem
hohen Siedepunkt.
Ein Weg, einen höheren Siedepunkt zu erzielen, besteht in der Verwendung eines paraffinischen anstelle
eines naphthenischen Öls. Es sind Kühlöle im Handel erhältlich, die offensichtlich aus einem paraffinischen öl
bestehen, das einer Säurebehandlung unterworfen wurde. Diese öle enthalten gewöhnlich einige aromatische
Bestandteile und haben einen schmalen Siedebereich, obwohl sie hochsiedend sind. Im allgemeinen fehlt
diesen paraffinischen Kühlölen die chemische Beständigkeit der naphthenischen Kühlöle und/oder sie zeigen
einen hohen Flockungspunkt und schlechte Mischbarkeit mit Kühlmitteln (wie beispielsweise CCl2F2). t>«
Bekannt ist außerdem ein Getriebeschmieröl, das aus einem paraffinischen öl und einem Zusatz eines C13- bis
CUo-Naphthens mit einer Glasübergangstemperatur im Bereich von -90 bis -3O0C besteht. Ein derartiges öl,
dessen Zusammensetzung speziell auf die für ein t» Schmieröl erforderlichen Eigenschaften abgestellt ist,
zeigt nicht die wesentlichen Eigenschaften, wie den sehr niederen Flockungspunkt und die gute Mischbarkeit mit
Kühlmiueln sowie den notwendigen Viskositätsbereich, die für ein Kühlöl gefordert werden. Diese als
Schmiermittel geeigneten Öle haben darüber hinaus relativ tiefe Fließpunkte und Glasübergangstemperaturen
(DE-OS 1806401).
Aus der DE-PS 12 91 045 ist ein weiteres Schmieröl, speziell Motorenschmieröl, bekannt, das aus einem
Gemisch eines naphthenbasischen Lösungsmittelraffinats mit einem entparaffinierten, paraffinbasischen
Lösungsnnttelraffinat besteht Dieses bekannte Schmieröl hat einen relativ niederen Viskositätsindex
entsprechend einer SUS-Viskosität von 85 bis ICO SUS
bei 38° C Darüber hinaus wäre ein solches Motorenschmieröl nicht zur Anwendung als Kühlöl geeignet, da
derartige öle zu hohe Flockungspunkte zeigen.
Es ist daher Aufgabe der Erfindung, ein Kühlöl zur Verfugung zu stellen, das gute chemische Stabilität und
außerdem gute thermische Stabilität aufweist und einen breiteren Siedebereich bei einer gegebenen Viskositäts-Dichte-Konstante
(VGC) besitzt, als die bekannten »paraffinischen« Kühlöle. Das erfindungsgemäße neue
öl behält außerdem einen Flockungspunkt von nicht mehr als —37° C, vorzugsweise weniger als — 400C bei,
zeigt gute Mischbarkeit mit konventionellen Kühlmitteln, wie Kühlmitteln auf Basis fluorierter Kohlenwasserstoffe,
hat gute Stabilität im verschlossenen Rohr und ermöglicht den Betrieb von Kompressoren bei höheren
Betriebstemperaturen (beispielsweise bei einer Windungstemperatur von mehr als 1250C), als bekannte
Kühlöle.
Gegenstand der Erfindung ist ein ölgemisch mit einer
SUS-Viskosität bei 38°C im Bereich von 100 bis 500, insbesondere von 150 bis 250, und einem natürlichen
Flockungspunkt nicht höher als —37° C im Gemisch mit Dichlordifluormethan, bestehend aus 1) 50 bis 75
Volumprozent einer hydrierend raffinierten naphthenischen ölkomponente und 2) 25 bis 50 Volumprozent
einer entwachsten paraffinischen ölkomponente.
Vorzugsweise hat das als Komponente vorliegende hydrierend raffinierte Naphthenöl ( das ein Gemisch aus
zwei oder mehreren hydrierend raffinierten ölen sein kann) eine SUS-Viskosität bei 38° C im Bereich von 75
bis 750 SUS und das als Komponente vorliegende Paraffinöl ist so gewählt, daß das erzielte naphthenischparaffinische
Gemisch eine Viskosität bei 38° C im Bereich von 100 bis 500 SUS (vorzugsweise 125 bis 300
SUS und in typischer Weise 150 bis 250 SUS) aufweist und einen maximalen natürlichen Flockungspunkt von
-37°C hat (das heißt, es enthält keinen Fließpunkts-Erniedriger).
Vorzugsweise enthält das Gemisch weniger als 10 Teile pro 1 Million Teile, insbesondere weniger als
5 Teile pro 1 Million Teile basischen Stickstoff und weist
einen Aromatengehalt im Bereich von 15 bis 35 Gewichtsprozent auf. Die paraffinische ölkomponente
kann aus hydrierend raffiniertem paraffinischem öl mit niedrigem Wachsgehalt bestehen oder ein solches öl
enthalten. Die hydrierend raffinierte naphthenische Komponente kann ein Raffinat aus der Lösungsmittelextraktion
darstellen, die beispielsweise mit Furfural entweder vor oder nach dem Hydroraffinieren durchgeführt
wird, um den Aromatengehalt zu vermindern.
Das erfindungsgemäße neue öl kann durch Vermischen eines Paraffinöls (mit einer Viskosität von etwa
500 SUS bei 38° C) mit niederem Gehalt an basischem Stickstoff mit einem hydrierend raffinierten Naphthenöl
(das beispielsweise bei 38° C eine SUS-Viskosität von etwa 150 zeigt) mit niederem Gehalt an basischem
Stickstoff hergestellt werden. Ein bevorzugtes Verfah-
ren zum Gewährleisten eines niederen Gehalts an basischem Stickstoff (beispielsweise weniger als 5 Teile,
insbesondere 1 Teil oder weniger pro 1 Million Teile) in der naphthenischen und paraffinischen Komponente
und/oder in dem Gemisch, besteht darin, daß das Gemisch und/oder eine oder mehrere der als Komponenten
dienenden öle mit Säure oder saurem Ton in Berührung gebracht werden.
Eine bevorzugte Methode zum Vermindern des Gehalts an basischem Stickstoff in einem Gemisch aus
einem hydrierend raffinierten Naphthenöl und einem entwachsten Paraffinöl oder in einem oder in beiden
dieser als Komponenten verwendeten öle besteht darin,
daB das öl mit einem Absorptionsmittel in Berührung gebracht wird, das einen säure-aktivierten adsorptionsfähigen
Ton, vorzugsweise ein Gemisch oder eine Kombination aus ,einem säureaktivierten adsorptionsfähigen
Ton und einem Fullererde-Bleichion, wie Attapulgit, umfaßt Geeignete Adsorptionsmittelgemische
und Verfahrensbedingungen zur Durchführung dieser Behandlung sind bereits bekannt
Ein wichtiger Prüfwert für die Qualität eines Kühlöls ist der Flockungspunkt, der ein MaB für die Neigung der
Wachsabscheidung aus dem öl unter Bedingungen darstellt, welche die tatsächlichen Betriebsbedingungen
in einem Kühlsystem simulieren. Ein zweiter wichtiger Test, der mit tatsächlichen Betriebsbedingungen in
Beziehung gebracht werden kann, ist der Htägigc Stabilitätstest im verschlossenen Rohr.
Der Flockungspunkt ist die Temperatur, bei der sich jo
eine Flocke aus Wachs oder anderen festen Substanzen aus einem 10% öl enthaltenden Gemisch mit dem
Kühlmittel CCl2F2 (R-12) abscheidet Watteartige Flokken
sind zu unterscheiden von einer wolkenartigen Trübung. Die Testvorrichtung umfaßt ein mit einer 1%
Einteilung versehenes Rohr von 27,9 cm χ 14 mm mit 2 mm dicken Wandungen, eine Haltevorrichtung für das
Rohr, ein Kühlbad, ein Thermometer und Kühlwindungen.
Als Kühlbad kann ein großer Weithalskolben verwendet werden. Trockeneis und Aceton wurden als
Kühlmedium eingesetzt Das Thermometer kann den Bereich von -80 bis +210C zeigen. Die R-12-Kühlschlange
besteht aus Kupferrohr mit einem Durchmesser von 63 mm und wird in das Trockeneis-Aceton-Bad
getaucht, um das Kühlmittel auf weniger als -32° C zu kühlen, so daß es in flüssiger Form in das die Probe
enthaltende eingeteilte Rohr eingeführt werden kann. In diesem Test wird eine Probe des zu prüfenden Öls in ein
mit Einteilung versehenes Glasrohr gegeben und gekühltes Kühlmittel zugesetzt Das Rohr wird in dem w
Rohrhalter befestigt und das System erwärmen gelassen, bis es beim Schütteln homogen wird. Dann
wird das Gemisch in einem Kühlbad abgekühlt, bis darin unterscheidbare Flocken auftreten. Die Temperatur an
diesem Punkt wird als Flockungspunkt angegeben. v>
Bei diesem Vorgang wird 1 ml des zu prüfenden Öls in das Glasrohr einpipettiert Das Glasrohr mit der Probe
wird in dem Druck-Rohrhalter befestigt und die gesamte Anordnung in das Kuhlbad eingetaucht und auf
eine Temperatur unterhalb des Siedepunkts des to Kühlmittels (bei R-12 -320C) abgekühlt Das Kühlmittel
wird kondensiert, indem es langsam durch die Kupfer-Kühlschlange geleitet wird und die Flüssigkeit
wird in das gekühlte Proberohr gegeben, bis der Flüssigkeitsspiegel im Rohr die 10-ml-Marke erreicht. tir>
Das bedeutet, daß das Gesamtvolumen des aus öl und Kühlmittel bestehenden Gemisches 10 ml beträgt. Das
beschickte Rohr wird dann dicht verschlossen und auf eine Temperatur erwärmen gelassen, die ausreichend
hoch ist, daß das System durch Schütteln homogenisiert werden kann. Dann wird die Anordnung mit dem
Gemisch aus Kühlmittel und Probe in dem Trockeneis-Aceton Bad gekühlt Die Temperatur des Bades wird
durch sorgfältige Zugabe von Trockeneis in einer Rate von etwa 0,55 bis 1,1°C pro Minute erniedrigt Die
Beobachtungen werden in Abständen von 0,55° durchgeführt, beginnend bei -173° C Wenn bei diesen
Beobachtungen zum ersten Mal ein unterschiedbares flockenförmiges Material festgestellt wird, das in dem
Gemisch suspendiert ist, so wird der Ablesewert am Testthermometer in dem Bad als Flockungspunkt
festgehalten. Dieser Test des Flockungspunkts ist innerhalb mindestens 1,10C reproduzierbar. Einige Öle
zeigen bei einer Temperatur wenig oberhalb der Temperatur des Flockungspunkts eine Trübung. Diese
Temperatur liegt gewöhnlich 2,7 bis 5,5° oberhalb des
eigentlichen Flockungspunkts. Wenn ein Testöl bei etwa -17,8°C trüb wird, so sollte der Test wiederholt
werden, um sicherzustellen, daß nicht versehentlich Feuchtigkeit in die Testvorrichtung eingebracht wurde.
Der zweite wichtige Test, der 14tägige Stabilitätstest
im verschlossenen Rohr bewertet die Qualität eines Kühlöls durch Beurteilen des Aussehens des Öls und
eines Metall-Teststreifens und der Stärke der Umsetzung eines Öls mit einem halogenierten Kühlmittel nach
dem Aufbewahren in einem verschlossenen Rohr.
Zur Durchführung dieser Methode werden 5 ml eines Öls, das Kühlmittel CCl2F2 (R-12) und ein Stahlstreifen
in ein dickwandiges Glasrohr eingeschmolzen, welches dann in einem Ofen auf 175 ±0,5° erhitzt und 14 Tage
bei dieser Temperatur gealtert wurde. Das Aussehen des Öls wird nach 14 Tagen bewertet Nach 14 Tagen
werden die Rohre geöffnet und der Gehalt an CCl2F2
und CHCIF2 durch Gaschromatographie analysiert. Auf diese Weise wird die Zersetzung von CCl2F2 (R-12) zu
CHClF2 (R-22) bestimmt Die genaue Verfahrensweise für den Stabilitätstest im verschlossenen Rohr ist in der
Kühlmittelirdustrie und der Erdöl-Raffinationstechnik wohlbekannt
Bei dem erfindungsgemäßen öl ist es wichtig, daß entweder das gemischte öl oder sämtliche seiner
Bestandteile so frei von basischem Stickstoff sind, wie praktisch durchführbar ist Bevorzugte Methoden zum
Vermindern des basischen Stickstoffs sind das Behandeln mit Säure (beispielsweise H2SCm) und Neutralisation
oder Behandeln mit einem Säure-akuvierten Ton (vorzugsweise einem Gemisch von Säure-aktiviertem
Ton und Attapulgit). Diese Behandlung zum Vermindern des Gehalts an basischem Stickstoff des Öls
gewährleistet eine gute Stabilität bei dem Htägigen Test im geschlossenen Rohr (beispielsweise einen
Maximalwert von 2,5% CHClF2, insbesondere einen Maximalwert von 1,5% und in typischer Weise von
weniger als 1,0% CHClF2).
Die Behandlung der paraffinischen Komponente mit Säure oder saurem Ton bewirkt außerdem verbesserte
Ergebnisse bei dem Falex-Test der Belastung bis zum Versagen, einem Test, der zum Bestimmen der
Schmiereigenschaften eines Kühlöls dient.
In den folgenden Beispielen wird die SUS-Viskosität bei 38°C angegeben. Alle Teile sind Volumteile, wenn
nichts anderes ausgeführt ist.
Eine hydrierend raffinierte Naphthenölkomponente mit einer Viskosität von 150 SUS wurde durch
Vermischen von hydroraffinierten naphthenischen ölen
mit 100 SUS und 500 SUS erhalten. Jedes dieser öle wurde durch starkes Hydroraffinieren (wie in der
US-Patentschrift 34 62 358 definiert wird), von naphthensäurefreien
naphthenischen Destillaten erhalten. Das Hydroraffinieren wurde bei 349,4" Q 84,37 atü von
80% Wasserstoff, einer Flüssigkeitsstundenraumgeschwiadigkeit (LHSV) von 0,25 in Gegenwart eines
sulfidieren NiMo-oxyd-Katalysators durchgeführt Das
Mischöl mit 150 SUS wurde bei etwa 115,6° C mit 4,536 kg Säure-aktiviertem Ton und 4,536 kg Attapulgit
auf 0,11924 m3 des Öls in Berührung gebracht Das
erhaltene, mit Ton behandelte hydroraffinierte Naphthenöl
mit 150 SUS enthielt weniger als einen Teil basischen Stickstoff auf 1 Million Teile.
Ein nach dem Duosol-Verfahren lösungsmittelraffiniertes und mit Methylethylketon (bis zu einem
Fließpunkt von —18° C) entwachstes-paraffinisches Schmieröldestillat einer SUS-Viskosität von 500 wurde,
pro 0,11 924 m3 (barrel) des Öls, mit 4,536 kg Säure-aktiviertem
Ton und 4336 kg Attapulgit behandelt Die erzielte paraffinische Komponente mit 500 SUS enthielt
weniger als 1 Teil basischen Stickstoff auf 1 Million Teile.
Ein erfindungsgemäßes, gemischtes Kühlöl wurde durch Vermischen von 68 Volumteilen der hydroraffinierten
naphthenischen ölkomponente mit 150 SUS und 32 Teilen der paraffinischen Komponente mit
500 SUS erhalten. Die Eigenschaften dieses gemischten Kühlöls sind in Tabelle 1 zusammen mit einem typischen
Bereich der Eigenschaften einer bevorzugten, gemischten Kühlölzusammensetzung aufgeführt
In Tabelle 2 sind die Destillationsbereiche in "C angegeben, die unter Vakuum erhalten wurden und auf
eine Atmosphäre korrigiert sind. In der Tabelle sind die
Siedebereiche der hydroraffinierten naphthenischen Komponente, des Kühlölgemisches und der entwachsten
paraffinischen Komponente angegeben. Es ist zu beachten, daß das gemischte Kühlöl im Vergleich mit
jeder Komponente einen weiten Siedebereich aufweist. In einer bevorzugten Ausführungsform destillieren
mindestens 80 Volumprozent der naphthenischen Komponente unter 4270C (korrigiert auf eine Atmosphäre)
und mindestens 80 Volumprozent der paraffinischen Komponente über 4270C (korrigiert auf eine
Atmosphäre), wobei das letztere Erfordernis am wichtigsten ist Nach einer stärker bevorzugten
Ausführungsform sollten mindestens 50% der paraffinischen Komponente über 482° C sieden.
Ein gemischtes Kühlöl wurde wie in Beispiel 1 hergestellt mit der Ausnahme, daß d?s Gemisch 63 Teile
ίο der hydroraffinierten naphthenischen ölkomponenle
mit 150 SUS und 37 Teile der entwachsten paraffinischen Komponente mit 500 SUS enthielt Dieses
gemischte Kühlöl hatte die gleichen Eigenschaften, wie sie in Tabelle 1 für das öl des Beispiels 1 angegeben sind,
mit der Ausnahme, daß die Viskosität bei 38° C 235, der
Fließpunkt -31,7° C, der Anilinpunkt 933° C und der
Gehalt an Gelaromaten 27,5 Gewichtsprozent betrug.
Das Verhalten des gemischten Kühlöls dieses Beispiels wurde nach 2000stünd Betrieb mit Ca2F2
(R-12) in einem Kompressor bei einer Windungstemperatur von etwa 1600C geprüft Der Zustand des
Polyterephthalmaterials, der Ventile, der Kupferbeläge auf den Wellen und der anderen in Betrieb befindlichen
Teile nach diesen 2000 Stunden war bedeutend besser als die Beschaffenheit entsprechender Teile eines
Kompressors nach 2000stündigem Betrieb bei 160°C unter Verwendung eines konventionellen naphthenischen
Kühlmittels (das vor Ablauf von 2000 Stunden zum Zusammenbruch führte).
In einer weiteren Reihe von Anwendungstests wurde das gemischte Kühlöl dieses Beispiels mit einem
entwachsten paraffinischen Kühlöl mit niederem Gehalt an basischem Stickstoff und mit einem Kühlöl
verglichen, das 60% alkyliertes Benzol und 40% Mineralöl enthielt Diese Tests wurden während drei
Monaten bei 1600C Windungstemperatur durchgeführt
Das naphthenisch-paraffinische Gemisch gemäß der Erfindung zeigte bessere Eigenschaften im Hinblick auf
Verschleiß und Lebensdauer, als die beiden anderen öle.
Dieser Test stellte eine strenge Prüfung der Wärmebeständigkeit dar, da solche Kompressoren
gewöhnlich innerhalb des Temperaturbereiches von 130 bis 1400C arbeiten. Im allgemeinen werden bekannte
naphthenische Kühlöle in Kompressoren in einem
Tabelle 1 | Test | Beispiel I, gemischtes | Typischer |
Typische Eigenschaften gemischter Kühlöle | Methode nach ASTM | Kühlöl | Bereich |
227 | 210-240 | ||
D 2161 | 46 | 45-52 | |
D 2161 | 179.4 | 171.1 min | |
Viskosität, SUS bei 38 C | D 92 | 198.9 | - |
Viskosität, SUS bei 99 C | D 92 | -37.2 | -31.7 max |
Flammpunkt, COC, C | D 97 | 0.847 | - |
Entzündungspunkt, COC, C | berechnet | D 1.0 | 2.0 max |
Fließpunkt, C | D 1500 | 26.0 | 25-27 |
Viskositäts-Dichte-Konstante | D 287 | O.OO | 0.05 max |
Färbung | D 974 | 30 | 25 min |
Dichte, "API | D 877 | ||
Gesamtsäurezahl, mg KOH/g | |||
Dielektrische Durchschlagsfestigkeit. KV | |||
Fortsetzung | 21 40 492 | 8 | Typischer | |
7 | Bereich | |||
weniger als 5 | ||||
Test | Beispiel 1, gemischtes | |||
Anorganische Chloride und Sulfate | Methode nach ASTM | Kühlöl | ||
Basischer Stickstoff, Teile pro 1 Million | keiner | |||
Teile (ppm) | D 878 | 1 | ||
Freier Schwefel | *) | |||
Korrosiver Schwefel, Klasse | keiner | |||
Gesamtschwefel, % | D 989 | 1 | ||
Anilinpunkt, C | D 1275 | 0.04 | ||
Brechungsindex | D 129 | |||
Gelaromaten, % | D611 | 1.4945 | -37.2 | |
Flockungspunkt, C | D 1747 | |||
Leistungsfaktor bei 25 C", | *) | 30 | ||
Anfangs wert | *) | -43.9 | 1.0 max | |
Leistungsfaktor bei 100 C, Anfangswert | 0.0001 | |||
Gcw.-% CHClF2 nach 14 Tagen im | D 924 | 0.0086 | ||
geschlossenen Rohr | D 924 | 0.6 | ||
*) | ||||
Der Flockungstesl und der Test im geschlossenen Rohr wurden mit dem K ühlmittel CC^F2C R -12) durchgeführt und wurden
bereits beschrieben. Der Test auf basischen Stickstof!' wird in der amerikanischen Patentanmeldung 850 779 beschrieben.
Destillationsbereiche für Komponenten und das Gemisch des Beispiels 1
C bei 760 mm | Hg*) | Entwachste |
Hydroraffi- | Kühlöl- | paraffinische |
nierte | gemisch | Komponente |
naphthe- | gemäß Bei | |
nische Ol- | spiel I | |
komponente | ||
Beginn
5"/,.
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95 %
Ende
10
20
30
40
50
60
70
80
90
95 %
Ende
305
333.3
343.3
356.7
365.6
373.9
382.8
391.1
401.7
413.9
428.3
441.1
450
293.9 318.9 333.3 352.8 368.3 385.6 404.4 431.1 460.5 486.7 508.3 526.7
533.8
395.6
427.2
451.1
475
486.7
494.4
500.6
507.8
515.1
523.9
537.8
549.4
558.3
*) Die Destillationen wurden bei vermindertem Druck durchgeführt
und auf eine Atmosphäre korrigiert oder extrapoliert.
Als zusätzliche Komponente oder als Austauschmaterial, welches die vorher beschriebenen mit Lösungsmittel
entwachsten paraffinischen Erdöl-Schmieröle teilweise oder vollständig ersetzt, können die erfindungsgemäßen
Gemische ein wachsfreies, hydriertes Polyolefinöl oder ein hydrierend gecracktes Schmieröl mit hohem
Viskositätsindex oder ein Gemisch dieser Komponen-
30 ten enthalten.
Bevorzugte Polyolefinöle sind Polymere oder Copolymere von C2- bis Cg-Olefinen, die einen Fließpunkt von
nicht mehr als -37°C und vorzugsweise unter -45,6°C aufweisen. Die Hydrierung kann bis zur 50%igen bis
J5 100%igen Sättigung durchgeführt sein und wurde
beispielsweise bis zum Erreichen einer Bromzahl von nicht mehr als 10, vorzugsweise weniger als 5,
vorgenommen. Zu bevorzugten Polyolefinen gehören Äthylen-Propylen-Copolymere, Polypropylen, Polybuten
(insbesondere Polyisobuten), und PoIy(I -octen).
Die hydrierend gecrackte Schmierölkomponente mit hohem Viskositätsindex wird durch Hydrocracken eines
Destillats mit hoher Viskosität oder eines entwachsten Destillats aus einem paraffinischen Rohmaterial (wie
Lagomedio-Öl) erhalten und zeigt in typischer Weise einen Viskositätsindex im Bereich von 90 bis 105. Die
hydrierend gecrackten Schmieröle können durch Extraktion mit für Aromaten selektiven Lösungsmitteln,
wie Furfural oder Phenol stabilisiert werden. Ein
5(i Verfahren zum Herstellen eines solchen Schmieröls mit
hohem Viskositätsindex umfaßt das Fraktionieren des Einsatzmaterials (wie eines bei atmosphärischer Destillation
erhaltenen Rückstands aus Lagomedio-Rohöl) in drei Fraktionen, die (a) von 382 bis 457° C (b) 457° C bis
5270C sieden und (c) den Rückstand oder eine bei 530 bis 577°C siedende Fraktion, Lösungsmittel-Extrahieren
der Fraktion (b) mit einem Lösungsmittel, das bevorzugte Löslichkeit für Aromaten zeigt, wie
Furfural, Vereinigen der drei Fraktionen und Hydrocracken der kombinierten Fraktionen bei 382 bis 427" C
unter Anwendung eines Wasserstoff-Partialdrucks von 140,6 bis 2103 at und in Gegenwart eines sulfidierten
Nickel-Wolfram-Katalysators auf einem Kieselsäure-Aluminiumoxyd-Träger,
der eine geringe Menge eines Fluorids enthält (beispielsweise GuIf GC-6). Die höher
siedende Fraktion wird gewünschtenfalls entasphaltiert.
Claims (5)
1. ölgemisch mit einer SUS-Viskosität bei 38° C im
Bereich von 100 bis 500, insbesondere von 150 bis 250, und einem natürlichen Flockungspunkt nicht
höher als -37° C im Gemisch mit Dichlordifluormethan,
bestehend aus 1) 50 bis 75 Volumprozent einer hydrierend raffinierten naphthenischen ölkomponente
und 2) 25 bis 50 Volumprozent einer ι ο entwachsten paraffinischen ölkomponente.
2. ölgemisch nach Anspruch 1, bestehend aus 1) einer hydroraffinierten naphthenischen ölkomponente
einer Viskosität von 100 bis 750 SUS bei 38° C und 2) einer entwachsten paraffinischen ölkompo- is
nente, die zu mindestens 50 Volumprozent unter einer Atmosphäre oberhalb 482^° C überdestilliert.
, 3. ölgemisch nach den Ansprüchen 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß es als wachsfreie
paraffinische Komponente a) ein entwachstes paraffinisches Erdöl-Schmieröl, b) ein wachsfreies
hydriertes Polyolefinöl, c) ein hydrierend gecracktes Schmieröl oder d) ein Gemisch dieser Bestandteile
enthält
4. Verwendung eines ölgemisches nach den Ansprüchen 1 bis 3 als Kühlöl.
5. Verwendung eines ölgemisches nach den Ansprüchen 1 bis 3 als Kühlöl in einem bei hoher
Temperatur betriebenen Kompressor, der ein Drosselventil aufweist. 3n
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