DE19936151A1 - Höherfestes Stahlband oder -blech und Verfahren zu seiner Herstellung - Google Patents

Höherfestes Stahlband oder -blech und Verfahren zu seiner Herstellung

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Abstract

Die Erfindung betrifft ein höherfestes Stahlband oder -blech gelöst, welches ein überwiegend ferritisch-martensitisches Gefüge aufweist, an welchem der Martensitanteil zwischen 4 bis 20% beträgt, wobei das Stahlband oder -blech neben Fe und erschmelzungsbedingten Verunreinigungen (in Masse-%) 0,05-0,2% C, 6 1,0% Si, 0,8-2,0% Mn, 6 0,1% P, 6 0,015% S, 0,02-0,4% Al, 6 0,005% N, 6 1,0% Cr, 6 0,01% B enthält. DOLLAR A Vorzugsweise beträgt der Martensitanteil rund 5% bis 20% des überwiegend martensitisch-ferritischen Gefüges. Ein solches aus einem Dual-Phasen-Stahl hergestelltes höherfestes Stahlband oder -blech besitzt auch nach Durchlauf eines Glühprozesses unter Einschluß einer Überalterungsbehandlung gute mechanisch-technologische Eigenschaften. Darüber hinaus betrifft die Erfindung ein Verfahren zur Herstellung eines erfindungsgemäßen Stahlbands oder -blechs.

Description

Die Erfindung betrifft ein höherfestes Stahlband oder - blech mit einem überwiegend ferritisch-martensitischen Gefüge und ein Verfahren zu seiner Herstellung.
Im Rahmen der Verwendung von Stahlbändern und Stahlblechen der voranstehend genannten Art werden ständig höher werdende Anforderungen an die Vielseitigkeit der Verwendbarkeit und die Gebrauchseigenschaften gestellt. So werden immer bessere mechanische Eigenschaften derartiger Stahlbänder und - bleche verlangt. Dies betrifft insbesondere das Umformvermögen derartiger Materialien.
Ein gut umformbares Stahlband oder -blech zeichnet sich durch hohe, für eine gute Tiefziehbarkeit stehende r- Werte, hohe, für eine gute Streckziehbarkeit stehende n- Werte und hohe, positive plane-strain-Eigenschaften anzeigende Dehnungswerte aus. Ebenso kennzeichnend für eine gute Streckziehbarkeit ist ein niedriges Streckgrenzenverhältnis, welches aus dem Quotient von Streckgrenze und Zugfestigkeit gebildet wird.
Zu der allgemeinen Forderung nach zunehmenden Festigkeiten kommen ebenfalls zunehmende Anstrengungen im Bereich des Leichtbaus. In diesem Gebiet werden zum Zwecke der Gewichtsersparnis Bleche mit verringerten Blechdicken eingesetzt. Der mit der Reduzierung der Blechdicke konstruktionsbedingt einhergehende Festigkeitsverlust kann durch eine Steigerung der Festigkeit der Bleche selbst ausgeglichen werden. Allerdings zieht eine Steigerung der Festigkeit naturgemäß eine Abnahme der Umformbarkeit nach sich. Vorrangiges Ziel der Weiterentwicklung von Werkstoffen der hier in Rede stehenden Art ist daher die Steigerung der Festigkeiten bei gleichzeitig möglichst geringer Abnahme der Umformbarkeit.
Zahlreiche höherfeste, mikrolegierte oder P-legierte Stähle mit guter Kaltumformbarkeit sind in den Stahl- Eisen-Werkstoffblättern 093 und 094 angegeben. Zum Teil weisen diese Stähle Bake-Hardening-Eigenschaften auf. Letztere lassen sich insbesondere durch Anwendung eines Durchlaufglühverfahrens erzielen, welches gegebenenfalls mit einem Schmelztauchveredelungsverfahren gekoppelt wird.
Zudem hat man in der Praxis erfolgreich versucht, die Festigkeit von Stählen bei gleichzeitig deutlich höherer Umformbarkeit durch eine Erhöhung der Legierungsgehalte zu steigern. Ergänzend oder alternativ konnten diese Eigenschaften durch beschleunigte Abkühlraten während des Warmwalzprozesses oder Durchlaufglühprozesses verbessert werden. Der Nachteil dieser Vorgehensweise besteht jedoch darin, daß durch die erhöhten Gehalte an Legierungselementen und die Einrichtung und den Betrieb der erforderlichen Kühleinrichtungen hohe Kosten verursacht werden.
Herkömmliche Durchlaufglühanlagen für Feinblech sind hinter dem Glüh- und Abkühlteil mit einem Überalterungsofen ausgestattet. In einer solchen Überalterungszone findet eine "Überalterung" des Stahlbandes oder -blechs statt, indem das verarbeitete Stahlband oder -blech in einem Temperaturbereich ≦ 500°C gehalten wird. Dieses Halten bei einer Temperatur von bis zu 500°C bewirkt bei niedrig legierten, weichen Stählen eine weitgehende Ausscheidung gelösten Kohlenstoffs als Karbid. Durch diese Ausscheidung von Karbid werden die mechanisch-technologischen Eigenschaften des Stahlbandes oder -blechs positiv beeinflußt. Bei der Herstellung von Dual-Phasen-Stählen in Durchlaufglühanlagen kann es jedoch beim Durchlaufen der Überalterungszone zu unerwünschten Anlasseffekten im Martensit kommen.
Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, ein aus einem Dual-Phasen-Stahl hergestelltes höherfestes Stahlband oder -blech zu schaffen, welches auch nach Durchlauf eines Glühprozesses unter Einschluß einer Überalterungsbehandlung gute mechanisch-technologische Eigenschaften besitzt. Darüber hinaus soll ein Verfahren zur Herstellung eines solchen Bandes oder Blechs angegeben werden.
Diese Aufgabe wird einerseits durch ein höherfestes Stahlband oder -blech gelöst, welches ein überwiegend ferritisch-martensitisches Gefüge aufweist, an welchem der Martensitanteil zwischen 4 bis 20% beträgt, wobei das Stahlband oder -blech neben Fe und erschmelzungsbedingten Verunreinigungen (in Masse-%) 0,05-0,2% C, ≦ 1,0% Si, 0,8-2,0% Mn, ≦ 0,1% P, ≦ 0,015% S, 0,02-0,4% Al, ≦ 0,005% N, ≦ 1,0% Cr, ≦ 0,01% B enthält. Vorzugsweise beträgt der Martenistanteil rund 5% bis 20% des überwiegend martensitisch-ferritischen Gefüges.
Ein erfindungsgemäßes Stahlband oder Stahlblech weist hohe Festigkeiten bei gleichzeitig gutem Umformvermögen auf, ohne daß dazu besonders hohe Gehalte an bestimmten Legierungselementen erforderlich sind. Zur Steigerung der Festigkeit greift die Erfindung auf den an sich schon bei Stählen für warmgewalzte Bänder und Schmiedeteile bekannten umwandlungsbeeinflussenden Effekt des Elementes Bor zurück. Die festigkeitssteigernde Wirkung des Bors wird dabei dadurch sichergestellt, daß dem Stahlwerkstoff erfindungsgemäß mindestens ein alternativer Nitridbildner, vorzugsweise Al und ergänzend Ti, beigegeben wird.
Wie erwähnt, ist die festigkeitssteigernde Wirkung von Bor in Stählen im Stand der Technik im Zusammenhang mit der Herstellung von Warmband oder Schmiedeteilen schon diskutiert worden. So beschreibt beispielsweise die deutsche Offenlegungsschrift DE 197 19 546 A1 ein Warmband höchster Festigkeit, welchem wahlweise Ti in einer Menge zulegiert wird, die für eine stöchiometrische Abbindung des im Stahl vorhandenen Stickstoffs ausreicht. Auf diese Weise wird der ebenfalls zugegebene Anteil an Bor vor der Bindung an Stickstoff geschützt. Damit kann das Bor ungehindert zur Festigkeitssteigerung und Durchhärtbarkeit des Stahls beitragen. Des weiteren wird in der deutschen Offenlegungsschrift DE 30 07 560 A1 die Herstellung eines höherfesten, warmgewalzten Dualphasen- Stahles beschrieben, dem Bor in einem Anteil von 0,0005 bis 0,01 Gewichts-% zugegeben ist. Der Zweck der Bor- Zugabe besteht in diesem Fall in der Verzögerung der Ferrit-Perlit-Umwandlung.
Überraschend hat sich herausgestellt, daß bei einem erfindungsgemäßen höherfesten Stahlband oder Stahlblech der Anteil des Martensit auch dann erhalten bleibt, wenn das betreffende Material nach dem Kaltwalzen einer Glühbehandlung mit nachfolgender Abkühlung und Überalterung oder einer Schmelztauchveredelung ausgesetzt wird. Die Streckgrenzen eines erfindungsgemäßen Bandes oder Blechs liegen zwischen 250 N/mm2 und 350 N/mm2. Die Zugfestigkeiten betragen 500 N/mm2 bis mehr als 600 N/mm2. Das Material ist im undressierten Zustand praktisch streckgrenzdehnungsfrei (ARE ≦ 1,0). Ein erfindungsgemäßes Stahlband oder -blech weist damit Eigenschaften und Merkmale auf, wie sie bislang für niedrig legierte Stähle nicht erreicht werden konnten.
Bevorzugt weist ein erfindungsgemäßes Stahlband oder - blech zusätzlich einen Ti-Gehalt von mindestens 2,8 × AN, mit AN = Anteil an N in Masse-%, auf. Dabei kann der Al- Gehalt auf einen Bereich von 0,02-0,05 Masse-% beschränkt werden. Bei dieser Ausgestaltung der Erfindung wird dem im Stahl enthaltenen Stickstoff nicht nur Al als Nitridbildner angeboten, sondern es ist eine für die stöchiometrische Abbindung des Stickstoffs ausreichende Menge an Ti vorhanden. Ist dagegen im Stahl kein Ti vorhanden, so sollte der Al-Gehalt des Stahlbandes oder -blechs von 0,05 bis 0,2 Masse-% betragen.
Eine Möglichkeit der Herstellung eines erfindungsgemäßen Stahlbandes oder -blechs besteht darin, das Stahlband oder -blech durch Kaltwalzen eines Warmbandes zu erzeugen. Alternativ kann jedoch auch ein dünnes Warmband ohne weiteres Kaltwalzen zu einem erfindungsgemäßen Stahlband verarbeitet werden, sofern seine Dicke für die Weiterverarbeitung ausreichend reduziert ist. Ein solches Warmband kann beispielsweise auf einer Gießwalzanlage hergestellt werden, in welcher ein gegossener Stahlstrang unmittelbar zu einem Warmband geringer Dicke ausgewalzt wird. Unabhängig davon, welcher Weg der Herstellung des Stahlbandes oder -blechs beschritten wird, wird die voranstehend genannte Aufgabe hinsichtlich des Herstellverfahrens dadurch gelöst, daß das Stahlband oder -blech im Durchlaufofen einer Glühbehandlung unterzogen wird, bei der die Glühtemperatur zwischen 750°C und 870°C, vorzugsweise zwischen 750°C und 850°C, liegt, und daß das geglühte Stahlband oder -blech anschließend von der Glühtemperatur mit einer Abkühlgeschwindigkeit von wenigstens 20°C/s abgekühlt wird.
Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren läßt sich auf Basis eines C-Mn-Stahls, dem Bor und mindestens Al und ggf. ergänzend Ti als Nitridbildner zugegeben ist, ein Stahlband herstellen, das auch unter den angegebenen Glüh- und Abkühlbedingungen den gewünscht hohen Martensitanteil von rund 5% bis 20% besitzt. Anders als bei herkömmlicher Vorgehensweise ist es dazu nicht erforderlich, das Stahlband oder Stahlblech zur Bildung von Martensit im Gefüge nach dem Durchlaufglühen mit einer hohen Abkühlgeschwindigkeit abzukühlen. Statt dessen gewährleistet das im Gitter frei gelöste Bor, daß die Martensitbildung auch bei niedrigen Abkühlgeschwindigkeiten derart einsetzt, daß ein überwiegendes Ferrit-/Martensitgefüge mit den dualphasentypischen Eigenschaftskombinationen entsteht. Es ist festgestellt worden, daß dieser Effekt schon bei einem Anteil von 0,002 bis 0,003% Bor wirksam ist. Somit ermöglicht die Erfindung die Herstellung eines höherfesten Stahlbandes oder Stahlblechs, ohne daß dazu kostenaufwendige Vorrichtungen zum Abkühlen eingesetzt oder große Mengen an Legierungselementen verwendet werden müssen.
Des weiteren ist festgestellt worden, daß erfindungsgemäß erzeugte Stähle keine nennenswerten Eigenschaftsverschlechterungen durch Anlaßeffekte im Martensit beim Durchlauf der Überalterung erfahren. In solchen Fällen, in denen keine Schmelztauchveredelung des Stahlbandes oder -blechs durchgeführt wird, kann die Überalterung bis zu 300 s dauern und die Behandlungstemperatur 300°C bis 400°C betragen. Wird dagegen eine Schmelztauchveredelung, beispielsweise eine Feuerverzinkung, durchgeführt, so sollte die Haltedauer während einer möglichen Überalterung beim Verzinken bis zu 80 s betragen und die Behandlungstemperatur zwischen 420°C und 480°C liegen. Darüber hinaus können die Eigenschaften eines erfindungsgemäß erzeugten, verzinkten Stahlbandes oder -blechs noch dadurch verbessert werden, daß nach der Verzinkung eine an sich bekannte "Galvannealing"-Behandlung durchgeführt wird. Bei einer derartigen Behandlung wird feuerverzinktes Blech oder Band nach dem Schmelztauchen geglüht. Je nach Anwendungsfall kann es darüber hinaus zweckmäßig sein, das Stahlband oder -blech abschließend zu dressieren.
Nachfolgend wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen näher erläutert.
In Tabelle 1 sind die Legierungsgehalte und die technologisch-mechanischen Kennwerte ARE (Streckgrenzdehnung), ReL (untere Streckgrenze), Rm (Zugfestigkeit), ReL/Rm (Streckgrenzverhältnis) und A80 (Bruchdehnung) für erfindungsgemäße Stahlbänder A1-A4 angegeben. Dem gegenübergestellt sind in derselben Tabelle die entsprechenden Angaben zu Vergleichsstahlbändern B1-B5, C1-C5, D1-D4 und E1.
Bei allen in Tabelle 1 angegebenen erfindungsgemäßen und zum Vergleich angegebenen Stahlbändern A1-E1 liegt der C-Gehalt zwischen 0,07 und 0,08 Masse-%. Bei den angeführten Vergleichsstahlbändern B1-B5 ist der Mn- Gehalt von 1,5-2,4 Masse-% zur Beeinflussung des Umwandlungsverhaltens herangezogen worden. Im Fall der Vergleichsstahlbänder C1-C5 ist zum selben Zweck eine Elementenkombinationen aus Si (um 0,4 Masse-%) und Mn (1,5-2,4 Masse-%) und im Fall der Vergleichsstahlbänder D1-D4 eine Kombination der Gehalte an Si (bis 0,7 Masse-%), Mn (1,2-1,6 Masse-%) und Cr (0,5 Masse-%) benutzt worden. Beim Vergleichsstahlband E1 ist zusätzlich Mo vorgesehen.
Bei den erfindungsgemäßen Stahlbändern A1-A4 ist neben dem ebenfalls eingesetzten Si (bis 1,0 Masse-%) und Mn (0,8-1,5 Masse-%) die stark umwandlungsverzögernde Eigenschaft des Bors genutzt worden. Um die Bildung von Bor-Nitriden zu vermeiden, wurde mit Ti als Nitridbildner der Stickstoff abgebunden. Der zu diesem Zweck vorhandene Ti-Gehalt lag bei N-Gehalten von 0,004 bis 0,005 Masse-% um 0,03 Masse-%, während der B-Gehalt ca. 0,003 Masse-% betrug.
Nach der Erschmelzung der Stähle A1-A4 und dem Gießen jeweils einer Bramme erfolgte eine Erwärmung der jeweiligen Bramme auf 1170°C. Dann wurde aus der erwärmten Bramme ein Warmband mit einer Dicke von 4,2 mm gewalzt. Die Endwalztemperatur lag bei 845-860°C. Das Warmband wurde anschließend bei einer Temperatur von 620°C gehaspelt, wobei die mittlere Coilabkühlung 0,5°C/min betrug. Anschließend wurde das Warmband gebeizt und auf eine Dicke von 1,25 mm kaltgewalzt.
Das jeweilige kaltgewalzte Stahlband wurde einer Durchlaufglühung unterzogen, die sich an einer Standardfahrweise mit Überalterung für niedriglegierte, weiche Stähle orientierte. Wesentliche Kennzeichen dieser Glüh- und Überalterungsbehandlung waren eine Glühtemperatur während des Durchlaufglühens von 800°C und eine zweigeteilte Abkühlung mit abschließendem Durchlaufen der Überalterungszone. Die Abkühlung erfolgte zunächst auf 550-600°C mit einer Abkühlgeschwindigkeit von ca. 20°C/s. Anschließend wurde mit einer Abkühlgeschwindigkeit von ca. 50°C/s auf 400°C abgekühlt. Die abschließende Überalterungsbehandlung bestand in einem Halten im Temperaturbereich von 400-300°C für eine Zeit von 150 s.
Die in Tabelle 1 für die erfindungsgemäß hergestellten Stahlbänder A1 bis A4 angegebenen mechanisch- technologischen Kennwerte nach einer herkömmlichen Durchlaufglühung im undressierten Zustand belegen die vorteilhaften Eigenschaften der erfindungsgemäß hergestellten Stahlbänder bzw. -bleche im Vergleich mit den zusätzlich aufgeführten höherfesten Legierungskonzepten der Vergleichsstahlbänder. Das Fehlen einer Streckgrenzdehnung im undressierten Zustand bei den erfindungsgemäßen Stahlbändern weist deutlich auf die günstige Ferrit/Martensit-Gefügeausbildung hin. Die Dehngrenzen liegen unter 300 N/mm2 und die Festigkeitswerte zwischen 530 N/mm2 und 630 N/mm2. Hierdurch zeigt das jeweilige Stahlband A1-A4 bei plastischer Verformung ein gutes Verfestigungsverhalten, was sich auch in einem sehr niedrigen Streckgrenzverhältnis (Re/Rm < 0,5) äußert. Die Bruchdehnungswerte liegen für Festigkeiten von 540-580 N/mm2 zwischen 27 und 30%; für ca. 630 N/mm2 bei immer noch guten 25%. Die mechanischen Eigenschaften sind insgesamt isotrop.
Alle Vergleichsstahlbänder mit Festigkeiten, welche auf dem Niveau erfindungsgemäßer Stahlbänder liegen, zeigen in der überwiegenden Zahl der Fälle schlechtere Dehnungswerte bei vor allem deutlich angehobenen Streckgrenzendehnwerten. Dies bringt ein ungünstigeres Verfestigungsverhalten mit sich.
Bei den Vergleichsstahlbändern läßt sich nur durch sehr hohe Mn-Gehalte von mehr als 2,1 Masse-% (Vergleichsstahlbänder B4, B5, C5) Streckgrenzdehnungsfreiheit realisieren. Auch sind deutlich höhere Festigkeitswerte feststellbar. Gleichzeitig werden allerdings ungünstigere Streckgrenzdehnungsverhältnisse und geringere Dehnungen erreicht.
In Tabelle 2 sind die Legierungsgehalte und die technologisch-mechanischen Kennwerte ARE (Streckgrenzdehnung), ReL (untere Streckgrenze), Rm (Zugfestigkeit), ReL/Rm (Streckgrenzverhältnis) und A80 (Bruchdehnung) für ein erfindungsgemäßes Stahlband F1 angegeben. Zur Herstellung des Stahlbands F1 ist zunächst ein Ti-B-legierter C-Mn-Stahl erschmolzen und nachfolgend in herkömmlicher Weise warm- und kaltgewalzt worden. Anschließend ist das kaltgewalzte Stahlband F1 geglüht und durch eine Feuerverzinkungsanlage geleitet worden.
Die Glühung wurde bei 870°C durchgeführt. Daran schloß sich eine Haltephase bei 480°C für 60 Sekunden an. Die Zinkbadtemperatur betrug 460°C. Die Betriebsbedingungen sind im einzelnen in Tabelle 3 angegeben. Die Eigenschaften des derart schmelztauchveredelten, abschließend dressierten Stahlbands F1 liegen im Bereich der Eigenschaften der erfindungsgemäßen, in Tabelle 1 angegebenen Werte.
In Tabelle 4 sind auch für erfindungsgemäße Stahlbänder G11-G14 die Legierungsgehalte und die technologisch- mechanischen Kennwerte ARE (Streckgrenzdehnung), ReL (untere Streckgrenze), Rm (Zugfestigkeit), ReL/Rm (Streckgrenzverhältnis) und A80 (Bruchdehnung) für erfindungsgemäße Stahlbänder A1-A4 angegeben. Die Stahlbänder G11-G14 sind jeweils basierend auf einem Stahl identischer Zusammensetzung erzeugt und einem herkömmlichen Warm- und Kaltwalzprozeß unterzogen worden.
Die kaltgewalzten Stahlbänder G11 und G12 haben eine Durchlaufglühbehandlung durchlaufen, während die Stahlbänder G13 und G14 einer Feuerverzinkungsbehandlung unterzogen worden sind. Die jeweiligen Betriebsbedingungen sind in Tabelle 5 angegeben. Bei Glühtemperaturen von 780-800°C liegen die Zugfestigkeiten der Stahlbänder G11-G14 bei etwa 500 N/mm2. Der Fließbeginn ist weitgehend streckgrenzdehnungsfrei (ARE ≦ 1,0%).

Claims (13)

1. Höherfestes Stahlband oder -blech mit einem überwiegend ferritisch-martensitischen Gefüge, an welchem der Martensitanteil zwischen 4% bis 20% beträgt, enthaltend neben Fe und erschmelzungsbedingten Verunreinigungen (in Masse-%)
C: 0,05-0,2%,
Si: ≦ 1,0%,
Mn: 0,8-2,0%,
P: ≦ 0,1%,
S: ≦ 0,015%,
Al: 0,02-0,4%,
N: ≦ 1,005%,
Cr: ≦ 1,0%,
B: ≦ 0,01%.
2. Stahlband oder -blech nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es zusätzlich einen Ti-Gehalt von mindestens 2,8 × AN, mit AN = Anteil an N in Masse-%, aufweist.
3. Stahlband oder -blech nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß sein Al-Gehalt 0,02-0,05 Masse-% beträgt.
4. Stahlband oder -blech nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sein Al-Gehalt 0,05-0,2 Masse-% beträgt.
5. Stahlband oder -blech nach einem der, voranstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß sein B-Gehalt 0,002 bis 0,003 Masse-% beträgt.
6. Verfahren zur Herstellung eines Stahlbandes oder -blechs nach einem der Ansprüche 1 bis 5, bei dem das Stahlband oder -blech durch Kaltwalzen eines Warmbandes erzeugt wird, dadurch gekennzeichnet, daß das kaltgewalzte Stahlband oder -blech im Durchlaufofen einer Glühbehandlung unterzogen wird, bei der die Glühtemperatur zwischen 750°C und 870°C, vorzugsweise zwischen 750°C und 850°C, liegt, und daß das geglühte Stahlband oder -blech anschließend von der Glühtemperatur mit einer Abkühlgeschwindigkeit von wenigstens 20°C/s abgekühlt wird.
7. Verfahren zur Herstellung eines Stahlbandes oder -blechs nach einem der Ansprüche 1 bis 5, bei dem das Stahlband oder -blech durch Glühen eines dünnen Warmbandes erzeugt wird, dadurch gekennzeichnet, daß das Stahlband oder -blech als dünnes Warmband im Durchlaufofen einer Glühbehandlung unterzogen wird, bei der die Glühtemperatur zwischen 750°C und 870°C, vorzugsweise zwischen 750°C und 850°C, liegt, und daß das geglühte Stahlband oder -blech anschließend von der Glühtemperatur mit einer Abkühlgeschwindigkeit von wenigstens 20°C/s abgekühlt wird.
8. Verfahren nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß das durchlaufgeglühte, abgekühlte Stahlband oder -blech eine Überalterungszone durchläuft.
9. Verfahren nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Verweildauer in der Überalterungszone bis zu 300 s beträgt und die Behandlungstemperatur 300°C bis 400°C beträgt.
10. Verfahren nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Stahlband oder -blech einer Schmelztauchveredelung unterzogen wird.
11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die für die Verzinkung und das Durchlaufen der Überalterungszone benötigte Behandlungsdauer bis zu 80 s beträgt und die Behandlungstemperatur zwischen 420°C und 480°C liegt.
12. Verfahren nach Anspruch 10 oder 11, dadurch gekennzeichnet, daß nach der Verzinkung eine Galvannealing-Behandlung durchgeführt wird.
13. Verfahren nach einem der Ansprüche 6 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß das Stahlband oder -blech abschließend dressiert wird.
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