CZ2002317A3 - Ocelový pás nebo plech se zvýąenou pevností a způsob jeho výroby - Google Patents

Ocelový pás nebo plech se zvýąenou pevností a způsob jeho výroby Download PDF

Info

Publication number
CZ2002317A3
CZ2002317A3 CZ2002317A CZ2002317A CZ2002317A3 CZ 2002317 A3 CZ2002317 A3 CZ 2002317A3 CZ 2002317 A CZ2002317 A CZ 2002317A CZ 2002317 A CZ2002317 A CZ 2002317A CZ 2002317 A3 CZ2002317 A3 CZ 2002317A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
steel strip
sheet
steel
strip
strength
Prior art date
Application number
CZ2002317A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ299072B6 (cs
Inventor
Bernhard Engl
Thomas Gerber
Klaus Horn
Original Assignee
Thyssen Krupp Stahl Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Thyssen Krupp Stahl Ag filed Critical Thyssen Krupp Stahl Ag
Publication of CZ2002317A3 publication Critical patent/CZ2002317A3/cs
Publication of CZ299072B6 publication Critical patent/CZ299072B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Description

Ocelový pás nebo plech se zvýšenou pevností a způsob jeho výroby
Oblast techniky
Vynález se týká ocelového pásu nebo plechu se zvýšenou pevností majícího převážně feriticko-martenzitickou strukturu a způsobu jeho výroby.
Dosavadní stav techniky
V rámci užití ocelových pásů a ocelových plechů výše uvedeného druhu jsou kladeny stále vyšší požadavky na mnohostrannou použitelnost a užitné vlastnosti. Jsou tedy požadovány stále lepší mechanické vlastnosti takovýchto ocelových pásů a plechů. To se týká zejména tvářitelnosti takovýchto materiálů.
Dobře tvářitelný ocelový pás nebo plech se vyznačuje vysokými r-hodnotami, které představují dobrou hlubokotažnost, vysokými n-hodnotami, které představují dobrou průtažnost, a vysokými hodnotami tažnosti, které představují pozitivní rovinně-deformační vlastnosti. Pro dobrou průtažnost je rovněž charakteristický nízký poměr mezí kluzu, tvořený poměrem meze kluzu a pevnosti v tahu.
K obecným požadavkům vyšší pevností přistupuje rovněž narůstající úsilí v oblasti lehkých konstrukcí. V této oblasti se používají za účelem úspory hmotnosti plechy se zmenšenou tloušťkou plechu. Ztráta pevnosti, konstrukčně podmíněná snížením tloušťky plechu, může být vyrovnána prostřednictvím zvýšení pevnosti plechu samotného. Nicméně zvýšení pevnosti má za následek snížení tvářitelnosti. Cílem dalšího rozvinutí materiálů přicházejících v úvahu je tedy
-2• · ···· · · ·· zvýšení pevnosti při zároveň co možná nejmenším úbytku tvářitelnosti.
Četné mikrolegované nebo P-legované oceli se zvýšenou pevností a s dobrou tvářitelností za studená jsou uvedeny ve specifikacích 093 a 094 ocelových a železných materiálů. Některé z těchto ocelí vykazují schopnost tepelného vytvrzení. Tepelné vytvrzení je možno získat kontinuálním žíháním, které může být spojeno s procesem zušlechťování ponorem do taveniny.
Kromě toho bylo v praxi úspěšně vyzkoušeno zvyšování pevnosti ocelí při současně značně vyšší tvářitelností prostřednictvím zvýšení obsahu legovacích složek. Doplňkově nebo alternativně mohou tyto vlastnosti být zlepšeny prostřednictvím zvýšených rychlostí chlazení v průběhu procesu válcování za tepla nebo procesu kontinuálního žíhání. Nevýhoda těchto způsobů spočívá v tom, že zvýšené obsahy legovacích složek a pořízení a provoz potřebného chladicího zařízení způsobují zvýšené náklady.
Obvyklá zařízení pro kontinuální žíhání plechu jsou za žíhací a ochlazovací částí opatřena pecí pro zrychlené stárnutí ocelového pásu nebo plechu, ve které se zpracovávaný ocelový pás nebo plech udržuje v oblasti teplot < 500 °C. Tato prodleva při teplotě až 500 °C způsobuje u nízkolegovaných měkkých ocelí rozsáhlé vyloučení rozpuštěného uhlíku ve formě karbidu. Tímto vyloučením karbidu jsou pozitivně ovlivněny mechanicko-technologické vlastnosti ocelového pásu nebo plechu. Při výrobě dvoufázových ocelí v zařízení pro kontinuální žíhání však může při průchodu zónou zrychleného stárnutí docházet k nežádoucím efektům popouštění v martenzítu.
-3 Podstata vynálezu
Úkol vynálezu spočívá v tom, poskytnout ocelový pás nebo plech se zvýšenou pevností vyrobený z dvoufázové oceli, který po projití procesem žíhání včetně zpracování zrychleným stárnutím má dobré mechanicko-technologické vlastnosti. Dále má být poskytnut způsob výroby takovéhoto pásu nebo plechu.
Tento úkol řeší ocelový pás nebo plech se zvýšenou pevností, který má převážně feriticko-martenzitickou strukturu, ve kterém je podíl martenzitu 4 až 20 %, přičemž tento ocelový pás nebo plech obsahuje, vedle Fe a tavením podmíněných nečistot, v hmotnostních procentech 0,05 až 0,2 % C, < 1,0 % Si, 0,8 až 2,0 % Mn, < 0,1 % P, < 0,015 % S, 0,02 až 0,4 % Al, < 0,005 % N, 0,25 až 1,0 % Cr, 0,002 až 0,01 % B. Podíl martenzitu je s výhodou asi 5 až 20 % převážně martenzititicko-feritické struktury.
Ocelový pás nebo ocelový plech podle vynálezu má vysokou pevnost alespoň 500 N/mm2 při zároveň dobré tvářitelnosti, aniž by k torny byly nutné zvlášť vysoké obsahy určitých legovacích složek. Pro zvýšení pevnosti vynález využívá, u ocelí pro za tepla válcované pásy a kované díly o sobě známého, efektu prvku boru, ovlivňujícího transformaci. Tento účinek boru zvyšující pevnost je přitom zajištěn tím, že k ocelovému materiálu se podle vynálezu přidává alespoň jeden alternativní nitridotvorný prvek, s výhodou Al s přídavkem Ti. Účinek přídavku titanu a hliníku spočívá v tom, že vážou dusík obsažený v oceli, takže bor je k dispozici pro vytváření karbidů zvyšujících pevnost. Tímto způsobem, podpořeným nezbytně přítomným obsahem Cr, se dosahuje vyšší úrovně pevnosti než mají srovnatelné oceli, vyrobené konvenčním způsobem.
• ·«·· · · ···· · · «· • · · · · · · * · a
-4Jak již bylo zmíněno, je účinek boru zvyšující pevnost v ocelích již znám ze stavu techniky v souvislosti s výrobou za tepla válcovaného pásu nebo kovaných dílů. Například německá zveřejněná přihláška DE 197 19 546 Al popisuje za tepla válcovaný pás s nejvyšší pevností, který je volitelně legován Ti v množství, které je dostatečné pro stechiometrické vázání dusíku přítomného v oceli. Tímto způsobem je rovněž přidaný podíl boru chráněn proti navázání na dusík. Bor tak může bez omezení přispívat ke zvýšení pevnosti a prokalitelnosti oceli. Dále je v německé zveřejněné přihlášce DE 30 07 560 Al popsána výroba vysoce pevné za tepla válcované dvoufázové oceli, ke které se bor přidává v množství 0,0005 až 0,01 % hmotn. Účelem přídavku boru je v tomto případě zpoždění transformace ferit-perlit.
S překvapením bylo zjištěno, že v případě ocelového pásu nebo ocelového plechu se zvýšenou pevností podle vynálezu zůstává podíl martenzitu zachován i tehdy, kjáyž je příslušný materiál po válcování za studená podroben zpracování žíháním s následným ochlazením a zrychleným stárnutím nebo zušlechťování ponorem do taveniny. Mez kluzu pásu nebo plechu podle vynálezu je 250 až 350 N/mm2. Pevnost v tahu je 500 až více než 600 N/mm2, s výhodou více než 600 N/mm2. Materiál je v nehlazeném stavu prakticky bez protažení na mezi kluzu (ARE < 1,0) . Ocelový pás nebo plech podle vynálezu tak vykazuje vlastnosti a znaky, kterých pro nízkolegované oceli dosud nebylo možno dosáhnout.
Další výhoda ocelí podle vynálezu spočívá v jejich odolnosti proti efektům popouštění. Přítomností chrómu je tak zamezeno vzniku problému existujícího zejména u dvoufázových ocelí obvyklého složení, totiž že v důsledku popouštění podílu martenzitu dochází ke snížení pevnosti.
Ocelový pás nebo plech podle vynálezu s výhodou má
-5obsah Ti alespoň 2,8 x AN, kde AN je podíl N v hmotnostních procentech. Přitom může být obsah Al omezen na rozmezí 0,02 až 0,05 % hmotn. U tohoto vytvoření vynálezu slouží pro vázání dusíku obsaženého v oceli nejen Al jako nitridotvorný prvek, ale je přítomno množství Tí, dostatečné pro stechiometrické vázání dusíku. Naproti tomu, jestliže v oceli není přítomen Ti, měl by ocelový pás nebo plech mít obsah Al 0,1 až 0,4 % hmotn. Prostřednictvím přítomnosti hliníku a/nebo titanu vzniká při ochlazení nejprve poměrně hrubozrnný TiN a/nebo AlN. Protože titan a hliník mají vyšší afinitu k dusíku než bor, je přítomný bor k dispozici pro tvorbu karbidu. Má příznivější účinek na mechanické vlastnosti ocelí podle vynálezu než je tomu v případě, kdy při nepřítomnosti dostatečného množství titanu nebo hliníku se například nejdříve vylučuje jemnozrnný BN.
Jedna možnost výroby ocelového pásu nebo plechu podle vynálezu spočívá v tom, že se ocelový pás nebo plech vyrábí studeným válcováním pásu válcovaného za tepla. Alternativně však je možno také zpracovat na ocelový pás podle vynálezu také tenký za tepla válcovaný pás bez dalšího studeného válcování, pokud jeho tloušťka je dostatečně redukována pro další zpracování. Takovýto horký pás je možno vyrábět například pomocí licího válcového zařízení, ve kterém se odlévaný ocelový pás bezprostředně válcuje na tenký horký pás. Nezávisle na tom, který způsob výroby ocelového pásu nebo plechu je zvolen, je výše uvedený úkol pokud jde o způsob výroby vyřešen tím, že se ocelový pás nebo plech v průchozí peci podrobuje zpracování žíháním, přičemž žíhací teplota je 750 až 870 °C, s výhodou 750 až 850 °C, a že žíhaný ocelový pás nebo plech se následně chladí z žíhací teploty s rychlostí ochlazování alespoň 20 °C/s a nejvýše 100 °C/s.
Způsobem podle vynálezu je možno na bázi C-Mn oceli, ke
-6·· «· ·· ···· které je přidán bor a alespoň Al a popř. doplňkově Ti jako nitridotvorný prvek, vyrobit ocelový pás, který i za uvedených podmínek žíhání a ochlazování má požadovaný vysoký podíl martenzitu asi 5 až 20 %. Na rozdíl od dosavadních způsobů není nutné ocelový pás nebo ocelový plech po kontinuálním žíhání ochlazovat s vysokou rychlostí ochlazování, aby se vytvořil martenzit ve struktuře. Místo toho, bor volně rozpuštěný v mřížce zajišťuje, že k tvorbě martenzitu dochází i při nízkých rychlostech ochlazování, takže vzniká převážně feriticko-martenzitická struktura s kombinací vlastností typickou pro dvoufázovou strukturu. Bylo zjištěno, že tento efekt působí již při podílu 0, 002 až 0,005 % boru. Vynález fek umožňuje výrobu ocelového pásu nebo ocelového plechu s vysokou pevností, aniž by přitom bylo nutno použít nákladná zařízení na ochlazování nebo přidávat velká množství legovacích prvků.
Dále bylo zjištěno, že oceli vyrobené podle vynálezu při projití zrychleným stárnutím nevykazují žádné zhoršení vlastností v důsledku efektu popouštění v martenzitu, které by stálo za zmínku. V těchto případech, ve kterých se neprovádí zušlechťování ocelového pásu nebo plechu ponorem do taveniny, může zrychlené stárnutí trvat až 300 s a zpracovací teplota může být 300 až 400 °C. Jestliže se však provádí zušlechťování ponorem do taveniny, například žárové pozinkování, měla by doba prodlevy při možném zrychleném stárnutí při pozinkování až 80 s, s teplotou zpracování 420 až 480 °C. Kromě toho mohou být vlastnosti podle vynálezu vyrobeného pozinkovaného ocelového pásu nebo plechu zlepšeny ještě tím, že se o sobě známým způsobem provádí žíhání po pozinkování, tzv. „galvannealing. Vždy podle případu použití může být účelné následné hladicí válcování ocelového pásu nebo plechu.
-7Příklady provedení vynálezu
Vynález bude blíže osvětlen za pomoci následujících příkladů provedení.
V tabulce 1 jsou uvedeny obsahy legovacích složek a technologicko-mechanické ukazatele ARE (protažení na mezi kluzu) , ReL (dolní mez kluzu) , Rm (pevnost v tahu) , Rei/Rm (poměr mezí kluzu) a A8o (protažení při přetržení) pro ocelové pásy podle vynálezu A1-A4. Naproti tomu jsou v téže tabulce uvedeny odpovídající údaje pro srovnávací ocelové pásy B1-B5, C1-C5, D1-D5 a El.
U všech v tabulce 1 uvedených ocelových pásů podle vynálezu a srovnávacích ocelových pásů Al-El byl obsah C mezi 0,07 a 0,08 % hmotn. U uvedených srovnávacích ocelových pásů B1-B5 byl použit obsah Mn 1,5 až 2,4 % hmotn., pro ovlivnění transformačního chování. V případě srovnávacích ocelových pásů C1-C5 byla ke stejnému účelu použita kombinace prvků Si (kolem 0,4 % hmotn.) a Mn (1,5 až 2,4 % hmotn.) a v případě srovnávacích ocelových pásů D1-D4 kombinace obsahu Si (až 0,7 % hmotn.), Mn (1,2 až 1,6 % hmotn.) a Cr (0,5 % hmotn.). U srovnávacího ocelového pásu El byl navíc přidán Mo.
U ocelových pásů A1-A4 podle vynálezu byla, vedle rovněž použitého Si (až 1,0 % hmotn.) a Mn (0,8 až 1,5 % hmotn.), využita schopnost boru silně zpomalovat transformaci. Aby bylo zamezeno vzniku nitridů boru, byl dusík vázán pomocí Ti jako nitridotvorného prvku. Obsah k tomu účelu přítomného titanu byl, pří obsahu N 0,004 až 0,005 % hmotn., kolem 0,03 % hmotn., zatímco obsah B byl asi 0,003 % hmotn.
Po roztavení ocelí A1-A4 a odlití vždy jedné bramy bylo provedeno zahřátí každé bramy na 1170 °C. Potom byl ze
zahřáté bramy za tepla válcován pás s tloušťkou 4,2 mm. Konečná válcovací teplota byla 845 až 860 °C. Za tepla válcovaný pás byl následně při teplotě 620 °C svinut, přičemž střední rychlost ochlazování svitku byla 0,5 °C/min. Následně byl za tepla válcovaný pás mořen a za studená válcován na tloušťku 1,25 mm.
Příslušný za studená válcovaný ocelový pás byl podroben kontinuálnímu žíhání, které bylo vedeno standardním způsobem se zrychleným stárnutím pro nízkolegované měkké oceli. Podstatnými znaky tohoto zpracování žíháním a zrychleným stárnutím byly žíhací teplota při kontinuálním žíhání 800 °C a dvoustupňové ochlazení s následným projitím zónou zrychleného stárnutí. Ochlazení bylo prováděno nejprve na 550 až 600 °C s rychlostí ochlazování asi 20 °C/s. Následně bylo provedeno ochlazení rychlostí asi 50 °C/s na 400 °C. Finální zrychlené stárnutí spočívalo v prodlevě v oblasti teplot 400 až 300 °C po dobu 150 s.
V tabulce 1 uvedené mechanicko-technologické ukazatele ocelových pásů Al až A4 po obvyklém kontinuálním žíhání v nehlazeném stavu, vyrobených podle vynálezu, dokládají výhodné vlastnosti ocelových pásů nebo plechů vyrobených podle vynálezu ve srovnání s rovněž uvedenými postupy legování se zvýšenou pevností pro srovnávací ocelové pásy. Nepřítomnost protažení na mezi kluzu v nehlazeném stavu v případě ocelových pásů podle vynálezu zřetelně ukazuje na příznivou feriticko-martenzitickou strukturu. Meze kluzu jsou nižší než 300 N/irim2 a hodnoty pevnosti jsou 530 až 630 N/mm2. Ocelové pásy A1-A4 tak vykazují dobré vytvrzení při plastické deformaci, což se projevuje také velmi nízkým poměrem mezí kluzu (Re/Rra < 0,5). Hodnoty protažení při přetržení jsou, při pevnosti 540-580 N/mm2, mezi 27 až 30 %, při asi 630 N/mm2 dosahují ještě dobrých 25 %. Mechanické vlastnosti jsou vesměs izotropní.
-9• ···· ·· ···· ·· ·· • · · ·· · ···· ··« · ··* · · ··· ·· ·· ·· ·· ····
Všechny srovnávací ocelové pásy s pevnostmi, které jsou na úrovni ocelových pásů podle vynálezu, vykazují v převážném počtu případů horší hodnoty protažení při zejména zřetelně zvýšených hodnotách protažení ne mezi kluzu. To přináší méně příznivé zpevňovací charakteristiky.
V případě srovnávacích ocelových pásů je možno nepřítomnost protažení na mezi kluzu realizovat jen prostřednictvím velmi vysokých obsahů Mn více než 2,1 % hmotn. (srovnávací ocelové pásy B4, B5 a C5). Je možno pozorovat také značně vyšší hodnoty pevnosti. Zároveň však dosahují méně příznivých poměrů mezí kluzu a pevnosti a menšího protažení.
V tabulce 2 jsou uvedeny obsahy legovacích složek a technologicko-mechanické ukazatele ARE (protažení na mezi kluzu) , ReL (dolní mez kluzu) , Rm (pevnost v tahu) , ReL/Rm (poměr mezí kluzu) a Ago (protažení při přetržení) pro ocelový pás podle vynálezu FI. Pro výrobu ocelového pásu FI byla nejprve roztavena C-Mn ocel legovaná Ti a B, a následně obvyklým způsobem za tepla a za studená válcována. Následně byl za studená válcovaný ocelový pás FI žíhán a protažen skrze žárové pozinkovací zařízení.
Žíhání bylo prováděno při 870 °C. Na to navazovala fáze prodlevy na teplotě 480 °C po dobu 60 sekund. Teplota zinkovací lázně byla 460 °C. Pracovní podmínky jsou podrobně uvedeny v tabulce 3. Vlastnosti takto ponorem do taveníny zušlechtěného, následně hlazeného ocelového pásu FI jsou v oblasti hodnot těchto vlastností podle vynálezu, uvedených v tabulce 1.
V tabulce 4 jsou také uvedeny obsahy legovacích složek a technologicko-mechanické ukazatele ARE (protažení na mezi kluzu) , ReL (dolní mez kluzu) , Rm (pevnost v tahu) , ReL /Rm (poměr mezí kluzu) a Ag0 (protažení při přetržení), pro
ocelové pásy podle vynálezu G11-G14. Ocelové pásy G11-G14 byly vyrobeny vždy z oceli shodného složení a podrobeny obvyklému procesu válcování za tepla a válcování za studená.
Za studená válcované ocelové pásy Gl1 a Gl2 prošly kontinuálním žíháním, zatímco ocelové pásy Gl3 a Gl4 byly podrobeny zpracování žárovým pozinkováním. Příslušné pracovní podmínky jsou uvedeny v tabulce 5. Při , teplotách žíhání 780 až 800 °C jsou pevnosti v tahu ocelových pásů G11-G14 asi 500 N/mm2. Počátek kluzu je prakticky bez protažení na mezi kluzu.

Claims (9)

1. Ocelový pás nebo plech se zvýšenou pevností s převážně feriticko-martenzitickou strukturou, ve kterém je podíl martenzitu 4 až 20 %, obsahující vedle Fe a tavením podmíněných nečistot v hmotnostních procentech
C: 0,05 až 0,2 %,
Si: < 1,0 %, Mn: 0, 8 až 2,0 %, P: < 0,1 %, S: < 0,015 %, Al: 0, 02 až 0,4 %, N: < 0,005 %, Cr: 0, 25 až 1,0 %, B: ’ 0, 002 až 0,01 %. 2. Ocelový pás nebo plech podle nároku 1, vyznačující se tím, že má obsah Ti alespoň 2,8 x AN, přičemž AN je podíl dusíku v % hmotn. 3. Ocelový pás nebo plech podle nároku 2, vyznačující se tím, že má obsah Al 0,02 až 0,05 % hmotn. 4 . Ocelový pás nebo plech podle nároku 1, vyznačující se tím, že má obsah Al 0,1 až 0,4 % hmotn. 5. Ocelový pás nebo plech podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že má obsah B
0,002 až 0,005 % hmotn.
6. Způsob výroby ocelového pásu nebo plechu podle
- 15 9 94 9 4 ·« 4 44 4 94 »· • · · * · · 9 4 4 4
4 4 4 4 4 9 9 9
9 4 4 4 9 4 4 4 4 9
9 4 9 9 9 4 4 4 9 9
444 44 44 44 44 ···» některého z nároků 1 až 5, při kterém se ocelový pás nebo plech vyrábí válcováním za studená pásu válcovaného za tepla, vyznačující se tím, že za .Studená válcovaný ocelový pás nebo plech se v průchozí peci podrobuje zpracování žíháním, přičemž žíhací teplota je 750 až 870 °C, s výhodou 750 až 850 °C, a že žíhaný ocelový pás nebo plech se následně chladí z žíhací teploty s rychlostí ochlazování alespoň 20 °C/s a nejvýše 100 °C/s.
7. Způsob výroby ocelového pásu nebo plechu podle některého z nároků 1 až 5, při kterém se ocelový pás nebo plech vyrábí žíháním tenkého za tepla válcovaného pásu, vyznačující se tím, že ocelový pás nebo plech ve formě tenkého za tepla válcovaného pásu se v průchozí peci podrobuje zpracování žíháním, přičemž žíhací teplota je 750 až 870 °C, s výhodou 750 až 850 °C, a že žíhaný ocelový pás nebo plech se následně chladí z žíhací teploty s rychlostí ochlazování alespoň 20 °C/s a nejvýše 100 °C/s.
8. Způsob podle nároku 6 nebo 7, vyznačující se tím, že kontinuálně žíhaný, ochlazený ocelový pás nebo plech prochází zónou zrychleného stárnutí.
o
9. Způsob podle nároku 6 nebo 7, vyznačující se tím, že doba prodlevy v zóně zrychleného stárnutí je až 300 s a zpracovací teplota je 300 až 400 °C.
10. Způsob podle nároku 6 nebo 7, vyznačující se tím, že ocelový pás nebo plech se podrobuje zušlechťování ponorem do taveniny.
11. Způsob podle nároku 10, vyznačující se tím, že doba zpracování potřebná pro pozinkování a projití zónou zrychleného stárnutí je až 80 s a zpracovací teplota je 420 • «Μ· ·* «*#« ·* • « 1 « · · · « ·> *
- 16• ···« · · ι e · • · · ·»·· · r « ··* ·· «« «· ·«··»· až 480 °C.
12. Způsob podle nároku 10 nebo 11, vyznačující se tím, že po pozinkování se provádí zpracování žíháním.
13. Způsob podle některého z nároků 6 až 12, vyznačující se tím, že ocelový pás nebo plech se nakonec hladí válcováním.
CZ20020317A 1999-07-31 2000-07-31 Ocelový pás nebo plech se zvýšenou pevností a zpusob jeho výroby CZ299072B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19936151A DE19936151A1 (de) 1999-07-31 1999-07-31 Höherfestes Stahlband oder -blech und Verfahren zu seiner Herstellung

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ2002317A3 true CZ2002317A3 (cs) 2002-07-17
CZ299072B6 CZ299072B6 (cs) 2008-04-16

Family

ID=7916791

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20020317A CZ299072B6 (cs) 1999-07-31 2000-07-31 Ocelový pás nebo plech se zvýšenou pevností a zpusob jeho výroby

Country Status (19)

Country Link
US (1) US6743307B1 (cs)
EP (1) EP1200635B1 (cs)
JP (1) JP4745572B2 (cs)
KR (1) KR100796819B1 (cs)
CN (1) CN1180096C (cs)
AT (1) ATE251226T1 (cs)
AU (1) AU777321B2 (cs)
BR (1) BR0012906A (cs)
CA (1) CA2380969A1 (cs)
CZ (1) CZ299072B6 (cs)
DE (2) DE19936151A1 (cs)
ES (1) ES2208410T3 (cs)
MX (1) MXPA02001073A (cs)
PL (1) PL194945B1 (cs)
RU (1) RU2246552C2 (cs)
SK (1) SK1472002A3 (cs)
TR (1) TR200200259T2 (cs)
WO (1) WO2001009396A1 (cs)
ZA (1) ZA200200898B (cs)

Families Citing this family (48)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ATE315112T1 (de) * 2000-04-07 2006-02-15 Jfe Steel Corp Warm-, kaltgewalzte und schmelz-galvanisierte stahlplatte mit exzellentem reckalterungsverhalten
KR100753244B1 (ko) 2001-06-06 2007-08-30 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 고가공(高加工)시의 내피로성, 내식성, 연성 및 도금부착성을 갖는 고강도 용융 아연 도금 강판 및 합금화용융 아연 도금 강판과 그 제조 방법
TWI290177B (en) * 2001-08-24 2007-11-21 Nippon Steel Corp A steel sheet excellent in workability and method for producing the same
TWI452170B (zh) * 2002-03-01 2014-09-11 Jfe Steel Corp 熱浸鍍鋅鋼板及其製造方法
FR2840832B1 (fr) 2002-06-14 2004-07-23 Air Liquide Utilisation de melanges gazeux helium/azote en soudage laser de flancs raboutes
JP4470701B2 (ja) * 2004-01-29 2010-06-02 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性および表面性状に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法
EP1717331B1 (en) * 2004-02-19 2012-04-25 Nippon Steel Corporation Steel sheet or steel pipe being reduced in expression of bauschinger effect, and method for production thereof
JP5157146B2 (ja) * 2006-01-11 2013-03-06 Ｊｆｅスチール株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板
DE102006054300A1 (de) * 2006-11-14 2008-05-15 Salzgitter Flachstahl Gmbh Höherfester Dualphasenstahl mit ausgezeichneten Umformeigenschaften
DE102006053819A1 (de) * 2006-11-14 2008-05-15 Thyssenkrupp Steel Ag Verfahren zum Herstellen eines Bauteil durch Warmpresshärten und hochfestes Bauteil mit verbesserter Bruchdehnung
JP5194811B2 (ja) * 2007-03-30 2013-05-08 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板
EP2009128A1 (en) * 2007-06-29 2008-12-31 ArcelorMittal France Galvanized or galvannealed silicon steel
EP2031081B1 (de) * 2007-08-15 2011-07-13 ThyssenKrupp Steel Europe AG Dualphasenstahl, Flachprodukt aus einem solchen Dualphasenstahl und Verfahren zur Herstellung eines Flachprodukts
PL2028282T3 (pl) * 2007-08-15 2012-11-30 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stal dwufazowa, płaski wyrób wytworzony ze stali dwufazowej i sposób wytwarzania płaskiego wyrobu
JP5119903B2 (ja) 2007-12-20 2013-01-16 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP5365217B2 (ja) * 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
DE102008038865A1 (de) * 2008-08-08 2010-02-11 Sms Siemag Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung von Halbzeug, insbesondere Stahlband, mit Dualphasengefüge
DE102008048389B4 (de) 2008-09-22 2015-02-05 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Felge für ein Kraftfahrzeug
CN101812578B (zh) * 2009-02-25 2012-05-23 宝山钢铁股份有限公司 一种柔性的适合生产各种高强钢的带钢处理线
JP4998756B2 (ja) * 2009-02-25 2012-08-15 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5709151B2 (ja) * 2009-03-10 2015-04-30 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5703608B2 (ja) 2009-07-30 2015-04-22 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
CN101845593A (zh) * 2010-05-19 2010-09-29 首钢总公司 20控Cr核电用钢及其生产方法
CN102011081B (zh) * 2010-10-26 2012-08-29 常州大学 一种连续热浸镀锌铝中体外循环静置降温除铁的方法
WO2012067379A2 (ko) * 2010-11-15 2012-05-24 (주)포스코 인장강도 590ＭＰａ급의 가공성 및 재질편차가 우수한 고강도 냉연/열연 ＤＰ강의 제조방법
DE102011117572A1 (de) * 2011-01-26 2012-08-16 Salzgitter Flachstahl Gmbh Höherfester Mehrphasenstahl mit ausgezeichneten Umformeigenschaften
US10131974B2 (en) * 2011-11-28 2018-11-20 Arcelormittal High silicon bearing dual phase steels with improved ductility
DE102012006017A1 (de) * 2012-03-20 2013-09-26 Salzgitter Flachstahl Gmbh Hochfester Mehrphasenstahl und Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus diesem Stahl
DE102012013113A1 (de) * 2012-06-22 2013-12-24 Salzgitter Flachstahl Gmbh Hochfester Mehrphasenstahl und Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus diesem Stahl mit einer Mindestzugfestigkleit von 580MPa
WO2014093744A1 (en) * 2012-12-13 2014-06-19 Thyssenkrupp Steel Usa, Llc Process for making cold-rolled dual phase steel sheet
CN103060703B (zh) 2013-01-22 2015-09-23 宝山钢铁股份有限公司 一种780MPa级冷轧双相带钢及其制造方法
DE102013013067A1 (de) * 2013-07-30 2015-02-05 Salzgitter Flachstahl Gmbh Siliziumhaltiger, mikrolegierter hochfester Mehrphasenstahl mit einer Mindestzugfestigkeit von 750 MPa und verbesserten Eigenschaften und Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus diesem Stahl
CZ201458A3 (cs) * 2014-01-24 2015-09-02 Česká zemědělská univerzita v Praze Vysokobórová otěruvzdorná ocel pro součásti a nástroje
WO2016001708A1 (en) * 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, formability and obtained sheet
DE102014112755B4 (de) * 2014-09-04 2018-04-05 Thyssenkrupp Ag Verfahren zum Umformen eines Werkstücks, insbesondere einer Platine, aus Stahlblech
DE102015001438A1 (de) 2015-02-04 2016-08-18 Bernhard Engl Flexible Wärmebehandlungsanlage für metalisches Band
CN104711483B (zh) * 2015-03-31 2018-01-12 武汉钢铁有限公司 一种金相组织稳定的海洋工程用钢及生产方法
WO2017109539A1 (en) 2015-12-21 2017-06-29 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability, and obtained high strength steel sheet
KR102130233B1 (ko) 2016-03-31 2020-07-03 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 박강판 및 도금 강판, 그리고 열연 강판의 제조 방법, 냉연 풀하드 강판의 제조 방법, 열 처리판의 제조 방법, 박강판의 제조 방법 및 도금 강판의 제조 방법
DE102016011047A1 (de) 2016-09-13 2018-03-15 Sms Group Gmbh Flexible Wärmebehandlungsanlage für metallisches Band in horizontaler Bauweise
WO2019122964A1 (en) 2017-12-19 2019-06-27 Arcelormittal Steel sheet having excellent toughness, ductility and strength, and manufacturing method thereof
CN108411206B (zh) * 2018-04-11 2020-01-21 东北大学 一种抗拉强度540MPa级薄规格热轧双相钢及其制造方法
CN108411207B (zh) * 2018-04-11 2020-01-07 东北大学 一种抗拉强度600MPa级薄规格热轧双相钢及其制造方法
CN108642380B (zh) * 2018-05-15 2020-08-25 首钢集团有限公司 一种900MPa级别的抗冲击波钢板及其制造方法
WO2020049344A1 (en) * 2018-09-07 2020-03-12 Arcelormittal Method for improving the formability of steel blanks
CN111334716B (zh) * 2020-03-25 2021-04-13 江西理工大学 一种含铬钛硼的低碳高强深冲钢及其制备方法和应用
CN111733366B (zh) * 2020-07-08 2021-06-22 马鞍山钢铁股份有限公司 一种含铝冷轧超高强钢及其制备方法、应用
RU2755318C1 (ru) * 2020-10-08 2021-09-15 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") Способ производства высокопрочного холоднокатаного непрерывно отожженного листового проката из if-стали

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5832218B2 (ja) * 1978-08-22 1983-07-12 川崎製鉄株式会社 プレス性とくに形状凍結性の優れた高張力鋼板の製造方法
JPS5684443A (en) 1979-12-14 1981-07-09 Nippon Kokan Kk <Nkk> High tensile cold rolled steel plate excellent in press moldability and denting resistance and its manufacture
JPS5850300B2 (ja) * 1979-12-15 1983-11-09 新日本製鐵株式会社 加工性に優れ且つ加工後人工時効硬化性の高い高強度低降伏比高延性複合組織鋼板の製造方法
DE3007560A1 (de) * 1980-02-28 1981-09-03 Kawasaki Steel Corp., Kobe, Hyogo Verfahren zum herstellen von warmgewalztem blech mit niedriger streckspannung, hoher zugfestigkeit und ausgezeichnetem formaenderungsvermoegen
JPS5927370B2 (ja) * 1980-07-05 1984-07-05 新日本製鐵株式会社 プレス加工用高強度冷延鋼板
JPS57126924A (en) * 1981-01-29 1982-08-06 Sumitomo Metal Ind Ltd Production of cold-rolled steel sheet having delayed aging property by continuous annealing
JPS57137426A (en) * 1981-02-20 1982-08-25 Kawasaki Steel Corp Production of low yield ratio, high tensile hot rolled steel plate by mixed structure
JPH03264645A (ja) * 1982-03-29 1991-11-25 Kobe Steel Ltd 伸びフランジ性等にすぐれた高強度鋼板
SE442545B (sv) * 1985-03-11 1986-01-13 Tore J Hedbeck Ab Anordning for reglering av rokgasernas utloppshastighet i en skorsten
JPS637337A (ja) * 1986-06-26 1988-01-13 Nippon Steel Corp 開缶性と製蓋性のすぐれたイ−ジ−オ−プンエンド用鋼板の製造方法
JPH04268016A (ja) * 1991-02-20 1992-09-24 Kobe Steel Ltd 圧壊特性に優れたドアガードバー用高張力鋼板の製造方法
JP3219820B2 (ja) * 1991-12-27 2001-10-15 川崎製鉄株式会社 低降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法
JPH05255799A (ja) * 1992-03-11 1993-10-05 Nippon Steel Corp 加工性に優れた溶融めっき熱延高強度鋼板およびその製造方法
JP3132338B2 (ja) * 1995-05-10 2001-02-05 日本鋼管株式会社 耐側壁破断性の優れたｄｔｒ缶適合鋼板の製造方法
DE19719546C2 (de) * 1996-07-12 1998-12-03 Thyssen Stahl Ag Warmband aus Stahl und Verfahren zu seiner Herstellung
TW426742B (en) * 1997-03-17 2001-03-21 Nippon Steel Corp Dual-phase type high strength steel sheets having high impact energy absorption properties and a method of producing the same
US6312536B1 (en) * 1999-05-28 2001-11-06 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Hot-dip galvanized steel sheet and production thereof

Also Published As

Publication number Publication date
BR0012906A (pt) 2002-06-04
MXPA02001073A (es) 2002-11-04
JP2003505604A (ja) 2003-02-12
KR100796819B1 (ko) 2008-01-22
US6743307B1 (en) 2004-06-01
JP4745572B2 (ja) 2011-08-10
ZA200200898B (en) 2003-07-30
PL194945B1 (pl) 2007-07-31
PL353858A1 (en) 2003-12-01
DE50003922D1 (de) 2003-11-06
CN1180096C (zh) 2004-12-15
KR20020037339A (ko) 2002-05-18
EP1200635A1 (de) 2002-05-02
EP1200635B1 (de) 2003-10-01
DE19936151A1 (de) 2001-02-08
CN1367846A (zh) 2002-09-04
RU2002105012A (ru) 2004-01-20
SK1472002A3 (en) 2002-10-08
TR200200259T2 (tr) 2002-05-21
AU6833200A (en) 2001-02-19
ATE251226T1 (de) 2003-10-15
CZ299072B6 (cs) 2008-04-16
AU777321B2 (en) 2004-10-14
ES2208410T3 (es) 2004-06-16
WO2001009396A1 (de) 2001-02-08
RU2246552C2 (ru) 2005-02-20
CA2380969A1 (en) 2001-02-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ2002317A3 (cs) Ocelový pás nebo plech se zvýąenou pevností a způsob jeho výroby
US11920207B2 (en) Cold rolled steel sheet and a method of manufacturing thereof
US20210301376A1 (en) High-tensile steel containing manganese, use of said steel for flexibly-rolled sheet-products, and production method and associated steel sheet-product
KR101858852B1 (ko) 항복강도, 연성 및 구멍확장성이 우수한 고강도 냉연강판, 용융아연도금강판 및 이들의 제조방법
CN109642263B (zh) 一种用于制造在进一步加工过程中具有改进性能的高强度钢带的方法以及这种钢带
US20140034196A1 (en) Hoherfester mehrphasenstahl mit ausgezeichneten umformeigenschaften high strength multi-phase steel having excellent forming properties
KR20090089311A (ko) 상대적으로 고강도의 2상 강을 포함하는 강 스트립의 제조방법
JP5256690B2 (ja) 加工性および耐衝撃特性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
US11261503B2 (en) Method for producing a flat steel product made of a manganese-containing steel, and such a flat steel product
CA3141566C (en) Cold rolled and coated steel sheet and a method of manufacturing thereof
CA2624390C (en) Cold-rolled steel sheet excellent in paint bake hardenability and ordinary-temperature non-aging property and method of producing the same
EP3867417A1 (en) Hot rolled steel sheet with ultra-high strength and improved formability and method for producing the same
JP4265153B2 (ja) 伸びおよび伸びフランジ性に優れた高張力冷延鋼板およびその製造方法
JP4788291B2 (ja) 伸びフランジ成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
US20210140008A1 (en) Method for producing a hot or cold strip and/or a flexibly rolled flat steel product made of a high-strength manganese steel and flat steel product produced by said method
EP3963115A1 (en) A high strength steel product and a process to produce a high strength steel product
JP2000265244A (ja) 強度と延性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JPH04173946A (ja) 高延性高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
KR20100111533A (ko) 점용접 특성 및 내지연파괴 특성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법
KR20130056052A (ko) 합금화 특성이 우수한 초고강도 합금화 용융아연도금강판 및 그 제조방법
KR101070121B1 (ko) 신장플랜지성이 우수한 고강도 냉연강판, 용융아연도금강판및 합금화용융아연도금강판 및 그 제조방법
KR20090103619A (ko) 고강도 강판 및 그 제조방법
JPH04333526A (ja) 高延性熱延高張力鋼板およびその製造方法
JP2024513104A (ja) 優れた包括的成形性及び曲げ特性を有する自動車用途向けの高強度冷延鋼板
CN117222754A (zh) 由高强度多相钢构成的钢带和用于制造这种钢带的方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20000731