JPS5927370B2 - プレス加工用高強度冷延鋼板 - Google Patents

プレス加工用高強度冷延鋼板

Info

Publication number
JPS5927370B2
JPS5927370B2 JP55091998A JP9199880A JPS5927370B2 JP S5927370 B2 JPS5927370 B2 JP S5927370B2 JP 55091998 A JP55091998 A JP 55091998A JP 9199880 A JP9199880 A JP 9199880A JP S5927370 B2 JPS5927370 B2 JP S5927370B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
rolled steel
strength
strength cold
cold
present
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired
Application number
JP55091998A
Other languages
English (en)
Other versions
JPS5719359A (en
Inventor
延幸 高橋
嘉邦 古野
正明 福永
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Corp filed Critical Nippon Steel Corp
Priority to JP55091998A priority Critical patent/JPS5927370B2/ja
Priority to GB8120512A priority patent/GB2079316B/en
Priority to DE3126386A priority patent/DE3126386C2/de
Priority to FR8113182A priority patent/FR2486101B1/fr
Priority to US06/281,206 priority patent/US4436561A/en
Publication of JPS5719359A publication Critical patent/JPS5719359A/ja
Publication of JPS5927370B2 publication Critical patent/JPS5927370B2/ja
Expired legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はプレス加工の容易を引張強さが４０〜５０〜／
一級で降伏点の低い高強度冷延鋼板に関するものである
。
近年、特に自動車用冷延鋼板は乗員の安全保護や燃費低
減を目的として高強度鋼板化の必要性が急速に高まって
きた。
その高強度冷延鋼板の適用については現状のプレス技術
からみて、例えば自動車内板および外板パネルには引張
強さで３５〜５０〜／ｍ１７１がほとんどで６０ ＫＳ
’／ｍｒｊ以上の適用は困難視されている。
上記の自動車内板や外板等への用途に対して、従来から
開発されてきた固溶強化や析出強化による高強度冷延鋼
板は高強度化に伴ない必然的に降伏点が上昇し、プレス
成形そのものが困難となるばかりでなく、加工後のスプ
リングバック量が増大し形状性が劣るという欠点がある
。
そこで、本発明は従来の高強度冷延鋼板の欠点をなくし
、高強度でありながら降伏点が低く、即ち低降伏比であ
り、かつ延性に優れた高強度冷延鋼板をＣ，Ｍｎおよび
Ｂの成分系で開発したものである。
Ｂを添加した高強度冷延鋼板の製造に関し、特公昭５４
−２１８１１号および特開昭５３−８３９２４号の提示
があるが、これらはいずれも引張強さが５０〜９０Ｋｆ
／ｍｊｔ程度の高強度で高張出し性を特徴とする冷延鋼
板であり、実施例に示されているように降伏点が高い。
これらはバンパーの補強材あるいはドアの内装の補強ビ
ーム材を用途の対象とするもので、衝突時のエネルギ吸
収な犬とするために引張り強度が高く、かつ降伏点を積
極的に高くすることを意図したものせある。
従ってこれらは、自動車の内板や外板等には適用困難で
ある。
また高張出し性を付与させるために、また高強度化のた
めにＳｉを添加しているが、Ｓｉは鋼板の表面特性、特
゛に塗装後の耐食性を悪化させるために自動車の内板や
外板への適用は難かしいといえる。
そこで上記事情に鑑み本発明は自動車内板および外板を
主用途とし、従来の軟鋼板程度の低降伏点でありなから
引張強さが主に４０〜５０〜／−で、強度と延性のバラ
ンスの優れた、Ｃ−Ｍｎ−Ｂを主成分とするフェライト
と急冷変態生成物（マルテンサイト）からなる複合組織
高強度冷延鋼板を提供するものであり、その要旨は、Ｃ
：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ：０．１％未満、Ｍｎ：
１．２〜２．０％、酸可溶Ａｔ：０．００５〜０．１０
０％、固溶Ｂ ： ０．０００３〜０．００７０％、Ｎ
：０．００７０％以下、残部が鉄および不可避的不純
物からなり、降伏比が０．５８以下でフェライトとマル
テンサイトの複合組織を有することを特徴とするプレス
加工用高強度冷延鋼板にある。
次に本発明の成分限定理由につき詳細に説明する。
Ｃはα十γの２相域からの冷却過程においてマルテンサ
イト組織を得るためには、０．０５％以上が必要である
が、多すぎると強度と延性のバランスが悪化し、また溶
接性を低下させるため０．１５係を上限とする。
Ｓｉは非常に強化能の大きい元素の１つであり、少量の
添加で強度が上るため、本発明の目的とするレベルの強
度を得るには不必要である。
またＳｉは一般にＣを粒界に排出して複合組織化を容易
にするが、本発明鋼にＳｉを添加すると、焼鈍時にα＋
ｒ減加熱加熱後冷却中いて、粒界に濃縮したＢとＢｉに
より排出されたＣとが反応して本発明に最も重要な固溶
Ｂが減少し、複合組織化を困難にする。
その結果降伏点が高くなり、当然ながら降伏比も犬とな
る。
また自動車の内板等は加工性の他に塗装後の耐食性が優
れていることが最近社会的にクローズアップされてきた
自動車の寿命延長の問題と関連して重要視されているこ
とから、耐食性に有害なＳｉの添加は好ましくない。
従ってＳｉは０．１％未満とする。
Ｍｎはｒ相を安定化し、冷却過程で変態組織の生成を容
易にする元素であり、本発明の目的を達成させるために
は１．２％以上が必要である。
一方あまり多すぎると製鋼作業が困難となり、また溶接
性を低下させるためＭｎの上限を２．０％とする。
■ 好ましくはＣ十でＭ ｎ ＞ ０．２５を満たすＭｎ量
がよい。
Ａｔは脱酸のため酸可溶Ａｔとして０．００５％以上が
ノン要であるが、０．１００ ％以上になるとアルミナ
系介在物が増大し、加工性を低下させろため上限を帆ｉ
ｏｏ％とする。
Ｂは本発明において最も重要な元素である。
Ｂは鋼中に存在する形態として、窒化物、炭化物、酸化
物および固溶Ｂが考えられるが、本発明の目的とする降
伏点が低いフェライトと急冷変態生成物（マルテンサイ
ト）からなる複合組織高強度冷延鋼板とするためには上
記のＢの存在形態のうち固溶Ｂとして存在させておくこ
とが重要であることな知見した。
この固溶Ｂとは全Ｂ量からＮと反応するＢ量を減じた量
で示され、約２５にり／ｍＡ程度の低降伏点でありなが
ら４０〜５０ Ｋｆ／ｍｊｔの引張強されもち、強度と
延性のバランスが優れろためには固溶Ｂとして０．００
０３％以上が必要である。
一方、固溶Ｂがあまり多すぎるとスラブの割れや熱間で
の耳割れ発生のおそれがあるため上限を０．００７０％
とする。
ＮはＢとの反応によってＢＮを生成し、固溶Ｂを低減さ
せるためにその上限を０．００７０％とする。
好ましくは０．００５０％以下がよい。第１図はＣ：
０．０５〜０．０６％、Ｓ ｉ ： ０．０１〜０．０
２％、Ｍｎ ： １．５〜１．６％、酸可溶Ａｔ：０．
０２〜０．０４％、Ｎ ： ０．００４０〜０．００４
５係を基本成分とし、これにＢ（０〜ｏ、ｏ ｏ ｓ
ｏ％）を添加した鋼を熱間圧延し、冷間圧延後７７５℃
で２分間の連続焼鈍を施こし、均熱後２０℃／ｓｅｃで
冷却した冷延鋼板の機械的性質を示すもので、固溶Ｂに
相当するＢ −０，７ＸＮが０．０００３以上になると
固溶Ｂの存在によって降伏点が著しく低下する。
これより低降伏点で加工性のよい高強度冷延鋼板を製造
するにはＢの絶対量が重要でなく固溶Ｂ量が重要である
ことがわかる。
Ｂの存在形態制御に関して若干の留意点を述べると、添
加されるＢをできるだけ固溶状態とするには、まず鋼を
Ａｔによって十分な脱酸を行ったあとにＢを添加し、Ｂ
酸化物の生成を防ぎ、また強力な窒化物形成元素、例え
ばＴｉ ｙＺｒｙＶなどを添加することによってＢＨの
生成を防ぎＢ−０，７ＸＮ〉０．０００３なる関係を不
必要とし、さらには熱間圧延後の捲取温度を低くするこ
とによってＢ炭化物の生成を防ぐことも非常に有効であ
る。
不可避的不純物として含有するＳはできるだけ少ない方
が好ましい。
またＰは脆化作用を有するためにできるだけ少ない方が
よいが、０．０５％程度まではさしつかえない。
上記成分からなる鋼は転炉等の通常工程により溶製され
、造塊−分塊あるいは連続鋳造によりスラブとされる。
次に熱間圧延および冷間圧延された後に連続焼鈍される
が、熱間圧延ではＢの炭化物生成を抑制するために鋼片
温度を１０００℃以上、捲取温度を７００℃以下にする
ことが好ましい。
冷間圧延条件は通常通りでよい。連続焼鈍の条件は本発
明において低降伏点の複合組織高強度冷鉦鋼板とするた
めに、ＡＣＩ点以上の温度に加熱したあと３℃／ ｓｃ
ｅ以上の速度で冷却する。
加熱温度をＡＣＩ点以上の温度とするのは、これ以下で
は複合組織が得られないためである。
また冷却速度が３℃／ ｓｅｅよりおそくても低降伏点
が得られない。
ここで、冷却速度とは加熱温度から３００℃までの平均
冷却速度をさす。
３００℃以下はいかなる冷却速度でもかまわない。
加熱帯、均熱帯、冷却帯、過時効帯を構成している連続
焼鈍設備で、本発明鋼を製造する場合に過時効帯の通過
は３００℃以下である。
なお加熱速度や均熱時間については特に制限はない。
次に本発明の実施例について述べる。
実施例 第１表に示す化学成分の鋼を溶製し、仕上温度を８８０
℃、捲取温度を６５０℃で熱間圧延し３ 、ＯＩＩＩの
熱延コイルとし、酸洗後Ｑ、８ｘｉ＋の板厚に冷間圧延
した。
次いで同じく第１表に示す連続焼鈍条件で焼鈍した。
それらの機械的性質を調査した結果を第１表に示す。
また、同冷延鋼板を皮膜化成処理し、フェロ溶液を用い
て耐食性を調査した結果も併記した。
本発明鋼板のＡ−Ｇは降伏点が２３〜２６に６ｙ？ｔで
一般の加工用冷延鋼板なみの低降伏点を示し、引張強さ
が４０．５５ ｋ’４７ｍｊｔであり、降伏比が０．６
以下と低い値を示している。
これに対し、本発明範囲外成分の鋼Ｈ，Ｊは引張強さが
４１〜４６Ｋｇ／ｍａｔであっても降伏点が高く降伏比
が高い。
また、鋼Ｉは４０Ｋｇ／ｍａの引張強さが得られない。
なお、鋼ＪはＳｉが多量に含有されているためにピンホ
ールが多数発生し耐食性が悪い。
このように本発明によると低降伏点、低降伏比で加工性
の優れた高強度冷延鋼板が得られ、従来の高強度冷延鋼
板では問題があった、自動車用の内板や外板に適用でき
る。
なお、本発明の鋼成分であれば、熱延鋼板を本発明にお
いて述べたような連続焼鈍を施こすことによってプレス
加工性のすぐれた高強度熱延鋼板としてもよく、また連
続溶融亜鉛メッキ設備などを用いて高強度推鉛メッキ鋼
板などの表面処理鋼板としてもよい。
【図面の簡単な説明】
第１図はＢ −０，７ＸＮと機械的性質の関係を示す図
である。

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. Ｉ Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓ ｉ ： ０．１
    俸未満、Ｍｎ：１．２〜２．０％、酸可溶Ａｔ二０．０
    ０５〜０．１００％、固溶Ｂ：０．０００３〜０．００
    ７０％、Ｎ ： ０．００７０％以下、残部が鉄および
    不可避的不純物からなり、降伏比が０．５８以下でフェ
    ライトとマルテンサイトの複合組織を有することを特徴
    とするプレス加工用高強度冷延鋼板。
JP55091998A 1980-07-05 1980-07-05 プレス加工用高強度冷延鋼板 Expired JPS5927370B2 (ja)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP55091998A JPS5927370B2 (ja) 1980-07-05 1980-07-05 プレス加工用高強度冷延鋼板
GB8120512A GB2079316B (en) 1980-07-05 1981-07-02 A press-formable high strength dual phase structure cold rolled steel sheet and a process for producing the steel sheet
DE3126386A DE3126386C2 (de) 1980-07-05 1981-07-03 Verfahren zur Herstellung von preßumformbarem, hochfestem Stahlblech mit einem Zweiphasengefüge
FR8113182A FR2486101B1 (fr) 1980-07-05 1981-07-03 Tole d'acier laminee a froid, de solidite elevee, formable par pressage de structure a deux phases et procede pour la production de cette tole
US06/281,206 US4436561A (en) 1980-07-05 1981-07-06 Press-formable high strength dual phase structure cold rolled steel sheet and process for producing the same

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP55091998A JPS5927370B2 (ja) 1980-07-05 1980-07-05 プレス加工用高強度冷延鋼板

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPS5719359A JPS5719359A (en) 1982-02-01
JPS5927370B2 true JPS5927370B2 (ja) 1984-07-05

Family

ID=14042085

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP55091998A Expired JPS5927370B2 (ja) 1980-07-05 1980-07-05 プレス加工用高強度冷延鋼板

Country Status (5)

Country Link
US (1) US4436561A (ja)
JP (1) JPS5927370B2 (ja)
DE (1) DE3126386C2 (ja)
FR (1) FR2486101B1 (ja)
GB (1) GB2079316B (ja)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6455374U (ja) * 1987-10-01 1989-04-05
JPH0274677U (ja) * 1988-11-28 1990-06-07

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5929579U (ja) * 1982-08-19 1984-02-23 日産自動車株式会社 内燃機関用蓄熱装置
DE3440752A1 (de) * 1984-11-08 1986-05-22 Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg Verfahren zur herstellung von warmband mit zweiphasen-gefuege
US4793870A (en) * 1987-04-10 1988-12-27 Signode Corporation Continuous treatment of cold-rolled carbon high manganese steel
US4793869A (en) * 1987-04-10 1988-12-27 Signode Corporation Continuous treatment of cold-rolled carbon manganese steel
US4869635A (en) * 1988-03-31 1989-09-26 Caterpillar Industrial Inc. Apparatus for controllably positioning a lift mast assembly of a work vehicle
DE19936151A1 (de) * 1999-07-31 2001-02-08 Thyssenkrupp Stahl Ag Höherfestes Stahlband oder -blech und Verfahren zu seiner Herstellung
EP2166122A1 (en) * 1999-09-16 2010-03-24 JFE Steel Corporation Method of manufacturing high strength steel
KR100401272B1 (ko) * 1999-09-29 2003-10-17 닛폰 고칸 가부시키가이샤 박강판 및 박강판의 제조방법
US7959747B2 (en) * 2004-11-24 2011-06-14 Nucor Corporation Method of making cold rolled dual phase steel sheet
US7442268B2 (en) * 2004-11-24 2008-10-28 Nucor Corporation Method of manufacturing cold rolled dual-phase steel sheet
US8337643B2 (en) 2004-11-24 2012-12-25 Nucor Corporation Hot rolled dual phase steel sheet
US7608155B2 (en) * 2006-09-27 2009-10-27 Nucor Corporation High strength, hot dip coated, dual phase, steel sheet and method of manufacturing same
US11155902B2 (en) 2006-09-27 2021-10-26 Nucor Corporation High strength, hot dip coated, dual phase, steel sheet and method of manufacturing same
EP2209926B1 (en) * 2007-10-10 2019-08-07 Nucor Corporation Complex metallographic structured steel and method of manufacturing same
US20090236068A1 (en) 2008-03-19 2009-09-24 Nucor Corporation Strip casting apparatus for rapid set and change of casting rolls
WO2009115877A1 (en) * 2008-03-19 2009-09-24 Nucor Corporation Strip casting apparatus with casting roll positioning
US20090288798A1 (en) * 2008-05-23 2009-11-26 Nucor Corporation Method and apparatus for controlling temperature of thin cast strip
KR101115761B1 (ko) * 2008-12-26 2012-06-12 주식회사 포스코 표면 탈탄이 억제된 강재 및 제조방법

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4001052A (en) * 1971-09-30 1977-01-04 Kawasaki Steel Corporation Hot-rolled low-carbon steel strip with an excellent press-workability capable of forming smooth pressed surface and a method of making the same
US3830669A (en) * 1972-06-13 1974-08-20 Sumitomo Metal Ind Process for manufacturing a cold-rolled high strength steel sheet
JPS5619380B2 (ja) * 1973-08-11 1981-05-07
US4115155A (en) 1974-05-03 1978-09-19 Bethlehem Steel Corporation Low carbon high yield and tensile strength steel and method of manufacture
JPS5531819B2 (ja) 1974-06-08 1980-08-21
JPS5836650B2 (ja) * 1978-06-16 1983-08-10 新日本製鐵株式会社 引張強さ３５〜５０Ｋｇ／ｍｍ↑２、降伏比６０％未満で、高伸びを有する複合組織冷延鋼板の製造方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6455374U (ja) * 1987-10-01 1989-04-05
JPH0274677U (ja) * 1988-11-28 1990-06-07

Also Published As

Publication number Publication date
GB2079316A (en) 1982-01-20
DE3126386C3 (ja) 1991-06-20
JPS5719359A (en) 1982-02-01
DE3126386C2 (de) 1986-04-10
FR2486101A1 (fr) 1982-01-08
US4436561A (en) 1984-03-13
GB2079316B (en) 1984-08-08
DE3126386A1 (de) 1982-04-29
FR2486101B1 (fr) 1986-12-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4572748A (en) Method of manufacturing high tensile strength steel plates
JP5228062B2 (ja) 溶接性に優れた高強度薄鋼板及びその製造方法
JPS5927370B2 (ja) プレス加工用高強度冷延鋼板
KR101798771B1 (ko) 항복강도가 우수한 초고강도 고연성 강판 및 그 제조방법
JP2005528519A5 (ja)
US5582658A (en) High strength steel sheet adapted for press forming and method of producing the same
EP3438315A1 (en) High-strength cold rolled steel sheet with excellent yield strength and ductility, coated steel plate, and method for manufacturing same
JPH0711382A (ja) 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法
JPS5942742B2 (ja) 降伏比の低い深絞り用高強度冷延鋼板
JP4980253B2 (ja) 強度延性バランスと打ち抜き性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法
JPH11279693A (ja) 焼付硬化性に優れた良加工性高強度熱延鋼板とその製造方法
US20060207692A1 (en) Ultrahigh strength hot-rolled steel and method of producing bands
US5180449A (en) Galvanized high-strength steel sheet having low yield ratio and method of producing the same
JP5320621B2 (ja) 熱間プレス加工性に優れた熱処理強化型鋼板およびその製造方法
JPH0830212B2 (ja) 加工性に優れた超高強度冷延鋼板の製造方法
JP5381154B2 (ja) プレス加工と塗装焼付け後の強度−延性バランスに優れた冷延鋼板およびその製造方法
JP3532138B2 (ja) 形状凍結性に優れたフェライト系薄鋼板及びその製造方法
JP2621744B2 (ja) 超高張力冷延鋼板およびその製造方法
JP3169293B2 (ja) 耐衝撃性に優れた自動車用薄鋼板およびその製造方法
JPS5884928A (ja) 非時効性で２次加工性と塗装焼付硬化性の優れた深絞り用高強度冷延鋼板の製造法
JPH0790482A (ja) 耐衝撃性に優れた薄鋼板およびその製造方法
KR950007784B1 (ko) 점용접성 및 프레스 가공성이 우수한 초고강도 냉연강판의 제조방법
JP4507364B2 (ja) 高強度熱延鋼板の製造方法
JPS5822327A (ja) 連続焼鈍による超高強度冷延鋼板の製造方法
JPS586937A (ja) 加工用熱延高張力鋼板の製造法