CZ299072B6

CZ299072B6 - Ocelový pás nebo plech se zvýšenou pevností a zpusob jeho výroby

Info

Publication number: CZ299072B6
Application number: CZ20020317A
Authority: CZ
Inventors: Engl@Bernhard; Gerber@Thomas; Horn@Klaus
Original assignee: Thyssen Krupp Stahl Ag
Priority date: 1999-07-31
Filing date: 2000-07-31
Publication date: 2008-04-16
Also published as: EP1200635B1; BR0012906A; SK1472002A3; CZ2002317A3; CN1180096C; ES2208410T3; AU777321B2; JP2003505604A; ATE251226T1; DE50003922D1; PL353858A1; ZA200200898B; PL194945B1; JP4745572B2; TR200200259T2; KR20020037339A; MXPA02001073A; CA2380969A1; KR100796819B1; EP1200635A1

Abstract

Vynález se týká ocelového pásu nebo plechu se zvýšenou pevností, který má prevážne feriticko-martenzitickou strukturu, ve kterém je podíl martenzitu 4 až 29 %, pricemž tento ocelový pás nebo plech obsahuje, vedle Fe a tavením podmínených necistot, vhmotnostních procentech 0,05 až 0,2 % C, .<=. 1,0 % Si, 0,8 až 2,0 % Mn, .<=. 0,1 % P, .<=. 0,015 % S, 0,02 až 0,4 % Al, .<=. 0,005 % N, 0,25 až 1,0 % Cr, 0,002 až 0,01 % B. Podíl martenzitu je s výhodou asi 5 až 20 % prevážne martenziticko-feritické struktury. Takovýto ocelový pás neboplech se zvýšenou pevností vyrobený z dvoufázové oceli má i po projití procesem žíhání vcetne zpracování zrychleným stárnutím dobré mechanicko-technologické vlastnosti. Za studena válcovaný pás se podrobuje žíhání pri teplote 750 až 870 .degree.C, nacež se ochlazuje rychlostí 20 až 100 .degree.C/s.

Description

Ocelový pás nebo plech se zvýšenou pevností a způsob jeho výroby

Oblast techniky

Vynález se týká ocelového pásu nebo plechu se zvýšenou pevností majícího převážně feritickomartenzitickou strukturu a způsobu jeho výroby.

io Dosavadní stav techniky

V rámci užití ocelových pásů a ocelových plechů výše uvedeného druhu jsou kladeny stále vyšší požadavky na mnohostrannou použitelnost a užitné vlastnosti. Jsou tedy požadovány stále lepší mechanické vlastnosti takovýchto ocelových pásů a plechů. To se týká zejména tvářitelnosti takovýchto materiálů.

Dobře tvářitelný ocelový pás nebo plech se vyznačuje vysokými r-hodnotami, které představují dobrou hlubokotažnost, vysokými n-hodnotami, které představují dobrou průtažnost, a vysokými hodnotami tažnosti, které představují pozitivní rovinně-deformační vlastnosti. Pro dobrou prů20 tažnost je rovněž charakteristický nízký poměr mezí kluzu, tvořený poměrem meze kluzu a pevnosti v tahu.

K obecným požadavkům vyšší pevnosti přistupuje rovněž narůstající úsilí v oblasti lehkých konstrukcí. V této oblasti se používají za účelem úspory hmotnosti plechy se zmenšenou tloušť25 kou plechu. Ztráta pevnosti, konstrukčně podmíněná snížením tloušťky plechu, může být vyrovnána prostřednictvím zvýšení pevnosti plechu samotného. Nicméně zvýšení pevnosti má za následek snížení tvářitelnosti. Cílem dalšího rozvinutí materiálů přicházejících v úvahu je tedy zvýšení pevnosti při zároveň co možná nejmenším úbytku tvářitelnosti.

Četné mikrolegované nebo P-legované oceli se zvýšenou pevností a s dobrou tvářitelnosti za studená jsou uvedeny ve specifikacích 093 a 094 ocelových a železných materiálů. Některé z těchto ocelí vykazují schopnost tepelného vytvrzení. Tepelné vytvrzení je možno získat kontinuálním žíháním, které může být spojeno s procesem zušlechťování ponorem do taveniny.

Kromě toho bylo v praxi úspěšně vyzkoušeno zvyšování pevnosti ocelí při současně značně vyšší tvářitelnosti prostřednictvím zvýšení obsahu legovacích složek. Doplňkově nebo alternativně mohou tyto vlastnosti být zlepšeny prostřednictvím zvýšených rychlostí chlazení v průběhu procesu válcování za tepla nebo procesu kontinuálního žíhání. Nevýhoda těchto způsobů spočívá v tom, že zvýšené obsahy legovacích složek a pořízení a provoz potřebného chladicího zařízení způsobují zvýšené náklady.

Obvyklá zařízení pro kontinuální žíhání plechu jsou za žíhací a ochlazovací částí opatřena pecí pro zrychlené stárnutí ocelového pásu nebo plechu, ve které se zpracovávaný ocelový pás nebo plech udržuje v oblasti teplot < 500 °C. Tato prodleva při teplotě až 500 °C způsobuje u nízko45 legovaných měkkých ocelí rozsáhlé vyloučeni rozpouštěného uhlíku ve formě karbidu. Tímto vyloučením karbidu jsou pozitivně ovlivněny mechanicko-technologické vlastnosti ocelového pásu nebo plechu. Při výrobě dvoufázových ocelí v zařízení pro kontinuální žíhání však může při průchodu zónou zrychleného stárnutí docházet k nežádoucím efektům popouštění v martenzitu.

Podstata vynálezu

Úkol vynálezu spočívá v tom, poskytnout ocelový pás nebo plech se zvýšenou pevností vyrobený z dvoufázové oceli, který po projití procesem žíhání včetně zpracování zrychleným stárnutím má

-1 CZ 299072 B6 dobré mechanicko-technologické vlastnosti. Dále má být poskytnut způsob výroby takovéhoto pásu nebo plechu.

Tento úkol řeší ocelový pás nebo plech se zvýšenou pevností, který má převážně feriticko-mar5 tenzitickou strukturu, ve kterém je podíl martenzitu 4 až 20 %, přičemž tento ocelový pás nebo plech obsahuje, vedle Fe a tavením podmíněných nečistot, v hmotnostních procentech 0,5 až 0,2 % C, < 1,0 % Si, 0,8 až 2,0 % Mn, < 0,1 % P, <0,015 % S, 0,02 až 0,4 % Al, < 0,05 % N, 0,25 až 1,0 % Cr, 0,002 až 0,01 % B. Podíl martenzitu je s výhodou asi 5 až 20 % převážně martenziticko-feritické struktury.

Ocelový pás nebo ocelový plech podle vynálezu má vysokou pevnost alespoň 500 N/mm² při zároveň dobré tvářitelnosti, aniž by k tomu byly nutné zvlášť vysoké obsahy určitých legovacích složek. Pro zvýšení pevnosti vynálezu využívá, u ocelí pro za tepla válcované pásy a kované díly o sobě známého, efektu prvku boru, ovlivňujícího transformaci. Tento účinek boru zvyšující pev15 nost je přitom zajištěn tím, že k ocelovému materiálu se podle vynálezu přidává alespoň jeden alternativní nitridotvomý prvek, s výhodou Al s přídavkem Ti. Účinek přídavku titanu a hliníku spočívá v tom, že vážou dusík obsažený v oceli, takže bor je k dispozici pro vytváření karbidů zvyšujících pevnost. Tímto způsobem, podpořeným nezbytně přítomným obsahem Cr, se dosahuje vyšší úroveň pevnosti než mají srovnatelné oceli, vyrobené konvenčním způsobem.

Jak již bylo zmíněno, je účinek boru zvyšující pevnost v ocelích již znám ze stavu techniky v souvislosti s výrobou za tepla válcovaného pásu nebo kovaných dílů. Například německá zveřejněná přihlášky DE 197 19 546 Al popisuje za tepla válcovaný pás s nejvyšší pevností, který je volitelně legován Ti v množství, které je dostatečné pro stechiometrické vázání dusíku přítom25 ného v oceli. Tímto způsobem je rovněž přidaný podíl boru chráněn proti navázání na dusík. Bor tak může bez omezení přispívat ke zvýšení pevnosti a prokalitelnosti oceli. Dále je v německé zveřejněné přihlášce DE 30 07 560 Al popsána výroby vysoce pevné za tepla válcované dvoufázové oceli, ke které se bor přidává v množství 0,0005 až 0,01 % hmotn. Účelem přídavku boru je v tomto případě zpoždění transformace ferit-perlit

S překvapením bylo zjištěno, že v případě ocelového pásu nebo ocelového plechu se zvýšenou pevností podle vynálezu zůstává podíl martenzitu zachován i tehdy, když je příslušný materiál po válcování za studená podroben zpracování žíháním s následným ochlazením a zrychleným stárnutím nebo zušlechťování ponorem do taveniny. Mez kluzu pásu nebo plechu podle vynálezu je

250 až 350 N/mm². Pevnost v tahu je 500 až více než 600 N/mm², s výhodou více než

600 N/mm². Materiál je v nehlazeném stavu prakticky bez protažení na mezi kluzu (Are < 1,0). Ocelový pás nebo plech podle vynálezu tak vykazuje vlastnosti a znaky, kterých pro nízkolegované oceli dosud nebylo možno dosáhnout.

Další výhoda ocelí podle vynálezu spočívá v jejich odolnosti proti efektům popouštění. Přítomností chrómu je tak zamezeno vzniku problému existujícího zejména u dvoufázových ocelí obvyklého složení, totiž že v důsledku popouštění podílu martenzitu dochází ke snížení pevnosti.

Ocelový pás nebo plch podle vynálezu s výhodou má obsah Ti alespoň 2,8 x A_N je podíl N v hmotnostních procentech. Přitom může být obsah Al omezen na rozmezí 0,02 až 0,05 % hmotn. U tohoto vytvoření vynálezu slouží pro vázání dusíku obsaženého v oceli nejen Al jako nitrodotvomý prvek, aleje přítomno množství Ti, dostatečné pro stechiometrické vázání dusíku. Naproti tomu, jestliže v oceli není přítomen Ti, měl by ocelový pás nebo plch mít obsah Al 0,1 až 0,4 % hmotn. Prostřednictvím přítomnosti hliníku a/nebo titanu vzniká při ochlazení nejprve poměrně hrubozmný TiN a/nebo A1N. Protože titan a hliník mají vyšší afinitu k dusíku nebo bor, je přítomný bor k dispozici pro tvorbu karbidu. Má příznivější účinek na mechanické vlastnosti ocelí podle vynálezu než je tomu v případě, kdy při nepřítomnosti dostatečného množství titanu nebo hliníku se například nejprve vylučuje jemnozmný BN.

-2CZ 299072 B6

Jedna možnost výroby ocelového pásu nebo plechu podle vynálezu spočívá v tom, že ocelový pás nebo plech vyrábí studeným válcováním pásu válcovaného za tepla. Alternativně však je možno také z pracovat na ocelový pás podle vynálezu také tenký za tepla válcovaný pás bez dalšího studeného válcování, pokud jeho tloušťka je dostatečně redukována pro další zpracování. Tako5 výto horký pás je možno vyrábět například pomocí licího válcového zařízení, ve kterém se odlévaný ocelový pás bezprostředně válcuje na tenký horký pás. Nezávisle na tom, který způsob výroby ocelového pásu nebo plechuje zvolen, je výše uvedený úkol pokud jde o způsob výroby vyřešen tím, že se ocelový pás nebo plech v průchozí peci podrobuje zpracování žíháním, přičemž žíhací teplota je 750 až 870 °C, s výhodou 750 až 850 °C, a že žíhaný ocelový pás nebo ío plch se následně chladí z žíhací teploty s rychlostí ochlazování alespoň 20 °C/s a nejvýše

100 °C/s.

Způsobem podle vynálezu je možno na bázi C-Mn oceli, ke které je přidán bos a alespoň Al a popř. doplňkově Ti jako nitridotvomý prvek, vyrobit ocelový pás, který i za uvedených podmínek žíhání a ochlazování má požadovaný vysoký podíl martenzitu asi 5 až 20 %. Na rozdíl od dosavadních způsobů není nutné ocelový pás nebo ocelový plech po kontinuálním žíhání ochlazovat s vysokou rychlostí ochlazování, aby se vytvořil martenzit ve struktuře. Místo toho, bor volně rozpouštěný v mřížce zajišťuje, že k tvorbě martenzitu dochází i při nízkých rychlostech ochlazování, takže vzniká převážně feriticko-martenzitická struktura s kombinací vlastností typickou pro dvoufázovou strukturu. Bylo zjištěno, že tento efekt působí již při podílu 0,002 až 0,005 % boru. Vynález tak umožňuje výrobu ocelového pásu nebo ocelového plechu s vysokou pevností, aniž by přitom bylo nutno použít nákladná zařízení na ochlazování nebo přidávat velká množství legovacích prvků.

Dále bylo zjištěno, že oceli vyroben podle vynálezu při projití zrychleným stárnutím nevykazují žádné zhoršení vlastností v důsledku efektu popouštění v martenzitu, které by stálo za zmínku.

V těchto případech, ve kterých se neprovádí zušlechťování ocelového pásu nebo plechu ponorem do taveniny, může zrychlené stárnutí trvat až 300 s a zpracovací teplota může být 300 až 400 °C. Jestliže se však provádí zušlechťování ponorem do taveniny, například žárové pozinkování, měla by doba prodlevy při možném zrychleném stárnutí při pozinkování až 80 s, s teplotou zpracování 420 až 480 °C. Kromě toho mohou být vlastnosti podle vynálezu vyrobeného pozinkovaného ocelového pásu nebo plechu zlepšeny ještě tím, že se o sobě známým způsobem provádí žíhání po pozinkování, tzv. „galvannealing“. Vždy podle případu použití může být účelné následné hladicí válcování ocelového pásu nebo plechu.

Příklady provedení vynálezu

Vynález bude blíže osvětlen za pomoci následujících příkladů provedení.

V tabulce 1 jsou uvedeny obsahy legovacích složek a technologicko-mechanické ukazatele A_RE(protažení na mezi kluzu), Re_L (dolní mez kluzu), R_m (pevnost na mezi kluzu), Re_L (dolní mez kluzu), R_m (pevnost v tahu), Rei/Rm (poměr mezí kluzu) a A₈o (protažení při přetržení) pro ocelové pásy podle vynálezu A1-A4. Naproti tomu jsou v téže tabulce uvedeny odpovídající údaje pro srovnávací ocelové pásy B1-B5, C1-C5, D1-D5 a El.

U všech v tabulce 1 uvedených ocelových pásů podle vynálezu a srovnávacích ocelových pásů Al-El byl obsah C mezi 0,07 a 0,08 % hmotn. U uvedených srovnávacích ocelových pásů 0,07 a 0,08 % hmotn. U uvedených srovnávacích ocelových pásů B1-B5 byl použit obsah Mn 1,5 až 2,4 % hmotn., pro ovlivnění transformačního chování. V případě srovnávacích ocelových pásů ClC5 byla ke stejnému účelu použita kombinace prvků Si (kolem 0,4 % hmotn) a Mn (1,5 až 2,4 % hmotn.) a v případě srovnávacích ocelových pásů D1-D4 kombinace obsahu Si (až 0,7% hmotn), Mn (1,2 až 1,6 % hmotn.) a Cr (0,5 % hmotn.). U srovnávacího ocelového pásu El byl navíc přidán Mo.

-3 CZ 299072 B6

U ocelových pásů A1-A4 podle vynálezu byla, vedle rovněž použitého Si (až 1,0 % hmotn). a Mn (0,8 až 1,5 % hmotn.), využita schopnost boru silně zpomalovat transformaci. Aby bylo zamezeno vzniku nitridů boru, byl dusík vázán pomocí Ti jako nitridotvomého prvku. Obsah k tomu úěel přítomného titanu byl, při obsahu N 0,004 až 0,005 % hmotn. kolem 0,03 % hmotn., zatímco obsah B byl asi 0,003 % hmotn.

Po roztavení ocelí A1-A4 a odlití vždy jedné bramy bylo provedeno zahřátí každé bramy na 1170 °C. Potom byl ze zahřáté bramy za tepla válcován pás s tloušťkou 4,2 mm. Konečná válcovací teplota byla 845 až 860 °C. Za tepla válcovaný pás byl následně při teplotě 620 °C svinut, ío přičemž střední rychlost ochlazování svitku byla 0,5 °C/min. Následně byl za tepla válcovaný pás mořen a za studená válcován na tloušťku 1,25 mm.

Příslušný za studená válcovaný ocelový pás byl podroben kontinuálnímu žíhání, které bylo vedeno standardním způsobem se zrychleným stárnutím pro nízkolegované měkké oceli. Podstatnými znaky tohoto zpracování žíháním a zrychleným stárnutím byly žíhací teplota při kontinuálním žíhání 800 °C a dvoustupňové ochlazování s následným projitím zónou zrychleného stárnutí. Ochlazení bylo prováděno nejprve na 550 až 600 °C s rychlostí ochlazování asi 20 °C/s. Následně bylo provedeno ochlazení rychlostí asi 50 °C/s na 400 °C. Finální zrychlené stárnutí spočívalo v prodlevě v oblasti teplot 400 až 300 °C po dobu 150 s.

V tabulce 1 uvedené mechanicko-technologické ukazatele ocelových pásů Al až A4 po obvyklém kontinuálním žíhání vnehlazeném stavu, vyrobených podle vynálezu, dokládají výhodné vlastnosti ocelových pásů nebo plechů vyrobených podle vynálezu ve srovnání s rovněž uvedenými postupy legování se zvýšenou pevností pro srovnávací ocelové pásy. Nepřítomnost prota25 žení na mezi kluzu v nehlazeném stavu v případě ocelových pásů podle vynálezu zřetelně ukazuje na příznivou feriticko-martenzitickou strukturu. Meze kluzu jsou nižší než 300N/mm² a hodnoty pevnosti jsou 530 až 630 N/mm². Ocelové pásy A1-A4 tak vykazují dobré vytvrzení při plastické deformaci, což se projevuje také velmi nízkým poměrem mezí kluzu (R_e/R_m < 0,5). Hodnoty protažení při přetržení jsou, při pevnosti 540-580 N/mm², mezi 27 až 30%, při asi

6 3 0 N/mm² dosahující ještě dobrých 25 %. Mechanické vlastnosti jsou vesměs izotropní.

Všechny srovnávací ocelové pásy s pevnostmi, které jsou na úrovni ocelových pásů podle vynálezu, vykazují v převážném počtu případů horší hodnoty protažení při zejména zřetelně zvýšených hodnotách protažení ne mezi kluzu. To přináší méně příznivé zpevňovací charakteristiky.

V případě srovnávacích ocelových pásů je možno nepřítomnost protažení na mezi kluzu realizovat jen prostřednictvím velmi vysokých obsahů Mn více než 2,1 % hmotn. (srovnávací ocelové pásy B4, B5 a C5). Je možno pozorovat také značně vyšší hodnoty pevnosti. Zároveň však dosahují méně příznivých poměrů mezí kluzu a pevnosti a menšího protažení.

V tabulce 2 jsou uvedeny obsahy legovacích složek a technologicko-mechanické ukazatele Are (protažení na mezi kluzu), R<,_L (dolní mezi kluzu), R_m (pevnost v tahu), Rei/Rm (poměr mezí kluzu) a Ago (protažení při přetržení) pro ocelový pás podle vynálezu Fl. Pro výrobu ocelového pásu Fl byla nejprve roztavena C-Mn cel legované Ti a B, a následně obvyklým způsobem za tepla a za studená válcována. Následně byl za studená válcovaný ocelový pás Fl žíhán a protažen skrze žárové pozinkovací zařízení.

Žíhání bylo prováděno při 870 °C. Na to navazovala fáze prodlevy na teplotě 480 °C po dobu 60 sekund. Teplota zinkovací lázně byla 460 °C. Pracovní podmínky jsou podrobně uvedeny v tabulce 3. Vlastnosti takto ponorem do taveniny zušlechtěného, následně hlazeného ocelového pásu Fl jsou v oblasti hodnot těchto vlastností podle vynálezu, uvedených v tabulce 1.

V tabulce 4 jsou také uvedeny obsahy legovacích složek a technologicko-mechanické ukazatele A_re (protažení na mezi kluzu), Re_L (dolní mezi kluzu), R_m (pevnost v tahu), Rei/Rm (poměr mezí kluzu) a Ago (protažení při přetržení), pro ocelové pásy podle vynálezu G1'—G l⁴. Ocelové pásy

-4CZ 299072 B6

Gl’-Gl⁴ byly vyrobeny vždy z oceli shodného složení a podrobeny obvyklému procesu válcování za tepla a válcování za studená.

Za studená válcované ocelové pásy Gl¹ a Gl² prošly kontinuálním žíháním, zatímco ocelová 5 pásy Gl³ a Gl⁴ byly podrobeny zpracování žárovým pozinkováním. Příslušné pracovní podmínky jsou uvedeny v tabulce 5. Při teplotách žíhání 780 až 800 °C jsou pevnosti v tahu ocelových pásů Gl’-Gl⁴ asi 500 N/mm². Počátek kluzu je prakticky bez protažení na mezi kluzu.

-5CZ 299072 B6

Tabulka 1

O β	Sp	o o co to 03 os oj oj	> to to κ OJ Η rd rd rd	O CO CS CS rd m OJ rd K cs	so co ko to 03 03 03 03	> OJ
cí *3 0 té	i	r* r* tn 04 sr o o o o	o* os co to rd r* ko to to to ^0 o o co co	to oj »-i os m > > mo to to o o o o o	rd <r to > co o* to to o o o o	os Γ* o
8 té	,ΜΜ, m	ΊΤ rt CN rt μ* n co m ιη cn m xo	in r- (N h cn t lil C O Z •sp l/l XO t- ffl	rt rt ffl > ffl r- co xo o σι ui tn xo c- co	to to co o to co to Γ· <3 in	rd O· 'tj’
J v Pí	ρ»** * ε E z u—i	ffl CN O 10 1/1 LD XO XO CN CN CN CN	to O O CS 03 to to to co oj os os os os to	CO O 0* to 0* 03 03 O rd θ' ,τ «φ «r «? sr	O 00 rd > 0* to rd 03 OS OS OS OS	rd OS
1 ^Re i	<#>	o o o o	10 N O rt rt rt O O	to O 03 rd OS OS rd rd O	O O rd > in rt μ η	to 03
ffl		03 03 os os os os o o o o o o o o o o o o	tlili	t 1 t I f	lili	1
‘H		CO CO CS CS 03 03 OJ 03 O O O O o o o o	1 1 1 1 t	1 1 1 l	1)11	1
0 2		1111	lilii	tlili	lili	03 OS o
M CJ		rd rd to to to to o o o o	lilii	1 1 I 1	CS CO to os to o o o o	rd to O
2		ί¹ in r¹ o o o o o o o o o o o o	in π o o o o o o o o o o o o o o o	to os «φ «r M⁴ o o o o o o o o o o o o o o o	os to to o o o o o o o o o o o o	’ί* O o o
H <	£ o £ C, £	m* os os m¹o o o o o o o o	os oj os os o o o o o o o o o o	os os os os os o o o o o o o o o o	OS OJ os o o o o o o o o	sr o o
W	03 03 03 m rd Η Η rd O O O O o o o o	os od rl d d O rl O O O O O o o o o o	OJ rd Ol rd CS rd rd rd rd O O O O O O o o o o o	Os rd rd rd rd rd O O O O o o o o	OS o o o
ffl		cs cs rd rd O O o o o O o o o o	OJ rd rd OJ rd rd rd rd rd rd O O O O O O O O O O	CS rd 03 rd rd rd rd rd rd rd O O O O O O O O O O	cs O rd rd rd OO O O o o o o	rd rd O O
é £		co os to •m* oa oj -cr rd i—) ι—( (M	os r- to to co cs h -r t—f rt rt CN CN	O) OS OS rd CO US to CS rd OS rd rd rd 04 OJ	to o to rd 04 to «φ rd rd rd rd	to OS rd
H to		rt Ol 01 β o n > > O O O O	rd OS H OJ OS o o o o O o o o o o	Ol CO to 03 O OS OS Ol o o o o o	rd rd rd OS O O O 0“ O O O O	OS O O
u		co co co co o o o o o o o o	o- r* r* co co o o σ o o o o o o o	CO > CO > co o o o o o o o o o o	> CO > co o o o o o o o o	CO O o
	O s *> O α	h n n v < < < <	rd 03 O) 'T to £33 DQ CQ CQ CO	d 03 OS XO LD U O O O O	rd 03 OS Xř Q Q Q q	rd «

-6CZ 299072 B6

O CO <	[%]	sr 04
of		m in
£	t	o

«	2	rM OJ tn
iJ 0 Ctí	r~i 1 2	co 0* 04
41 K <		o
		pH ΓΠ o o
CQ		o
		Ch 04 O
•H H		o
\|Mo		04 ΙΛ
u		O
		rH O
2	£ o ε £ s?	o 10 O
rH <_		O
		rd O
ω		O
		m r~4 O
0»		O
		in
c 2_		rH
		M* O
*r\| ω		O
		00 o
υ		o
	I
		rH IX

CM (0

Λί

Ή

JQ

Π3

H o:

υ

8.

£

MM

o.

β

H

E ·>» >

o

S ^ΛP <ο O cx o

t·' o

in

ΓΊ

O

CO

O co

O cn co fc

Tabulka 3

-7CZ 299072 B6

O ca <	kmrf	21.7 15.0	27.8	rH cn cs
£ řd	r—«	Π VO	<3· CS tn	r4 xr tn	co H in
<£	t__J	o	o	o	o
č	N i X. z	rH CS tn	m kD tn	co CO S*	ΙΛ r-4 tn
u oT	ΓΜ i s	H ^3* cs	tn cn cs	*31 vo cs	> vo cs
4) <$	»—1	o	o	0> o	o
		tn o o	_&	.	5
QQ		o
•rl H		1		Ϊ	-
Imo		1	s	Ϊ
0		tn o	%	&	*
52	Z O	> s* o o o	s	í	«
r-f «ť	fc JC É	{*) o H O	*	«	*
		ri o
CQ		o
Ctj	--	t	Ϊ	s	s
c Σ		σ\ r-t		5t.	5
•H CO		σ\ o o	s	Ϊ	»
		(S > o
0		o
	o s * P xo O <x	•i f* rri H 0 0	Pí rH 0	K O

Π3 rH

XI <0 ří

I 1 CL co JD s	co	° ° o o »2^0
ss 3 C w 23 (/> •Φ C Φ I N	r““\ a 0	o o o o tn tn vo vo rt rt
r ?, CL m	m	tn tn tn tn r* r* r>
c XB 4= •N § o.	o 0	o o o o co o co . o c* co > co
J4 2 o	Kontinuální žíhání - U - Žárové pozinkování - h -
Ocel	h « r> «* τ4 rX γΧ rX O O O O

tn

Tabulka

-8CZ 299072 B6

Claims

PATENTOVÉ NÁROKY

1. Ocelový pás nebo plech se zvýšenou pevností s převážně feriticko-martenzitickou strukturou, ve kterém je podíl martenzitu 4 až 20 %, obsahující vedle Fe a tavením podmíněných nečistot, v hmotnostních procentech,

C: 0,05 až 0,2 %, ío Si: <1,0%,

Mn: 0,8 až 2,0 %,

P: <0,1%,

S: <0,015%,

Al: 0,02 až 0,4 %,

15 N: < 0,005 %,

Cr: 0,25 až 1,0%,

B: 0,002 až 0,01 %.
2. Ocelový pás nebo plech podle nároku 1,vyznačuj ící se tím

20 poň 2,8 x A_n, přičemž A_N je podíl dusíku v % hmotn.
3. Ocelový pás nebo plech podle nároku 2, vyznačující se tím až 0,05 % hmotn.
4. Ocelový pás nebo plech podle nároku 1,vyznačuj ící se tím až 0,4 % hmotn.

že má obsah Ti alesže má obsah Al 0,02 že má obsah Al 0,1
5. Ocelový pás nebo plech podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že má obsah B 0,002 až 0,005 % hmotn.
6. Způsob výroby ocelového pásu nebo plechu podle některého z nároků 1 až 5, při kterém se ocelový pás nebo plech vyrábí válcováním za studená pásu válcovaného za tepla, vyznačující se tí m , že za studená válcovaný ocelový pás nebo plech se v průchozí peci podrobuje zpracování žíháním, přičemž žíhací teplota je 750 až 870 °C, s výhodou 750 až 850 °C, a že

35 žíhaný ocelový pás nebo plech se následně chladí z žíhací teploty s rychlostí ochlazování alespoň 20 °C/s a nejvýše 100 °C/s.
7. Způsob výroby ocelového pásu nebo plechu podle některého z nároků 1 až 5, při kterém se ocelový pás nebo plech vyrábí žíháním tenkého za tepla válcovaného pásu, vyznačující

40 se t í m , že ocelový pás nebo plech ve formě tenkého za tepla válcovaného pásu se v průchozí peci podrobuje zpracování žíháním, přičemž žíhací teplota je 750 až 870 °C, s výhodou 750 až 850 °C, a že žíhaný ocelový pás nebo plech se následně chladí z žíhací teploty s rychlostí ochlazování alespoň 20 °C/s a nejvýše 100 °C/s.

45
8. Způsob podle nároku 6 nebo 7, vyznačující se tím, že kontinuálně žíhaný, ochlazený ocelový pás nebo plech prochází zónou zrychleného stárnutí.
9. Způsob podle nároku 6 nebo 7, vyznač u j í cí se tím, že doba prodlevy v zóně zrychleného stárnutí je až 300 s a zpracovací teplota je 300 až 400 °C.
10. Způsob posle nároku 6 nebo 7, vyznačující se tím, že ocelový pás nebo plech se podrobuje zušlechťování ponorem do taveniny.

-9CZ 299072 B6
11. Způsob podle nároku 10, vyznačující se tím, že doba zpracování potřebná pro pozinkování a projití zónou zrychleného stárnutí je až 80 s a zpracovací teplota je 420 až 480 °C

5
12. Způsob podle nároku 10 nebo 11,vyznačující se tím, že po pozinkování se provádí zpracování žíháním.
13. Způsob podle některého z nároků 6 až 12, vy z n a č uj í c í se tím, že ocelový pás nebo plech se nakonec hladí válcováním.