DE2924167A1

DE2924167A1 - Verfahren zur herstellung von kaltgewalztem stahlblech mit doppelphasigem gefuege

Info

Publication number: DE2924167A1
Application number: DE19792924167
Authority: DE
Inventors: Kazuo Koyama; Munetsugu Matsuo; Hiroshi Takechi
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1978-06-16
Filing date: 1979-06-15
Publication date: 1979-12-20
Also published as: DE2924167C2; SE446883B; FR2428674A1; FR2428674B1; BE877004A; US4376661A; SE7905305L; JPS5836650B2; JPS54163721A

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von kaltgewalztem Stahlblech mit doppelphasigem Gefüge und mit niedriger Streckgrenze,

2 hoher Verlängerung und einer Zugfestigkeit von 35 bis 50 kg/mm .

In neuerer Zeit verwenden Automobilfabriken hochwertige Stahlbleche anstelle von Flußstahlblechen (SPCC und SPCD des JIS-Standard), um den Anforderungen an Sicherheit und Gewichtsverringerung zu genügen. Die Dehnbarkeit wird jedoch im allgemeinen verringert, wenn die Zugfestigkeit erhöht wird. Ein Stahl mit hoher Zugfestigkeit ist gegen starke Umformung in Pressen nicht widerstandsfähig genug, so daß die Verwendbarkeit dieses Stahls stark begrenzt ist.

Seit neuestem läßt sich jedoch ein Stahlblech mit hoher Zugfestigkeit und doppelphasigem Gefüge herstellen durch Glühen im Durchlaufverfahren, bei dem die vorstehenden Schwierigkeiten beseitigt sind. Ein derartiger Stahl mit doppelphasigem Gefüge ist aus der japanischen Offenlegungsschrift 39 210/75 und der US-PS 3 951 696 bekannt. Dieser Stahl enthält Si und/oder Mn und wird erhitzt auf den zweiphasigen ^a - und Y Bereich im Zustandsdiagramm und wird relativ rasch abgekühlt, so daß man ein Gefüge erhält, das Ferrit, ein Umwandlungsprodukt und häufig zurückgebliebenes Austenit enthält. Das so hergestellte Stahlblech besitzt eine hohe Zugfestigkeit, eine niedrige Streckgrenze und eine hohe Verlängerung. In der japanischen Offenlegungsschrift 39 210/75 enthält der Stahl 0, 02 bis 0,15 % C, 0, 7 bis 2, 8 % Si, 0, 7 bis 2, 5 % Mn,und das Verhältnis von Si zu Mn liegt von 0, 6 bis 1, 5 mit dem Rest Fe und unvermeidbaren Verunreinigungen. Dieser Stahl wird kaltgewalzt und mit geeigneter Aufheissgeschwindigkeit, bevorzugt mit 1000° C/min

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aufgeheizt. Der Stahl wird eine bestimmte Zeit lang auf einer Tempe-

ratur von 700 bis 910 C, bevorzugt weniger als 80 Minuten lang, gehalten und wird dann abgekühlt mit einer Abkühlgeschwindigkeit von mehr als 100° C/min. Bei einer derartigen Wärmebehandlung des doppelphasigen Gefüges erhält man ein kaltgewalztes Stahlblech mit hoher Zugfestigkeit und hoher Verformbarkeit. In der US-PS 3 951 696 enthält der Stahl 0, 03 bis 0, 30 % C, weniger als 0, 7 % Si, 0, 6 bis 2, 5 % Mn, 0, 01 bis 0, 20 % Al, weniger als 0, 015 % O, weniger als 0, 012 % S mit dem Rest Fe und unvermeidbaren Verunreinigungen. Dieser Stahl wird warmgewalzt und kaltgewalzt mit einem Reduzier verhältnis von mehr als 30 %. Das Stahlblech wird mit einer Durchschnittsauf heiz geschwindigkeit von mehr als 3 C/s erwärmt und geglüht während 1 bis 15 min in einem Temperaturbereich zwischen den A-- und A„-Umwandlungspunkten. Anschließend wird der Stahl mit einer Durchschnittsabkühlgeschwindigkeit von 0, 5 bis 30° C/s abgekühlt auf 500° C. Auf diese Weise läßt sich ein kaltgewalzter Stahl mit hoher Zugfestigkeit und hoher Verlängerung herstellen.

Die vorstehenden Stahlbleche hoher Qualität mit doppelphasigem Gefüge besitzen eine erweiterte Verwendungsmöglichkeit, insbesondere auch für die Automobilhersteller. Der Stahl besitzt eine Zugfestigkeit von

mehr als 50 kg/mm und eine niedrige Streckgrenze mit hoher Verlängerung, verglichen mit einem hochwertigen Stahl ähnlicher Zugfestigkeit, jedoch ist die Streckgrenze höher und die Verlängerung niedriger als bei einem Flußstahlblech. Die Stahlbleche mit doppelphasigem Gefüge, welche aus den vorstehenden Vorveröffentlichungen bekannt sind, werden daher strengen Anforderungen, welche insbesondere an die Karosserieherstellung von Automobilen gestellt werden, nicht immer gerecht.

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Aufgabe der Erfindung ist es daher, die Anwendbarkeit eines Stahlblechs mit doppelphasigem Gefüge zu erweitern und ein Verfahren zur Herstellung eines Stahlblechs mit doppelphasigem Gefüge zu schaffen, das eine niedrige Streckgrenze, ähnlich der eines Fluß-

2 Stahlbleches, eine Zugfestigkeit von 35 - 50 kg/mm und eine

höhere Verlängerung als herkömmliche hochwertige Stahlbleche mit hoher Zugfestigkeit aufweist.

Beim Stahlblech mit doppelphasigem Gefüge nach der Erfindung wird die niedrige Streckgrenze im Vergleich zu bekannten Stahlblechen mit doppelphasigem Gefüge dadurch erreicht, daß man bestimmte Anteile auf der Basis von kohlenstoffarmen: und manganreichem Stahl und bestimmter Glühbedingungen bei fortlaufendem Glühen kombiniert zur Anwendung bringt.

Zur Herstellung eines erfindungsgemäßen kaltgewalzten Stahlbleches

2 mit doppelphasigem Gefüge, einer Zugfestigkeit von 35 - 50 kg/mm , einem Streckgrenzenverhältnis von weniger als 60% und einer hohen Verlängerung wird ein Stahl mit 0, 01 - 0, 05 % C, weniger als 0,2 % Si, 1,7 - 2, 5 % Mn, 0,01 - 0,10 % Al und dem Rest Fe und unvermeidbare Verunreinigungen heißgewalzt und kaltgewalzt, das so gewonnene Stahlblech 20 Sekunden bis 20 Minuten auf einer Temperatur von 72O⁰C - 85O⁰C gehalten und dann mit einer Kühlgeschwindigkeit von 3°C - 50°C/sek. und oberhalb eines Wertes ( C/s), der durch folgende Formel:

12 χ C Mn(%) ] ² - 62 χ C Mn(%) J + 81 bestimmt ist, abgekühlt.

Das Streckgrenzenverhältnis bedeuteten % angegeben, das Verhältnis von Streckgrenze zur Zugfestigkeit.

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N/Br.

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Bevorzugt kann der Stahl noch weiter wenigstens einen der folgenden Bestandteile aufweisen: 0, 005 - 0, 050 % seltene Erdmetalle, 0, Ol - 0,1 % Zr, 0, 001 - 0, 02 % Ca, weniger als 1, 0 % Cr, weniger als 0, 5 % Ni, weniger als 0, 5 % Mo und weniger als 0,0005 - 0,0050 B.

Bevorzugt enthält der Stahl kein Si als Anteil.

Das Stahlblech gemäß der Erfindung besitzt eine niedrige Streckgrenze, ähnlich der Streckgrenze von herkömmlichem Flußstahlblech. Außerdem besitzt der Stahl gemäß der Erfindung eine hohe

2
Zugfestigkeit von 35-50 kg/mm . Darüber hinaus besitzt dieser

Stahl im Vergleich zu einem hochwertigen Stahl mit ähnlicher Zugfestigkeit eine erhöhte Verlängerung. Demzufolge erzielt man mit dem Stahlblech die folgenden Vorteile.

Die Streckgrenze steht in direktem Bezug mit der Rückfederung beim Umformen mit Hilfe νυη Pressen. Die Druckkräfte, welche beim Pressen aufgewendet werden müssen, sind bei einem Stahlblech mit niedriger Streckgrenze gering, um genau geformte Teile zu erhalten. Das Stahlblech gemäß der Erfindung besitzt eine Streckgrenze, die genau so niedrig ist wie die von Flußstahl, so daß das Stahlblech durch Pressen umgeformt werden kann.

Das Stahlblech gemäß der Erfindung besitzt außerdem eine Verlängerung, die um einige Prozent höher ist als die Verlängerung eines herkömmlichen hochwertigen Stahlbleches. Das bedeutet, daß eine bessere Verarbeitbarkeit des Stahlbleches erzielt wird.

Herkömmliche Stahlbleche für die Karosserie von Automobilen besitzen im allgemeinen eine Dicke von 0, 8 mm. In neuerer Zeit

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werden noch dünnere Stahlbleche verwendet, um das Gesamtgewicht des Automobils zu verringern. In diesem Zusammenhang ergibt sich als Problem die Widerstandsfähigkeit gegen Einbeulung, insbesondere gegen lokal wirkende Einbeulkräfte. Die Widerstandsfähigkeit gegen Einbeulung steht in Beziehung zur Dicke und zur Zugfestigkeit des Stahlblechs. Um die Widerstandsfähigkeit gegen Einbeulung bei Karosserien für Automobile zu erhöhen, ist es daher erforderlich, hochwertiges Stahlblech mit hoher Zugfestigkeit zu verwenden.

Das Stahlblech gemäß der Erfindung sichert eine hohe Verarbeitbarkeit bei niedriger Streckgrenze und hoher Verlängerung. Außerdem besitzt das Stahlblech eine hohe Widerstandsfähigkeit gegen Einbeulung aufgrund der hohen Zugfestigkeit. Insofern läßt sich das Stahlblech, das bei der Erfindung gewonnen wird, als Karosserieblech für Automobile anstelle herkömmlicher Flußstahlbleche verwenden. Es läßt sich dabei gleichzeitig das Gesamtgewicht des Automobils verringern und die Festigkeit der Karosserie erhöhen.

Im folgenden werden bevorzugte Ausführungsbeispiele beschrieben.

Zunächst werden die Gründe für die Bemessungsgrenzen, welche bei der Erfindung zur Anwendung kommen, behandelt.

Von den chemischen Bestandteilen ist Kohlenstoff notwendig, um 3 - 20 % des Umwandlungsproduktes aus der γ-Phase zu erhalten, während der Stahl aus dem α- γ-Zweiphasenbereich abgekühlt wird. Wenn der Kohlenstoff geringer als 0, Ol % ist, ergibt sich kein Umwandlungsprodukt. Wenn der Kohlenstoffgehalt mehr als 0, 05 % beträgt, erhöht sich das Umwandlungsprodukt, und es ergibt sich ein Stahl, der härter ist als der Stahl, welcher bei der Erfindung

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erwünscht ist. Man erhält dann keine Verformbarkeit mehr, die ähnlich mit dem von Weichstahl ist. Das Umwandlungsprodukt setzt sich hauptsächlich zusammen aus Martensit und enthält nicht umgewandeltes Austenit.

Silizium ist ein wertvolles Element um auf einfache Weise ein doppelphasiges Gefüge, wie in der japanischen Offenlegungsschrift 39 210/75 zu erhalten. Silizium erweist sich jedoch als weniger geeignetes Element im Hinblick auf Lackierbarkeit und Korrosionsfestigkeit nach dem Lackieren. Dies sind jedoch Eigenschaften, welche von kaltgewalzten Stahlblechen gefordert werden, insbesondere wenn diese im Automobilbau verwendet werden. Daher wird der Siliziumgehalt bevorzugt erniedrigt. Eine zulässige Grenze ist weniger als 0,2 %. Jedoch ist es bevorzugt, die Grenze auf weniger als 0, 05 % zu verringern, um auch hohen Anforderungen zu genügen. Es ist auch möglich, bei der Erfindung ein Stahlblech mit doppelphasigem Gefüge zu gewinnen, das für die Karosserie von Automobilen geeignet ist, wobei Silizium völlig fehlt, obgleich dies ein geeignetes Element ist, um einen Stahl mit doppelphasigem Gefüge zu erhalten.

Mangan ist ein wesentlicher Bestandteil des Stahls nach der Erfindung. Durch Mangan wird die Härtefähigkeit der Ύ -Phase erhöht, so daß man während des Abkühlens das Umwandlungsprodukt erhält und die Bearbeitbarkeit durch Anreicherung der Ferritbasis erhöht wird. Die Härtefähigkeit reicht nicht aus, wenn der Anteil an Mangan unter 1, 7 % liegt. Die Wirkung ist gesättigt wenn der Anteil an Mangan über 2, 5 % liegt. Außerdem ist es schwierig, Mangan mit einem Anteil von mehr als 2, 5 % bei der herkömmlichen Konverterstahlherstellung zuzugeben.

Al ist notwendig für die Desoxidation des Stahls. Die Desoxidation des Stahls ist unzureichend, wenn der Al-Anteil geringer als 0, 01 %

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ist. Wenn der Al-Anteil höher als 0,10 % liegt, wird die Bearbeitbarkeit des Stahls durch Aluminiurnoxideinschlüsse beeinträchtigt.

Seltene Erdmetalle Zr und Ca umgeben Sulfideinschlüsse im Stahl und erhöhen die Bearbeitbarkeit, so daß eines oder mehrere dieser Elemente im Stahl enthalten sind. Die untere Grenze, um eine Wirkung der seltenen Erdmetalle Zr und von Ca zu erzielen, ist 0,005 % bzw. 0,01 % bzw. 0,001 %. Die oberen Grenzen betragen 0,050 %, 0,1 % und 0,02 %. Oberhalb dieser Grenzen ist die Wirkung gesättigt.

Cr, Ni, Mo und B erhöhen die Härtefähigkeit der Y-Phase, so daß eine zusätzliche Wirkung zur Wirkung des Mn erzielt wird. Demgemäß ist eines oder mehrere der Elemente,ausgewählt aus der Gruppe Cr, Ni, Mo und B,im Stahl enthalten.

Die oberen Grenzen der Anteile der Elemente sind gewählt in Abhängigkeit von der Sättigung des Effektes bzw. als Kompromiß zwischen Wirtschaftlichkeit und erzielter Wirkung. Die unteren Grenzen sind so gewählt, daß der gewünschte Effekt noch erzielt wird.

Bei der Herstellung des Stahls gemäß der Erfindung wird ein durchlaufendes Glühen nach dem Warmwalzen und dem Kaltwalzen zur Anwendung gebracht. Die Bedingungen beim Glühen sind so gewählt, daß eine Rekristallisation der kaltgewalzten Ferrit-Phase und anschließend ein öl- γ-Zweiphasenzustand erzielt werden. Hierzu ist es notwendig, die untere Temperaturgrenze auf 720°C zu legen. Beträgt die Temperatur mehr als 850°C, erhöht sich das Volumen der γ -Phase im ^- {-Zweiphasenzustand. Auch die C- und Mn-Konzentration in der γ -Phase werden verringert. Die Härtefähigkeit der

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Y -Phase wird ebenfalls verringert, und man erhält dann nicht das gewünschte doppelphasige Gefüge. Beträgt die Glühzeit weniger als 20 sek., läßt sich eine ausreichende γ-Phasenumwandlung nicht erzielen. Beträgt die Glühzeit mehr als 20 min., ist die Verteilung der γ-Phase zu grob. Es ergibt sich dann ein zu grobkörniges Umwandlungsprodukt aus der groben Körnung der γ -Phase. Um ein geeignetes Volumenverhältnis und eine geeignete Verteilung zwischen den u- und γ-Phasen zu erzielen, erhitzt man von 30 sek. bis 5 min. bei 730 - 800°C.

Um das gewünschte Umwandlungsprodukt zu erhalten, ist die Abkühlungsgeschwindigkeit von Bedeutung. Wenn die Abkühlungsgeschwindigkeit geringer als 3 C/s ist, läßt sich das gewünschte Umwandlungsprodukt nicht erzielen. Wenn die Abkühlungsgeschwindigkeit höher als 50 C/s beträgt, verringert sich die Bearbeitbarkeit zu stark. Der Grund hierfür kann darin liegen, daß die restliche Austenitphase im Umwandlung^produkt sich verringert. Wenn die Abkühlungsgeschwindigkeit zu rasch bemessen ist, wird das erzeugte Stahlband verzogen. Die Streckgrenze erhöht sich und die Bearbeitbarkeit verringert sich aufgrund plastischer Verformung, die hervorgerufen wird durch die Korrektur bei der Oberflächenbehandlung durch Walzen, so daß die Eigenschaften des doppelphasigen Gefüges zerstört werden. Die obere Grenze der Abkühlungstemperatur wird bestimmt durch die vorstehend genannten beiden Gründe. Insbesondere wegen des letztgenannten Grundes kann die Abkühlungsgeschwindigkeit bevorzugt auf weniger als 30 C/s begrenzt sein. Die Abkühlungsgeschwindigkeit ist eine Durchschnittsgeschwindigkeit von 700°C - 300°C.

Es ist notwendig, die Abkühlungsgeschwindigkeit im Hinblick auf die Härtbarkeit der Y-Phase in Beziehung zu setzen zu den Be-

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standteilen des Stahls. Es hat sich herausgestellt, daß die untere Grenze der Abkühlungsgeschwindigkeit durch folgende Formel angegeben werden kann^ Untere Grenze der Abkühlungsgeschwindigkeit

= 12 χ [ Mn(⁰Z₀)] ² - 62 χ [ Mn (%)] + 81

Wenn Mn 1, 5 % beträgt, beträgt die Abkühlungsgeschwindigkeit mehr als 15°C/s. Wenn Mn 2, 0 % beträgt, wird die Abkühlungsgeschwindigkeit auf mehr als 5 C/s im Hinblick auf die Härtbarkeit der Y -Phase bemessen.

Im vorstehenden sind die Bemessungsgrenzen für die Stahlbestandteile und die Herstellungsbedingungen beschrieben worden. Das Warmwalzen und das Kaltwalzen werden in herkömmlicher Weise durchgeführt. Die Aufwickeltemperatur des warmgewalzten Stahlbandes beträgt 730⁰C - 800⁰C, um vor dem Kaltwalzen zwei Phasen zu bestimmen. Hierdurch wird die Verteilung von C und Mn auf die γ-Phase während des Zweiphasenbereichsglühen verbessert.

Das Glühen wird durch eine fortlaufende Glühbehandlung durchgeführt.

Derartige fortlaufende Glühbehandlungen und die Vorrichtungen hierzu sind für niedriggekohlte Flußstahlbänder bekannt, so daß ein Überalterungsofen nach der durchlaufenden Glühbehandlung verwendet werden kann. Bei der Erfindung wirkt sich das Über altern, welches die metallurgische Abtrennung von Karbid beschleunigen soll, beeinträchtigend aus, so daß der Ofen zur Durchführung des Überalterns ausreichend kühl gehalten wird, um ein Überaltern des Stahles zu verhindern, wenn das Stahlband, welches nach der Erfindung hergestellt ist, durch den Ofen zur Durchführung des Überaltern hindurchgefünrt wird.

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Im folgenden werden einige Beispiele beschrieben.

Beispiel 1

Die Tabelle 1 zeigt chemische Zusammensetzungen, Glühbedingungen und mechanische Eigenschaften geprüfter Stähle. Die Stähle wurden in einem Konverter hergestellt und durch Vakuumentgasen entkohlt. Der Stahl wird dann gegossen und vorgewalzt. Anschließend erfolgt das Warmwalzen des Stahls zu Stahlbändern von 2, 7 mm Dicke. Die Endtemperatur des warmgewalzten Stahles beträgt 910 C und die Aufwickeltemperatur 750 C. Anschließend werden die Bänder entzundert und auf eine Dicke von 0, 8 mm kaltgewalzt. Die fertigen Stahlbänder werden fortlaufend geglüht.

In der Tabelle 1 sind die Nummern 1 bis 3 und 8 Vergleichsbeispiele. Der Stahl Nr. 1 entspricht einem Stahl, der nach der offengelegten japanischen Patentanmeldung 39 210/75 hergestellt ist. Der Stahl Nr. 2 entspricht einem solchen, der nach der offengelegten japanischen Patentanmeldung 98 419/75 hergestellt ist. Der Stahl Nr. 3 ist ein Stahl mit Phosphorzuschlag, der herkömmlich

2 als hochwertiger Stahl mit einer Zugfestigkeit von 40 - 50 kg/mm verwendet wird. Der Stahl Nr. 8 ist ein mit Aluminium beruhigter Stahl zur Herstellung herkömmlicher niedriggekohlter Flußstahlbleche. Die Stähle 4, 5 und 7 sind gemäß der Erfindung hergestellt. Der Stahl Nr. 6 hat die gleiche Zusammensetzung wie der Stahl Nr. 5, jedoch ist die Abkühlungsgeschwindigkeit zum Vergleichszweck geändert. Den Stählen Nr. 3 bis 8 wird Si während der Stahlherstellung nicht zugesetzt. Während des Glühens werden die Stähle zwei Minuten bei 75O⁰C gehalten und mit einer Abkühlungsgeschwindigkeit von l0°C/s bzw. 3°C/s abgekühlt.

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Wie aus Tabelle 1 zu ersehen ist, besitzt der Stahl, der nach der Erfindung hergestellt ist, niedrige Streckgrenzen, die ähnlich der Streckgrenze des niedriggekohlten Flußstahles, nämlich des Stahles Nr. 8 sind. Diese Streckgrenze ist wesentlich geringer als die Streckgrenze für einen hochwertigen Stahl mit hoher Zugfestigkeit, nämlich wie beim Stahl Nr. 3. Die Verlängerungen der Stähle Nr. 4, 5 und 7 sind gegenüber dem Vergleichsbeispiel Nr. 3 um einige Prozent verbessert. Demgemäß sind die kaltgewalzten Stähle gemäß der Erfindung verbessert hinsichtlich der Bearbeitbarkeit aufgrund der verbesserten Verlängerung und der niedrigen Streckgrenze, wobei trotzdem eine verbesserte Widerstandsfähigkeit gegen Einbeulung erzielt wird.

Beispiel 2

Im folgenden wird die Bedeutung der Glühbedingungen beschrieben. Die Tabelle 2 zeigt mechanische Eigenschaften, die sich aufgrund der Änderung der Glüh- und Abkühlbedingungen für den Stahl Nr. in der Tabelle 1 ergeben. Die Wirkungen der Glühtemperaturen sind in den Positionen A-C dargestellt. Die Wirkungen der Abkühlungsgeschwindigkeiten sind in den Positionen D und E dargestellt. In der Position A reicht die Glühtemperatur nicht aus, um die gewünschte Zweiphasenbereichstemperatur zu erreichen. In der Position C ist die Glühtemperatur zu hoch bemessen, um den einzelnen γ -Phasenbereich zu erreichen. In der Position D ist die Abkühlungsgeschwindigkeit zu gering, und in der Position E ist die Abkühlungsgeschwindigkeit zu hoch. In der Position B sind die Glüh- und Abkühlungsbedingungen entsprechend der Erfindung gewählt. Hieraus resultiert eine hohe Zugfestigkeit, eine niedrige Streckgrenze und eine hohe Verlängerung des Stahlbleches.

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Tabelle

ο oo co ο»

+) Weitere Bestandteile:

REM O₁OlS Cr 0,28

⁺⁺) Überalterungsbehandlung 10 min lang bei 450 C, während die Abkühlung von 700° c auf 450° C bei durchschnittlicher Abkühlgeschwindigkeit erfolgt.

	Vergleich	Chemische	Si	Zusammensetzung (fo)	P	Al	Kontini lerliche Gluhbedingi.ngen	Durchschnitts- abkühlungEge- schwindigkeit von 700 C auf 300°C in f°C/s)	Ober fl ächen- feinwalz- ^8rad(%	M e c h a	nische	Eigenschaften	Streck- grenzen- ver- hältnis	!	12 f'Mn(%)J - 62 ~ Mn(^o)J-- Sl
	Vergleich	C	1,23	Mn	0,018	0,029	Glüh bedingung	10	0,5	Streck grenze ^ (kg/mm"¹)	Zug festig keit Ikg/mrn")	Ver länge rung {%)	53	18,6
¹	Vergleich	0,10	0,48	1,37	0,023	0,036	0 750 C χ 2 min	10	0,5	41,1	76,9	24	65	12,3
2	Erfindung	0,08	0,02	1.61	0,133	0,040	-	ic-⁺⁾	1,0	35,9	55,6	32	65	60,2
3	Erfindung	0,07	0,04	0,36	0,022	0,027		10	0,5	30,5	47,1	33	38	3.6
4	Vergleich	0,028	0,04	2,11	0,014	0,031		10	0,5	18,1	47,3	37	41	7,8
5	Erfindung	0,036	0,04	1,80	0,014	0,031		3	0,5	20,3	49,0	36	61	7.8
6	Vergleich	0,036	0,03	1,80	C, 014	0,031 ^H	·■	i0	0,5	27,1	44,3	34	42	9,3
7		0,030	0,01	1,75	0,015	0,044		IU ^	1,0	19,7	46,8	37	GS	60, b
8		0,043		0,35	"	20,8	32,1	42

Tabelle

co

ο co

00 cn

co to CU

Position	Glühbedingungen Temperatur (⁰C) χ Zeit (min)	Durchschnitts - abkühlungsgeschw. von 700⁰C auf 300⁰C in (°C/s)	Mechanische Eigenschaften	Streck grenze	Zugfestigkeit (kg/mm²)	Verlänge rung	Streckgrenzen- verhältnis
A B C D E	700⁰C χ 2 min 75O⁰C χ 2 min 92O⁰C χ 2 min 75O⁰C χ 30 min 75O⁰C χ 2 min	10 10 10 0.01 200	26.4 18.1 25.3 25.0 30.9	39.1 47.3 42.3 36.3 52.2	37 37 34 38 25	68 38 60 69 59

cn

Oberflächen-Feinwalzgrad' 0,

lsi CO

Der Stahl gemäß der Erfindung kann hergestellt werden durch herkömmlichen Blockguß oder durch ein herkömmliches Stranggußverfahren. Es kann dabei eine Vakuumentgasung zur Anwendung kommen. Es kann sich hierbei um ein sogenanntes DH-Verfahren oder ein RH-Verfahr en handeln. Die Anlage für das Durchlauf glühverfahren ist eine solche Anlage, mit der die Glühbedingungen der Erfindung erfüllt werden können. Beispielsweise kann eine Glühanlage verwendet werden, welche in herkömmlicher Weise bei einem fortlaufenden Verzinkungsverfahren zur Herstellung verzinkter Stahlbleche Verwendung findet.

Die Erfindung zeigt ein Verfahren zur Herstellung von kaltgewalztem

Stahlblech mit einem Zweiphasengefüge, das eine Zugfestigkeit von

2
35-50 kg/mm , ein Streckgrenzenverhältnis von weniger als 60 % und eine hohe Verlängerung aufweist. Das Stahlblech wird durch herkömmliches Warm- und Kaltwalzen gewonnen. Der Stahl enthält 0, 01 - 0, 05 % C, weniger als 0, 2 % Si, 1, 7 - 2, 5 % Mn, 0, 01 0,10 % Al mit dem Rest Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen. Das hergestellte Stahlblech wird bei der Erfindung 20 Sekunden bis 20 Minuten auf einer Temperatur von 720 - 85O⁰C gehalten. Anschließend wird das Stahlblech abgekühlt mit einer Abkühlungsgeschwindigkeit von 3⁰C - 50°C/s, wobei die Abkühlgeschwindigkeit über einem Wert ( C/s) gehalten wird, der durch die folgende Formel „

12 χ [Mn (%)] ^z - 62 χ [Mn (%)] + 81

erfüllt wird.

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Claims

Patentanspr ü ehe:

1. Verfahren zur Herstellung von kaltgewalztem Stahlblech mit einem Doppelphasengefüge, das durch Warm- und Kaltwalzen gewonnen wird, dadurch gekennzeichnet, daß der Stahl 0, 01 bis 0, 05 % C, weniger als 0, 2 % Si, 1, 7 bis 2,5 %Mn,0, 01 bis 0,10 % Al mit dem Rest Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen aufweist, daß das hergestellte Stahlblech 20 Sekunden bis 20 Minuten auf einer Temperatur von 720° C bis 850° C gehalten wird und daß dann das Stahlblech mit einer Abkühlungsgeschwindigkeit von 3° C bis 50° C/s abgekühlt wird, wobei der Wert für die Abkühlungsgeschwindidkeit (°C/s) höher liegt als der durch folgende Formel angegebene Wert:

12 χ r_Mn(%) I ² - 62 χ [mü(%) ] + 81,

2 so daß das Stahlblech eine Zugfestigkeit von 35 - 50 kg/mm , ein

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Streckgrenzenverhältnis von weniger als 60 % und eine hohe Verlängerung aufweist.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß dem Stahl wenigstens eines der folgenden Elemente zugegeben wird: 0, 005 bis 0, 050 % seltene Erdmetalle, 0, Ol bis 0,1 % Zr, 0, 001 bis 0, 02 % Ca, weniger als 1, 0 % Cr, weniger als 0, 5 % Ni, weniger als 0, 5 % Mo und 0, 0005 bis 0, 0050 % B.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Stahl frei von Si gehalten wird.

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