DE1545323A1

DE1545323A1 - Verfahren zur Wasserstoffbehandlung einer Benzinpyrolysefraktion

Info

Publication number: DE1545323A1
Application number: DE1965L0050926
Authority: DE
Inventors: Sze Morgan Chuan-Yuan
Original assignee: Lummus Co
Current assignee: CB&I Technology Inc
Priority date: 1964-06-19
Filing date: 1965-06-16
Publication date: 1969-11-27
Also published as: NL6507862A; FR1440306A; ES314328A1; GB1055376A

Description

PATENTANWÄLTE
DR. DIETER THOMSEN - DIPL. INQ. HARRO TIEDTKE

8000 München 25 , 16. Juni 1965

ICiCO J.O Schmuzerstraße 3

' Case P/533.20 Telefon 0811/744158

Telegrammadresse r'Thopatent

.The Lummus Company
New York, IT.Y. (USA)

Verfahren zur Wasserstoffbehandlung einer Benzinpyrolysefraktion

Die Erfindung bezieht sich auf die Wasserstoffbehandlung von Pyrolysebenzin und insbesondere auf die selektive Hydrierung von Diolefinen und Olefinen, die in den Pyrolysebenzin-Hebenprodukten enthalten sind, wie man sie bei der Olefinherstellung durch Pyrolyse von Kohlenwasserstoffen erhält, die oberhalb von Propan sieden.

Während der Herstellung von Olefinen durch Pyrolyse von Kohlenwasserstoffen, die oberhalb von Propan sieden, wird außer den erwünschten Olefinen eine beträchtliche Menge eines Nebenproduktes gewonnen, das im Benzinbereich siedet (nachstehend manchmal als "Pyrolysebenzin" bezeichnet). Eyrolyse-

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benzin enthält beträchtliche Mengen Diolefine, beispielsweise Butadien, Isopren, Cyclopentadien etc., ebenso wie restliche Olefinmengen, wie Penten, Hexen, Hepten, Styrol etc. Das Pyrolysebenzin enthält auch große Mengen von aromatischen Verbindungen, beispielsweise Benzol, Toluol, Äthylbenzol und Xylole. Solche aromatischen Verbindungen sind von besonderem Wert, wenn sie in hoher Reinheit gewonnen werden.

■ Die Anwesenheit beträchtlicher Mengen Diolefine und Styrole im Pyrolysebenzin ist unerwünscht, da solche Diolefine und Styrole instabil sind und dazu neigen, sich zu Verbindungen mit höherem Molekulargewicht zu polymerisieren. Die Neigung der Diolefine zur Polymerisation wird insbesondere durch Luft und Licht beeinflußt. Gummimaterialien, die dann gebildet werden, neigen zur Ablagerung in Zufuhrleitungen, Vergasern, Ventilen od.dgl., wenn ein Pyrolysebenzin, das Diolefine und Styrole enthält, mit anderen Benzinen gemischt und anschließend als Brennstoff in Verbrennungskraftmaschinen nutzbar gemacht wird.

Zur Verwendung von Pyrolysebenzinen beim Vermischen von Benzinen ist es erforderlich, daß man im wesentlichen alles von den Diolefinen und Styrolen entfernt; dies kann durch Hydrierung der Styrole zu den' entsprechenden Aromaten und der konjugierten Diolefine zu den entsprechenden Monoolefinen ausgeführt werden. Tatsächlich ist es beim Benzinvermischen nicht erwünscht, die Diolefine vollständig unter Bildung von gesättigten Kohlenwasserstoffen zu hydrieren, da gesättigte Kohlenwasserstoffe vom Pa-

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raffintyp üblicherweise niedrigere Octanzahlen als die entsprechenden Monoolefine haben.

Wie vorstehend erwähnt, enthält ein Pyrolysebenzin auch wertvolle aromatische Verbindungen, wenn man diese in hoher Reinheit gewinnen kann. Die Anwesenheit von geringeren Mengen Olefinen in den Pyrolysebenzinen behindert die wirksame Abtrennung von solchen aromatischen Verbindungen aus dem Pyrolysebenzin nach bekannten Gewinnungsverfahren. Dementsprechend ist es in diesem Pail erwünscht, die Olefine vollständig unter Bildung von gesättigten Kohlenwasserstoffen zu hydrieren, um dadurch die Gewinnung von Aromaten in hoher Reinheit aus dem Pyrolysebenzin nach bekannten Gewinnungsverfahren zu ermöglichen.

Derzeitig können die Verfahren, die zur Wasserstoffbehandlung von Pyrolysebenzinen verfügbar sind, um die Diolefine selektiv zu hydrieren, in zwei Gruppen eingeteilt werden. Die erste Gruppe solcher Verfahren bedient sich der Anwendung' eines Katalysators vom Nickelsulfidtyp und arbeitet' bei Temperaturen im Bereich von 149⁰CT bis mehr als 316°C. Das angewendete Reaktionsgefäß enthält eine Anzahl von Katalysatorbetten in Reihen; die exotherme Reaktionswärme wird durch Einleiten von kaltem-, wieder in Umlauf gesetzten Wasserstoffgas zwischen den verschiedenen Betten geregelt. Als Ergebnis der höheren Arbeitstemperaturen und der Reaktionsgefäßanordnung muß das Zuführmaterial vor der Wasserstoffbehandlung auf 149⁰C oder höher vorerhitzt werden; so "besteht dabei eine erhebliche Neigung zur Bildung von

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Gummimaterialien in den Vorerhitzeraustauschern des Reaktionsgefäßes. Außerdem ist die lebensdauer des nickelsulfidartigen ' Katalysators verhältnismäßig kurz und nimmt während des Arbeitsvorganges stetig ab; dies erfordert allmähliches Steigern der Arbeitstemperatur als Ergebnis der Ablagerungen auf dem Katalysator. Diese Ablagerungen können durch geregelte Oxydation ent-

J fernt werden; jedoch kann der oxydierte Katalysator nicht bis zu seiner vollen ursprünglichen Aktivität regeneriert werden. Die Temperaturregelung der Reaktionsgefäße bei Anlagen dieses Typs ist nicht zufriedenstellend und die Wirksamkeit in produktivem Arbeitsgang ist gering.

Die zweite Gruppe von Verfahren bedient sich der Anwendung eines Edelmetallkatalysators und arbeitet im allgemeinen bei Temperaturen unterhalb von etwa 52⁰C. Bei solchen Temperaturen befindet sich das Zufuhrmaterial in flüssiger Phase und braucht nicht auf eine irgendwie erhöhte Temperatur vorerhitzt zu werden; die Neigung der Diolefine zur Polymerisation ist in erheblichem Umfang herabgesetzt. Als Ergebnis der Arbeit bei solchen niedrigen Temperaturen kann jedoch bei dem Katalysator kein Zufuhrmaterial mit irgendeinem beachtlichen Schwefelgehalt zugelassen werden, beispielsweise 200 bis 300 ppm oder mehr. Außerdem ist zur Aufrechterhaltung solcher niedrigen Temperaturen das Reaktionsgefäß ähnlich einem rohrförmigen Wärmeaustauscher mit Katalysator innerhalb der Rohre und einem, umlaufenden Kühlmittel außerhalb der Rohre ausgelegt. Dies ist bei relativ klein gebauten Anlagen zufriedenstellend, wird jedoch bei groß gebauten

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,Anlagen äußerst kostspielig. Weiterhin bietet wegen dieses besonderen Reaktionsgefäßsystems die Zatalysatorregenerierung durch geregeltes Abbrennen der kohleartigen Niederschläge eine schwierige mechanische Aufgabe, da die Regenerierung bei Temperaturen von 454°C bis 566⁰C durchgeführt werden muß.

Ein Merkmal der Erfindung besteht in der Schaffung eines verbesserten Verfahrens und Reaktionssystems zur Hydrierung von Diolefinen und Styrolen, die in Pyrolysebenzinen enthalten sind. ■

Ein anderes. Merkmal der Erfindung besteht in der selektiven Hydrierung von Diolefinen' und Styrolen, die in einem Pyrolysebenzin vorhanden sind. „

Noch ein anderes Merkmal der Erfindung besteht in der Schaffung eines Hydrierungsreaktionsgefäßsystems, so daß die Reaktionstemperatur innerhalb enger Grenzen im optimalen Bereich für selektive Hydrierung der Diolefine und Styrole, die in Pyrolysebenzin enthalten sind, wie man es durch Pyrolyse von oberhalb von Propan siedenden Kohlenwasserstoffen erhält, geregelt werden kann. .

Andere Aufgaben und Merkmale der Erfindung sind aus den" . nachstehenden Ausführungen ersichtlich.

Gemäß der Erfindung wird ein Pyrplysebenzin, das aus einer

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Anlage erhalten worden ist, die Olefine durch Pyrolyse eines oberhalb von Propan siedenden Kohlenwasserstoffes herstellt,

in flüssiger Phase mit einem Edelmetallkatalysator wasserstoffbehandelt, so daß die Diolefine und Styrole, die im Pyrolysebenzin enthalten sind, selektiv hydriert werden. Das Reaktions-

• gefäß wird bei einer Temperatur und einem Druck von etwa 49° bis etwa 204⁰C bzw. 14,1 bis 70,3 kg/cm Manometerdruck (200 bis 1000 psig) betrieben, nämlich in'Abhängigkeit von dem Zufuhrmaterial, dessen Schwefelgehalt und der Reinheit des Wasserstoffgases (d.h. Methangehalt). Frisches Zufuhrmaterial zum Reaktionsgefäß wird mit wieder in Umlauf gesetztem wasserstoffbehandelten Benzin direkt vom Boden des Reaktionsgefäßes gemischt und in den oberen Teil des Reaktionsgefäßes eingeleitet und gleichlaufend mit Wasserstoff in Gegenwart des Edelmetallkatalysators durchgeleitet. Auf diese Weise wird das frische Zufuhrmaterial auf die Reaktionstemperatur gebracht, ohne daß es durch irgendeinen rohrförmigen Vorerhitzeraustauscher strömt. Höchstens indirektes Vorerhitzen über 80⁰C, wobei die Neigung zur Polymerisation im.wesentlichen null ist, ist nicht erforderlich. Der Nettoausfluß aus dem Reaktionsgefäß aus Dampf und Flüssigkeit wird abgekühlt. Es wird ein stabilisiertes Produkt aus den unkondensierten Grasen abgetrennt. Zu diesen Edelmetallkatalysatoren gehören Platin und Palladium auf einem geeigneten Träger.

Die Hydrierung der Diolefine, die in einem Pyrolysebenzin enthalten sind, verläuft stark exotherm; in Abhängigkeit von der

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Menge Diolefine und Styrole, die in dem Pyrolysebenzin enthalten sind, kann der Temperaturanstieg zwischen der Temperatur des Zufuhrmaterials und des aus dem Reaktionsgefäß heraustretenden Stromes soviel wie 93° bis 149⁰C betragen. Da es erwünscht ist, bei nahezu so weitgehend wie möglich isothermen Bedingungen zu arbeiten, um hohe Selektivität zu erzielen und die Katalysatorablagerungen auf ein Minimum herabzusetzen,' werden isotherme Bedingungen eng begrenzt dadurch erhalten, daß man einen Teil des aus dem Reaktionsgefäß austretenden '· Stromes wieder in Umlauf setzt. Ein solcher wieder in Umlauf gesetzter Anteil wird vor dem Vermischen mit dem Zufuhrmaterial nicht gekühlt, nämlich im Unterschied zu den bekannten Verfahren. Durch Aufrechterhaltung eines Wiederumlaufverhältnisses von 1 : 1 bis 10 : 1 bei dem aus dem Reaktionsgefäß austretenden Strom zum frischen Zufuhrinaterial für das Reaktionsgefäß ist es möglich, den Temperaturanstieg innerhalb des Reaktionsgefäßes auf 10⁰C oder weniger zu verringern. Bei niedrigerem Diolefingehalt und Benzinen, die weniger Wasserstoffabsorption erfordern, ist die freigesetzte Wärme gering; es können dann niedrigere Wiederumlaufverhältnisse -angewendet werden, um die erwünschte Temperaturregelung zu ergeben. So kann das Pyrolysebenzin in flüssiger Phase bei hoher Selektivität im bevorzugten Temperaturbereich und unter Ausschaltung der Notwendigkeit zur Anwendung eines rohrförmigen Reaktionsgefißes leicht wasserstoff behandelt werden. Da außerdem ein rohrförmiges Reaktionsgefäß nicht erforderlich ist, kann das Reaktionsgefäßsystem an eine periodische Regenerierung des Katalysators in situ leicht angepaßt werden. Außerdem hat sich wegen der ausgezeichneten

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Temperaturregelung herausgestellt, daß kleine Inkremente in der Temperatursteigerung leicht reguliert werden können, um erhöhten Schwefelgehalt im Zufuhrmaterial zu kompensieren. Wenn beispielsweise das Reaktionsgefäß von einem Zufuhrmaterial mit einem Gehalt von 40 ppm Schwefel zu einem solchen mit einem Gehalt von 300 ppm verschoben wird, dient ,eine Steigerung der Arbeitstemperatur von etwa 1O⁰C zur Kompensation des Deaktivierungseffektes von" Schwefel auf dem betreffenden Katalysator. Tatsächlich scheint die Hydrierung der Diolefine und Styrole · stärker selektiv zu sein. In manchen Fällen ist es vorteilhaft, etwas Schwefel hauptsächlich zu einem Zufuhrmaterial-mit nied- ■-■ rigem Schwefelgehalt hinzuzufügen und bei höherer Temperatur zu arbeiten, um bessere Selektivität zu erzielen.

Wie aus der Zeichnung ersichtlich ist, wird ein Pyrolysebenzin in der Leitung 10, erhalten aus der Gewinnungseinheit einer Anlage (nicht dargestellt) für .die Pyrolyse von Kohlenwasserstoffen, die oberhalb von Propan sieden-, mit einem Wiederumlaufreaktionsgefäßausflußstrom in Leitung 11, wie nachstehend näher beschrieben, gemischt und durch die Leitung 12 in ein Reaktionsgefäß, allgemein bei 13 angegeben, eingeleitet.

Das Reaktionsgefäß 13 besteht aus einer Dampf/Flüssigkeits-Verteilerplatte H und einem allgemein mit 15 bezeichneten Katalysatorbett. Das Katalysatorbett wird mit einem Edelmetallkatalysator gefüllt, beispielsweise mit Platin oder Palladium auf einem geeigneten Träger. Wasserstoff oder ein Gemisch aus Wasserstoff und Methan in Leitung 16 wird während des Durchgangs

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dureh den Wärmeaustauscher 17 erhitzt und durch die leitung 18 in das Eeaktionsgefäß 13 eingeleitet und strömt dann gleichlaufend Mit dem Zufuhrmaterial in leitung 12 durch das Heaktionsgefäß 13. Eine Temperatur zwischen 49° und 204⁰C, vorzugsweise 66° Ms 177⁰G und ein Druck von 14,1 "bis 70,3 kg/cm Manometerdruck (200 Ms TOQOpsig), vorzugsweise 28,1 Ms 63,3 ig/cm² (400 bis 900 psig) Manometerdrück werden in dem Eeaktionsgefäß eingehalten.

Wie vorstehend beschrieben, hängt die bevorzugte Beaktionsgefäßtemperatur von dem Einsatzmaterial und dessen Schwefelgehalt ab. Höhere Sehwefelgehalte erfordern höhere Arbeitstemperatur. Ein Zufuhrmaterial, das mehr Cyelohexadien oder Dicyelopentadien enthält, erfordert höhere Hydrierungstemperaturen als ein solches, das Isopren oder Cyclopentadien enthält- Der Eeaktionsdruck hängt von der Wasserstoffreinheit und der Reaktionsgefäßtemperatur ab- Geringere Wasserstoffreinheit erfordert einen höheren Gesamtdruek zur Erzielung desselben aktiven. Wasserstoff partial druckes. TJm wenigstens 75 3& des Zufuhrmäterials in flüssiger Phase zu halten, ist bei höherer iemperatur ein höherer Druck erforderlleiu In manchen ¥ällen kann es erforderlich sein, daß man einen Wasserstoffstrom niedriger Bein-. heit anwendet, um das Zufuhrmaterial in leitung 12 wahrend des Durchganges' durch das Eeaktionsgefaß '13 in flüssiger i*hase zu halten, wenn bei '$emperaturen in jäer ¥ähe äer Spitze des bevorzugten TemperaturbereicheB gearbeitet wird.

Eial Teil des direkt aus dem SeaktiDnsjgefäB 13 austretenden

- TO,-

flüssigen Stromes wird durch die leitung 19 mittels Pumpe 20 abgezogen und bildet den flüssigen Wiederumlaufreaktionsgefäßstrom in leitung 11 „^ Das Wiederumlaufverhältnis von Reaktionsgefäßausflußstrom zn frischem Zufuhrmaterial kann von 1:1 "bis 10 : 1 reichen, vorzugsweise 2 : 1 bis 5:1- Auf diese Weise können isotherme" Bedingungen innerhalb des Eeaktionsgefäßes bei einem !Temperaturanstieg von 10⁰C oder weniger während des Durchganges des Zufuhrmaterials in leitung 12 durch 13 enger erreicht werden. Der aus dem Reaktionsgefäß austretende Uettostrom, bestehend aus Dampf und Flüssigkeit, wird durch leitung .21 aus dem Reaktionsgefäß 13 abgezogen und im Wärmeaus-· tauscher 17 gekühlt, indem er mit dem gasförmigen Zufuhrmaterial in leitung 16 im indirekten Wärmeaustausch strömt. Der aus dem Reaktionsgefäß austretende Nettostrom wird durch leitung 22 aus dem Wärmeaustauscher 17 abgezogen und durch den Wärmeaustauscher

23 geleitet, wo der austretende Strom nahezu auf Umgebungstemperaturen von 2994° bis 37,8°^!G abgekühlt wird, um so im wesentlichen alles von den Kohlenwasserstoffen, die oberhalb von Methan sieden, zu kondensieren.

Der Jetzt gekühlte ausfließende Strom wird durch leitung

24 aus dem Wärmeaustauscher 23 abgezogen nand zum Abscheider 25 geleitet- Ein gasförmiger Überkopfstrom mit Jiethan und niehtumgesetztem Wasserstoff wird durch die leitung 26 abgezogen und kann durch leitung 27 unter Xontrolle durch Tentil 28 zur 'leitung 16 zurückgeführt werden, wmw. ein niedriger Wasserstoffpartialdruek erwünscht sein sollte- Im-allgemeinen ist die

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zentration von nicht-umgesetztem Wasserstoff nicht ausreichend, um den Wiederumlauf des gasförmigen Gtromes in Leitung 26 zu rechtfertigen, so daß dadurch die Methänkonzentration unterhalb von etwa 50 $> gehalten wird. Ein stabilisiertes Produkt wird durch Leitung 29 aus dem Abscheider 25 abgezogen und kann verwendet werden, um mit anderen Benzinfraktionen vermischt zu werden oder es wird den nachfolgenden Behandlungseinheiten (nicht dargestellt) zugeleitet, damit aromatische. Kohlenwasserstoffe gewonnen werden, die in dem stabilisierten Produkt enthalten' sind. .

In Abhängigkeit von dem Zufuhrmaterial, der Wasserstoffabsorption und daher der Reaktionswärme kann es erforderlich sein, daß man einen Kühler 30 in Leitung 11 und/oder einen Vorerhitzer 31 für frisches Zufuhrmaterial in Leitung 21 einschließt, um bei dem Arbeitsvorgang für Flexibilität zu sorgen. Sollte das Einsatzmaterial'eine hohe Wasserstoffabsorption aufweisen, ist der Wiederumlaufstrom vor seiner Vermischung mit dem Zufahrmaterial durch den Kühler 30 zu leiten. Wenn umgekehrt die Wasserstoffabsorption des Einsatzmaterials niedrig jst, kann es erforderlich sein, daß man das Einsatzmaterial mittels Hindurchleitens durch die Leitung 32 unter Kontrolle durch das Ventil 33 zum Vorerhitzer 31 und danach in Leitung 10 vorerhitzt. Daraus ist ersichtlich, daß der Kühler 30 und der Vorerhitzer 32 nicht gleichzeitig angewendet werden; sie werden betrieben, wenn das Einsatzmaterial hohe oder niedrige Wasserstoffabsorption hat.

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Wie vorstehend ausgeführt, wird dann, wenn die Menge an ' aromatischen Kohlenwasserstoffen, die im Pyrolysebenzin enthalten sind, hinreichend ist, um ihre Gewinnung zu rechtfer-tigen, das stabilisierte Produkt in Leitung 29 einer'nachfölgenden Einheit zugeleitet, wo die darin enthaltenen Olefine selektiv hydriert werden, um diese Olefine zu sättigen,ohne die aromatischen Kohlenwasserstoffe zu beeinträchtigen. So können die aromatischen Kohlenwasserstoffe von den anderen gesättigten Kohlenwasserstoffen, die in dem stabilisierten Produkt enthalten sind, nach üblichen Arbeitsweisen, z.B.*Flüssigkeits/Plüssigkeitsextraktion, azeotrope Destillation und Ad-~ - · sorption, zweckmäßig abgetrennt werden. Hydrierung der olefinischen Kohlenwasserstoffe kann bei bekannten Arbeitebedingungen unter Anwendung von technisch erhältlichen Katalysatorzusammensetzungen ausgeführt werden. *

Beispiel . .

. Zur weiteren Veranschaulichung der Erfindung werden 140 kg' (308 engl. Pfd.) Pyrolysebenzin je Stunde mit Eigeniohafttn und Zusammensetzungen wie in "der nachstehenden Tabelle I angegeben bei einer Temperatur von 29_t4°C mit 490 kg (1080 engl. Pfd.) Wiederumlaufreaktionsgefäßaueflußetrom je Stunde bei einer Temperatur von 16O⁰C vermischt und bei 132⁰C in das Reaktionegefäß 13 eingeleitet.

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- 13 Tabelle I

Einsatzmaterial

Gewichtsprozent

Spez. Gew.

durchschnittliches Molekulargewicht ' Dienwert (1) vorhandener Gummi (mg/100 ecm) Octanzahl (Untersuchungsmethode, klar) Butadien C₄-01efine " Butane Cyclopentadien Isopren C₅-Olefine Petane

Benzol XJg-Diolefine Cg-Olefine Toluol ■ ^-Diolefine C„-01efine

Styrol ·

Cp-Benzole Vinylcyclohexan Cg-Olefine Octane

Inden

Indan

C,-Benzole Naphthaline

Dicyclopentadien · ·

substituierte Dicyclopentadiene s ubstituierte Naphthaline andere . , '

insgesamt (1): berechnet aus der Komponentenanalyse.

	,882
84
37
29,	,8
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100,0

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' ' 2,065 χ 0,454 kg.Mol (2,065.engl. Pfd. χ Mol) je Stunde eines gasförmigen Stromes in Leitung 18 bei einer Temperatur von 66⁰C und zusammengesetzt aus 65,7 Molprozent Wasserstoff und 34,3 Molprozent Methan werden in das Reaktionsgefäß 13 eingeleitet. Das Reaktionsgefäß wird bei einer Temperatur von 132° bis 160⁰C und bei einem Druck von 399 kg/cm Manometerdruck (880 psig) gehalten. 310,5.x 0,454 kg (310,5 engl. Pfd.) je Stunde des aus dem Reaktionsgefäß austretenden Nettostromes, bestehend aus mit Wasserstoff behandeltem Einsatzmaterial plus nicht-umgesetztem Wasserstoff und Methan, werden durch die Leitung 21.abgezogen und anschließend während des Durchgangs durch die Wärmeaustauscher 17 bzw. 23 auf eine Temperatur von 156° bzw. 37,8⁰C abgekühlt. Etwa 474 SCP Wasserstoff sind, Me sich herausstellt, mit dem Ausgangsmaterial verbunden. Der so gekühlte Reaktionsgefäßausflußstrom wird in den Abscheider 25 eingeleitet, woraus ein gasförmiger Überkopfstrom abgezogen wird, der Wasserstoff und Methan enthält. Ein stabilisiertes -Produkt mit der Zusammensetzung wie in der nachstehenden Tabelle II angegeben wird aus dem Abscheider 25 abgezogen und den nachfolgenden Behandlungseinheiten zugeleitet.

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Tabelle II

Produkt

Spez. Gew. 0,881

Dienwert 0,48

vorhandener Gummi (mg/100 ecm) 1,6 Octanzahl (Untersuchungsmethode, kla;r) 100 ea

Diolefingehalt gemäß Analyse bei

Butadien . 0,0 Gew.i»

Isopren . 0,0 Gew.#

Cyclopentadien . 0,0 Gew.fi

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Claims

- 16 Patentansprüche

1 )l Verfahren zur Wasserstoffbehandlung einer Benzinpyrolysefraktion zur Hydrierung der darin enthaltenen Diolefine, wobei die Fraktion aus einem gasförmigen Gemisch abgetrennt wird, das durch Pyrolyse eines Kohlenwasserstoffes, der oberhalb von Propan siedet, erzeugt worden ist, dadurch gekennzeichnet, daß man die Pyrolysebenzinfraktion und einen wa'sserstoffhaltigen Gasstrom in eine einen Edelmetallkatalysator enthaltende Reaktionszone, worin die Temperatur bei etwa 49° bis 204⁰O gehalten wird, einleitet und nach der Wasserstoffbehandlung das Produkt aus der Zone abzieht.
2) Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,

daß ein Teil des Produktes vor dem Einleiten in das Reaktionsgefäß mit der Pyrolysebenzinfraktion vermischt wird.
3) Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß man ein Verhältnis des Teils des Produktes zur Pyrolysebenzinfraktion von 1 : 1 bis 10 : 1 verwendet.
4) Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß man einen Druck in der Reaktionszone zwischen 90,7 und 454 kg/cm² (Manometerdruck) (zwischen 200 und 1000 psig) verwendet.
5) Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, 909848/0 9-2 4

dadurch gekennzeichnet, daß man eine Temperatur von 66° bis 177⁰C anwendet.
6) Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der Gasstrom dadurch vorerhitzt wird, daß er im indirekten Wärmeaus tausch mit dem ÜTettoprodukt aus der Reaktionszone strömt.
7) Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Pyrolysebenzinfraktion dadurch vorerhit.zt wird, daß sie im indirekten Wärmeaustausch mit dem Nettoprodukt aus der Reaktionszone strömt, wo die Pyrolysebenzinfraktion eine niedrige Wasserstoffabsorption· aufweist.
8) Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der mit dem Pyrolysebenzin vermischte Produktanteil vor dieser Mischstufe-gekühlt wird, wo die Pyrolysebenzinfraktion hohe Wasserstoffabsorption aufweist.

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