DE1645689C3 - Verfahren zur Behandlung eines ungesättigten Kohlenwasserstoffdestillates - Google Patents
Verfahren zur Behandlung eines ungesättigten KohlenwasserstoffdestillatesInfo
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- DE1645689C3 DE1645689C3 DE1968A0058477 DEA0058477A DE1645689C3 DE 1645689 C3 DE1645689 C3 DE 1645689C3 DE 1968A0058477 DE1968A0058477 DE 1968A0058477 DE A0058477 A DEA0058477 A DE A0058477A DE 1645689 C3 DE1645689 C3 DE 1645689C3
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Description
Die Erfindung betrifft die Behandlung eines ungesättigten Kohlenwasserstoffdestillates.bei dem die Beschickung
in Fraktionen zerlegt wird und die hydrierende Behandlung in 3 Zonen jeweils in Gegenwart
eines Katalysators aus mindestens einer metallischen Komponente eines Metalls der Gruppen VIa oder VIII
des Periodensystems der Elemente erfolgt
Ungesättigte Kohlenwasserstoffe mit Siedepunkten zwischen 24-400"C bei atmosphärischem Druck, die
aus verschiedenen Umwandlungsverfahren einschließlich der katalytischen und/oder thermischen Krackung
von Erdöl, der zersetzenden Destillation von Holz oder Kohle und der Destillation von Schieferöl stammen,
enthalten oft schwefelhaltige, stickstoffhaltige und sauerstoffhaltige Verbindungen, die sie ohne weitere
Bearbeitung für die meisten Verwendungszwecke ungeeignet machen. Neben den obengenannten Verunreinigungen
enthalten diese Kohlenwasserstoffe auch merkliche Mengen an Styrol und anderen Mono- und Diolellnen.
Solche ungesättigten Kohlenwasserstoffe entstehen z. B. als Nebenprodukt bei der Herstellung von
Äthylen wahrend der Pyrolyse gasförmiger und/oder stehen z. B. als Nebenprodukt bei der Herstellung von
Äthylen während der Pyrolyse gasförmiger und/oder flüssiger Kohlenwasserstoffe bei hoher Temperatur.
Aus der US-PS 31 61 586 und der US-PS 31 33 013
sind Verfahren zur Behandlung eines ungesättigten Kohlenwasserstoffdestillates bekannt, bei denen die
Beschickung in Fraktionen zerlegt wird und di" hydrierende
Behandlung in 3 Zonen erfolgt Diese bekannten Verfahren sind jedoch bezüglich der anfallenden
Nebenprodukte und deren Abtrennungen nicht zufriedenstellend. Ziel der Erfindung ist daher unter
anderem die Schaffung eines Verfahrens, bei dem die
is unerwünschten Komponenten fast vollständig hydriert
und so in Produkte überführt werden können, die sich im Endprodukt nicht störend auswirken, oder vom
Hauptprodukt leicht abtrennbar sind.
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Behandlung eines ungesättigten Kohlenwasserstoffdestillates, bei
dem die Beschickung in Fraktionen zerlegt wird und eine hydrierende Behandlung in 3 Zonen jeweils in
Gegenwart eines Katalysators aus mindestens einer metallischen Komponente eines Metalls der Gruppen
Via oder VIII des Periodensystems der Elemente erfolgt das dadurch gekennzeichnet ist daß man das
Destillat zuerst zur Schaffung einer leichten Fraktion mit einem Endsiedepunkt von etwa 70 C, einer ungesättigten
Fraktion mit einem Siedebereich von etwa 70 bis 145°C und einer schweren Fraktion mit einem
Anfangssiedepunki über etwa 145CC fraktioniert, die
ungesättigte Fraktion mit Wasserstoff in einer ersten Reaktionszone bei einer Temperatur von 230 bis 290 C
umsetzt, den Ausfluß aus der ersten Reaktionszone
j> in einer zweiten Reaktionszone bei einer Temperatur
von 315 bis 375°C umsetzt, den Reaktionsausfluß aus der zweiten Reaktionszone mit der leichten Fraktion
und der schweren Fraktion vereinigt, die erhaltene vereinigte Mischung in einer dritten Reaktionszone
bei einer Temperatur von 230 bis 2900C umsetzt und den Ausfluß der dritten Reaktionszone in ein gasförmiges
und ein flüssiges Produkt trennt, wobei man weiterhin ein Waschöl mit einem Siedebereich von 230
bis 375°C mit dem mindestens zu einer der Reaktions-
4> zonen zugefügten Material mischt und in jeder Reaktionszone
die Raumströmungsgeschwindigkeit im Bereich von 0,5 und 10,0VoI. flüssigem Kohlenwasserstoff
pro Std. und pro Vol. Katalysator hat.
Das erfindungsp.emäße Verfahren wird durch die
Das erfindungsp.emäße Verfahren wird durch die
v) Zeichnung weiter veranschaulicht. Der Einfachheit
und Klarheit halber wurden darin verschiedene Heizvorrichtungen, Kühler, Kompressoren, Ventile, Regelvorrichtungen
und Instrumente weggelassen. Das Kohlenwasserstoffdestillat hat einen Anfangssiedepunkt
von 27°C, einen Endsiedepunkt von 260nC und enthält 1000 Teile pro Million Schwefel und Stickstoff.
In der Zeichnung wird die Kohlenwasserstoffgrundbeschickung durch Leitung 1 in den Verfahrensgang
eingeführt und in der Fraktionierungsvorrichtung 2 in
M) eine leichte ungesättigte Benzinfraktion mit einem
Endsiedepunkt von etwa 70"C, die durch Leitung 3 austritt, eine ungesättigte Aromatenfraktion mit einem
Siedebereich zwischen etwa 70 bis 145 C, die durch Leitung 4 austritt, und eine schwere ungesättigte Ben-
h5 zinfraktion mit einem Anfangssiedepunkt von etwa
145 C, die durch Leitung S austritt, getrennt. Die Fraktion
in Leitung 4 wird dann durch den Wärmeaustauscher 6 und die Leitungen 7 und 8 in die erste Reak-
tionszone9 eingerührt, nachdem sie in Leitung 8 mit
einem wasserstoffreichen Gasstrom aus Leitung 31 und einem Gasöldestillat mit einem Siedebereich zwischen
einem Gasöldestillat mit einem Siedebereich zwischen 230 bis 375 C (im folgenden als Waschöl bezeichnet)
aus Leitung Sl vereinigt worden ist
Die WasserstofTreinheit im wasserstoffreichen Gasstrom ist nicht entscheidend und kann zwischen 30
und 100% betragen, vorzugsweise enthält der wasserstoffreiche Gastrom jedoch zwischen 50 und 100%
Wasserstoff, Die Zugabegeschwindigkeit dieses wasserstoffreichen Gasstromes kann zwischen 40 und
270 Norm-m3 (1 Atm. bei 0DC) pro 159 1 betragen, wobei
eine Zugabegeschwindigkeit zwischen 80 und 190 Norm-m3 pro 1591 bevorzugt wird. Das Mischen
des Waschöls mit dem zur ersten Reaktionszone geführten Material hilft, die Bildung von Polymerisationsprodukten
zu verhindern und regelt auch den Temperaturanstieg über dem Katalysator in der Reaktionszone.
Dieses Misches des Waschöles mit der ungesättigten Aromaienfraktion sollte möglichst nahe am
Berührungspunkt zwischen der Mischung und dem Katalysator erfolgen, um ein gutes Mischen zu
erreichen und gleichzeitig so wenig Zeit wie möglich für die Beschleunigung einer thermischen Polymerisation
zu geben. Die Temperatur der gesamten Beschickung zur ersten Reaktionszone sollte etwa 230 C
betragen.
Die Temperatur in der ersten Reaktionszone liegt zwischen 230 und 290°C und der Druck zwischen 14
und 85 atü.
Der teilweise hydrierte Ausfluß aus der ersten Reaktionszone 9 geht bei einer Temperatur von 260 bis
290cC durch Leitung 10 und passiert nach Mischen mit weiterem Waschöl aus Leitung 52 die Leitung 11
zur weiteren Reaktionszone 12, die er bei einer Temperatur von etwa 315CC betritt In der zweiten Reaktionszone
12 wird eine Temperatur zwischen 315 und 3751C aufrechterhalten, um die Sättigung der monooiefinischen
Kohlenwasserstoffe zu beenden und stickstoffhaltige und schwefelhaltige Verbindungen in
Ammoniak, Schwefelwasserstoff und Kohlenwasserstoff umzuwandeln.
Das gesamte flüssige Produkt aus der zweiten Reaktionszone läuft bei einer Temperatur von 340 bis 375 C
durch Leitung 13 und wird mit den Kohlenwassersiofffraktionen aus Leitung 3 und 5 vereinigt. Die vereinigten
Fraktionen in Leitung 14 werden dann mit weiterem Waschöl aus Leitung 47 abgekühlt und durch
Leitung 15 bei einer Temperatur von etwa 230 C in eine dritte Reaktionszone 16 eingeführt. In dieser dritten
Reaktionszone werden milde Bedingungen einschließlich Temperaturen zwischen 230 bis 290"C aufrechterhalten,
um nur eine teilweise Hydrierung der ungesättigten Materialien zu bewirken, die in der in
diesen Endreaktor eingeführten Beschickung anwesend sind. Der vollständig hydrierte Ausfluß aus der zweiten
Reaktionszone zusammen mit dem zugefügten Waschöl dient zur Dämpfung eines Temperaturanstieges in
dieser dritten Reaktionszone.
Der Ausfluß aus der dritten Reaktionszone wird über
die Leitungen 17 und 19 durch einen oder mehrere Wärmeaustauscher 18 und 20 geführt, bevor er durch
Leitung 21 in den Hochdruckabscheider 22 gelangt. Der Abscheider 22 arbeitet praktisch unter identischem
Druck wie die Reaktionszone 16 und regelt tatsächlich
den Arbeitsdruck von 14 bis 85, vorzugsweise 28 bis 57 atü, der in jeder cer Reaktionszonen aufrechterhalten
wird. Der Arbeitsdruck im Abscheider 22 kann als Zeichen für die Menge an Wasserstoff verwendet
wurden, die dem Verfahren durch Leitung 28 zugegeben werden muß. Der Abscheider 22 arbeitet
bei Temperaturen um 38 C und dient der Trennung des gesamten Produktausllusses aus der Reaktionszone 16 in eine gasförmige Phase und eine normalerweise
flüssige Kohlenwasserstoffphase.
Die gasförmige Phase, die stark mit Wasserstoff
Die gasförmige Phase, die stark mit Wasserstoff
ι» angereichert ist, jedoch auch Ammoniak und Schwefelwasserstoff
sowie leichte paraffinische Kohlenwasserstoffe, wie Methan, Äthan und Propan, enthält, die mit
dem zugefügten Gas eingeführt wurden, wird aus dem Abscheider über Leitung 23 abgezogen und über Leitung25
zum Kompressor 26 gerührt Das komprimierte Gas wird dann über Leitung 27 abgezogen und nach
anschließender Reinigung und/oder Mischen mit zusätzlichem durch Leitung 28 eingeführtem Wasserstoff
durch Leitung 29, Heizvorrichtung 30 und Leitung 31 geführt, ν,Ό es dann mit der Fraktion in Leitung 7
gemischt wird. Mindestens ein Tf ν der gasförmigen Phase in Leitung 23 wird über Leuurg24 aus dem
System abgezogen, um eine Anreicherung von Ammoniak und Schwefelwasserstoff im System zu verhindern.
Der normalerweise flüssige Produktausfluß aus dem Abscheider 22 wird durch Leitung 32 entfernt und in
eine übliche endgültige Abtrennzone geleitet die aus einer Stabilisierungsvorrichtung 33 und einer Fraktionierungsvorrichtung36
besteht. Leichte Gase werden
jo durch Leitung 34 aus dem Stabilisator entfernt während
die restlichen flüssigen Kohlenwasserstoffe durch Leitung 35 zur Fraktionierungsvorrichtung36 geführt
werden. Aus der Fraktionierungsvorrichtung werden mindestens drei Fraktionen gewonnen, nämlich eine
j5 leichte Benzinfraktion über Leitung 37; eine Aromatenfraktion
(normalerweise Benzol, Toluol und Xylol) über Leitung 38, die zur weiteren (nicht gezeigten)
Trennung oder Gewinnung geführt werden kann,und eine schwere Benzinfraktion durch Leitung
39. Das Bodenmaterial in der Fraktionierungsvorrichtung wird als Waschöl zurückgeführt und erleichtert
die Regelung der verschiedenen Temperaturen und Fließgeschwindigkeiten innerhalb des Verfahrens.
So wird das Waschöl aus der Fraktionierungsvorrichtung36 durch Leitung 40 entfernt, durch die Pumpe 41 in Leitung 42 gegeben. Dieses Waschöl wird vorzugsweise über Leitung 43 und 44 durch den Wärmeaustauscher 18 geführt, der zum Abkühlen des Ausflusses aus der dritten Reaktionszone verwendet wird. Das gesamte Waschöl oder eine Fraktion desselben kann jedoch auch durch Leitung 45 in Leitung46 gegeben werden, um zum System zurückgeführt zu werden. Das Waschöl wird durr.h Leitung 47 zur Temperaturregelung in der dritten Reaktionszone und durch Leitung 48 und 50 bis 52 zur Regelung der Reaktion in der ersten und zweite-* Reaktionszone geführt Die Temperatur des zur ersten und zweiten Reaktionszonc geführten Wasrhöles wird durch die Heizvorrichtung 49 geregelt
So wird das Waschöl aus der Fraktionierungsvorrichtung36 durch Leitung 40 entfernt, durch die Pumpe 41 in Leitung 42 gegeben. Dieses Waschöl wird vorzugsweise über Leitung 43 und 44 durch den Wärmeaustauscher 18 geführt, der zum Abkühlen des Ausflusses aus der dritten Reaktionszone verwendet wird. Das gesamte Waschöl oder eine Fraktion desselben kann jedoch auch durch Leitung 45 in Leitung46 gegeben werden, um zum System zurückgeführt zu werden. Das Waschöl wird durr.h Leitung 47 zur Temperaturregelung in der dritten Reaktionszone und durch Leitung 48 und 50 bis 52 zur Regelung der Reaktion in der ersten und zweite-* Reaktionszone geführt Die Temperatur des zur ersten und zweiten Reaktionszonc geführten Wasrhöles wird durch die Heizvorrichtung 49 geregelt
bo Von Zeit zu Zöit ist es zweckmäßig, eine geringe
Menge Waschöl aus dem System abzuführen. Dies kann durch Leitung 53 erfolgen. Zusätzliches Vasenol,
z. B. Ofenöl Nr. 2 oder irgendein anderes Gasöldeslillat mit einem Siedebereich zwischen 230 und 375 C kann
hi dem System über Leitung 54 zugeführt werden.
Der Abscheider Ll kann mit zusätzlichen Abtrenn-
und/oder Adsorptionsmitteln, wie z. B. Mitteln zur Wassereinführung zwecks Adsorption von Ammoniak,
versehen sein. Die gasförmige Phase aus dem Abscheider
22 kann auch zur praktisch vollständigen Entfernung von Schwefelwasserstoff und/oder leichten
leichten paralTinischen Kohlenwasserstoffen behandelt werden. Durch Verwendung eines Lagerbehälter Tür
das zurückgeführte Waschöl kann die Geschwindigkeit des zu jeder Reaktionszonc zurückgeführten Waschöles
geregelt werden. Neben dem mit Wasserstoff angereicherten, dem System in Leitung 31 zugeführten
CJas kann auch wasserstoffreiches Gas getrennt in die
Leitungen 11 und/oder 15 eingeführt werden. Zum
wirksamen Wärmeaustausch in irgendeiner Beschikkungs- oder Produktleitung kann auch Wasser oder
irgendein anderes Kühlmedium verwendet werden. Weiterhin kann Wasserdampf oder ein anderes Heizmedium
im Wärmeaustauschersystem zur Erhöhung der Temperatur von Beschickungs- oder I'roduktströmcn
angewendet werden.
in manchen Fäiien kann es zweckmäßig sein, die Beschickung an verschiedenen Abschnitten der Reaktionszonen
an mehreren Punkten einzuführen, um den gewünschten Wärmeausgleich in diesen Zonen
aufrechtzuerhalten. Zur Temperaturregelung in den Reaktionszonen kann es zweckmäßig sein, alternierende
Einführungspunkte für das Waschöl vorzusehen. Obgleich das erfindungsgemäße Verfahren am
zweckmäßigsten in drei Reaktionszonen durchgeführt wird, können a'uch zusätzliche Reaktoren verwendet
werden oder eine oder mehrere Reaktionszonen können sich innerhalb desselben Gehäuses befinden.
Die Raumströmungsgeschwindigkeit in den Reaktionszonen liegt zwischen 0,5 und 10,0 LHSV, vorzugsweise
zwischen 1 und 4 LIISV (Volumen des flüssigen Kohlenwasserstoffes pro Stunde und pro Volumen
Katalysator). Die Raumströmungsgeschwindickeit steht in Beziehung zur Reaktionstemperatur und dem
Reaktionsdruck, um das gewünschte Maß an Sättigung in jeder Reaktionszone zu erzielen. Im allgemeinen
erhöht sich die Raumströmungsgeschwindigkeit mit der Erhöhung der Reaktionstemperatur.
Das Gewichtsverhältnis der zurückgeführten Waschölmenge
liegt zwischen 0,5 und 6 Teilen Waschöl pro Teil Beschickung, vorzugsweise zwischen 0,5 und
2 Teilen Waschöl pro Teil Beschickung.
Der in jeder der Reaktionszonen verwendete Katalysator kann die gleichen oder unterschiedliche chemische
und physikalische Eigenschaften haben. Bevorzugte Katalysatoren sind in den USA-Patentschriften
28 80 171 und 29 93 868 beschrieben. Für das erfindungsgemäße Verfahren geeignete Katalysatoren enthalten
metallische Komponenten aus der Gruppe VIa und VIII des Periodensystems, wie z. B. ein Katalysator
aus Molybdän und mindestens einer metallischen Komponente aus der Eisengruppe des Periodensystems.
Ein besonders geeigneter Hydrierungskatalysator ist Nickel auf einem Träger, wie Kieselsäure
oder Tonerde, Calciumcarbonat oder einer Mischung derselben mit geringer Aktivität für Krack- und Polymerisationsreaktionen.
Andere metallische Komponenten umfassen Chrom, Molybdän, Wolfram, Eisen, Kobalt, Ruthenium, Platin, Palladium und Mischungen
aus zwei oder mehreren dieser Komponenten mit oder ohne Nickel.
Bei Einhaltung der obengenannten Arbeitsbedingungen bewirkt das erfindungsgemäße Verfahren einerseits
eine wirksame teilweise und andererseits eine gesamte Hydrierung eines ungesättigten Kohlenwasserstoffdestillats
mit dem vollen Siedebereich über längere Zeiten. Die Neigung /ur Bildung hochmolekularer
Polymerisate und Mischpolymerisate sowie zur Bildung inhibierender Koksmengen und anderer kohlenstoffhaltiger
Materialien wird so vollständig überwunden, daß der Katalysator in der Reaktionszone lange Zeit
aktiv ist. Wie es jedoch bei praktisch allen katalytisch durchgeführten Verfahren der Fall ist, erfolgt eine langsame
Deaktivierung des Katalysators während des Verfahrens. Nach 3 bis 6 Monaten, wenn die Koksablagerung
auf dem Katalysator ein solches Maß erreicht, daß die Kntalysatorwirksumkeit zur Beschleunigung
der gewünschten Reaktion unzureichend wird, kann der Katalysator leicht in situ in bekannter Weise
regeneriert werden.
Beispiel I
Erfindungsgemäß erfolgte die Behandlung von Pyro-
Erfindungsgemäß erfolgte die Behandlung von Pyro-
iyscucii/iii {C5 hm 205 C), wüiici die !5TX-i Γαίίΐϊϋίΐ
(Benzol, Toluol, Xylol) der Rohbeschickung auf die folgenden Werte hydriert wurde:
Bromzahl
Diengehalt
Schwefel
Stickstoff
Diengehalt
Schwefel
Stickstoff
unter 1
keiner
weniger als 1 Teil pro Million
weniger als 1 Teil pn Million
Ander·. Fraktionen als die BTX-Fraktionen wurden
dabei teilweise zu Fraktionen hydriert, die praktisch
in keine gumbildendc Neigung aufwiesen und zum Mischen
in Motorbenzin geeignet waren.
Der Katalysator in jeder der drei Reaktionszonen bestand aus 0,2% Nickel, 1,7% Kobalt und 9,5% Molybdän
auf Tonerde als Träger. Dieser Katalysator wurde
i) hergestellt, indem man zuerst die Tonerdeträger bei
einer Temperatur von etwa 600' C calcinierte. Dann wurde Molybdän auf dem calcinierten Träger aus ei ner
Lösung abgeschieden, die durch Lösen von Ammoniumparamolybdat in ammoniakhaltigcr Wasserlösung
41) hergestellt worden war. Nach dem Trocknen wurde
das Material etwa 10 Stunden bei 480 C calciniert. Kobalt und Nickel wurden aus einer wäßrigen Lösung
der Metallnitrate auf dem Molybdän-Tonerdematerial abgeschieden. Nach dem Trocknen wurde das Material
erneut etwa 10 Stunden bei einer Temperatur von etwa 480 C calciniert
Das Beschickungsmaterial wurde in eine leichte ungesättigte Benzinfraktion mit einem Endsiedepunkt
von 70 C, eine Fraktion ungesättigter Aromaten mit
-,n einem Siedebereich zwischen 70 und 145'C und eine
schwere ungesättigte Benzinfraktion mit einem Anfangssiedepunkt von 145°C fraktioniert Der Einfachheit
halber werden diese Fraktionen im folgenden als Cy-Fraktion, BTX-Fraktion und C6+-Fraktion bezeichnet
Die BTX-Fraktion wurde mit zurückgeführtem Waschöl in einem Gewichtsverhältnis von Waschöl
zu Beschickung von 2 :1 und 40 Norm-m3 wasserstoffreichem
Gas pro 1591 gemischt Diese Mischung wurde
eo in die erste Reaktionszone mit einer Einlaßtemperatui
von 2300C eingeleitet Der Reaktorfluß aus der erster
Reaktionszone mit einer Temperatur von etwa 2800C wurde dann mit weiterem Waschöl in einem Gewichtsverhältnis von Waschöl zur Beschickung von 1,2:1
gemischt Diese Mischung wurde dann bei einer Einlaßtemperatur von 315°C in die zweite Reaktionszone
eingeführt Die C5- und (^+-Fraktionen wurden mil
dem Ausfluß aus der zweiten Reaktionszone gemischt
mit weitcrem zurückgeführten Waschöl in einer Menge
kombiniert, daß sich ein Gcwichlsvcrhaltnis von Waschöl /r Beschickung von 1,2:1 ergab, und hei
23(1 C in eine drille Reaktionszone eingeführt. Der Druck in jeder Keaktionszonc wurde auf 57 aiii gehalten,
die Raumströmungsgeschwindigkeit für jeden Pcaktor betrug 2 LIISV, bezogen auf das vereinigte
Material aus beschickung und Waschül. Das aus der dritten Reaktionszone ausfließende Produkt wurde
dann auf eine Temperatur von 38 C abgekühlt und in einen Hochdruckabscheider geleitet.
Hin Teil des gasförmigen, mit Wasserstoff angereicherten Stromes aus dem Abscheider wurde abgeleitet,
während dei restliche Teil zurückgeführt und mit weiterem Wasserstoff zur Zugabe zur flüssigen Beschickung
zur ersten Reaktionszonc kombiniert wurde. Der normalerweise flüssige l'roduktausfluß wurde nach
der Trennung im Hochdruckabscheider zu einer üblichen Stabilisierungsvorrichlung geleitet und dann
fraktioniert, wodurch man ein leichtes Hcnzinprodukt
(CVProdukt), ein Aromatcnprodukt (BTX-Iraktion)
und ein schweres Benzinprodukl ((,,,-Produkt) erhielt.
Das restliche Material wurde als Waschöl zum Mischen mit der Beschickung für jede der drei Reaktionszonen
zurückgeführt.
Die für dieses Arbeiten insgesamt verwendeten Materialien (ausschließlich des zurückgeführten Waschöls)
und die erhaltenen Produkte sind in der folgenden Tabelle in kg/Std. angegeben.
Hs ist ersichtlich, daß die BTX-Iraktion zur vollstandigen
Hydrierung der 0IcTmC und Diolefine behandelt
wurde, während die CV und C.,.-Fraktionen gleichzeitig erfindungsge maß zur Hydrierung der C'yclo-
und Diolefine behandelt wurden. Die Monoolefine wurden in diesen letztgenannten Fraktionen belassen, da
sie nicht merklich zur Bildung von Gums in Benzin beitragen
und eine wünschenswerte Oc(anzahl haben.
Die in diesem Beispiel verwendete Beschickung hatte die folgende Zusammensetzung:
(Ie w.-1Vi.
Gesättigte ('-Materialien 2,2
CVOIefin 2,0
CVDiolcfin 4,3
Isopren 3,2
Cyclopentadien 6,5
18,2
Gesättigte C-Matcrialien 0.9
Benzol 30,0
Mcthylcyclopentan 1,1
(iesältigte CyMatcrialien 2,2
Toluol 23,0
Xylol 15,0
Alhylbcnzol 4,0
Gesättigte CVMaterialien 2,2
C.j-Aromalen 1.1
C'iu-Aromatcn 2,2
Cn-Aromatcn 0,1
insgesamt ... 81,8
18,2
81,8 100.0
Beschickung | 118 | /ugeführtes Cins | ('her leitung 24 | Aus dem Stabilisator | Cy Produkt | Aromaten |
185 | (Leitung 2H) | abgezogenes Gas | entnommenes Gas | |||
870 | (Leitung 34) | |||||
II: | 221 | 73 | 20 | 0.45 | ||
fi | 921 | 71 | 52 | 19 | ||
C, | 101Ϊ | 70 | 20 | 49 | ||
C, | 472 | 58 | 5.9 | 52 | ||
C4 | 113 | 37 | !,4 | 26 | 9,1 | |
C, | 57 | 26 | 4,5 | 82 | 563 | 45 |
c\ | 114 | 8.6 | 36 | 271 | 80 | |
C, | 1602 | |||||
c* | 1.4 | 3,6 | 4,1 | |||
B | 3,6 | 3,6 | 17 | 897 | ||
T | 1,8 | 1009 | ||||
X | ||||||
Styrol | ||||||
C9,- | ||||||
C9. | ||||||
C9+ | 105 | |||||
5684 335
119,2
271,65 864,2
2893
48
107 1714
1869
Diese Beschickung wurde im wesentlichen gemäß ti verständlich kann der als Produkt erhaltene Aromaten-
Beispiel 1 behandelt, wobei jedoch in der Endprodukt- strom einer weiteren anschließenden Behandlung zur
Fraktionierungsstufe nur zwei Produkte (C5-Produkt Abtrennung der BTX-Materialien und C9+-Materialien
und ein aromatischer Strom) gewonnen wurden. Selbst- unterworfen werden.
IO
Die gesamte Materialziigabe (ausschließlich des zurückgeführten Waschöles) und die Mengen der erhaltenen
Produkte für diesen Vorgang ist in der folgenden Tabelle gezeigt. Die Mengen sine1 in kg/Std. angegeben.
llesch ic kung | 732 | /ugeführtes Gas | Über Leitung 27 | I licrzii | (!her Leitung 24 | Aus dem Stabilisator | C's-I'rodukl | Aromaten | | 49 |
353 | (Leitung 28) | /ugeführtes Gas | abgezogenes Gas | entnommenes (!as | ι | 95 | |||
2150 | (Leitung 34) | ||||||||
H) | 1 175 | 14; | 9,5 | 21 | 2,3 | I 146 | |||
C1 | 6650 | 626 | 501 | 47 | 77 | 6629 | |||
ges. C5 | 5098 | 8,2 | 23 | 1133 | 5098 | ||||
C5 | 3657 | 3,2 | 9,1 | 2109 | 4222 | ||||
C5 | 554 | 1,8 | |||||||
ges. Q. | 1705 | 6,4 | 3,6 | 15 | 1705 I | ||||
B | 22074 | 4,5 | 2,7 | 14 | 17944 i | ||||
T | I | ||||||||
X | |||||||||
Styroi | |||||||||
ma te η | |||||||||
775 | 510,5 | 90,3 | 117,7 | 3272,8 | |||||
13IaIt Zeichnung | cn | ||||||||
Claims (3)
1. Verfahren zur Behandlung eines ungesättigten Kohlenwasserstoffdestillates, bei dem die Beschikkung
in Fraktionen zerlegt wird und eine hydrierende Behandlung in 3 Zonen jeweils in Gegenwart
eines Katalysators aus mindestens einer metallischen Komponente eines Metalls der Gruppen VIa
oder VIII des Periodensystems der Elemente erfolgt, dadurch gekennzeichnet, daß man das
Destillat zuerst zur Schaffung einer leuchten Fraktion mit einem Endsiedepunkt von etwa 7QaC, einer
ungesättigten Fraktion mit einem Siedeibereich von etwa 70 bis 145°C und einer schweren Fraktion
mit einem Anfangssiedepunkt über etwa 145°C fraktioniert, die ungesättigte Fraktion mit Wasserstoff
in einer ersten Reaktionszone bei einer Temperatur von 230 bis 29O°C umsetzt, den Ausfluß
aus der ersten Reaktionszone in einer zweiten Reaktionszone bei einer Temperatur von 315 bis
375UC umsetzt, den Reaktionsausfluß aus der zweiten
Reaktionszone mit der leichten Fraktion und der schweren Fraktion vereinigt, die erhaltene vereinigte
Mischung in einer dritten Reaktionszone bei einer Temperatur von 230 bis 290"C umsetzt
und den Ausfluß der dritten Reaktionszone in ein gasförmiges und ein flüssiges Produkt trennt, wobei
man weiterhin ein Waschöl mit einem Siedebereich von 230 bis 375°C mit dem mindestens zu einer
der IJeaktionszonen zugefügten Material mischt,
und in jede. Reaktionszone die Raumströmungsgeschwindigkeit im Bereich "on 0,5 und 10,0VoI.
flüssigem Kohlenwasserstoff pro Std. und pro Vol. Katalysator hält
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Waschöl mit der mindestens zu
einer der Reaktionszonen zugefügten Beschickung in einer solchen Menge gemischt wird, daß das
Gewichtsverhältnis von Waschöl zu Beschickung 0,5 : 1 bis 6 :1, vorzugsweise 0,5 : 1 bis 2 : 1, beträgt.
3. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß der Druck in jeder der Rea!>
tionszonen zwischen 14 und 85 atü liegt
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE1968A0058477 DE1645689C3 (de) | 1968-03-19 | 1968-03-19 | Verfahren zur Behandlung eines ungesättigten Kohlenwasserstoffdestillates |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE1968A0058477 DE1645689C3 (de) | 1968-03-19 | 1968-03-19 | Verfahren zur Behandlung eines ungesättigten Kohlenwasserstoffdestillates |
Publications (3)
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ID=6941643
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DE1968A0058477 Expired DE1645689C3 (de) | 1968-03-19 | 1968-03-19 | Verfahren zur Behandlung eines ungesättigten Kohlenwasserstoffdestillates |
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FR2753717B1 (fr) | 1996-09-24 | 1998-10-30 | Procede et installation pour la production d'essences de craquage catalytique a faible teneur en soufre |
-
1968
- 1968-03-19 DE DE1968A0058477 patent/DE1645689C3/de not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
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