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HINTERGRUND DER ERFINDUNG
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1. Gebiet der Erfindung
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Die
vorliegende Erfindung bezieht sich auf eine Öldrucksteuervorrichtung,
die eine Behandlung zum Abgeben von Fremdstoffen ausführt,
die in einen Kreislauf mit hineingetreten sind, und genauer gesagt
auf eine Öldrucksteuervorrichtung zum Ausführen
einer Fremdstoffabgabebehandlung für eine Vielzahl an Solenoidventilen.
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2. Beschreibung des zugehörigen
Standes der Technik
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In
jedem von verschiedenen Öldrucksteuerkreisläufen
wird ein Solenoidventil angewendet wie beispielsweise ein elektromagnetisches
Proportionalsteuerventil oder dergleichen, das einen Ventilkörper
mit der Hilfe eines Solenoids betätigt, um den Druck eines
Arbeitsfluides zu steuern zum Betätigen einer Gruppe an
Aktuatoren. Der Druck und die Strömungsrate des Arbeitsfluides,
die zum Betätigen der Aktuatoren erforderlich sind, werden
sichergestellt, indem beispielsweise ein anderes Steuerventil unter Verwendung
eines Abgabedrucks des Solenoidventils als ein Pilotdruck (Vorsteuerdruck)
betätigt wird. Wenn Fremdstoffe in einen Öldrucksteuerkreislauf eingetreten
sind und sich dort vermischt haben, kann es sein, dass die Ventile
und dergleichen nicht normal arbeiten. Daher sind Vorsorgemaßnahmen
getroffen worden, um jene Fremdstoffe zuverlässig abzugeben
(herauszuholen). Eine Fremdstoffabgabesteuerung ist insbesondere
in dem Fall eines Solenoidventils unerlässlich, das einen
elektromagnetisch angetriebenen Ventilkörper hat und eine
genaue Öldrucksteuerung erforderlich macht.
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Als
eine solche Art an Öldrucksteuervorrichtung ist eine Öldrucksteuervorrichtung
bekannt, die mit Solenoidventilen und Drucksteuerventilen ausgestattet
ist, um den Druck eines Arbeitsfluides für einen Aktuator
für Riemenscheibenabschnitte (Sheaves) in beispielsweise
einem kontinuierlich variablen Getriebe (CVT) der Riemenart für
ein Kraftfahrzeug zu steuern, und die so gestaltet ist, dass ein
Leitungsdruck gesteuert wird, indem die Stromstärke, die
zu dem ersten Solenoidventil für ein Liefern eines Vorsteuerdrucks
zu einem der Drucksteuerventile, das die Funktion eines Regulators
hat, geliefert wird, gesteuert wird, und der Druck des Arbeitsfluides
für den Aktuator reguliert/gesteuert wird, indem die zu
dem zweiten Solenoidventil für ein Liefern eines Vorsteuerdrucks
zu einem der Drucksteuerventile gelieferte Stromstärke
gesteuert wird, das die Funktion eines Druckverringerungsventils
unter Verwendung des Leitungsdrucks als ein Ausgangsdruck ausführt.
In dieser Vorrichtung wird ein Ventiltauchkolben in einer hin- und
hergehenden Weise bewegt, indem der Stromstärkebefehlswert
für jeden der Solenoidventile variiert wird. Somit können
die an der Ablaufanschlussseite abgelagerten Fremdstoffe abgegeben
werden, und das Auftreten eines wesentlichen Verringerns des Kreislaufdrucks
an einer Abgabeanschlussseite kann verhindert werden, wenn jene Fremdstoffe
abgegeben werden (siehe beispielsweise die Japanische Patentanmeldung
mit der Veröffentlichungsnummer 2005-54 970 (
JP-A-2005-54 970 )).
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Es
ist außerdem eine Steuervorrichtung für ein Automatikgetriebe
bekannt, die den Einrückdruck einer Eingangskupplung zwischen
einem ersten Einrückdruck auf der Grundlage eines Leitungsdrucks und
einem zweiten Einrückdruck während einer Neutralsteuerung ändert,
die auf einen Steuerdruck an einem Linearsolenoidventil gegründet
ist, und den Einrückdruck der Eingangskupplung bei maximal
dem ersten Einrückdruck begrenzt, der einem minimalen Leitungsdruck
entspricht, beim Ausführen einer Fremdstoffabgabesteuerung
für das Linearsolenoidventil während eines Anhaltens
eines Fahrzeugs und vor dem Start der Neutralsteuerung, wodurch
ein Stoß vermindert wird, der sich aus den Schwankungen
des Einrückdrucks der Kupplung während der Fremdstoffabgabesteuerung
ergibt (siehe beispielsweise die Japanische Patentanmeldung mit
der Veröffentlichungsnummer 2004-183 715 (
JP-A-2004-183 715 )).
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Darüber
hinaus sind eine Ventilsteuervorrichtung für einen Verbrennungsmotor,
der ermöglicht, dass Fremdstoffe, die sich in einem Öldrucksteuerventil
angeheftet haben, abgegeben werden, ohne Variationen im Hinblick
auf die Ventilzeit auszuführen, indem die bei einem Ölsteuerventil
(OCV) angewendete Stromstärke abwechselnd zu einem maximalen
Wert und einem minimalen Wert geändert wird, wenn eine
Anforderung an ein Reinigen von Fremdstoffen während eines
Anhaltens eines Verbrennungsmotors ohne Änderung der Phase
eines Ventilzeitmechanismus ergeht (siehe beispielsweise die Japanische
Patentanmeldung mit der Veröffentlichungsnummer 2001-234
768 (
JP-A-2001-234 768 )),
und ein Steuergerät für ein Automatikgetriebe bekannt,
das einen Schaltstoß oder Schwingungen einer Kupplung,
die während der Abgabe von Fremdstoffen bewirkt werden,
die in ein Drucksteuerventil eingetreten sind, unterdrückt,
indem eine sogenannte Ditterstromstärke (Zitterstromstärke)
mit einer großen Amplitude zu einem Linearsolenoid so geliefert wird,
dass die Fremdstoffe entfernt werden, wenn bestimmt wird, dass das
Linearsolenoid und eine Kupplungsöldruckkammer nicht miteinander
durch eine Öllieferleitung in Verbindung stehen (siehe
beispielsweise die Japanische Patentanmeldung mit der Veröffentlichungsnummer
11-82 724 (
JP-A-11-82
724 )). In dem Fall, bei dem eine stabile Steuerung während der
Fahrt eines Kraftfahrzeugs in konstanter Weise erforderlich ist,
wie beispielsweise in dem Fall der Leitungsdrucksteuerung oder dergleichen,
wird, wenn ein Abgabeanschluss gleichzeitig mit einem Lieferanschluss
und einem Ablaufanschluss zum Zeitpunkt einer Druckregulierung in
Verbindung steht, ein mangelhaftes Leistungsvermögen einer Ölpumpe
oder eine Destabilisierung des Leitungsdrucks bewirkt. Daher wird
ein Linearsolenoidventil der so genannten Überlappungsart
angewendet, bei dem ein Abgabeanschluss, der von einem Lieferanschluss
und einem Ablaufsanschluss getrennt ist, wenn eine Verbindung mit
dem anderen Anschluss bewerkstelligt wird, genutzt wird (siehe beispielsweise
die Japanische Patentanmeldung mit der Veröffentlichungsnummer
4-171 509 (
JP-A-4-171
509 )).
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Jedoch
wird in einer Öldrucksteuervorrichtung, wie sie vorstehend
erwähnt ist, die auf ein Gegenstand aufgebrachte Last,
der durch ein zweites Steuerventil gesteuert wird, dann minimal
gestaltet, wenn der Druck eines Arbeitsfluides für einen
Aktuator durch das zweite Steuerventil unter Verwendung eines Leitungsdrucks
von einem ersten Steuerventil als ein Ausgangsdruck reguliert und
gesteuert wird. Dennoch wird in dem Fall einer Kreislaufschaltung, bei
der ein erstes Steuerventil mit einem Pilotdruck von einem ersten
Zylinderventil gesteuert wird und ein zweites Steuerventil mit einem
Pilotdruck von einem zweiten Solenoidventil gesteuert wird, eine
beträchtliche Last auf einen Gegenstand aufgebracht, der
durch das zweite Steuerventil gesteuert wird, wenn eine Fremdstoffabgabebehandlung
für das erste Solenoidventil während einer Fremdstoffabgabebehandlung
für das zweite Solenoidventil ausgeführt wird.
Aus diesem Grund muss die Fremdstoffabgabebehandlung für
die Vielzahl an Solenoidventilen separat ausgeführt werden.
Als ein Ergebnis ergibt sich ein Problem dahingehend, dass die Fremdstoffabgabebehandlung
zeitaufwändig ist.
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Daher
kann in dem Fall, bei dem eine Fremdstoffabgabesteuerung vor beispielsweise
einer Neutralsteuerung eines Fahrzeugs ausgeführt wird,
bei dem ein kontinuierlich variables Getriebe eingebaut ist, nicht
ausreichend Zeit für die Neutralsteuerung sichergestellt
werden. Als Folge davon ergibt sich ein Problem dahingehend, dass
der Verbesserungseffekt beim Kraftstoffverbrauch durch die Neutralsteuerung
verloren geht.
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ZUSAMMENFASSUNG DER ERFINDUNG
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Die
vorliegende Erfindung soll eine Öldrucksteuervorrichtung
schaffen, die dazu in der Lage ist, eine Fremdstoffabgabebehandlung
gleichzeitig für eine Vielzahl an Solenoidventilen in einem Öldrucksteuerschaltkreis
auszuführen, der mit einer Vielzahl an Solenoidventilen
und einer Einrichtung zum Ausführen der Fremdstoffabgabebehandlung
für die Solenoidventile ausgestattet ist, um so eine genaue Öldrucksteuerung
auszuführen.
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Ein
erster Aspekt der vorliegenden Erfindung bezieht sich auf (1) eine Öldrucksteuervorrichtung, mit
einer Vielzahl an Solenoidventilen mit Druckregulierventilen zum
Regulieren von Öldrücken eines Arbeitsfluides,
das zu ihnen geliefert wird, gemäß jeweils Versatzhüben
von Ventilkörpern, und zum jeweiligen Ausgeben der regulierten Öldrücke,
und elektromagnetischen Antriebsabschnitten zum Versetzen der Ventilkörper
der Druckregulierventile mit Kräften, die jeweils gelieferten
Stromstärken entsprechen; und einer Fremdstoffabgabeeinrichtung
zum Ausführen einer Fremdstoffabgabebehandlung für die
Vielzahl an Solenoidventilen durch ein Variieren von Stromstärkewerten
der Stromstärken, die zu der Vielzahl an Solenoidventilen
jeweils geliefert werden, in einer Erhöhungsrichtung oder
einer Verringerungsrichtung, und Versetzen der Ventilkörper
der jeweiligen Solenoidventile in einer hin- und hergehenden Weise.
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In
dieser Öldrucksteuervorrichtung führt die Fremdstoffabgabeeinrichtung
die Fremdstoffabgabebehandlung für eine Behandlungszeitspanne
aus, die aus einer ersten Zeitspanne, in der eine kleinere Stromstärke
als ein vorbestimmter Stromstärkewert zu einem der Vielzahl
an Solenoidventilen geliefert wird, und einer zweiten Zeitspanne
besteht, in der eine Stromstärke, die gleich wie oder größer
als der vorbestimmte Stromstärkewert ist, zu dem einen
der Vielzahl an Solenoidventilen geliefert wird. Die Fremdstoffabgabeeinrichtung
gestaltet die Zeitabstimmungen zum Variieren der Stromstärkewerte
der Vielzahl an Solenoidventilen unterschiedlich zueinander in einer
derartigen Weise, dass das Liefern einer Stromstärke, die
gleich wie oder größer als der vorbestimmte Stromstärkewert
ist, zu einem anderen der Vielzahl an Solenoidventilen zu Beginn
oder während der ersten Zeitspanne gestartet wird und ein
Liefern einer Stromstärke, die geringer als der vorbestimmte
Stromstärkewert ist, zu dem anderen der Vielzahl an Solenoidventilen
bei Beginn oder während der zweiten Zeitspanne gestartet
wird.
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Aufgrund
dieses Aufbaus neigt in dem Fall, bei dem der Einfluss des Betriebs
von einem der Vielzahl an Solenoidventilen eine Änderung
der Strömungsrate oder des Drucks bewirkt, die durch ein
anderes der Solenoidventile gesteuert werden, und die die Abgabeleistung
der Vielzahl an Solenoidventilen den gesteuerten Öldruck
der Öldrucksteuervorrichtung in der gleichen Richtung (eine
bestimmte Richtung) beeinflussen, wenn beispielsweise die Abgabedrücke
der jeweiligen Solenoidventile in einer Fremdstoffabgabeperiode
zunehmen, der gesteuerte Druck der gesamten Vorrichtung auch dazu,
zuzunehmen. Anders ausgedrückt nimmt, wenn der Abgabedruck des
einen der Solenoidventile zunimmt, der Abgabewert des regulierten
Drucks des anderen der Solenoidventile ab, wohingegen dann, wenn
der Abgabedruck des einen der Solenoidventile abnimmt, der Abgabewert
des regulierten Drucks des anderen der Solenoidventile zunimmt.
Demgemäß kann die Fremdstoffabgabebehandlung gleichzeitig
für die Vielzahl an Solenoidventilen ausgeführt
werden, ohne dass es einen großen Einfluss des gesteuerten Öldrucks
der Öldrucksteuervorrichtung gibt. Es sollte hierbei beachtet
werden, dass die Vorgehensweise, bei der die Zeiten zum Variieren
der Stromstärke unterschiedlich zueinander ausgeführt
werden, bedeutet, dass die Zeitabstimmungen, bei denen die Stromstärkewert
der Vielzahl an Solenoidventile zunehmen, unterschiedlich zueinander
gestaltet werden, oder die Zeitabstimmungen, bei denen die Stromstärkewerte
der Vielzahl an Solenoidventilen abnehmen, unterschiedlich zueinander
gestaltet werden.
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Ein
zweiter Aspekt der vorliegenden Erfindung bezieht sich auf (2) eine Öldrucksteuervorrichtung
mit einem ersten Solenoidventil und zweiten Solenoidventil, die
Druckregulierventile haben zum Regulieren von Drücken eines
Arbeitsfluides, das zu ihnen geliefert wird, gemäß Versatzhüben
von Ventilkörpern und zum jeweiligen Ausgeben der regulierten
Drücke, und mit elektromagnetischen Antriebsabschnitten
zum Versetzen der Ventilkörper der Druckregulierventile
jeweils mit Kräften, die den gelieferten Stromstärken
entsprechen; einem ersten Steuerventil, das unter Anwendung eines
Arbeitsfluiddruckes, der von dem ersten Solenoidventil als ein Steuerdruck
ausgegeben wird, betätigt wird, um einen Druck des gelieferten
Arbeitsfluides in Übereinstimmung mit einem Lieferdruck
des Arbeitsfluides und dem Steuerdruck von dem ersten Solenoidventil
zu regulieren; einem zweiten Steuerventil, zu dem der Arbeitsfluiddruck
eingegeben wird, der durch das erste Steuerventil als ein Ausgangsdruck
reguliert wird, und das unter Anwendung eines Arbeitsfluiddruckes,
der von dem zweiten Solenoidventil als ein Steuerdruck ausgegeben
wird, betätigt wird, um den Druck des Arbeitsfluides bei
dem Ausgangsdruck in Übereinstimmung mit dem Steuerdruck
von dem zweiten Solenoidventil zu regulieren und den regulierten
Druck auszugeben; und einer Fremdstoffabgabeeinrichtung zum Ausführen
einer Fremdstoffabgabebehandlung für das erste Solenoidventil
und das zweite Solenoidventil durch ein Variieren von Stromstärkewerten
der Stromstärken, die jeweils zu dem ersten Solenoidventil
und dem zweiten Solenoidventil geliefert werden, in einer zunehmenden
Richtung oder einer abnehmenden Richtung, und zum Versetzen der
Ventilkörper der jeweiligen Solenoidventile in einer hin-
und hergehenden Weise
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Die
Fremdstoffabgabeeinrichtung führt die Fremdstoffabgabebehandlung
für eine Behandlungszeitspanne aus, die aus einer ersten
Zeitspanne, in der eine Stromstärke, die geringer als ein
vorbestimmter Stromstärkewert ist, zu einem Solenoidventil
aus der Menge aus dem ersten und dem zweiten Solenoidventil (d.
h. dem ersten oder dem zweiten Solenoidventil) geliefert wird, und
einer zweiten Zeitspanne besteht, in der eine Stromstärke,
die gleich wie oder größer als der vorbestimmte
Stromstärkewert ist, zu diesem einen der Solenoidventile
geliefert wird. Die Fremdstoffabgabeeinrichtung gestaltet die zeitlichen
Abstimmungen zum Variieren der Stromstärkewerte des ersten
Solenoidventils und des zweiten Solenoidventils zueinander unterschiedlich
in einer derartigen Weise, dass das Liefern einer Stromstärke,
die gleich wie oder größer als der vorbestimmte
Stromstärkewert ist, zu dem anderen Solenoidventil aus
der Menge aus dem ersten Solenoidventil und zweiten Solenoidventil
bei Beginn oder während der ersten Zeitspanne begonnen
wird, und das Liefern einer Stromstärke, die geringer als
der vorbestimmte Stromstärkewert ist, zu dem anderen der
Solenoidventile bei Beginn oder während der zweiten Zeitspanne
begonnen wird.
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Aufgrund
diesen Aufbaus sind in der Fremdstoffabgabeperiode die Zeitabstimmungen
zum Variieren der Stromstärkewerte des ersten Solenoidventils
und des zweiten Solenoidventils zueinander unterschiedlich. Daher
nimmt, wenn der Abgabedruck des zweiten Steuerventils zum Zeitpunkt
der Druckregulierung, die auf den Pilotdruck von dem zweiten Solenoidventil
gegründet ist, zunimmt, der Ausgangsdruck des zweiten Steuerventils
als der Abgabedruck des ersten Steuerventils, der auf den Pilotdruck
von dem ersten Solenoidventil gegründet ist, ab, wohingegen
dann, wenn der Abgabedruck des zweiten Steuerventils zum Zeitpunkt
der Druckregulierung, die auf den Pilotdruck von dem zweiten Solenoidventil
basiert, abnimmt, der Ausgangsdruck des zweiten Steuerventils als
der Abgabedruck des ersten Steuerventils, der auf den Pilotendruck
von dem ersten Solenoidventil basiert, zunimmt. Demgemäß wird
selbst dann, wenn das erste Solenoidventil und das zweite Solenoidventil
gleichzeitig einer Fremdstoffabgabebehandlung unterworfen sind,
das Auftreten einer Situation vermieden, bei der ein Aktuator oder
dergleichen als ein gesteuerter Gegenstand (Objekt) in nachteilhafter
Weise aufgrund eines hohen Abgabedrucks des zweiten Steuerventils
beeinflusst wird. Als ein Ergebnis kann die Fremdstoffabgabebehandlung
gleichzeitig für die zwei Solenoidventile ausgeführt
werden, ohne dass sich ein starker Einfluss des gesteuerten Öldrucks
der Öldrucksteuervorrichtung ergibt, und ein Schaltübergang
zu einer anschließenden Öldrucksteuerung kann
ausgeführt werden.
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In
der Öldrucksteuervorrichtung gemäß dem zweiten
Aspekt der vorliegenden Erfindung kann (3) das erste Solenoidventil
und das zweite Solenoidventil jeweils als ein Solenoidventil der
normalerweise offenen Art gestaltet werden für ein maximales Gestalten
des Abgabeöldrucks, wenn ein minimaler Stromstärkewert
innerhalb eines Variationsbereiches des Stromstärkewertes
erhalten wird. Die Fremdstoffabgabeeinrichtung kann die Stromstärke,
die zu dem einen Solenoidventil aus der Menge aus dem ersten Solenoidventil
und dem zweiten Solenoidventil geliefert wird, von dem minimalen
Stromstärkewert zu dem maximalen Stromstärkewert
innerhalb des Variationsbereiches des Stromstärkewertes
beim Starten ändern, um die Stromstärke, die geringer
als der vorbestimmte Stromstärkewert ist, zu dem einen der
Solenoidventile zu liefern, die eingestellt wird, wenn die Stromstärke,
die zu dem einen Solenoidventil aus der Menge aus dem ersten Solenoidventil und
zweiten Solenoidventil geliefert wird, den maximalen Stromstärkewert
einnimmt, die Stromstärke, die zu dem anderen Solenoidventil
aus der Menge aus dem ersten Solenoidventil und zweiten Solenoidventil
geliefert wird, auf den minimalen Stromstärkewert ändern,
den Stromstärkewert, der zu dem einen der Solenoidventile
geliefert wird, auf einen Zwischenstromstärkewert (mittlerer
Stromstärkewert) einstellen, der geringer als der maximale
Stromstärkewert ist und größer als der
minimale Stromstärkewert ist, wenn die Stromstärke,
die zu dem anderen der Solenoidventile geliefert wird, den maximalen Stromstärkewert
einnimmt, und die Stromstärke, die zu dem einen der Solenoidventile
geliefert wird, auf dem minimalen Stromstärkewert einstellen,
wenn die Stromstärke, die zu dem anderen der Solenoidventile geliefert
wird, den Zwischenstromstärkewert einnimmt.
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Aufgrund
diesen Aufbaus wird die gelieferte Stromstärke vorübergehend
auf den Zwischenstromstärkewert festgelegt beim Starten,
um eine Änderung von dem maximalen Stromstärkewert
zu dem minimalen Stromstärkewert auszuführen.
Somit wird verhindert, dass der Wert der gelieferten Stromstärke bei
Vollendung der Änderung zu dem minimalen Stromstärkewert
ein so genanntes Unterschreiten ausführt (zu stark abnimmt),
und ein schnellerer Übergang zu einer anschließenden Öldrucksteuerung
kann ausgeführt werden.
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(4)
Das erste Solenoidventil und das zweite Solenoidventil können
als Linearsolenoidventile gestaltet sein, um eine Translationsbewegung
der Ventilkörper zu verwirklichen, die eine schieberartige Form
einnehmen, jeweils gemäß den jeweiligen Axialkräften
von den elektromagnetischen Antriebsabschnitten.
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Aufgrund
diesen Aufbaus kann die Fremdstoffabgabebehandlung gleichzeitig
für die beiden Solenoidventile ausgeführt werden,
ohne dass der gesteuerte Öldruck der Öldrucksteuervorrichtung
in großem Maße beeinflusst wird. Als ein Ergebnis
wird verhindert, dass an den Schiebern der Linearsolenoidventile
die Fremdstoffe anhaften, und ein Verschlechtern des Gleitverhaltens
oder ein Festfressen aufgrund von Schlamm, der um die Anschlussflächen der
Schieber herum erzeugt wird, werden verhindert.
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In
der Öldrucksteuervorrichtung gemäß jedem
der vorstehend erläuternden Aspekte der vorliegenden Erfindung
kann (5) das zweite Steuerventil des Weiteren einen Abgabeanschluss
für das Arbeitsfluid bei reguliertem Druck aufweisen, und
der Abgabeanschluss kann mit einem Öldruckeinleitanschluss
eines Aktuators verbunden sein, der einen Teil des kontinuierlich
variablen Getriebes des Fahrzeugs (CVT) bildet.
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Aufgrund
diesen Aufbaus kann die Fremdstoffabgabebehandlung schnell ausgeführt
werden, ohne dass sich ein nachteilhafter Einfluss auf das Teil des
kontinuierlich variablen Getriebes des Fahrzeugs ergibt, das den
Aktuator bildet.
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Der
dritte Aspekt der vorliegenden Erfindung bezieht sich auf ein Steuerverfahren
in einer Öldrucksteuervorrichtung. Dieses Steuerverfahren
in der Öldrucksteuervorrichtung weist die folgenden Schritte auf:
Ausführen von Bestimmungen über Zustände des
ersten Solenoidventils und des zweiten Solenoidventils; Bestimmen,
ob eine vorbestimmte Fremdstoffabgabebedingung erfüllt
ist oder nicht; und Starten eines Lieferns zu Beginn oder während
einer ersten Zeitspanne, in der eine Stromstärke, die kleiner als
ein vorbestimmter Stromstärkewert ist, zu einem der Solenoidventile
das heißt dem ersten Solenoidventil oder dem zweiten Solenoidventil
geliefert wird, einer Stromstärke, die gleich wie oder
größer als der vorbestimmte Stromstärkewert
ist, zu dem anderen Solenoidventil das heißt dem zweiten
Solenoidventil oder dem ersten Solenoidventil, und Starten eines Lieferns
einer Stromstärke, die kleiner als der vorbestimmte Stromstärkewert
ist, zu dem anderen der Solenoidventile zu Beginn oder während
einer zweiten Zeitspanne, in der eine Stromstärke, die
gleich wie oder größer als der vorbestimmte Stromstärkewert ist,
zu dem einen der Solenoidventile geliefert wird, wenn die Fremdstoffabgabebedingung
erfüllt ist.
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Gemäß der
vorliegenden Erfindung ist die Öldrucksteuervorrichtung
dazu in der Lage, die Fremdstoffabgabebehandlung gleichzeitig für
die Vielzahl an Solenoidventilen auszuführen, ohne den gesteuerten
Druck der Öldrucksteuerung in großem Maße
zu beeinflussen, und die Fremdstoffabgabebehandlung schnell in dem Öldrucksteuerkreislauf
auszuführen, der mit der Vielzahl an Solenoidventilen und
der Einrichtung zum Ausführen der Fremdstoffabgabebehandlung
für die Solenoidventile ausgestattet ist, um so die Öldrucksteuerung
genau auszuführen.
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KURZBESCHREIBUNG DER ZEICHNUNGEN
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Die
vorstehend erwähnten und weitere Ausgaben, Merkmale und
Vorteile der vorliegenden Erfindung ergeben sich aus der nachstehend
dargelegten Beschreibung der Ausführungsbeispiele unter Bezugnahme
auf die beigefügten Zeichnungen, in denen gleiche Bezugszeichen
gleiche Elemente repräsentieren.
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1 zeigt
eine schematische Aufbauansicht eines ersten Ausführungsbeispiels
einer Öldrucksteuervorrichtung gemäß der
vorliegenden Erfindung.
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2 zeigt
ein Öldrucksteuerkreislaufdiagramm eines wesentlichen Teils
der Öldrucksteuervorrichtung gemäß dem
ersten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung.
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3 zeigt
eine schematische Querschnittsansicht jedes Linearsolenoidventils
in dem ersten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung.
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4 zeigt
eine Blockdarstellung eines Steuersystems in dem ersten Ausführungsbeispiel der
vorliegenden Erfindung.
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5 zeigt
eine veranschaulichende Darstellung von Änderungen der
gelieferten Stromstärke beim gleichzeitigen Ausführen
einer Fremdstoffabgabebehandlung für die Vielzahl an Linearsolenoidventilen
in dem ersten Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung.
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6 zeigt
ein Flussdiagramm der Fremdstoffabgabebehandlung, die gleichzeitig
für die Vielzahl an Linearsolenoidventilen in dem ersten
Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ausgeführt wird.
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7 zeigt
eine veranschaulichende Ansicht von Änderungen der gelieferten
Stromstärke beim gleichzeitigen Ausführen einer
Fremdstoffabgabebehandlung, wobei ein zweites Ausführungsbeispiel
einer Öldrucksteuervorrichtung gemäß der
vorliegenden Erfindung dargestellt ist.
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DETAILLIERTE BESCHREIBUNG
DER AUSFÜHRUNGSBEISPIELE
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Die
Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung sind nachstehend
auf der Grundlage der Zeichnungen beschrieben.
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(Erstes Ausführungsbeispiel)
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Die 1 bis 6 zeigen
Ansichten des ersten Ausführungsbeispiels einer Öldrucksteuervorrichtung
gemäß der vorliegenden Erfindung. Diese Zeichnungen
zeigen ein Beispiel, bei dem die vorliegende Erfindung auf eine Öldrucksteuervorrichtung angewendet
ist, die dem Steuern des Drucks eines Arbeitsfluides in einem kontinuierlich
variablen Getriebe (CVT) der Riemenart für ein Kraftfahrzeug dient.
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Zunächst
ist der Aufbau der Öldrucksteuervorrichtung beschrieben.
Wie dies in 1 als eine Skelettdarstellung
einer Kraftübertragungsbahn des Kraftfahrzeugs dargestellt
ist, sind in einem Fahrzeug (das Kraftfahrzeug ist nicht gänzlich
dargestellt) gemäß diesem Ausführungsbeispiel
der vorliegenden Erfindung ein Verbrennungsmotor 11 als
eine Primärbewegungseinrichtung und ein Getriebe 12 eingebaut,
das dazu in der Lage ist, die Drehzahl der Drehabgabeleistung dieses
Verbrennungsmotors 11 zu ändern. Das Getriebe 12 weist
einen Drehmomentwandler 14, einen Vorwärts/Rückwärts-Umschaltgetriebemechanismus 15,
einen kontinuierlich variablen Schaltmechanismus 16 der
Riemenart und einen Öldrucksteuerabschnitt 20 auf.
Die Kraftübertragungsbahn ist derart eingestellt, dass
eine Abgabewelle 16b des kontinuierlich variablen Schaltmechanismus 16 eine
Kraft zu den Seiten der Räder 19R und 19L (Fahrleistungsabgabeabschnitte) über
einen Untersetzungsgetriebemechanismus 17 und eine Differenzialgetriebeeinheit 18 überträgt.
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Der
Verbrennungsmotor 11 ist beispielsweise ein Verbrennungsmotor
mit mehreren Zylindern, der in dem Fahrzeug quer eingebaut ist.
Obwohl dies nicht detailliert dargestellt ist, ist wie in dem Fall
bei bekannten Verbrennungsmotoren eine Verbrennungskammer, die durch
einen Kolben definiert ist, in jedem Zylinder des Verbrennungsmotors 11 ausgebildet
und mit einem Einlassventil und einem Auslassventil versehen, die
bei vorbestimmten Zeitabstimmungen öffnen/schließen,
und eine Zündkerze ist so angeordnet, dass sie zu dem Innenraum
der Verbrennungsmotor freigelegt ist. Ein Drosselventil ist an einer
stromaufwärtigen Seite eines Einlasskanals, der durch einen
Einlasskrümmer ausgebildet ist, vorgesehen, und eine Einspritzeinrichtung
(Kraftstoffeinspritzvorrichtung) zum Einspritzen von Kraftstoff
ist in einem Raum von diesem Einlasskanal zu der Verbrennungskammer
jedes Zylinders vorgesehen. Obwohl beispielsweise Benzin als Kraftstoff
verwendet wird, kann Ethanol oder gasförmiger Kraftstoff
als Kraftstoff angewendet werden. Bei diesem Ausführungsbeispiel
der vorliegenden Erfindung bilden der Verbrennungsmotor 11 und
das Getriebe 12 eine Antriebseinheit für einen
Vorwärtsantrieb.
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Der
Drehmomentwandler 14 ist mit Folgendem versehen: Ein Pumpenlaufrad 14a,
das mit einer Abgabewelle 11a des Verbrennungsmotors 11 über eine
(nicht dargestellte) Antriebsplatte und eine Mantelabdeckung 14s gekuppelt
ist, ein Turbinenläufer 14b, der diesem Pumpenlaufrad 14a gegenübersteht und
mit einer Eingangswelle 15a des Vorwärts/Rückwärts-Umschaltgetriebemechanismus 15 gekuppelt ist,
ein Stator 14c, der zwischen dem Pumpenlaufrad 14a und
dem Turbinenläufer 14b angeordnet ist, und ein
(nicht dargestelltes) Arbeitsfluid, das in der Mantelabdeckung 14s untergebracht
ist. Wenn das Arbeitsfluid aufgrund der Drehung des Pumpenlaufrads 14a an
der Eingangsseite, das durch die Abgabewelle 11a des Verbrennungsmotors 11 angetrieben
wird, strömt, empfängt der Turbinenläufer 14b eine
Trägheitskraft der Strömung und dreht somit die
Eingangswelle 15a des Vorwärts/Rückwärts-Umschaltgetriebemechanismus 15 über
eine Turbinenwelle 14e. Der Stator 14c verstärkt
die Strömung des Arbeitsfluides, das von dem Turbinenläufer 14b zu
dem Pumpenläufer 14a zurückkehrt, und
folglich wird ein Momentverstärkungseffekt als ein Ergebnis
einer Gegenkraft des Stators 14c erzeugt.
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Der
Drehmomentwandler 14 ist mit einer Wandlerüberbrückungskupplung 14d versehen,
die dazu in der Lage ist, wahlweise das Pumpenlaufrad 14a und
die Mantelabdeckung 14s an der Eingangsseite und den Turbinenläufer 14b an
der Ausgangsseite (Abgabeseite) in Verbindung zu bringen. In Kombination
mit mechanischen Kupplungen kann der Drehmomentwandler 14 die
Effizienz der Momentübertragung verbessern.
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Der
Vorwärts/Rückwärts-Umschaltgetriebemechanismus 15 ist
aus einem Planetengetriebemechanismus der Doppelplanetenart aufgebaut
und ist mit einem Sonnenrad 15s, das einstückig
mit der Eingangswelle 15a gekuppelt ist, einen Innenhohlrad 15r,
das durch ein Getriebegehäuse 15c über
eine Bremse 51 zum Rückwärtslaufen gestützt
ist, Zahnrädern 15p1 und 15p2, die zwischen
dem Sonnenrad 15s und dem Hohlrad 15r angeordnet
sind und mit dem einen bzw. dem anderen Rad das heißt dem Sonnenrad 15s oder
dem Hohlrad 15r in Zahneingriff stehen, einem Träger 15c,
der die Zahnräder 15p1 und 15p2 derart
stützt, dass die Zahnräder 15p1 und 15p2 sich
um ihre eigenen Achsen und um den Träger 15c drehen
können, und der mit einer Eingangswelle 16a des
kontinuierlich variablen Schaltmechanismus 16 einstückig
gekuppelt ist, einer Kupplung C1 zum Vorwärtslaufen, die
wahlweise den Träger 15c und die Turbinenwelle 14e miteinander
kuppelt, und der Bremse B1 zum Rückwärtslaufen
ausgestattet, die ein Umschalten zwischen einem Bremseinrückzustand,
bei dem das Innenhohlrad 15r wahlweise fixiert und mit
dem Getriebegehäuse 15c gekuppelt ist, und einem
Bremsfreigabezustand ausführen kann, bei dem das Hohlrad 15r durch
das Getriebegehäuse 12c drehbar gestützt
ist.
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Durch
ein Einrücken der Kupplung C1 für einen Vorwärtslauf
und ein Freigeben der Bremse B1 für einen Rückwärtslauf
kann dieser Vorwärts/Rückwärts-Umschaltgetriebemechanismus
15 eine Drehkraft in einer Vorwärtslaufrichtung übertragen,
um die Turbinenwelle 14e und die Eingangswelle 16a des kontinuierlich
variablen Schaltmechanismus 16 direkt miteinander zu kuppeln.
Andererseits kann, indem die Kupplung C1 für den Vorwärtslauf
freigegeben wird und die Bremse B1 für den Rückwärtslauf
eingerückt wird, der Vorwärts/Rückwärts-Umschaltgetriebemechanismus 15 bewirken,
dass der Träger 15c sich langsam um das Sonnenrad 15s in
einer Richtung dreht, die entgegengesetzt zu seiner Drehrichtung
ist, und somit eine Drehkraft in einer Rückwärtslaufrichtung übertragen
wird, um eine verringerte Drehung zu der Eingangswelle 16a des
kontinuierlich variablen Schaltmechanismus 16 in der entgegengesetzten
Richtung einzugeben.
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Der
kontinuierlich variable Schaltmechanismus 16 weist eine
Primärriemenscheibe 31 als eine eingangsseitige
variable Rillenscheibe, die mit der Eingangswelle 16a gekuppelt
ist, eine Sekundärriemenscheibe 32 als eine ausgangsseitige
variable Rillenscheibe, die mit der Ausgangswelle 16b gekuppelt ist,
und einen Riemen 33 für eine Kraftübertragung, der
zwischen beiden Riemenscheiben 31 und 32 gewunden
ist, auf.
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Die
Primärriemenscheibe 31 hat ein fixiertes Drehelement 31a,
das an der Eingangswelle 16a fixiert ist, ein bewegliches
Drehelement 31b, das axial versetzbar durch die Eingangswelle 16a derart
gestützt ist, das eine im Allgemeinen V-förmigen
Nut zwischen dem beweglichen Drehelement 31b und dem feststehenden
Drehelement 31a ausgebildet ist, und einen bekannten hydraulischen
Aktuator 31c zum Aufbringen eines Öldrucks zu
einer Rückflächenseite des beweglichen Drehelementes 31b,
um das bewegliche Drehelement 31b axial zu versetzen und
dadurch den effektiven Durchmesser der Primärriemenscheibe 31 zu ändern.
Die Sekundärriemenscheibe 32 hat ebenfalls ein
fixiertes (feststehendes) Drehelement 32a, das an der Abgabewelle 16b befestigt
ist, ein bewegliches Drehelement 32b, das axial versetzbar
durch die Abgabewelle 16b derart gestützt ist,
dass eine im Allgemeinen V-förmige Nut zwischen dem beweglichen
Drehelement 32b und dem feststehenden Drehelement 32a ausgebildet
ist, und einen bekannten hydraulischen Aktuator 32c zum
Aufbringen eines Öldrucks zu einer Rückflächenseite
des beweglichen Drehelementes 32b, um das bewegliche Drehelement 32b axial
zu versetzen und dadurch den effektiven Durchmesser der Sekundärriemenscheibe 32 zu ändern.
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Der
hydraulische Aktuator 31c der Primärriemenscheibe 31 und
der hydraulische Aktuator 32c der Sekundärriemenscheibe 32 werden
jeweils durch den Öldrucksteuerabschnitt 20 gesteuert.
Ein Änderungsübersetzungsverhältnis das
heißt ein Verhältnis aus dem effektiven Durchmesser
der Sekundärriemenscheibe 32 gegenüber
dem effektiven Durchmesser der Primärriemenscheibe 31 (Änderungsübersetzungsverhältnis
= effektiver Radius ro der ausgangsseitigen variablen Rillenscheibe/effektiver
Radius ri der eingangsseitigen variablen Rillenscheibe) wird kontinuierlich
und variabel gesteuert, um ein kontinuierlich variables Schalten
zu erzielen. Die Arbeitsfluiddrücke in den hydraulischen
Aktuatoren 31c und 32c von beiden Riemenscheiben 31 und 32 werden
jeweils durch den Öldrucksteuerabschnitt 20 derart
gesteuert, dass die Primärriemenscheibe 31 und die
Sekundärriemenscheibe 32 eine geeignete Klemmkraft
auf den Riemen 33 aufbringen können, ohne dass
ein Rutschen von ihnen bewirkt wird. Wie dies vorstehend beschrieben
ist, hat der Öldrucksteuerabschnitt 20 eine Funktion
zum Steuern des Änderungsübersetzungsverhältnisses
und der Klemmkraft des Riemens in dem kontinuierlich variablen Schaltmechanismus 16.
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Obgleich
dies nicht detailliert gezeigt ist, hat der Öldrucksteuerabschnitt 20 auch
eine Funktion zum Ausführen einer Vorwärts/Rückwärts-Umschaltsteuerung
durch ein Betätigen der Kupplung C1 für einen
Vorwärtslauf und der Bremse B1 für einen Rückwärtslauf
in dem Vorwärts/Rückwärts-Umschaltgetriebemechanismus 15.
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Genauer
gesagt steuert der Öldrucksteuerabschnitt 20 das
Umschaltübersetzungsverhältnis und die Klemmkraft
des Riemens in dem kontinuierlich variablen Schaltmechanismus 16 mittels
des in 2 gezeigten Öldrucksteuerschaltkreises
(Kreislauf). In der nachstehend dargelegten Beschreibung wird angenommen,
dass der Öldrucksteuerabschnitt 20 den Druck des
Arbeitsfluides in dem hydraulischen Aktuator 32c der Sekundärriemenscheibe 32 steuert.
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Unter
Bezugnahme auf 2 wird die Ölpumpe 21 durch
beispielsweise die Drehung der Eingangswelle des Getriebes 12 betätigt,
um das Arbeitsfluid aus einem Tank 2 in dem Getriebe 12 heraufzupumpen
und das Arbeitsfluid mit Druck zu beaufschlagen und abzugeben.
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Das
Arbeitsfluid, das durch die Ölpumpe 21 mit Druck
beaufschlagt worden ist, wird zu einem Lieferdruckanschluss 23p eines
ersten Steuerventils 23 geliefert, das Funktionen zum Entlasten
und zum Drucksteuern hat, und wird weiter zu einem Rückführdruckanschluss 23b über
einen Blendenabschnitt 23a geliefert. Der Lieferdruckanschluss 23p des
ersten Steuerventils 23 steht mit einem Leitungsöldruckkanal
L1 in Verbindung, der mit einem Abgabeanschluss 21a der Ölpumpe 21 in
Verbindung steht. Das erste Steuerventil 23 kann einen
Leitungsöldruck PL steuern.
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Dieses
erste Steuerventil 23 hat ein Ventilgehäuse 23h,
das einen Teil einer Öldrucksteuereinrichtung in dem Getriebe 12 bildet,
einen Schieber 23s, der in dem Ventilgehäuse 23h gleitfähig
gehalten wird, und eine Kompressionsschraubenfeder 23k,
die in einem vorbestimmten zusammengedrückten Zustand zwischen
dem Ventilgehäuse 23h und dem Schieber 23s so
untergebracht ist, dass der Schieber 23s in 2 nach
oben gedrängt wird.
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Es
sollte hierbei beachtet werden, dass gemäß einem
Druckaufnahmebereichunterschied Sf1 zwischen einem ersten Anschlussflächenabschnitt 23sa und
einem zweiten Anschlussflächenabschnitt 23sb,
die einen zueinander unterschiedlichen Durchmesser haben, und einem
Rückführdruck PL', der zu dem Rückführdruckanschluss 23b geliefert
wird, der Schieber 23s eine Axialkraft aufnimmt, die in 2 nach
unten wirkt (Leitungsöldruck PL × Druckaufnahmeflächendifferenz
Sf1). Zusätzlich zu dem Blendenabschnitt 23a,
dem Rückführdruckanschluss 23b und dem
Lieferdruckanschluss 23p sind ein Blendenabschnitt 23e und
eine Betriebsdruckkammer 24, in der die Kompressionsschraubenfeder 23k untergebracht ist,
in dem Ventilgehäuse 23h ausgebildet. Ein Abgabedruck
P1s von einem ersten Linearsolenoidventil 25 wird in diese
Betriebsdruckkammer 24 durch den Blendenabschnitt 23e eingeleitet.
Der Schieber 23s nimmt dann eine Drängkraft Fs1
von der Kompressionsschraubenfeder 23k auf, die in 2 nach
oben wirkt, und nimmt eine hydraulische Kraft in der Betriebsdruckkammer 24 auf,
die auf eine Druckaufnahmefläche S1 wirkt, die einer Querschnittsfläche
des dritten Anschlussflächenabschnittes 23sc des
Schiebers 23s entspricht, als eine nach oben gerichtete Axialkraft
(Abgabedruck P1s × Druckaufnahmefläche S1 + Drängkraft
Fs1).
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Demgemäß schließt
(trennt), bei Anordnung oberhalb einer in 2 gezeigten
Neutralposition aufgrund beispielsweise eines geringen Wertes des Leitungsöldrucks
PL, der zu Rückführdruckanschluss 23b geliefert
wird, der Schieber 23s den Lieferdruckanschluss 23p und
den Ablaufanschluss 23d, die in dem Ventilgehäuse 23h ausgebildet
sind, voneinander. Bei nach unten erfolgendem Versetzen in 2 aus
der neutralen Position kann, während die Kompressionsschraubenfeder 23k aufgrund
eines hohen Wertes des Leitungsöldrucks PL zusammengedrückt (komprimiert)
ist, der Schieber 23s eine Verbindung zwischen dem Lieferdruckanschluss 23p und
dem Ablaufanschluss 23d mit einem Öffnungsgrad
errichten, der einem Versatzbetrag entspricht. Durch das erste Steuerventil 23,
das in der vorstehend beschriebenen Weise aufgebaut ist, wird der
Leitungsöldruck PL als ein Wert reguliert, der erhalten
wird, indem die in 2 nach oben wirkende Axialkraft,
die durch den Schieber 23s aufgenommen wird, durch die Druckaufnahmeflächendifferenz
Sf1 zwischen dem ersten Anschlussflächenabschnitt 23sa und
dem zweiten Anschlussflächenabschnitt 23sb dividiert wird
((P1s × S1 + Fs1)/Sf1). Durch ein Ändern des Abgabedrucks
P1s von dem ersten Linearsolenoidventil 25 kann der Leitungsöldruck
PL gesteuert werden.
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Das
erste Linearsolenoidventil 25 ist als ein Solenoidventil
der Überlappungsart gestaltet, wie dies in 3 gezeigt
ist. Das heißt das erste Linearsolenoidventil 25 ist
ein elektromagnetisches Proportionalventil, das mit einem hülsenartigen
Ventilgehäuse 25h ausgestattet ist, in dem ein
Lieferdruckanschluss 25p, ein Rückführanschluss 25b,
ein Ablaufanschluss 25d und ein Abgabeanschluss 25c ausgebildet
sind, wobei es außerdem ausgestattet ist mit einem Schieber 25s,
der gleitfähig in dem Ventilgehäuse 25h gehalten
wird, einer Kompressionsschraubenfeder 25k zum Drängen
des Schiebers 25s zu einer Seite in einer axialen Richtung,
und einem Antriebssolenoidabschnitt 25m zum Erzeugen einer
Ansaugkraft zum Versetzen des Schiebers 25s zu der anderen
Seite in der axialen Richtung entgegen einer Drängkraft
der Kompressionsschraubenfeder 25k in Übereinstimmung
mit einer gelieferten Stromstärke. In diesem ersten Linearsolenoidventil 25 empfängt
der Schieber 25s eine Axialkraft, die zu der anderen Seite
der axialen Richtung wirkt, die der zu dem Antriebssolenoidabschnitt 25m gelieferten Stromstärke
entspricht, von einem Tauchkolben 25g des Antriebssolenoidabschnittes 25m,
und empfängt eine Axialkraft, die zu der anderen Seite
in der axialen Richtung in einer Rückführdruckkammer 25f ebenfalls
wirkt, wodurch er versetzt wird, während die Kompressionsschraubenfeder 25k in Übereinstimmung
mit diesen beiden Axialkräften zusammengedrückt
(komprimiert) wird. Das heißt der Schieber 25s ist
derart gestaltet, dass die Anschlussflächenabschnitte an
beiden Seiten der Rückführdruckkammer 25f einen
zueinander unterschiedlichen Durchmesser haben, um sicherzustellen,
dass die Druckaufnahmefläche an der linken Seite (an der
anderen Seite in der axialen Richtung) in 3 eine größere
Fläche als die Druckaufnahmefläche an der rechten
Seite, um einen Druckaufnahmeflächenunterschied Sfb in
der Rückführdruckkammer 25f, in die der
Abgabedruck P1s von dem Abgabeanschluss 25c durch den Rückführanschluss 25b eingeleitet
wird, haben. Der Schieber 25s wird zu der anderen Seite
in der axialen Richtung durch eine Drängkraft gedrängt,
die dem Druck (Abgabedruck) in der Rückführdruckkammer 25f entspricht
(Abgabedruck P1s × Druckaufnahmeflächendifferenz
Sfb). In diesem Fall wird eine Beziehung Wsp = P1s × Sfb
+ W(I) verwirklicht unter der Voraussetzung, dass Wsp eine Drängkraft
bezeichnet, die von einer Federlast der Kompressionsschraubenfeder 25k herrührt,
und dass W(I) eine Axialkraft von dem Tauchkolben 25g des
Antriebssolenoidabschnittes 25m bezeichnet, die der gelieferten Stromstärke
I entspricht. Somit wird, was den Abgabedruck P1s anbelangt, folgende
Beziehung verwirklicht: P1s = (Wsp – W(I))/Sfb.
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In
diesem ersten Linearsolenoidventil 25 der Überlappungsart öffnet
der Schieber 25s gänzlich den Lieferdruckanschluss 25p und
schließt den Abgabeanschluss 25c gegenüber
dem Ablaufanschluss 25d, wenn der Abgabedruck P1s, der
in die Rückführdruckkammer 25f von dem
Abgabeanschluss 25c hereingelangt, niedrig ist, und bringt
andererseits den Abgabeanschluss 25c in Verbindung mit
dem Ablaufanschluss 25d, wenn der in die Rückführdruckkammer 25f von
dem Abgabeanschluss 25c eintretende Abgabedruck P1s hoch
ist. Das heißt das erste Linearsolenoidventil 25 ist
als Solenoidventil der normalerweise offenen Art gestaltet, dessen
Abgabedruck maximal gestaltet ist, wenn die zu ihm gelieferte Stromstärke
einen minimalen Wert einnimmt (beispielsweise den Wert Null (A)),
und dessen Abgabedruck minimal gestaltet ist, wenn die zu ihm gelieferte
Stromstärke einen maximalen Wert einnimmt (beispielsweise
1 (A)). Die vorliegende Erfindung ist auch in dem Fall anwendbar,
bei dem ein elektromagnetisches Dreiwegeventil, das einen Lieferdruckanschluss,
einen Ablaufanschluss und einen Abgabeanschluss aber keinen Rückführanschluss
hat, anstelle des ersten Linearsolenoidventils 25 angewendet
wird.
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Wie
dies in 2 dargestellt ist, wird ein Öldruck
Pm, der zu dem Lieferdruckanschluss 25p des ersten Linearsolenoidventils 25 geliefert
wird, von dem Leitungsöldruckkanal L1 über ein
Modulatorventil 28 bei einem vorbestimmten Modulatordruck
Pm geliefert. Das Ventilgehäuse 25h und der Schieber 25s bilden
ein Druckregulierventil 25v in der vorliegenden Erfindung.
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Der
Leitungsdruck PL, der durch das erste Steuerventil 23 gemäß dem
Abgabedruck des ersten Linearsolenoidventils 25 gesteuert
wird, wird zu einem Eingangsanschluss 26p eines zweiten
Steuerventils 26 geliefert, das eine Druckregulierfunktion durch
den Leitungsöldruckkanal L1 hat, als ein Ausgangsdruck.
Dieses zweite Steuerventil 26 hat ein Ventilgehäuse 26h,
das einen Teil der Öldrucksteuereinrichtung in dem Getriebe 12 bildet,
einen Schieber 26s, der gleitfähig in dem Ventilgehäuse 26h gehalten
wird, und eine Kompressionsschraubenfeder 26k, die in einem
vorbestimmten Kompressionszustand (zusammengedrückten Zustand)
zwischen dem Ventilgehäuse 26h und dem Schieber 26s so untergebracht
ist, dass der Schieber 26s in 2 nach oben
gedrängt wird.
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Gemäß einer
Druckaufnahmeflächendifferenz Sf2 zwischen einem ersten
Anschlussflächenabschnitt 26sa und einem zweiten
Anschlussflächenabschnitt 26sb, die einen unterschiedlichen
Durchmesser zueinander haben, und einem Rückführdruck Pf,
empfängt der Schieber 26s eine Axialkraft, die
in 2 nach unten wirkt (Rückführöldruck
Pf × Druckaufnahmeflächendifferenz Sf2). Der Rückführöldruck Pf
in diesem Fall ist ein Öldruck in einer Arbeitsfluiddrucklieferleitung
L2, die zu einem Öldruckeinleitanschluss 32cin des
hydraulischen Aktuators 32c führt, und der Öldruck
in der Lieferleitung L2 wird zu einem Rückführdruckanschluss 26b durch
einen Blendenabschnitt 26a geliefert. Diese Arbeitsfluiddrucklieferleitung
L2 steht außerdem mit einem Abgabeanschluss 26c des
zweiten Steuerventils 26 in Verbindung. Das zweite Steuerventil 26 kann
den Druck des Arbeitsfluides in dem hydraulischen Aktuator 32c der Sekundärriemenscheibe 32 steuern.
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Zusätzlich
zu dem Blendenabschnitt 26a, dem Rückführdruckanschluss 26b,
dem Abgabeanschluss 26c und dem Lieferdruckanschluss 26p sind ein
Blendenabschnitt 26e und eine Betriebsdruckkammer 27,
in der die Kompressionsschraubenfeder 26k untergebracht
ist, in dem Ventilgehäuse 26h angeordnet. Ein
Abgabedruck P2s von dem zweiten Linearsolenoidventil 29 wird
in diese Betriebsdruckkammer 27 durch den Blendenabschnitt 26e eingeleitet.
Der Schieber 26s nimmt dann eine Drängkraft Fs2
von der Kompressionsschraubenfeder 26k, die in 2 nach
oben wirkt, und eine hydraulische Kraft in der Betriebsdruckkammer 27,
die auf eine Druckaufnahmefläche S2 einwirkt, die einer
Querschnittsfläche des dritten Anschlussflächenabschnittes 26sc des
Schiebers 26s entspricht, als eine nach oben gerichtete
Axialkraft auf (Abgabedruck P2s × Druckaufnahmefläche
S2 + Drängkraft Fs2).
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Demgemäß bringt,
wenn er oberhalb einer in 2 gezeigten
neutralen Position aufgrund beispielsweise eines geringes Wertes
des Arbeitsfluiddruckes Ps des hydraulischen Aktuators 32c der
Sekundärriemenscheibe 32 angeordnet ist, der zu
dem Rückführdruckanschluss 26p geliefert
wird, der Schieber 26s den Abgabeanschluss 26c und
den Lieferdruckanschluss 26p, die in dem Ventilgehäuse 26h ausgebildet
sind, miteinander mit einem Öffnungsgrad in Verbindung,
der dem Betrag des Versetzens entspricht. Wenn er in 2 nach
unten aus der neutralen Position versetzt wird, während
die Kompressionsschraubenfeder 26k aufgrund beispielsweise
eines hohen Wertes des Arbeitsfluiddruckes Ps in dem Öldruckaktuator 32c der
Sekundärriemenscheibe 32 zusammengedrückt
wird, der zu den Rückführdruckanschluss 26b geliefert
wird, schließt (trennt) der Schieber 26s den Abgabeanschluss 26c und
den Lieferdruckanschluss 26p voneinander.
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Durch
das in der vorstehend beschriebenen Weise aufgebaute zweite Steuerventil 26 wird
der Arbeitsfluiddruck Ps in dem hydraulischen Aktuator 32c der
Sekundärriemenscheibe 32 als ein Wert reguliert, der
erhalten wird, indem die in 2 nach oben
wirkende Axialkraft, die durch den Schieber 26s aufgenommen
wird, durch die Druckaufnahmeflächendifferenz Sf2 zwischen
dem ersten Anschlussflächenabschnitt 26sc und
dem zweiten Anschlussflächenabschnitt 26sb geteilt
wird ((P2s × S2 + Fs2)/Sf2). Durch ein Ändern
des Abgabedrucks P2s von dem zweiten Linearsolenoidventil 29 kann
der Arbeitsfluiddruck Ps in dem hydraulischen Aktuator 32c gesteuert
werden.
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Das
zweite Linearsolenoidventil 29 ist als ein Solenoidventil
der Überlappungsart gestaltet, das identisch oder ähnlich
wie das in 3 gezeigte erste Linearsolenoidventil 25 ist.
Das zweite Linearsolenoidventil 29 ist als ein elektromagnetisches
Proportionalventil gestaltet, das mit einem hülsenartigen Ventilgehäuse 29h ausgestattet
ist, in dem ein Lieferdruckanschluss 29p, ein Rückführanschluss 29b,
ein Ablaufanschluss 29d und ein Abgabeanschluss 29c ausgebildet
sind, und außerdem mit einem (nicht dargestellten) Schieber
und einer (nicht dargestellten) Kompressionsschraubenfeder ausgestattet,
die gleitfähig in dem Ventilgehäuse 29h gehalten
werden (wobei diese identisch oder ähnlich wie der Schieber 25s und
die Kompressionsschraubenfeder 25k des ersten Linearsolenoidventils 25 jeweils
sind, wobei der (nicht dargestellte) Schieber eine Druckaufnahmeflächendifferenz
Sfb hat, wie dies bei dem Schieber 25s der Fall ist), und
mit einem Antriebssolenoidabschnitt 29m ausgestattet, um
eine Axialkraft zu erzeugen zum Versetzen des Schiebers zu der anderen
Seite in einer axialen Richtung entgegen einer Drängkraft
der Kompressionsschraubenfeder.
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In
diesem zweiten Linearsolenoidventil 29 empfängt
der Schieber eine Axialkraft, die zu der anderen Seite in der axialen
Richtung wirkt, wobei diese der Stromstärke entspricht,
die zu dem Antriebssolenoidabschnitt 29m geliefert wird,
und empfängt auch eine Axialkraft, die zu der anderen Seite
in der axialen Richtung in einer Rückführdruckkammer
wirkt, die zu dem Rückführanschluss 29b führt,
wodurch dieser versetzt wird, während die Kompressionsschraubenfeder
gemäß beiden Axialkräften komprimiert
(zusammengedrückt) wird. Der Schieber öffnet gänzlich den
Lieferdruckanschluss 29p und verschließt (trennt)
den Abgabeanschluss 29c von dem Ablaufanschluss 29d,
wenn der Abgabedruck P2s, der in den Rückführanschluss 29b von
dem Abgabeanschluss 29c eintritt, gering ist, und bringt
andererseits den Abgabeanschluss 29c in Verbindung mit
dem Ablaufanschluss 29d, wenn der Abgabedruck P2s, der
in den Rückführanschluss 29b von dem
Abgabeanschluss 29c eintritt, hoch ist. Das heißt
das zweite Linearsolenoidventil 29 ist als ein Solenoidventil
der normalerweise offenen Art gestaltet, dessen Abgabedruck dann
maximal gestaltet ist, wenn die zu diesem gelieferte Stromstärke
einen minimalen Wert (beispielsweise Null (A)) einnimmt, und dessen
Abgabedruck dann minimal gestaltet ist, wenn die zu diesem gelieferte
Stromstärke einen maximalen Wert einnimmt (beispielsweise
1 (A)). Das Ventilgehäuse 29h und der untergebrachte
Schieber können als Druckregulierventil 29v fungieren.
Auch in diesem zweiten Linearsolenoidventil 29 ist folgende
Beziehung verwirklicht: Abgabedruck P2s = (Wsp – W(I))/Sfb,
unter der Voraussetzung, dass Wsp eine Drängkraft bezeichnet,
die sich aus einer Federbelastung der Kompressionsschraubenfeder
ergibt, und dass W(I) eine Axialkraft von dem Tauchkolben des Antriebssolenoidabschnittes 29m bezeichnet,
die der gelieferten Stromstärke I entspricht.
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Wie
dies in 4 dargestellt ist, werden das erste
Linearsolenoidventil 25 und das zweite Linearsolenoidventil 29 durch
eine Steuereinheit 60 gesteuert, die aufgebaut ist, indem
ein Steuercomputer des Verbrennungsmotors (ECC in 4) 61 mit
einem Steuercomputer des Getriebes (TCC in 4) 62 integriert
sind.
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Diese
Steuereinheit 60 ist mit einer CPU, einem ROM, einem RAM,
einem B-RAM (backup RAM), einem A/D-Wandler, einer Kommunikations-IC,
einer Energielieferschaltung mit konstanter elektrischer Spannung,
und dergleichen aufgebaut. Die Steuereinheit 60 steuert
einen Drosselaktuator 11c, eine Kraftstoffeinspritzvorrichtung 11d,
eine Zündvorrichtung 11e und dergleichen in dem
Verbrennungsmotor 11 auf der Grundlage von Sensorinformationen
von einer Gruppe an verschiedenen Sensoren, die nachstehend beschrieben
sind, und führt eine elektronische Steuerung des Verbrennungsmotors 11 und
des Getriebes 12 aus, während Signale und dergleichen
von einem Steuercomputer eines (nicht gezeigten) anderen Systems
ebenfalls erlangt werden.
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Die
Steuereinheit 60 steuert die Abgabedrücke der
Linearsolenoidventile 25 und 29 durch die Steuerung
der Stromstärken, die zu den Linearsolenoidventilen 25 und 29 in
dem Öldrucksteuerabschnitt 20 geliefert werden,
derart, dass ein optimaler Wert des Leitungsöldrucks PL,
der einem durch den Verbrennungsmotor oder dergleichen erzeugten
Moment entspricht, und ein gesteuerter Druck, der für ein
Schalten in den kontinuierlich variablen Schaltmechanismus 16 am
besten geeignet ist, erzielt werden, und zwar in Übereinstimmung
mit einer Betriebsposition Psh eines Schalthebels 48, der
in einem Fahrerraum vorgesehen ist, einer Fahrzeuggeschwindigkeit
V, einem Drosselöffnungsgrad θth und dergleichen.
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Darüber
hinaus variiert die Steuereinheit 60 gemäß diesem
Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung die Stromstärkewerte
der Stromstärken, die durch die Linearsolenoidventile 25 und 29 strömen,
in einer Erhöhungsrichtung oder einer abnehmenden Richtung
bei einer vorbestimmten Variationsbedingung, wodurch die Schieber 25s und
dergleichen der jeweiligen Linearsolenoidventile 25 und 29 in
einer hin- und hergehenden Weise axial versetzt werden. Anders ausgedrückt
ist die Steuereinheit 60 mit einer Funktion einer Fremdstoffabgabeeinrichtung
ausgestattet zum Ausführen einer Fremdstoffabgabebehandlung
für die Linearsolenoidventile 25 und 29,
wenn eine Fremdstoffabgabebedingung, die zuvor festgelegt wird,
erfüllt ist.
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Es
sollte hierbei beachtet werden, dass die Linearsolenoidventile 25 und 29 als
Solenoidventile der elektromagnetischen Proportionalart gestaltet sind,
die mit Druckregulierventilen 25v und 29v zum Regulieren
der Öldrücke und Strömungsraten des Arbeitsfluides,
das zu den Eingangsanschlüssen 25p und 29p geliefert
wird, gemäß den Versatzhüben der Schieber
in den jeweiligen Fällen und zum Ausgeben der regulierten Öldrücke
und Strömungsraten jeweils von den Abgabeanschlüssen 25c und 29c,
und mit den Antriebssolenoidabschnitten 25m und 29m (elektromagnetische
Antriebsabschnitte) ausgestattet sind zum Versetzen der Ventilkörper
der Druckregulierventile 25v und 29v mit Kräften,
die jeweils den gelieferten Stromstärken entsprechen. Daher
kann die Fremdstoffabgabebehandlung ausgeführt werden,
indem die Stromstärken variiert werden, die zu den elektromagnetischen
Antriebsabschnitten 25m und 29m geliefert werden.
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Wie
dies in 5 dargestellt ist, ist eine
Behandlungszeitspanne, für die die Steuereinheit 60 als die
Fremdstoffabgabeeinrichtung die Fremdstoffabgabebehandlung ausführt,
festgelegt, indem abwechselnd eine erste Zeitspanne T1, in der eine Stromstärke,
die kleiner als ein vorbestimmte Stromstärkewert ist, zu
einem der Linearsolenoidventile 25 und 29, beispielsweise
das zweite Linearsolenoidventil 29 geliefert wird, und
eine zweite Zeitspanne T2 eingerichtet sind, in der eine Stromstärke,
die gleich wie oder größer als der vorbestimmte
Stromstärkewert ist, zu dem zweiten Linearsolenoidventil 29 geliefert
wird. Die zeitlichen Abstimmungen zum Variieren der Stromstärkewerte
der Linearsolenoidventile 25 und 29 sind voneinander
unterschiedlich gestaltet, indem das Liefern einer Stromstärke,
die gleich wie oder größer als der vorbestimmte
Stromstärkewert zu dem anderen der Linearsolenoidventile 25 und 29 wie
beispielsweise das erste Linearsolenoidventil 25 bei Beginn
oder während der ersten Zeitspanne T1 begonnen wird und
das Liefern einer Stromstärke, die geringer als der vorbestimmte Stromstärkewert
ist, zu dem ersten Linearsolenoidventil 25 bei Beginn oder
während der zweiten Zeitspanne T2 gestartet wird. Der hierbei
erwähnte vorbestimmte Stromstärkewert ist beispielsweise
ein Stromstärkewert, der einem Steuersollöldruck
unmittelbar nach oder vor der Periode für die Fremdstoffabgabebehandlung
entspricht. In 5 ist der Unterschied zwischen
den zeitlichen Abstimmungen zum Variieren der Stromstärkewerte
der beiden Linearsolenoidventile 25 und 29 als
eine Zeitdifferenz festgelegt, die gleich wie ungefähr
die Hälfte der zweiten Zeitspanne T2 ist. Des Weiteren
ist eine dritte Zeitspanne T3, in der eine Stromstärke,
die kleiner als der vorbestimmte Stromstärkewert ist, zu
dem ersten Linearsolenoidventil 25 geliefert wird, so lang
wie die erste Zeitspanne T1, und eine vierte Zeitspanne T4, in der
eine Stromstärke, die gleich wie oder größer als
der vorbestimmte Stromstärkewert ist, zu dem ersten Linearsolenoidventil 25 geliefert
wird, ist so lang wie die zweite Zeitspanne T2.
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Wenn
das Liefern der Stromstärke in gleicher oder höherer
Höhe als der vorbestimmte Stromstärkewert zu dem
einen der Linearsolenoidventile das heißt dem ersten Linearsolenoid 25 oder
dem zweiten Linearsolenoid 29, beispielsweise dem ersten
Linearsolenoidventil 25 gestartet wird, ändert
die Steuereinheit 60 als die Fremdstoffabgabeeinrichtung
die Stromstärke, die zu dem Linearsolenoidventil 25 geliefert
wird, von einem minimalen Stromstärkewert (beispielsweise
0 A) zu einem maximalen Stromstärkewert (beispielsweise
1 A) innerhalb eines Variationsbereiches (beispielsweise 0 bis 1
A) des Stromstärkewertes. Außerdem stellt die
Steuereinheit 60 die Stromstärke, die zu dem zweiten
Linearsolenoidventil 29 geliefert wird, auf den minimalen
Stromstärkewert ein, wenn die Stromstärke, die
zu dem ersten Linearsolenoidventil 25 geliefert wird, den
maximalen Stromstärkewert einnimmt, und stellt die Stromstärke,
die zu dem ersten Linearsolenoid 25 geliefert wird, auf
einen mittleren Stromstärkewert dm ein, der kleiner als
der maximale Stromstärkewert ist und größer
als der minimale Stromstärkewert ist, wenn die zu dem zweiten
Linearsolenoidventil 29 gelieferte Stromstärke
den maximalen Stromstärkewert einnimmt. Die Steuereinheit 60 stellt
die Stromstärke, die zu dem ersten Linearsolenoidventil 25 geliefert wird,
auf den maximalen Stromstärkewert ein, wenn die Stromstärke,
die zu dem zweiten Linearsolenoidventil 29 geliefert wird,
den mittleren Stromstärkewert dm einnimmt. Der mittlere
Stromstärkewert dm ist ein Stromstärkewert, der
größer als der vorbestimmte Stromstärkewert
ist.
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Bei
diesem Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung sind
das erste Linearsolenoidventil 25 und das zweite Linearsolenoidventil 26 jeweils
als ein Solenoidventil der normalerweise offenen Art gestaltet,
in dem die Strömungsrate und der Öldruck des Öls,
das von einem der entsprechenden Abgabeanschlüssen 25c und 29c abgegeben
wird, maximal gestaltet werden, wenn der minimale Stromstärkewert
innerhalb des Variationsbereiches des Stromstärkewertes
erzielt wird. Daher ändert sich, wenn die zu jeweils dem
ersten Linearsolenoidventil 25 und dem zweiten Linearsolenoidventil 29 gelieferte Stromstärke
sich von dem minimalen Stromstärkewert zu dem maximalen
Stromstärkewert innerhalb des Variationsbereiches des Stromstärkewertes ändert,
der Öffnungsgrad eines entsprechenden der Abgabeanschlüsse 25c und 29c von
einem maximalen Öffnungsgrad zu einem minimalen Öffnungsgrad. Somit ändert
sich der Abgabedruck von einem entsprechenden der Abgabeanschlüsse 25c und 29c von
einem maximalen Wert zu einem minimalen Wert.
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Wie
dies in 4 dargestellt ist, ist in dem Verbrennungsmotor 11 ein
Kühlmitteltemperatursensor 40 zum Erfassen einer
Temperatur Tw eines Kühlmittels in einem Wassermantel,
ein Gaspedalniederdrückgradsensor (Gaspedalöffnungsgradsensor) 41 zum
Erfassen eines Gaspedalniederdrückgrades (Gaspedalöffnungsgrad)
Acc, der eine Niederdrückposition eines (nicht dargestellten)
Gaspedals entspricht, und ein Drosselöffnungsgradsensor 42 zum
Erfassen eines Öffnungsgrades θth eines Drosselventils
eingebaut. Die Abgabewelle 11a des Verbrennungsmotors 11 oder
die Eingangsseite des Drehmomentwandlers 14 ist mit einem
Verbrennungsmotordrehzahlsensor 43 zum Erfassen einer Abgabedrehzahl
des Verbrennungsmotors 11 versehen, die eine Drehzahl des
Pumpenlaufwerkes 14a entspricht, das heißt eine
Drehzahl NE des Verbrennungsmotors, und die Abgabeseite (Ausgangsseite) des
Drehmomentwandlers 14 ist mit einem Turbinendrehzahlsensor 44 zum
Erfassen einer Drehzahl Nt des Turbinenläufers 14b versehen.
Das Getriebe 12 ist mit einem CVT-Öltemperatursensor 45 versehen zum
Erfassen der Temperatur Tcvt des Arbeitsfluides im Inneren des Getriebes 12.
Eine Eingangswellendrehzahl Nin des kontinuierlich variablen Schaltmechanismus 16 wird
durch einen Eingangswellendrehzahlsensor 46 erfasst, und
ein Niederdrückwert Bon eines Fußbremsschalters
(nicht dargestellt) wird durch einen Fußbremsschalter 47 erfasst.
Darüber hinaus wird die Betriebsposition Psh des Schalthebels 48 durch
einen Schalthebelpositionssensor 49 erfasst, und die Fahrzeuggeschwindigkeit
V wird durch einen Fahrzeuggeschwindigkeitssensor 50 erfasst.
Die Informationsstücke, die durch eine Gruppe dieser Sensoren 40 bis 50 erfasst
werden, werden durch die Steuereinheit 60 erlangt, wie
dies in 4 dargestellt ist.
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Nachstehend
ist der Betrieb beschrieben.
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In
der Öldrucksteuervorrichtung gemäß diesem
Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung, die in
der vorstehend erläuternden Weise aufgebaut ist, werden
die Abgabedrücke P1s und P2s von sowohl dem ersten Linearsolenoidventil 25 als auch
dem zweiten Linearsolenoidventil 29 in dem Öldrucksteuerabschnitt 20 durch
die Steuerung der Stromstärken, die zu dem ersten Linearsolenoidventil 25 und
dem zweiten Linearsolenoidventil 29 (die nachstehend einfach
als die Linearsolenoidventile 25 und 29 auch bezeichnet
sind) geliefert werden, gemäß der Betriebsposition
Psh des Schalthebels, der Fahrzeuggeschwindigkeit V, dem Drosselöffnungsgrad θth
und dergleichen gesteuert. Als Folge davon werden der optimale Leitungsöldruck
PL, der dem Moment entspricht, das durch den Verbrennungsmotor 11 oder
dergleichen erzeugt wird, und der Steuerdruck (Druck für
die variable Rillenscheibe), der für die Schaltungen in
dem kontinuierlich variablen Schaltmechanismus 16 am besten
geeignet ist, sichergestellt, und die bevorzugten kontinuierlichen Schaltvorgänge
werden ausgeführt.
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Die
Steuereinheit 60, die den Getriebesteuercomputer 62 aufweist,
führt in wiederholter Weise beispielsweise eine in 6 gezeigte
Fremdstoffabgabebehandlung in Intervallen mit einer vorbestimmten
Zeitspanne aus.
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In
dieser Fremdstoffabgabebehandlung werden die Stromstärkewerte
der Stromstärken, die durch die Linearsolenoidventile 25 und 29 fließen,
zunächst überprüft, und Bestimmungen über
die Zustände der Linearsolenoidventile 25 und 29 werden auf
der Grundlage der Informationen von den verschiedenen Sensoren ausgeführt
(siehe Schritt S11).
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Es
wird dann bestimmt, ob eine zuvor festgelegte vorbestimmte Fremdstoffabgabebedingung
erfüllt ist oder nicht (siehe Schritt S12). Wenn diese
Bedingung nicht erfüllt ist, wird die gegenwärtige
Behandlung beendet. Die vorbestimmte Fremdstoffabgabebedingung ist
in diesem Fall erfüllt, wenn beispielsweise bestimmt wird,
dass bei den Linearsolenoidventilen 25 und 29 das
Vorliegen einer Betriebsfehlfunktion, ein Festfressen oder dergleichen
aufgrund der Information abgeschätzt werden, die erlangt
wird, indem die Stromstärken, die zu den Linearsolenoidventilen 25 und 29 beliefert
werden, und der Ansprechzustand in der Öldrucksteuerschaltung für
die Antriebszustände der Ventile innerhalb einer bestimmten
Periode vor dem Start einer Neutralsteuerung überwacht
werden.
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Wenn
die zuvor festgelegte vorbestimmte Fremdstoffabgabebedingung erfüllt
ist, werden die Stromstärkewerte der Stromstärken,
die durch die Linearsolenoidventile 25 und 29 fließen,
dann jeweils unter einer vorbestimmten Variationsbedingung, die in 5 gezeigt
ist, in der Fremdstoffabgabeperiode gesteuert. Die Stromstärkewerte
der gelieferten Stromstärken werden dadurch in einer zunehmenden Richtung
oder einer abnehmenden Richtung variiert (siehe Schritt S13). Demgemäß werden
die Schieber 25s und dergleichen der jeweiligen Linearsolenoidventile 25 und 29 axial
in großem Maße in einer hin- und hergehenden Weise
versetzt. Somit ist es selbst dann, wenn Fremdstoffe wie beispielsweise
Metallpulver und dergleichen zwischen den Ventilgehäusen 25h und 29h und
den Schiebern 25s und dergleichen der Linearsolenoidventile 25 und 29 anhaften,
möglich, diese Fremdstoffe abzugeben.
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In
diesem Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung sind
die zeitlichen Abstimmungen zum Variieren der Werte der Stromstärken,
die zu dem ersten Linearsolenoidventil 25 und dem zweiten Linearsolenoidventil 29 geliefert
werden, voneinander in der Fremdstoffabgabeperiode unterschiedlich. Daher
nimmt der Ausgangsdruck des zweiten Steuerventils 26 wie
der Ausgangsdruck des ersten Steuerventils 23 das heißt
der Leitungsöldruck PL, der auf den Pilotdruck (Steuerdruck)
P1s von dem ersten Linearsolenoidventil 25 gegründet
ist, ab, wenn der Abgabedruck von dem zweiten Steuerventil 26 zunimmt,
der auf den Pilotdruck (Steuerdruck) P2s von dem zweiten Linearsolenoidventil 29 gegründet
ist.
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Außerdem
nimmt der Ausgangsdruck PL des zweiten Steuerventils 26 (Leitungsöldruck)
als der Abgabedruck des ersten Steuerventils 23, der auf den
Pilotdruck P1s von dem ersten Linearsolenoidventil 25 gegründet
ist, zu, wenn der Abgabedruck Ps des zweiten Steuerventils 26 zum
Zeitpunkt der Druckregulierung abnimmt, der auf den Pilotdruck P2s
von dem zweiten Linearsolenoidventil 29 gegründet
ist.
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Demgemäß wird
selbst dann, wenn das erste Linearsolenoidventil 25 und
das zweite Linearsolenoidventil 29 gleichzeitig der Fremdstoffabgabebehandlung
ausgesetzt werden, das Auftreten einer Situation vermieden, bei
der der Aktuator 32c und dergleichen als Steuerziele in
nachteilhafter Weise aufgrund eines hohen Wertes des Abgabedrucks
Ps des zweiten Steuerventils 26 beeinflusst werden. Daher
kann die Fremdstoffabgabehandlung für die Linearsolenoidventile 25 und 29 gleichzeitig
und schnell ausgeführt werden, ohne dass der gesteuerte Öldruck
der Öldrucksteuervorrichtung in großem Maße
beeinflusst wird, und ein Schaltübergang zu einer anschließenden Öldrucksteuerung
kann ausgeführt werden. Die Abgabe von Fremdstoffen von
dem ersten Steuerventil 23 und die Abgabe von Fremdstoffen
von dem zweiten Steuerventil 26 werden außerdem gleichzeitig
erzwungen aufgrund der Pilotdrücke von den Linearsolenoidventilen 25 und 29.
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In
der vorstehend erwähnten Fremdstoffabgabebehandlung, wie
sie in 5 gezeigt ist, ändern jeweils die Stromstärken,
die zu den Linearsolenoidventilen 25 und 29 geliefert
werden, sich abwechselnd zu dem maximalen Stromstärkewert
und dem minimalen Stromstärkewert, und jeder nimmt vorübergehend
den mittleren Stromstärkewert dm beim Starten ein, um sich
von dem maximalen Stromstärkewert (beispielsweise 100%
oder 1 A) zu dem minimalen Stromstärkewert (beispielsweise
0% oder 0 A) zu ändern. Das heißt der Stromstärkewert
der gelieferten Stromstärke wird bei dem mittleren Stromstärkewert
dm früher gehalten als eine anschließende Zeitabstimmung
zum Umschalten der gelieferten Stromstärke von dem maximalen
Stromstärkewert zu dem minimalen Stromstärkewert.
Demgemäß kann, wenn der Öffnungsgrad
des ersten Linearsolenoidventils 25 oder 29 sich
von dem maximalen Öffnungsgrad zu dem minimalen Öffnungsgrad
aufgrund des Ansteigens der gelieferten Stromstärke geändert
hat, verhindert werden, dass der Abgabedruck, der sich mit einer
Verzögerung ändert, zu gering wird. Als ein Ergebnis
kann ein schnellerer Übergang zu der normalen Steuerung,
die der Fremdstoffabgabebehandlung folgt, ausgeführt werden.
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Die
Fremdstoffabgabebehandlung kann gleichzeitig für die Linearsolenoidventile 25 und 29 ausgeführt
werden, ohne dass der gesteuerte Öldruck der Öldrucksteuervorrichtung
in großem Maße beeinflusst wird. Somit wird verhindert,
dass die Schieber 25s und dergleichen der Linearsolenoidventile 25 und 29 an
ihnen anhaftende Fremdstoffe haben, und es wird verhindert, dass
sich das Gleitvermögen verschlechtert und dessen Festfressen aufgrund
von Schlamm wird verhindert, der um die Anschlussflächenabschnitte 25sa, 25sb, 25sc und dergleichen
der Schieber 25s und dergleichen erzeugt wird.
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Die
Abgabeöffnung 26c des zweiten Steuerventils 26 ist
mit dem Öldruckeinleitanschluss 32cin des Aktuators 32c verbunden,
der ein Teil des kontinuierlich variablen Getriebes des Fahrzeugs
bildet. Daher kann die Fremdstoffabgabebehandlung schnell ausgeführt
werden, ohne dass der Aktuator 32c nachteilhaft beeinflusst
wird.
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Nachdem
die Fremdstoffabgabebehandlung gleichzeitig für die Linearsolenoidventile 25 und 29 für
die vorbestimmte Fremdstoffabgabe ausgeführt worden ist,
werden die Stromstärken, die durch die Linearsolenoidventile 25 und 29 fließen,
erneut überprüft, werden Bestimmungen über
ihre Zustände auf der Grundlage der Änderungen
der Stromstärken jeweils ausgeführt, und wird
dann bestimmt, ob die Fremdstoffabgabebedingung erfüllt
ist oder nicht. Wenn die Fremdstoffabgabebedingung nicht erfüllt ist,
wird die gegenwärtige Behandlung beendet.
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(Zweites Ausführungsbeispiel)
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7 zeigt
eine Ansicht eines weiteren Ausführungsbeispiels einer Öldrucksteuervorrichtung
gemäß der vorliegenden Erfindung. Dieses Ausführungsbeispiel
der Erfindung unterscheidet sich von dem ersten Ausführungsbeispiel
der vorliegenden Erfindung im Hinblick auf die Einrichtung zum Ausführen
der Fremdstoffabgabesteuerung beim Erfüllen der Fremdstoffabgabebedingung
und die Inhalte der Fremdstoffabgabebehandlung. Es ist jedoch dem vorherigen
Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung im Hinblick
auf die anderen Aufbaueinzelheiten und die Fremdstoffabgabebedingung
an sich identisch. In diesem Fall konzentriert sich die nachstehend
dargelegte Beschreibung insbesondere auf die Unterschiede gegenüber
dem vorherigen Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung
unter Verwendung der in den 1 bis 6 gezeigten
Bezugszeichen für die gleichen Elemente wie bei dem vorherigen
Ausführungsbeispiel der Erfindung.
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Wie
dies in 7 gezeigt ist, nehmen bei diesem
Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung die Stromstärkewerte
der Stromstärken, die zu den beiden Linearsolenoidventilen 25 und 29 in
der Periode der gleichzeitig erfolgenden Fremdstoffabgabebehandlung
geliefert werden, eine vollständig rechtwinklige Stromstärkenwellenform
ein, und jede Periode (Zeitspanne), die dem maximalen Stromstärkewert
entspricht, und jede Periode, die dem minimalen Stromstärkewert
entspricht, sind in Bezug zueinander umgekehrt.
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Insbesondere
sind die erste Zeitspanne T1, in der die Stromstärke, die
geringer als der vorbestimmte Stromstärkewert ist, zu einem
der Linearsolenoidventile 25 und 29 geliefert
wird, beispielsweise das zweite Linearsolenoidventil 25,
und die zweite Zeitspanne T2, in der die Stromstärke, die
gleich wie oder größer der vorbestimmte Stromstärkewert
ist, zu dem zweiten Linearsolenoidventil 29 geliefert wird, abwechselnd
an der Zeitachse abgetragen. Die Lieferung der Stromstärke,
die gleich wie oder größer als der vorbestimmte
Stromstärkewert ist, zu dem anderen der Linearsolenoidventile 25 und 29,
beispielsweise das erste Linearsolenoidventil 25, wird
zu Beginn der ersten Zeitspanne T1 gestartet, und die Lieferung
der Stromstärke, die kleiner als der vorbestimmte Stromstärkewert
ist, zu dem ersten Linearsolenoidventil 25 wird bei Beginn
der zweiten Zeitspanne T2 begonnen. Somit sind die Stromstärkewerte der
beiden Linearsolenoidventile 25 und 29 im Hinblick
auf die Variationsphase zueinander so umgekehrt, dass sie nicht
beide den minimalen Stromstärkewert oder den maximalen
Stromstärkewert einnehmen.
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Wie
in dem Fall bei dem ersten Ausführungsbeispiel der vorliegenden
Erfindung ist die dritte Zeitspanne T3, in der die Stromstärke,
die kleiner als der vorbestimmte Stromstärkewert ist, zu
dem ersten Linearsolenoidventil 25 geliefert wird, so lang
wie die zweite Zeitspanne T2, und die vierte Zeitspanne T4, bei
der die Stromstärke, die gleich wie oder größer als
der vorbestimmte Stromstärkewert ist, zu dem ersten Linearsolenoidventil 25 geliefert
wird, ist so lang wie die erste Zeitspanne T1. Darüber
hinaus sind bei diesem Ausführungsbeispiel der vorliegenden
Erfindung die erste Zeitspanne T1 und die zweite Zeitspanne T2 gleich
zueinander eingestellt, und daher sind die erste Zeitspanne T1,
die zweite Zeitspanne T2, die dritte Zeitspanne T3 und die vierte
Zeitspanne T4 sämtlich gleich zueinander eingestellt. Jedoch
können die erste Zeitspanne T1 und die zweite Zeitspanne
T2 zueinander ungleich sein. In dem Fall, bei dem die erste Zeitspanne
T1 und die zweite Zeitspanne T2 zueinander ungleich sind, sind die
dritte Zeitspanne T3 und die vierte Zeitspanne T4 zueinander ungleich
eingestellt.
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Auch
bei diesem Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung
werden, wenn die vorbestimmte Fremdstoffabgabebedingung erfüllt
ist, die Stromstärkewerte der Stromstärken, die
durch die Linearsolenoidventile 25 und 29 fließen,
im Hinblick auf die in 7 gezeigte vorbestimmte Variationsbedingung
in der Fremdstoffabgabeperiode gesteuert. Die Stromstärkewerte
der gelieferten Stromstärken variieren in einer zunehmenden
Richtung oder einer abnehmenden Richtung, und folglich werden die
Schieber 25s und dergleichen der jeweiligen Linearsolenoidventile 25 und 29 in
einer hin- und hergehenden Weise axial in großem Maße
versetzt. Somit ist es selbst dann, wenn Fremdstoffe wie beispielsweise Metallpulver
und dergleichen zwischen den Ventilgehäusen 25h und 29h und
den Schiebern 25s und dergleichen der Linearsolenoidventile 25 und 29 anhaften,
möglich, diese Fremdstoffe abzugeben.
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Die
zeitlichen Abstimmungen, bei denen die Werte der Stromstärken,
die zu dem ersten Linearsolenoidventil 25 und dem zweiten
Linearsolenoidventil 29 geliefert werden, nehmen zu, und
sie unterscheiden sich von den zeitlichen Abstimmungen, bei denen
die Werte der Stromstärken, die zu dem ersten Linearsolenoidventil 25 und
dem zweiten Linearsolenoidventil 29 geliefert werden, um
eine Phase von 180°. Daher nimmt der Ausgangsdruck des
zweiten Steuerventils 26 wie der Ausgangsdruck des ersten Steuerventils 23 das
heißt der Leitungsöldruck PL, der auf den Pilotdruck
P1s von dem ersten Linearsolenoidventil 25 gegründet
ist, ab, wenn der Abgabedruck Ps des zweiten Steuerventils 26,
der auf den Pilotdruck P2s von dem zweiten Linearsolenoidventil 29 gegründet
ist, zunimmt.
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Außerdem
nimmt der Ausgangsdruck PL des zweiten Steuerventils 26 (Leitungsöldruck)
wie der Abgabedruck des ersten Steuerventils 23, der auf den
Pilotdruck P1s von dem ersten Linearsolenoidventil 25 gegründet
ist, zu, wenn der Abgabedruck Ps des zweiten Steuerventils 26 bei
der Zeit der Druckregulierung, die auf den Pilotdruck P2s von dem zweiten
Linearsolenoidventil 29 gegründet ist, abnimmt.
Demgemäß wird bei diesem Ausführungsbeispiel
der vorliegenden Erfindung ebenfalls ein Effekt erreicht, der ähnlich
wie bei dem vorstehend erläuternden ersten Ausführungsbeispiel
der Erfindung ist.
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In
dem vorstehend beschriebenen ersten Ausführungsbeispiel
der Erfindung nehmen die Stromstärkewerte der Stromstärken,
die zu den Linearsolenoidventilen in der Fremdstoffabgabeperiode geliefert
werden, in Stufen ab. Diese Stromstärkewerte können
anstelle von zwei Stufen in einer Vielzahl an Stufen verringert
werden, oder sie können in einer stufenlosen Weise (allmählich)
verringert werden. In diesem Fall, bei dem die Stromstärkewerte
in zwei Stufen verringert werden, kann der Zwischenstromstärkewert
dm von dem in 5 gezeigten Wert auf beispielsweise
ungefähr die Hälfte des maximalen Wertes verringert
werden. Darüber hinaus können in der Fremdstoffabgabebehandlung,
die in 5 gezeigt ist, die Muster, gemäß denen
die Stromstärken zu dem ersten Linearsolenoidventil und
dem zweiten Linearsolenoidventil geliefert werden, in Bezug zueinander
umgekehrt werden. Anders ausgedrückt kann das Muster, gemäß dem
die Stromstärke zu dem ersten Linearsolenoidventil geliefert
wird, bei dem zweiten Linearsolenoidventil angewendet werden, und
das Muster, gemäß dem die Stromstärke
zu dem zweiten Linearsolenoidventil geliefert wird, kann bei dem
ersten Linearsolenoidventil angewendet werden. Die in der vorliegenden
Erfindung angewendeten Solenoidventile sind nicht auf die Druckregulierventile
wie in den Fällen der vorstehend erläuternden
Beispiele beschränkt, sondern können so gestaltet
sein, dass sie elektromagnetisch antreiben und dadurch die Ventilkörper
versetzen, um die Steuerung der Strömungsrate auszuführen. Die
Solenoidventile sind nicht unbedingt auf Solenoidventile der Translationsart
beschränkt.
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In
den vorstehend erläuternden Ausführungsbeispielen
der vorliegenden Erfindung sind die Beispiele, bei denen die beiden
Linearsolenoidventile 25 und 29 angewendet sind,
beschrieben, jedoch ist die vorliegende Erfindung nicht auf diese
Beispiele beschränkt. Zwei oder mehr Linearsolenoidventile können
angewendet werden. In einem derartigen Fall kann eine Vielzahl an
Linearsolenoidventilen, die identisch zu dem ersten Linearsolenoidventil
der Erfindung sind, und eine Vielzahl an Linearsolenoidventilen,
die identisch zu dem zweiten Linearsolenoidventil der Erfindung
sind, vorgesehen sein.
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Wie
dies vorstehend beschrieben ist, können gemäß der
vorliegenden Erfindung die Öldrucksteuervorrichtung, die
dem schnellen Ausführen der Fremdstoffabgabebehandlung
dient, während ermöglicht wird, dass die Fremdstoffabgabebehandlung
gleichzeitig für die Vielzahl an Solenoidventilen ausgeführt
wird, ohne dass in großem Maße der gesteuerte Öldruck
der Öldrucksteuervorrichtung in der Öldrucksteuerschaltung
(Öldrucksteuerkreislauf) beeinflusst wird, die mit der
Vielzahl an Solenoidventilen ausgestattet ist, und die Einrichtung
zum Ausführen der Fremdstoffabgabebehandlung für
die Solenoidventilen zum genauen Ausführen der Öldrucksteuerung
vorgesehen sein. Diese Öldrucksteuervorrichtung ist insbesondere
als eine beliebige von sämtlichen Arten an Öldrucksteuervorrichtungen
zum Ausführen einer Fremdstoffabgabebehandlung für
die Vielzahl an Solenoidventilen nützlich.
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Während
die vorliegende Erfindung unter Bezugnahme auf ihre bevorzugten
Ausführungsbeispiele beschrieben ist, sollte verständlich
sein, dass die vorliegende Erfindung nicht auf die offenbarten Ausführungsbeispiele
oder Aufbauarten beschränkt ist. Im Gegensatz dazu soll
die vorliegende Erfindung verschiedene Abwandlungen und gleichwertige
Anordnungen abdecken. Außerdem fallen, während
die verschiedenen Elemente der offenbarten Erfindung in verschiedenen
Kombinationen und Aufbauarten gezeigt sind, die beispielartig sind,
auch andere Kombinationen und Aufbauarten inklusive mehr Elemente,
weniger Elemente oder lediglich einem einzelnen Element auch in
den Umfang der Erfindung.
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ZUSAMMENFASSUNG
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In
einer Öldrucksteuervorrichtung, die mit einer Vielzahl
an Solenoidventilen und einer Fremdstoffabgabeeinrichtung ausgestattet
ist, führt die Fremdstoffabgabeeinrichtung eine Fremdstoffabgabebehandlung
eine Behandlungszeitspanne lang aus, die aus einer ersten Zeitspanne
T1, in der eine Stromstärke, die kleiner als ein vorbestimmter
Wert ist, zu einem der Solenoidventile geliefert wird, und einer
zweiten Zeitspanne T2 besteht, in der eine Stromstärke,
die gleich wie oder größer als der vorbestimmte
Wert ist, zu dem einen der Solenoidventile geliefert wird, wobei
die Fremdstoffabgabeeinrichtung zeitliche Abstimmungen ausführt
zum Variieren der Stromstärkewerte, die zueinander unterschiedlich
sind, in derartiger Weise, dass das Liefern einer Stromstärke,
die gleich wie oder größer als der vorbestimmte
Stromstärkewert ist, zu dem anderen Solenoidventil zu Beginn
der ersten Zeitspanne T1 gestartet wird, und das Liefern einer Stromstärke,
die kleiner als der vorbestimmte Wert ist, zu dem anderen Solenoidventil
zu Beginn der zweiten Zeitspanne T2 gestartet wird.
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ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
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-
Zitierte Patentliteratur
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- - JP 2005-54970
A [0003]
- - JP 2004-183715 A [0004]
- - JP 2001-234768 A [0005]
- - JP 11-82724 A [0005]
- - JP 4-171509 A [0005]