DE10319537B4 - Hilfskraft-Lenkungsvorrichtung sowie Verfahren zur Erzeugung einer Lenkungshilfskraft - Google Patents
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Abstract
Description
- Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf eine Hilfskraft-Lenkungssvorrichtung der im Oberbegriff des Anspruchs 1 genannten Art sowie auf ein Verfahren zur Erzeugung einer Lenkungshilfskraft der im Oberbegriff des Anspruchs 9 genannten Art.
- Es sind Hilfskraft-Lenkungssvorrichtungen bekannt, bei denen die Lenkungshilfskraft mit Hilfe eines Elektromotors erzeugt wird, der durch geschaltete Wandler angesteuert wird, die ein Gleichspannungspotential auf ein oder mehrere Phasen eines Impulsstromes zur Ansteuerung des Motors umwandeln. Der Motor kann beispielsweise ein bürstenloser Gleichstrommotor mit Hall-Sensoren zur Steuerung der Kommutation sein, der eine Pumpe antreibt, die einen Öldruck in dem Lenkungsmechanismus eines Fahrzeuges erzeugt.
- Ein Beispiel für eine derartige Hilfskraft-Lenkungssvorrichtung ist aus der
DE 696 02 335 T2 bekannt. Die Hilfskraft-Lenkungsvorrichtung unterstützt die Betätigung des Lenkrades eines Fahrzeuges durch Zuführung von Betriebsöl von der Ölpumpe an einen mit dem Lenkungsmechanismus verbundenen Kraftstellkolben. Die Ölpumpe wird von einem Elektromotor angetrieben, wobei eine Lenkungs-Hilfskraft, die von der Drehzahl der Motordrehung abhängt, von dem Kraftstellkolben erzeugt wird. In die Lenksäule ist ein Drehstab eingefügt, der eine Torsion erzeugt, die der Richtung und Größe der Lenkkraft entspricht, die auf das Lenkrad ausgeübt wird, und es ist ein Öldruck-Steuerventil vorgesehen, das die Größe seiner Öffnung in Abhängigkeit von der Richtung und Größe der Torsion des Torsionsstabes ändert. Dieses Öldruck-Steuerventil ist in dem Öldrucksystem zwischen der Ölpumpe und dem Kraftstellkolben angeordnet und ergibt eine Lenkungshilfskraft, die mit dem Lenkungsdrehmoment übereinstimmt, das von dem Kraftstellkolben erzeugt werden soll. Die Ansteuerung des mit Elektromotors erfolgt auf der Grundlage der Lenkungswinkelgeschwindigkeit des Lenkrades. Die Lenkungswinkelgeschwindigkeit wird auf der Grundlage des Ausgangssignals des Lenkungswinkelsensors gewonnen, der in Verbindung mit dem Lenkrad vorgesehen ist, und eine Soll-Drehgeschwindigkeit des mit elektrischer Leistung betriebenen Motors wird auf der Grundlage dieser Lenkungswinkelgeschwindigkeit eingestellt. Eine Spannung wird dem Elektromotor derart zugeführt, dass diese Soll-Drehgeschwindigkeit erzielt werden kann. - Beispiele der Konstruktion eines Öldrucksteuerventils sind ausführlich in der
US-Patentschrift 4 624 283 (=JP 59-118577A -
1 zeigt eine typische Dreiphasen-Motorsteuerung, ausgehend von einer Gleichstrom-Versorgung. Der Motor kann ein bürstenloser Gleichstrommotor mit einem Permanentmagnet-Rotor und einem Stator sein, der Statorwicklungen umfasst, die mit geschalteten impulsförmigen Phasenansteuersignalen gespeist werden. Die Versorgungs-Gleichspannung wird einem Wandler100 zugeführt, der drei Halbbrücken mit Transistoren (beispielsweise MOSFETs, IGBTs, bipolaren Bauteilen) umfasst, deren Leitfähigkeitszustand durch Steuersignale AH, AL, BH, BL und CH, CL gesteuert wird. - Die spannungsseitigen und erdseitigen Bauteile sind jeweils in Serie längs der Versorgungsspannung angeschaltet, und das Ausgangssignal jedes Bauteils bildet eine der drei Phasen U, V und W. Jedes der Schalterbauteile wird durch ein Steuergerät
200 gesteuert, das Hall-Signale zur Steuerung der Kommutationszeiten von dem Elektromotor300 empfängt. Die Steuersignale AH, AL, BH, BL und CH, CL werden an die jeweiligen Schalterbauteile des Wandlers100 geliefert. - Bei einer typischen Motoransteuerung, die beispielsweise in
2 gezeigt ist, wird ein Hall-Signal von dem Motor für jede Phase geliefert, von denen eine gezeigt ist. Es ist lediglich eines der Steuersignale für die spannungs- bzw. erdseitigen Schalterbauteile gezeigt. Bei einer typischen Anwendung liefern die Hall-Signale ein Signal zur Steuerung des Schaltens der Schalterbauteile in dem Wandler und somit der Motor-Kommutation. Eine typischer Motoransteuerung ist in2 mit einem Stromflusswinkel von 120° gezeigt. Wie dies gezeigt ist, können die Gate-Ansteuerungen impulsbreitenmoduliert (PWM) sein, wie dies für das erdseitige Gate-Ansteuersignal in2 gezeigt ist. - Die Gate-Ansteuersignal-Schaltvorgänge treten auf, wenn die Hall-Übergänge auftreten, und irgendeine Phasenvoreilung des Gate-Ansteuersignals wird ausschließlich durch die mechanische Anordnung der Position der Hall-Effekt-Sensoren in dem Motor bestimmt. Der Durchlass- oder Stromflusswinkel ist auf 120° oder 180° festgelegt. Die effektive Spannung an den Ausgängen der Halbbrücken wird durch Ändern des Tastgrades bzw. der relativen Einschaltdauer der PWM gesteuert. Die Impulsbreitenmodulation kann auf der Erdseite oder auf der Spannungsseite oder sowohl auf der Spannungsseite als auf der Erdseite erfolgen. In
2 ist lediglich eine Phase gezeigt. Die anderen zwei Phasen sind um 120° verschoben. -
3 zeigt ein weiteres Beispiel einer typischen Motoransteuerung mit einem Stromflusswinkel von 180°. In ähnlicher Weise können die spannungsseitigen oder erdseitigen Signale impulsbreitenmoduliert werden oder es können beide impulsbreitenmoduliert werden. - Wenn in der Vergangenheit eine Phasenvoreilung eines Gate-Ansteuersignals erwünscht war, so wurde diese ausschließlich durch die mechanische Anordnung der Position der Hall-Effekt-Sensoren in dem Motor erzielt. Das heißt, zur Erzielung einer Phasenvoreilung würde die Position des Sensors in dem Motor über eine bestimmte Anzahl von Grad vorwärts bewegt, in Abhängigkeit von der gewünschten Phasenvoreilung. Diese Phasenvoreilung ist festgelegt und nicht elektrisch änderbar.
- Als Elektromotor wird üblicherweise ein bürstenloser Dreiphasen-Motor verwendet. Der bürstenlose Dreiphasen-Motor umfasst einen Stator, der Feldwicklungen für die U-Phase, die V-Phase und die W-Phase aufweist, einen Rotor mit einem festen Permanentmagneten, der das Abstoßungs-Magnetfeld von den Feldwicklungen empfängt, und Hall-Sensoren zum Feststellen der Drehstellung dieses Rotors. Drei Hall-Sensoren sind unter einem Intervall von 120° als elektrischer Winkel in Übereinstimmung mit der U-Phase, der V-Phase und der W-Phase vorgesehen.
- Der bürstenlose Dreiphasen-Motor wird im üblichen Fall entsprechend dem üblichen 120°-Leistungssystem angesteuert. Dieses 120°-Leistungssystem ist in
13 gezeigt. Die Hall-Signale, die von den Hall-Sensoren der U-Phase, der V-Phase und der W-Phase abgegeben werden, weichen in der Phase voneinander um 120° ab. Die elektrische Leistung wird nacheinander während einer Periode, die einem elektrischen Winkel von 120° entspricht, der U-Phase, der V-Phase und der W-Phase zugeführt, um auf diese Weise eine Synchronisation mit den Hall-Signalen der U-Phase, der V-Phase und der W-Phase zu erzielen. Es ist möglich, die Drehgeschwindigkeit des bürstenlosen Motors durch die PWM-(Impulsbreitenmodulations-)Steuerung der Zuführung des Ansteuerstromes an jede Feldwicklung während der elektrisch leitenden Periode von 120° zu ändern. -
14 zeigt die Beziehung zwischen der Drehgeschwindigkeit des Motors und dem Ausgangsdrehmoment in dem bürstenlosen Dreiphasen-Motor. Wie dies in14 gezeigt ist, ist es bekannt, dass das Augangsdrehmoment mit einem Anstieg der Drehgeschwindigkeit abnimmt. Wie dies aus der sich auf den Motor beziehenden nachfolgenden Gleichung (1) verständlich wird, nimmt bei einer zunehmenden Drehgeschwindigkeit des Motors (ω) der elektrische Strom I, der an den Motor fließt, zusammen mit einem Anstieg der von dem Motor erzeugten induzierten Spannung kω ab, die auch als Gegen-EMK bekannt ist, mit dem Ergebnis, dass das Ausgangsdrehmoment, das proportional zum elektrischen Strom I ist, kleiner wird.V = IR + Ldi/dt + kω (1) - Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zu Grunde, eine Hilfskraft-Lenkungssvorrichtung sowie Verfahren zur Erzeugung einer Lenkungshilfskraft der eingangs genannten Art zu schaffen, bei der sich eine verbesserte Motorsteuerung ergibt.
- Diese Aufgabe wird durch die in den Ansprüchen 1 bzw. 9 angegebenen Merkmale gelöst.
- Vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Erfindung ergeben sich aus den jeweiligen Unteransprüchen.
- Bei der erfindungsgemäßen Hilfskraft-Lenkungsvorrichtung sowie dem Verfahren zur Erzeugung einer Lenkungshilfskraft wird eine veränderbare Phasenvoreilung und/oder ein veränderbarer Stromflusswinkel in einem Motor-Ansteuersystem erreicht, ohne dass mechanische Änderungen an dem Motor erforderlich sind, um die Phasenvoreilung und die Änderung des Stromflusswinkels zu erzielen, wodurch sich eine verbesserte Motorsteuerung ergibt.
- Die veränderbare Phasenvoreilung und/oder der veränderbare Stromflusswinkel wird in Verbindung mit einer Impulsbreitenmodulation verwendet, um die Drehzahl eines elektrischen Motors in geeigneter Weise zu regeln und um eine gewünschte Drehmomentcharakteristik zu erzielen.
- Die Erfindung ergibt Vorteile dadurch, dass eine Vergrößerung der Phasenvoreilung und/oder des Stromflusswinkels eine höhere erzielbare Drehzahl für irgendein vorgegebenes Drehmoment ergibt. Das heißt, die Leistung wird vergrößert. Weiterhin verringert eine Vergrößerung des Stromflusswinkels die Drehmoment-Welligkeit.
- Bei der vorliegenden Hilfskraft-Lenkungssvorrichtung sowie dem Verfahren zur Erzeugung einer Lenkungshilfskraft wird eine Steuereinrichtung zur Steuerung des Elektromotors mit zumindest einem Sensorausgang zur Bestimmung des Schaltzeitpunktes für einen Schalter eines Schaltwandlers verwendet, der einen Stromflusswinkel steuert, der eine Leitfähigkeitszeit während einer Umdrehung des Motors bestimmt, wobei das Verfahren den Empfang des Sensor-Ausgangssignals und die Vorverschiebung der Einschaltzeit eines Schalters des Schaltwandlers, der eine Versorgungsgleichspannung mit einem Motorphasen-Ansteuereingang verbindet, um einen Phasenwinkel vor dem nächsten Sensorausgang umfasst, der den Schaltzeitpunkt bestimmt.
- In den letzten Jahren hat sich ein Bedarf an einer größeren Drehgeschwindigkeit in dem mittleren bis niedrigen Drehmomentbereich eines bürstenlosen Dreiphasenmotors ergeben. Um eine derartige Anforderung zu erfüllen, ergibt sich jedoch unvermeidbar ein drastischer Anstieg der Kosten, weil es erforderlich wird, das Steuersystem des bürstenlosen Dreiphasenmotors zu überarbeiten und die Konstruktion des Dreiphasenmotors selbst neu zu bewerten.
- Die vorliegende Hilfskraft-Lenkungssvorrichtung sowie das Verfahren zur Erzeugung einer Lenkungshilfskraft ermöglichen die Erzielung einer hohen Drehgeschwindigkeit in dem mittleren bis niedrigen Drehmomentbereich des Elektromotors, ohne dass sich ein drastischer Anstieg der Herstellungskosten ergibt.
- Hierbei wird der Phasenvoreilungswinkel des Ansteuersignals in Übereinstimmung mit der Ansteuer-Sollwert-Drehgeschwindigkeit des Leistungs-Elektromotors (wie z. B. eines bürstenlosen Motors) eingestellt, wobei der Stromflusswinkel entsprechend geändert wird.
- Wenn beispielsweise der Elektromotor ein bürstenloser Dreiphasenmotor ist, wobei der bürstenlose Dreiphasenmotor entsprechend einem 120°-Stromflusswinkelverfahren angesteuert wird, so wird die Zeitsteuerung für den Beginn des elektrischen Stromes, der zu den Feldspulen der U-Phase, der V-Phase und der W-Phase fließt, in veränderlicher Weise für die Phase des Ausgangssignals des Drehwinkeldetektors (wie z. B. eines Hall-Sensors) eingestellt, der der U-Phase, der V-Phase und der W-Phase entspricht. Weil es möglich wird, den elektrischen Strom (oder die Stromweiterleitungsphase oder den Stromflusswinkel) an den Elektromotor durch Einstellen eines vergleichsweise großen Phasenvoreilungswinkels für den Ansteuer-Zielwert für den hohen Drehgeschwindigkeitsbereich einzustellen, wird die Motorgeneratorspannung (Gegen-EMK) klein, wodurch das Ausgangsdrehmoment vergrößert wird.
- Weil es möglich ist, einen geeigneten Phasenvoreilungswinkel (den minimal erforderlichen Phasenvoreilungswinkel) für die erforderliche Motor-Drehgeschwindigkeit einzustellen, wird es möglich, die Hauptprobleme bei der Steuerung des Phasenvoreilungswinkels zu kontrollieren (wie z. B. die Verringerung des Permanentmagnetismus oder die Verringerung des Wirkungsgrades).
- Es ist weiterhin vorstellbar, eine PWM-Steuerung der Zuführung des elektrischen Stromes in einer Periode eines bestimmten Phasenvoreilungswinkels dadurch zu steuern, dass der Phasenvoreilungswinkel des Ansteuersignals konstant gehalten wird. In einem derartigen Fall wird die Verlustleistung in der Schalteinrichtung (wie z. B. einem Feldeffekttransistor) zur Realisierung der PWM-Steuerung zu einem Problem. Gemäß dieser Erfindung ist es nicht die PWM-Steuerung, die während der Periode des Phasenvoreilungswinkels ausgeführt wird, sondern die Periode der Leistung, die zugeführt wird, wird durch Ändern des Phasenvoreilungswinkels geändert, mit der Folge, dass keine Notwendigkeit besteht, eine Vergrößerung des Schaltverlustes in Betracht zu ziehen, und es wird möglich, irgendeinen möglichen Anstieg der Verlustwärme zu kontrollieren.
- Weiterhin legt gemäß der Erfindung die Phasenvoreilungswinkel-Einstelleinrichtung einen bestimmten festen Phasenvoreilungswinkel unabhängig von dem Ansteuer-Sollwert zu der Zeit fest, zu der sich die Zuführung des elektrischen Stromes an den Elektromotor in einem ungesättigten Zustand (relative Einschaltdauer oder Tastgrad kleiner als 100%) befindet, während der Phasenvoreilungswinkel auf der Grundlage des Ansteuer-Sollwertes eingestellt wird, der von der Ansteuer-Sollwert-Einstellvorrichtung zu der Zeit eingestellt wird, zu der die dem Elektromotor zugeführte Leistung gesättigt ist.
- Gemäß dieser Konstruktion kann ein Phasenvoreilungswinkel, der in Übereinstimmung mit dem Ansteuer-Sollwert ist, lediglich dann eingestellt werden, nachdem die 120°-Leistungszuführung gesättigt wurde (beispielsweise kann sie auf 0° eingestellt werden), und durch Ausführen der PWM-Steuerung innerhalb der Leistungszuführungsperiode von 120° können beispielsweise sowohl die Niedriggeschwindigkeits-Drehsteuerung als auch die mittlere Drehgeschwindigkeits-Drehsteuerung des Leistungsmotors gesteuert werden. Sobald die 120°-Stromflusswinkel-Periode gesättigt wurde (100% PWM-Tastgrad), wird die weitere Motorsteuerung durch Ändern des Phasenvoreilungswinkels bewirkt, wobei der Motor in dem Phasenvoreilungsbereich in einem gesättigten Zustand betrieben wird, d. h. mit einem PWM-Tastgrad von 100%.
- Weitere Eigenschaften und Vorteile der vorliegenden Erfindung werden aus der folgenden Beschreibung ersichtlich, die sich auf die beigefügten Zeichnungen bezieht.
- Kurze Beschreibung der Zeichnungen
- Die Erfindung wird nunmehr ausführlicher in der folgenden ausführlichen Beschreibung unter Bezugnahme auf die Zeichnungen beschrieben, in denen:
-
1 ein verallgemeinertes Blockschaltbild eines Motorsteuergerätes zeigt; -
2 ein typisches bekanntes Motoransteuerungsschema zeigt; -
3 ein weiteres bekanntes Motoransteuerungsschema zeigt; -
4 ein Motoransteuerungsschema gemäß der Erfindung zeigt, wobei sich eine veränderbare Phasenvoreilung und/oder ein veränderbarer Stromflusswinkel ergibt; -
5 verschiedene Zeitdiagramme für Motoransteuersignale für verschiedene Fälle einer veränderbaren Phasenvoreilung, einer festen Phasenvoreilung und eines Stromflusswinkels zeigt; und -
6 ein Drehgeschwindigkeitssteuergerät gemäß der Erfindung zeigt, das selektiv die veränderbare Phasenvoreilung/den veränderlichen Stromflusswinkel und die Impulsbreitenmodulation verwendet; -
7 eine schematische Darstellung ist, die den grundlegenden Aufbau einer Hilfskraft-Lenkungsvorrichtung gemäß einem Beispiel dieser Erfindung zeigt; -
8 ein Blockschaltbild ist, das den funktionellen Aufbau der elektrischen Steuereinheit in der vorstehend beschriebenen Hilfskraft-Lenkungsvorrichtung zeigt; -
9 ein Kennliniendiagramm ist, das die Beziehung zwischen der Lenkwinkelgeschwindigkeit und der Soll-Drehgeschwindigkeit zeigt; -
10 ein Diagramm ist, das zur Erläuterung des Leistungsansteuerverfahrens zum Betrieb des elektrischen Motors gezeigt ist; -
11 eine Figur ist, die die Beziehung zwischen dem Phasenvoreilungswinkel und der Soll-Drehgeschwindigkeit zeigt; -
12 eine charakteristische Darstellung ist, die die Beziehung des Drehmomentes gegenüber der Drehgeschwindigkeit des Elektromotors zeigt; -
13 ein Zeitdiagramm ist, das für den Zweck der Erläuterung des üblichen 120°-Stromflusswinkel-Systems dargestellt wird; -
14 eine Zeichnung ist, die die Beziehung zwischen der Drehgeschwindigkeit und dem Ausgangsdrehmoment in einem bürstenlosen Dreiphasenmotor zeigt. - Ausführliche Beschreibung der Erfindung
- In
4 sind die spannungsseitigen und erdseitigen Gate-Ansteuersignale für eine Motorphase sowie die idealen und physikalischen Hall-Signale von dem Motor gezeigt. Das ideale Hall-Signal ist derart angeordnet, dass, wenn der 120° Stromflusswinkel mit einer Phasenvoreilung von 0° verwendet würde, die Schaltzeitpunkte zu den gleichen Zeitpunkten wie die Hall-Signal-Übergänge auftreten würden. Dies ist in4 durch die gestrichelte Linie x gezeigt. Wenn keine Phasenvoreilung vorgesehen ist, so würden die Schaltzeitpunkte für das spannungsseitige Ansteuersignal mit der Anstiegsflanke des idealen Hall-Signals zusammenfallen. Das physikalische Hall-Signal kann gegenüber dem idealen Hall-Signal um einen gewissen Betrag versetzt (vorverschoben) sein, der einen Wert von 0° oder irgendeinen Wert größer als 0° haben kann. - Ein Beispiel für ein physikalisches Hall-Signal ist in
4 gezeigt. Die variable Phasenvoreilung (gegenüber dem idealen Hall-Signal) ist in4 gezeigt.4 zeigt, dass das spannungsseitige Gate-Ansteuersignal um irgendeinen veränderbaren Phasenbetrag vor dem idealen Hall-Übergang und um irgendeinen veränderbaren Betrag vor dem physikalischen Hall-Signal-Übergang geschaltet wird. - Wie dies in den
4 und5 gezeigt ist, kann sich der Stromflusswinkel zwischen 120° und 180° ändern. Die Phasenvoreilung ist veränderbar. Die Phasenvoreilung und der Stromflusswinkel können unabhängig einstellbar sein, obwohl in der Praxis eine gegenseitige Abhängigkeit nützlich ist. Im Einzelnen kann eine veränderbare Voreilung zu dem Stromflusswinkel hinzugefügt werden, um einen zusätzlichen Betrag des Stromflusswinkels zu erzielen. Somit ist der Stromflusswinkel gleich 120° plus einem Betrag einer veränderbaren Voreilung a in dem dargestellten Schema. Die Gesamt-Phasenvoreilung p ist gleich einem festen Betrag der Voreilung k plus der veränderbaren Voreilung a. Obwohl die Phasenvoreilung und der Stromflusswinkel in4 als voneinander abhängig dargestellt sind, müssen sie dies nicht sein. Beispielsweise kann eine Phasenvoreilung ausschließlich zum Verschieben der Stromflussperiode verwendet werden, wobei jedoch der Stromflusswinkel konstant bleibt. - Wie dies in
4 gezeigt ist, müssen die Schaltzeitpunkte der Gate-Ansteuersignale nicht mit den Hall-Übergängen zusammenfallen. Ein Software-Algorithmus kann die Schaltzeitpunkte willkürlich bezüglich der Hall-Sensor-Signalflanken festlegen. Wie dies weiterhin in4 gezeigt ist, kann eine Impulsbreitenmodulation in Abhängigkeit von der Anwendung verwendet werden oder nicht. Die Einstellung der Phasenvoreilung und/oder des Stromflusswinkels kann zum Regeln der Drehzahl oder des Stromes in bestimmten Fällen mit oder ohne PWM verwendet werden. - Um die Phasenvoreilung (die den Schaltübergang des Gate-Signals vor dem Hall-Signal-Übergang bezeichnet) zu erzielen, kann ein Software-Algorithmus den vorhergehenden Hall-Übergang verwenden, um die Voreilung vor dem nächsten entsprechenden Hall-Signal-Übergang hervorzurufen.
- Wie dies weiter oben beschrieben wurde, ergibt eine ansteigende Phasenvoreilung und ein ansteigender Stromflusswinkel eine höhere erzielbare Drehzahl für irgendein vorgegebenes Drehmoment. Das heißt, die Leistung wird vergrößert. Die Vergrößerung des Stromflusswinkels verringert weiterhin die Drehmoment-Welligkeit.
- Die folgenden Daten in der Tabelle I wurden für einen typischen Elektromotor bei 13,5 Volt und einem Drehmoment von 2,48 Nm aufgezeichnet.
- In der Tabelle I ist die Drehzahl in Umdrehungen pro Minute angegeben, der Strom ist in Ampere (A) und der Wirkungsgrad ist Prozenten angegeben. Der Tastgrad ist 100%, d. h. eine 100%ige Impulsbreitenmodulation (vollständiges Einschalten während des Stromflusswinkels). Die Temperatur lag zwischen 30 und 45°C. Die nicht ausgefüllten Einträge werden aufgrund eines schlechten Wirkungsgrades als unbrauchbar betrachtet.
- Die Daten in der Tabelle I wurden aufgezeichnet, um eine Beziehung zwischen der Phasenvoreilung und dem Stromflusswinkel zu entwickeln, die zu einer brauchbaren Motorcharakteristik führen würde. Diese Daten sind nützlich, um die Entwicklung des Wirkungsgrades bei einer Änderung der Phasenvoreilung und des Stromflusswinkels zu zeigen. Wie dies in der Tabelle gezeigt ist, führt für einen ansteigenden Stromflusswinkel eine höhere Phasenvoreilung zu einem höheren Wirkungsgrad. Für Stromflusswinkel von 160° ergibt sich der beste Wirkungsgrad bei Phasenvoreilungen von 40–60° (55° sind ungefähr optimal), während bei 180° der beste Wirkungsgrad bei Phasenvoreilungen von 60–80° auftritt (75° sind ungefähr optimal). Für einen Stromflusswinkel von 140° tritt der größte Wirkungsgrad zwischen 25 und 55° auf (50° sind ungefähr optimal). Bei einem Stromflusswinkel von 120° liegt der maximale Wirkungsgrad zwischen 5° und 50° (25° sind ungefähr optimal).
- Auf der Grundlage der Tabelle I kann das folgende Schema gewählt werden:
- p
- = Phasenvoreilung
- c
- = Stromflusswinkel
- k
- = feste Voreilung
- a
- = veränderbare Voreilung (und zusätzlicher Stromflusswinkel)
- Eine feste Phasenvoreilung von k = 15° wurde auf der Grundlage der Tabelle I gewählt, wobei die Gesamtvoreilung gleich der festen Voreilung plus der variablen Voreilung a ist. In diesem Schema ist die veränderbare Voreilung ebenfalls gleich dem zusätzlichen Stromflusswinkel. Die feste Voreilung verschiebt die Stromflusswinkelperiode, während die veränderbare Voreilung den Stromflusswinkel vergrößert.
- Bei Betrachtung der Daten in de Tabelle I ist es festzustellen, dass mit diesem Schema und bei k = 15° sowohl für 160° als auch 180° Stromflusswinkel das System einen maximalen Wirkungsgrad aufweist. Bei einem Stromflusswinkel von 120° und 140° weicht das System mit 1% von dem maximalen Wirkungsgrad bei k = 15° ab.
- Das vorstehende Schema hat die Vorteile, dass es einfach ist, zu einem höheren Wirkungsgrad führt und die Möglichkeit ergibt, den Hall-Sensor derart anzuordnen, dass eine Anzahl der Schaltzeitpunkte mit den Hall-Signalflanken ausgerichtet ist.
- Dies kann die Genauigkeit und Einfachheit des Software-Algorithmus verbessern.
-
5 zeigt verschiedene Beispiele des Steuerschemas gemäß der vorliegenden Erfindung. In5A ist die veränderbare Voreilung gleich 0°, die Gesamt-Phasenvoreilung ist gleich der festen Phasenvoreilung k, und der Stromflusswinkel ist gleich 120°. In5B liegt die veränderbare Phasenvoreilung zwischen 0 und 60°. Die Gesamt-Phasenvoreilung ist gleich der festen Voreilung k plus der variablen Voreilung a, und der Stromfluswinkel ist gleich 120° plus der variablen Voreilung a. - In
5C ist die veränderbare Voreilung gleich 60°, die Gesamt-Phasenvoreilung ist gleich der festen Voreilung k plus 60°, und der Stromflusswinkel ist gleich 180°. Die idealen und möglichen physikalischen Signale für eine einzelne Phase sind so, wie dies an der Oberseite bzw. an der Unterseite der5 gezeigt ist. - Durch Einstellung der festen Voreilung k besteht das Ergebnis darin, dass die Abschaltzeitpunkte für jeden entsprechenden Schalter (für jeden Stromflusswinkel) auf dem gleichen Punkt liegen, unabhängig von der Größe der veränderbaren Voreilung. Das heißt, der Abschaltzeitpunkt für den Schalter AH ist der gleiche für jeden der drei Stromflusswinkel. In gleicher Weise liegt der Abschaltzeitpunkt für die Schalter AL für jedes Schema auf der gleichen Zeit, und in gleicher Weise für die Schalter DH, DL, CH und CL. Dies bedeutet, dass die Hall-Effekt-Sensoren so angeordnet werden können, wie dies durch das mögliche physikalische Hall-Signal gezeigt ist, das auf der Unterseite der Darstellung gezeigt ist, so dass die Abschaltzeitpunkte immer mit einem Hall-Übergang ausgerichtet sind. Das gleiche würde für die anderen zwei Phasen gelten. Dies vereinfacht den Software-Algorithmus zur Steuerung des Schaltens der Ansteuertransistoren in jeder Halbbrücke, wodurch die Software zur Steuerung der Kommutation vereinfacht wird.
-
6 zeigt eine Drehzahlsteuerung unter Verwendung der Erfindung. Bei hohen Lasten sind die Verluste aufgrund des Schaltens in den Leistungsbauteilen des Wandlers erheblich. Verluste treten auf, wenn die Transistoren und Dioden schalten. Somit ergeben sich erhebliche Verluste bei der Impulsbreitenmodulation. Aufgrund dieser Verluste kann anstelle der Impulsbreitenmodulation bei einer veränderlichen Voreilung von mehr als 0° ein vollständiger Tastgrad (100% PWM) verwendet werden. Die Geschwindigkeitssteuerung gemäß6 kann so ausgebildet werden, dass sie den Tastgrad bei 100% belässt, jedoch die veränderliche Voreilung a zur Regelung der Motordrehzahl ändert. - In
6 ist eine Gate-Ansteuerung mit einem Wandler100 vorgesehen, der die drei Phasen an den Motor300 liefert. Die Hall-Signale werden einem Steuergerät200' zugeführt, das einen Kommutator200A und einen Impulsbreitenmodulator200B einschließt. Dem Kommutator200A wird ein Signal zugeführt, das den veränderbaren Betrag der Voreilung a, entweder 0 oder einen gewissen Voreilungsbetrag für die Motorsteuerung, bildet. Dem Impulsbreitenmodulator200B wird ein Signal zugeführt, das den Tastgrad oder die relative Einschaltdauer steuert, entweder einen Betrag des Tastgrades von weniger als 100% oder 100%. In Abhängigkeit von den Bedingungen liefert ein Schalter400 eine veränderbare Voreilung a von 0 oder eine veränderliche Voreilung von einem Steuergerät2 an den Kommutator. Der Schalter400 liefert weiterhin einen Tastgrad, der entweder durch das Ausgangssignal eines Steuergerätes1 mit einem veränderbaren Tastgrad oder durch einen Tastgrad von 100% gebildet ist, an den Impulsbreitenmodulator, wie dies gezeigt ist. Der Schalter400 kann durch ein Software-Steuergerät gesteuert werden, das einen Transistor-Schaltkreis umfassen könnte. Den Steuergeräten1 und2 wird ein Geschwindigkeitsbezugssignal (Speed Ref.) zugeführt, das die Soll-Drehzahl bestimmt. Ein Rückführungssignal4000 wird von dem Positionssensor oder den Positionssensoren abgeleitet und an die Steuergeräte1 und2 als Anzeige der Ist-Motordrehzahl geliefert. - Das Steuergerät
1 wird verwendet, wenn die Solldrehzahl mit einem Stromflusswinkel von 120° und weniger als 100% Tastgrad erreicht wird. Wenn der von dem Motor gezogene Strom bei einem Stromflusswinkel von 120° und einem Tastgrad von 100% zu hoch ist, wird dieses Schema ebenfalls verwendet. Daher ist, wenn das Steuergerät1 zur Veränderung des Tastgrades verwendet wird, die veränderbare Voreilung a gleich Null, wie dies in6 gezeigt ist. - Das Steuergerät
2 wird verwendet, wenn die gewünschte Drehzahl nicht mit einem Stromflusswinkel von 120° und einem Tastgrad von 100% erreicht werden kann, vorausgesetzt, dass der gezogene Strom nicht zu hoch ist. Entsprechend wird, wenn das Steuergerät2 verwendet wird, eine veränderbare Voreilung a von größer als Null an den Kommutator200A zusammen mit einer 100%igen Impulsbreitenmodulation (vollständig eingeschaltet während des Stromflusswinkels) geliefert. - Das Steuergerät
1 kann sowohl eine Drehzahl- als auch eine Stromsteuerung einschließen. Eine Hysterese kann erforderlich sein, wenn eine Umschaltung zwischen den zwei Steuergeräten erfolgt. - Die Erfindung umfasst entsprechend ein System zur Schaffung einer Motorsteuerung mit hohem Wirkungsgrad und höheren Betriebsdrehzahlen bei irgendeinem vorgegebenen Drehmoment, wodurch die Leistung vergrößert wird.
- Weiterhin verringert der vergrößerte Stromflusswinkel die Drehmoment-Welligkeit.
- Beispielsweise zeigen tatsächliche Testversuche für einen typischen Elektromotor mit einem Drehmoment von 1 Nm, dass ein Anstieg von 75% des Stromes zu einem Anstieg von 77% der Motordrehzahl führt. Die Tabelle II zeigt einige tatsächliche Testergebnisse. Tabelle II
Last-Drehmoment (Nm) 120°-Stromflusswinkel 0°-Phasenvoreilung 180°-Stromfluss 60°-Phasenvoreilung 1,0 3360 5960 2,5 2530 3225 - Die Ausführungsformen der Erfindung, die sich auf ein Hilfkraft-Lenkungssystem beziehen, werden nunmehr ausführlicher unter Bezugnahme auf die
7 bis12 erläutert. -
7 ist eine schematische Darstellung, die die grundlegende Konstruktion einer Hilfskraft-Lenkungsvorrichtung gemäß einem Beispiel dieser Erfindung zeigt. Diese Lenkungsvorrichtung ist bezüglich des Lenkungsmechanismus1 des Fahrzeuges angeordnet, wobei eine Lenkungs-Hilfskraft an diesen Mechanismus1 geliefert wird. - Der Lenkungsmechanismus
1 umfasst beispielsweise ein Lenkrad2 , das von dem Fahrer betätigt wird, eine Lenksäule3 , die mit diesem Lenkrad2 verbunden ist, ein Ritzel4 , das mit der Lenksäule3 gekoppelt ist, eine Zahnstange5a , die mit dem Ritzel5 kämmt, wobei sich die Zahnstange5 nach links und nach rechts hin erstreckt. An beiden Enden der Zahnstangenachse5 sind Spurstangen6 befestigt, und die Spurstangen6 sind mit einem Lenkarm7 verbunden, der mit den Rädern FL und FR auf der rechten und linken Seite als lenkbare Räder verbunden ist. Der Lenkarm7 ist so angeordnet, dass er sich um den Achsschenkelbolzen8 dreht. Die vorstehende Anordnung stellt lediglich ein Beispiel dar. Andere Ausführungsformen von Lenkgetrieben und andere Bauteile können vorgesehen sein, wie dies für den Fachmann allgemein bekannt ist. - Wenn bei der vorstehend beschriebenen Konstruktion das Lenkrad
2 betätigt wird und die Lenksäule3 gedreht wird, so wird die Drehung in eine Linearbewegung entlang der Links-Rechts-Bewegung des Rades durch das Ritzel4 und die Zahnstange5 umgewandelt. Diese geradlinige Bewegung wird in eine Drehung des Lenkhebels7 um den Achsschenkelbolzen umgewandelt, mit dem Ergebnis, dass die Lenkung der rechten und linken Räder FL und FR erzielt wird. - In die Lenksäule
3 sind ein Torsionsstab9 , der eine Torsion in Übereinstimmung mit der Richtung und Größe des Lenkdrehmomentes, das auf das Lenkrad2 ausgeübt wird, erzeugt, und ein Öldruck-Steuerventil23 eingefügt, dessen Öffnung sich in Übereinstimmung mit der Richtung und der Größe der Torsion des Torsionsstabes9 ändert. - Das Öldruck-Steuerventil
23 ist mit einem Kraftstellkolben20 verbunden, der eine Lenkungshilfskraft an den Lenkungsmechanismus1 liefert. Der Kraftstellkolben20 weist einen Kolben21 , der einstückig auf der Zahnstange5 vorgesehen ist, und zwei Zylinderkammern20a und20b auf, die durch den Kolben21 unterteilt sind. Die Zylinderkammern20a und20b sind mit dem Öldruck-Steuerventil23 über Ölzufuhr- und -rücklaufleitungen22a bzw.22b verbunden. - Das Öldruck-Steuerventil
23 ist weiterhin auf einer Ölumlaufleitung24 angeordnet, die durch einen Vorratstank25 und eine Ölpumpe26 verläuft. Die Ölpumpe26 wird von einem Motor M (27 ) vom elektromotorischen Typ angetrieben; er saugt das Betriebsöl, das in dem Vorratstank25 gespeichert ist, an, um dieses an das Öldruck-Steuerventil23 zu liefern. Das überschüssige Betriebsöl wird von dem Öldruck-Steuerventil23 über die Ölrücklaufleitung24 zum Vorratstank25 zurückgeliefert. - Das Öldruck-Steuerventil
23 liefert das Betriebsöl entweder an die Zylinderkammer20a oder die Zylinderkammer20b des Kraftstellkolbens entweder über die Ölzufuhr- oder Ölrücklaufleitung22a und22b , wenn eine Torsion auf den Torsionsstab9 in einer Richtung aufgeprägt wird. Wenn die Torsion auf den Torsionsstab9 in der anderen Richtung ausgeübt wird, liefert das Ventil das Betriebsöl an die andere der Zylinderkammern20a und20b durch die andere der Ölzufuhr- oder Ölrücklaufleitungen22a und22b . - Wenn keine Torsion oder nahezu keine Torsion auf den Torsionsstab
9 ausgeübt wird, befindet sich das Öldruck-Steuerventil23 im so genannten Gleichgewichtszustand, und das Betriebsöl zirkuliert in der Ölumlaufleitung24 , ohne dass es dem Kraftstellkolben zugeführt wird. - Wenn das Betriebsöl einer der Zylinderkammern des Krafstellkolbens
20 zugeführt wird, bewegt sich der Kolben21 in der Richtung der Breite der lenkbaren Räder. Als Ergebnis wird eine Hilfslenkkraft auf die Zahnstange5 ausgeübt. - Der Elektromotor
27 besteht beispielsweise aus einem bürstenlosen Dreiphasenmotor, und er wird durch eine elektronische Steuereinheit30 über eine Ansteuerschaltung28 gesteuert. Die Ansteuerschaltung28 umfasst beispielsweise eine Leistungstransistor-Brückenschaltung. Sie liefert elektrische Leistung von einer Batterie40 als elektrischer Leistungsquelle an den Elektromotor27 in Abhängigkeit von dem Steuersignal, das von einer elektronischen Steuereinheit30 geliefert wird. - Die elektronische Steuereinheit
30 schließt einen Mikrocomputer ein, der bei Empfang einer Leistungsversorgung von der Batterie aktiviert wird. Dieser Mikroprozessor umfasst eine Zentraleinheit (CPU)31 , einen Arbeitsspeicher (RAM)32 , der den Arbeitsbereich für die CPU31 bildet, einen Festwertspeicher (ROM)33 , in dem die Steuerdaten sowie das Betriebsprogramm für die CPU31 gespeichert sind, und eine Busleitung34 für die Verbindung der CPU31 , des RAM32 und des ROM33 miteinander. - Der elektronischen Steuereinheit
30 werden Lenkungswinkeldaten zugeführt, die als Ausgangssignal von dem Lenkungswinkelsensor11 geliefert werden. Der Lenkungswinkelsensor11 ist bezüglich des Lenkrades2 angeordnet. Durch Einstellen des Lenkungswinkels des Lenkrades2 zum Zeitpunkt des Einschaltens des Zündschalters und des Starten des Motors wird ein Anfangswert ”0” und Lenkungswinkeldaten mit dem Vorzeichen in Übereinstimmung mit der Lenkrichtung als Ausgangssignal abgegeben. Auf der Grundlage dieser Lenkungsdaten berechnet die CPU31 der Steuereinheit30 die Lenkungsgeschwindigkeit, die dem zeitlichen Differential entspricht. - Ein Detektionssignal für den elektrischen Strom von einem elektrischen Stromsensor
12 , der den elektrischen Strom feststellt, der zu dem Elektromotor27 fließt, und ein Detektionssignal von dem Hall-Sensor15 als Rotor-Positionssensor für die Feststellung der Rotorposition des Elektromotors27 werden der elektronischen Steuereinheit30 geliefert. - Weiterhin wird ein Radgeschwindigkeitssignal, das von dem Radgeschwindigkeitssensor
13 abgegeben wird, an die elektronische Steuereinheit30 geliefert. Der Radgeschwindigkeitssensor13 kann ein Sensor sein, der direkt die Radgeschwindigkeit (proportional zur Fahrzeuggeschwindigkeit) feststellt, oder die Radgeschwindigkeit kann durch Berechnung auf der Grundlage des Ausgangsimpulses des Radgeschwindigkeitssensors gewonnen werden, der bezüglich des Rades vorgesehen ist. - Die elektronische Steuereinheit
30 steuert den Leistungs-Elektromotor27 auf der Grundlage der Lenkungswinkeldaten, der Stromdaten und der Radgeschwindigkeitdaten, die von dem Lenkungswinkelsensor11 , dem Stromsensor12 bzw. dem Radgeschwindigkeitssensor13 geliefert werden. -
8 ist ein Blockschaltbild, das die Konstruktion der elektronischen Steuereinheit bei Betrachtung von dessen funktionellen Standpunkt aus zeigt. Die elektronische Steuereinheit30 umfasst im Wesentlichen eine Anzahl von Funktionseinrichtungen, die durch die Ausführung eines in dem ROM33 gespeicherten Programms durch die CPU31 realisiert werden. Die elektronische Steuereinheit30 umfasst somit einen Lenkungswinkelgeschwindigkeits-Betriebsteil41 für die Berechnung der Lenkungswinkelgeschwindigkeit auf der Grundlage des Ausgangssignals von dem Lenkungswinkelsensor11 und einen Soll-Drehgeschwindigkeits-Einstellteil42 , der die Soll-Drehgeschwindigkeit R des Elektromotors27 auf der Grundlage der Radgeschwindigkeit, wie sie von dem Radgeschwindigkeitssensor13 festgestellt wird, sowie der Lenkungswinkelgeschwindigkeit einstellt, wie sie von dem Lenkungswinkelgeschwindigkeits-Betriebsteil41 berechnet wird. - Zusätzlich ist die elektronische Steuereinheit
30 mit einem Motor-Ansteuerungsteil45 (Ansteuerungs-Signalgenerator)45 versehen, der den Elektromotor27 steuert und speist, um die Soll-Drehgeschwindigkeit R zu erzielen, die von dem Ansteuer-Sollwert-Einstellteil42 eingestellt ist. Der Motor-Ansteuerungsteil45 erzeugt ein Ansteuersignal zur Erzielung der Soll-Drehgeschwindigkeit R auf der Grundlage des elektrischen Motorstromes, der von dem elektrischen Stromsensor12 festgestellt wird, und liefert dieses Ansteuersignal an die Ansteuer- oder Treiberschaltung. - Der Elektromotor
27 ist mit einem Stator, der eine U-Phasen-Feldwicklung27U , eine V-Phasen-Feldwicklung27V und eine W-Phasen-Feldwicklung27W aufweist, und mit einem Rotor mit einem festen Permanentmagneten versehen, der ein Abstoßungsfeld von diesen Feldwicklungen27U ,27V und27W empfängt, wobei der Drehwinkel dieses Rotors von dem Hall-Sensor15 festgestellt wird. Der Hall-Sensor15 umfasst die Hall-Sensoren15U ,15V und15W , die in Übereinstimmung mit der U-Phase, der V-Phase und der W-Phase vorgesehen sind. - Der Stromsensor
12 , dessen Zweck in der Feststellung des elektrischen Stromes besteht, der zum Elektromotor27 fließt, ist mit elektrischen Stromsensoren12U ,12V und12W versehen, die die elektrischen Ströme feststellen, die an die U-Phase, die V-Phase bzw. die W-Phase fließen. Die Ausgangssignale der elektrischen Stromsensoren12U ,12V und12W und der Hall-Sensoren15U ,15V und15W werden in geeigneter Weise verstärkt und dem Motoransteuerteil45 zugeführt. Alternativ kann der Stromsensor12 als einziger Stromsensor realisiert werden, der mit der Gleichspannungsversorgung verbunden ist. - Die Ansteuer- oder Treiberschaltung
28 umfasst eine Serienschaltung eines Paares von Feldeffekttransistoren UH und UL, die der U-Phase entsprechen, eines Paares von Feldeffekttransistoren VH und VH, die der V-Phase entsprechen, und eines Paares von Feldeffekttransistoren WH und WL, die der W-Phase entsprechen, wobei diese Paare parallel längs der Batterie40 angeschaltet sind. - Die U-Phasen-Feldwicklung
27U des Elektromotors27 ist mit einem Verbindungspunkt zwischen den Feldeffekttransistoren UH und UL verbunden, die V-Phasen-Feldwicklung27V ist mit einem Verbindungspunkt zwischen den Feldeffekttransistoren VH und VL verbunden, und die W-Phasen-Feldwicklung27W ist mit einem Verbindungspunkt zwischen den Feldeffekttransistoren WH und WL verbunden. - Der Motor-Ansteuerungsteil
45 bringt die Feldeffekttransistoren UH, VH und WH in dieser Reihenfolge während einer bestimmten Periode des elektrischen Winkels in den EIN-Zustand und steuert gleichzeitig die Drehung des Elektromotors27 durch Lieferung eines Ansteuersignals, das aus PWM-Impulsen besteht, für die Feldeffekttransistoren UL, VL und WL. - Im Einzelnen umfasst der Motor-Ansteuerungsteil
45 einen PWM-Tastgrad-Einstellteil46 zum Einstellen des PWM-Tastgrades oder der relativen Einschaltdauer entsprechend der Soll-Drehgeschwindigkeit R, die von der Ansteuerungs-Sollwert-Einstelleinrichtung42 eingestellt ist, eine Phasenvoreilungswinkel-Einstelleinrichtung47 zur Einstellung des Phasenvoreilungswinkels ΔΘ, der der Soll-Drehgeschwindigkeit entspricht, die in gleicher Weise durch die Ansteuerungs-Sollwert-Einstelleinrichtung42 eingestellt wird, und einen Ansteuer-Signal-Generator48 , der die Ansteuersignale, die den Feldeffekttransistoren UH, UL, VH, VL, WH und WL der Ansteuerschaltung28 zugeführt werden, auf der Grundlage des Phasenvoreilungswinkels ΔΘ, der von dem Phasenvoreilungswinkel-Einstellteil47 eingestellt wird, sowie auf der Grundlage der PWM-Tastgrade erzeugt, die von dem PWM-Tastgrad-Einstellteil46 eingestellt werden. -
9 ist eine Figur, die die Beziehung zwischen der Lenkungswinkel-Geschwindigkeit und der Soll-Drehgeschwindigkeit zeigt, wie sie von der Ansteuerungs-Sollwert-Einstelleinrichtung42 eingestellt wird. Die Soll-Drehgeschwindigkeit R wird zwischen einer unteren Grenze R1 und der oberen Grenze R2 so eingestellt, dass sie in dem Bereich von V (Θ) größer als 0 und kleiner als VT (VT ist ein Schwellenwert) bezüglich der Lenkungswinkel-Geschwindigkeit V (Θ) monoton ansteigt (wobei der Anstieg bei dieser Ausführungsform linear ist). - Der Ansteuerungs-Sollwert-Einstelleinrichtung
42 stellt in veränderbarer Weise die Steigung der Soll-Drehgeschwindigkeit R verglichen mit der Lenkungswinkel-Geschwindigkeit B (Θ) auf der Grundlage der Radgeschwindigkeit ein, wie dies in3 gezeigt ist. Dies heißt mit anderen Worten, dass der Schwellenwert VT in veränderlicher Weise in Abhängigkeit von dem Radgeschwindigkeitsbereich eingestellt wird. Im Einzelnen wird der Schwellenwert auf einen höheren Wert eingestellt, wenn die Radgeschwindigkeit größer wird, d. h. wenn sich das Fahrzeug schneller bewegt. Entsprechend wird die Soll-Drehgeschwindigkeit R auf eine niedrigeren Wert eingestellt, wenn die Radgeschwindigkeit höher wird, mit der Folge, dass die Lenkungshilfskraft kleiner wird. Auf diese Weise wird eine Radgeschwindigkeits-abhängige Steuerung zur Erzeugung einer geeigneten Lenkungs-Hilfskraft in Abhängigkeit von der Geschwindigkeit des Fahrzeuges ausgeführt. -
10 ist ein Zeitdiagramm, das für den Zweck der Erläuterung des Verfahrens zur Zuführung des elektrischen Stromes zur Ansteuerung des Elektromotors27 geliefert wird.10(a) zeigt das U-Phasen-Hallsignal, das von dem Hall-Sensor15U abgegeben wird, und10(b) zeigt das V-Phasen-Hallsignal, das der Hall-Sensor15V abgibt. Zusätzlich zeigt die10(c) das W-Phasen-Hallsignal, das der Hall-Sensor15W abgibt. - Weiterhin zeigt
10(d) die Ansteuerungssignal-Schwingungsform, die dem Feldeffekttransistor UH zugeführt wird,10(e) zeigt die Schwingungsform des Ansteuerungssignals, das dem Feldeffekttransistor VH zugeführt wird, und10(f) zeigt die Ansteuerungssignal-Schwingungsform, die dem Feldeffekttransistor WH zugeführt wird. - Während der Drehung des Elektromotors
27 nehmen das U-Phasen-Hallsignal, das V-Phasen-Hallsignal, und das W-Phasen-Hallsignal die Schwingungsformen an, die um einen elektrischen Winkel von jeweils 120° gegeneinander phasenverschoben sind. - Der Ansteuer-Signal-Generator
48 erzeugt die Ansteuerungssignale, die grundlegend dem 120°-Leistungsweiterleitungssystem folgen. Das heißt mit anderen Worten, dass das Ansteuerungssignal, das dem Feldeffekttransistor UH zugeführt wird, vor dem U-Phasen-Haltsignal ansteigt, und nachdem es in einem EIN-Zustand lediglich während der Periode eines elektrischen Winkels gehalten wurde, der durch Hinzufügen des Phasenvoreilungswinkels ΔΘ zu 120° gewonnen wird, auf den AUS-Zustand synchron mit dem Hall-Signal zurückgeschaltet wird. In gleicher Weise steigt das Ansteuerungssignal, das dem Feldeffekttransistor VH zugeführt wird, vor der Anstiegsflanke des V-Phasen-Hallsignals an und wird, nachdem es in einem EIN-Zustand lediglich während der Periode des elektrischen Winkels gehalten wurde, der durch Addieren des Phasenvoreitungswinkels ΔΘ zu 120° gewonnen wird, wieder auf den AUS-Zustand synchron mit einem Hall-Signal abgeschaltet wird. - Das gleiche kann für das Ansteuerungssignal des Feldeffekttransistors WH gesagt werden, und dieses steigt vor der Anstiegsflanke des W-Phasen-Hallsignals in den EIN-Zustand an und wird ebenfalls lediglich während der Periode des elektrischen Winkels, der durch Addieren des Phasenvoreilungswinkels ΔΘ zu 120° gewonnen wird, im EIN-Zustand gehalten, worauf ein Zurückschalten auf den AUS-Zustand synchron mit einem Hall-Signal folgt.
- Während diese Steuerungen ausgeführt werden, wird das Impulsbreiten-Steuersignal für die Tastgrade, die an dem PWM-Tastgrad-Einstellteil
46 eingestellt werden, den Feldeffekttransistoren UL, VL und WL zugeführt. - Die Phasenvoreilungswinkel-Einstelleinrichtung
47 dient zur Einstellung des Voreilungswinkels der Phase des Ansteuerungssignals gegenüber dem Hallsignal auf der Grundlage der Soll-Drehgeschwindigkeit R. Die Phasenvoreilungswinkel-Einstelleinrichtung47 setzt den Phasenvoreilungswinkel ΔΘ auf Null, wenn der PWM-Tastgrad-Einstellteil46 einen PWM-Tastgrad von weniger als 100% einstellt. Zu dieser Zeit erzeugt der Ansteuer-Signal-Generator48 ein Ansteuerungssignal, das dem üblichen 120°-Stromflusswinkel-System folgt. - Wenn der PWM-Tastgrad-Einstellteil
46 einen PWM-Einstellgrad von 100% einstellt und entsprechend in dem Zustand, in dem die Zuführung des elektrischen Stromes aufgrund der PWM-Steuerung gesättigt ist, stellt die Phasenvoreilungswinkel-Einstelleinrichtung47 in veränderlicher Weise den Phasenvoreilungswinkel ΔΘ entsprechend der Soll-Drehgeschwindigkeit R ein. Zu dieser Zeit bringt der Ansteuer-Signal-Generator48 die Feldeffekttransistoren UH, VH und WH bei der Zeitsteuerung, bei der die Phase um den Phasenvoreilungswinkel ΔΘ gegenüber dem Hall-Signal voreilt, in den EIN-Zustand. Als Folge hiervon wird die Leistungsweiterleitungs-(Stromflusswinkel-)Zeit zu der Zeit, die 20° plus ΔΘ entspricht, wobei die Leistungszuführungszeit um die Zeit größer wird, die dem Phasenvoreilungswinkel ΔΘ entspricht. - Um die Ansteuerungssignale der U-Phase, der V-Phase und der W-Phase mit dieser Zeitsteuerung, die um den Phasenvoreilungswinkel ΔΘ dem Hall-Signal voreilt, in den EIN-Zustand zu bringen, ist es lediglich erforderlich, die EIN-Zeitsteuerung des Ansteuerungssignals der W-Phase, der U-Phase und der V-Phase unter Verwendung des Ablaufsignals eine Periode vorher einzustellen.
-
11 zeigt die Beziehung zwischen dem Phasenvoreilungswinkel ΔΘ, der von der Phasenvoreilungswinkel-Einstelleinrichtung47 eingestellt wird, und der Soll-Drehgeschwindigkeit R, die von der Ansteuerungs-Sollwert-Einstelleinrichtung42 eingestellt wird. Es sei ein Beispiel angenommen, bei dem der PWM-Tastgrad-Einstellteil46 einen PWM-Einstellgrad von 100% bei der Soll-Drehgeschwindigkeit von 4000 Umdrehungen pro Minute einstellt, wobei die höchste Drehgeschwindigkeit des Elektromotors27 , die erforderlich ist, 5000 Umdrehungen pro Minute beträgt. In diesem Fall stellt die Phasenvoreilungswinkel-Einstelleinrichtung47 den Phasenvoreilungswinkel ΔΘ derart ein, dass er monoton von 0 auf 60° in dem Bereich der Soll-Drehgeschwindigkeit R zwischen 4000 Umdrehungen pro Minute und 5000 Umdrehungen pro Minute ansteigt. - Der Phasenvoreilungswinkel ΔΘ kann in einer derartigen Weise eingestellt werden, dass er linear mit einem Anstieg der Soll-Drehgeschwindigkeit R ansteigt, oder die Änderung des Phasenvoreilungswinkels ΔΘ, verglichen mit der Soll-Drehgeschwindigkeit R kann zu einer nicht-linearen Änderung werden. Es ist wünschenswert, dass die obere Grenze des Phasenvoreilungswinkels ΔΘ auf 60° eingestellt wird. Wenn ein Phasenvoreilungswinkel ΔΘ von mehr als 60° eingestellt wird, werden die Feldeffekttransistoren UH, UL, VH, VL, WH und WL gleichzeitig eingeschaltet, wodurch das Leistungselement der Ansteuerungsschaltung
28 beschädigt wird (Feldeffekttransistoren UH, UL, VH, VL, WH und WL). -
12 ist eine charakteristische Darstellung, die die Beziehung des Drehmomentes gegenüber der Drehgeschwindgkeit des Elektromotors27 zeigt. Wie dies in der vorstehenden Gleichung (1) gezeigt wurde, wird, wenn die Drehgeschwindigkeit ω ansteigt, der elektrische Motorstrom I aufgrund der im Motor erzeugten induzierten Spannung kω, die von diesem erzeugt wird, verringert, mit dem Ergebnis, dass das Drehmoment, das proportional zu diesem Motorstrom ist, absinkt. - Bei dieser Ausführungsform ist, während die Drehung des Elektromotors
27 durch die PWM-Steuerung in dem niedrigen und mittleren Drehgeschwindigkeitsbereichen bis zu 4000 Umdrehungen pro Minute gesteuert wird, der PWM-Tastgrad in dem mittleren bis hohen Drehzahlbereich oberhalb von 4000 Umdrehungen pro Minute gleich 100%, wobei die Drehung des Leistungs-Elektromotors27 durch die Phasenvoreilungswinkel-Steuerung gesteuert wird. Als Ergebnis wird die Leistungszuführungszeit um den Teil des Phasenvoreilungswinkels ΔΘ in den mittleren bis hohen Geschwindigkeitbereichen länger, in denen die Phasenvoreilungswinkel-Steuerung ausgeführt wird, mit dem Ergebnis, dass die tatsächliche Magnetflussdichte absinkt und die von dem Elektromotor27 erzeugte induzierte Spannung bei der Hochgeschwindigkeitsdrehung klein wird. Somit wird es möglich, eine hohe Drehgeschwindigkeit in dem mittleren bis niedrigen Drehmomentbereich zu erzielen, wie dies in6 gezeigt ist. - Gemäß dieser Ausführungsform, die vorstehend gezeigt wurde, wird es möglich, die Drehgeschwindigkeit in dem mittleren bis niedrigen Drehmomentbereich mit Hilfe einer gut durchdachten Steuerung zu vergrößern, ohne dass die Konstruktion oder Spezifikation des Elektromotors
27 geändert wird. Entsprechend wird es möglich, eine Lenkungs-Hilfskraft ohne einen drastischen Anstieg der Herstellungskosten zu erzielen. - Aufgrund der Tatsache, dass der Phasenvoreilungswinkel ΔΘ, der in Übereinstimmung mit der Soll-Drehgeschwindigkeit R befriedigend ist, ohne Einstellung des Phasenvoreilungswinkels ΔΘ auf einen festen Wert eingestellt wird, wird es möglich, die Probleme zu einem Minimum zu machen, die in dem Fall entstehen, wenn eine übermäßige Phasenvoreilungswinkel-Steuerung ausgeführt wird (das Problem, das ein Absinken des Magnetismus und des Wirkungsgrades des Motors in dem Fall bedingt, in dem das Phasenvoreilungswinkel-Steuervolumen vergrößert wurde).
- Verglichen mit dem Fall, bei dem bei auf einem festen bestimmten Wert gehaltenen Phasenvoreilungswinkel ΔΘ die PWM-Steuerung während der Periode ausgeführt wird, während der Phasenvoreilungswinkel ΔΘ konstant ist, kann die Verlustwärme verringert werden, und auch die Wärmeableitungskonstruktion des Ansteuerungsschaltung ist leichter auszuführen, weil es nicht erforderlich ist, die Schaltverluste der Feldeffekttransistoren in Betracht zu ziehen.
- Im Vorstehenden wurde eine Ausführungsform der Erfindung erläutert. Die Erfindung kann jedoch auch in anderen Ausführungsformen realisiert werden. Obwohl bei der vorstehend beschriebenen Ausführungsform die PWM-Steuerung in dem niedrigen bis mittleren Drehgeschwindigkeitsbereich ausgeführt wurde, während die Phasenvoreilungswinkel-Steuerung in dem mittleren bis hohen Drehgeschwindigkeitsbereich ausgeführt wurde, ist es genauso möglich, die Phasenvoreilungswinkel-Steuerung lediglich in dem hohen Drehgeschwindigkeitsbereich auszuführen.
- Weiterhin können verschiedene konstruktive Modifikationen innerhalb des Bereiches der Grundgedanken ausgeführt werden, die vorstehend beschrieben wurden.
- Obwohl die vorliegende Erfindung anhand spezieller Ausführungsformen hiervon beschrieben wurde, können viele andere Abänderungen und Modifikationen oder andere Anwendungen für den Fachmann ohne weiteres erkennbar werden. Daher sollte die vorliegende Erfindung nicht durch die spezielle Beschreibung, sondern lediglich durch die beigefügten Ansprüche beschränkt sein.
p | a | k = 15° | |
120° Stromflusswinkel: | Phasenvoreilung = | k + 0° = | 15° |
140° Stromflusswinkel: | Phasenvoreilung = | k + 20° = | 35° |
160° Stromflusswinkel: | Phasenvoreilung = | k + 40° = | 55° |
180° Stromflusswinkel: | Phasenvoreilung = | k + 60° = | 75° |
Claims (15)
- Hilfskraft-Lenkungsvorrichtung zur Erzeugung einer Lenkungshilfskraft mit Hilfe eines Öldruckes, der von einer Ölpumpe (
26 ) erzeugt wird, die von einem Elektromotor (27 ) angetrieben wird, wobei der Elektromotor (27 ) einen Stromflusswinkel aufweist, über den dessen elektrische Leistung zumindest einer Motorphase zugeführt wird, wobei die Lenkungsvorrichtung Folgendes umfasst: einen Drehwinkeldetektor (15 ), der den Drehwinkel des Rotors des Elektromotors feststellt; einen Lenkungswinkelsensor (11 ), dessen Ausgangssignal einer Steuereinheit (30 ) zur Feststellung der Lenkungswinkelgeschwindigkeit eines Lenkungsbetätigungsteils (2 ,3 ) zugeführt wird; eine Ansteuerungs-Sollwert-Einstelleinrichtung (42 ), die einen Ansteuerungs-Sollwert des Elektromotors (27 ) auf der Grundlage eines Ausgangssignals des Lenkungswinkel-Geschwindigkeitssensors (11 ,30 ) einstellt; und einen Ansteuerungs-Signalgenerator (45 ), der ein Ansteuerungssignal zur Ansteuerung des Elektromotors (27 ) auf der Grundlage des Ansteuerungs-Sollwertes erzeugt, der von der Ansteuerungs-Sollwert-Einstelleinrichtung (42 ) eingestellt wird; gekennzeichnet durch eine Phasenvoreilungswinkel-Einstelleinrichtung (47 ), die einen Phasenvoreilungswinkel des Ansteuerungssignals gegenüber dem Drehwinkel, der von dem Drehwinkeldetektor (15 ) festgestellt wird, bezüglich des Ansteuerungs-Sollwertes einstellt, der von der Ansteuerungs-Sollwert-Einstelleinrichtung (42 ) eingestellt wird, wodurch der Stromflusswinkel geändert wird. - Hilfskraft-Lenkungsvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Phasenvoreilungswinkel-Einstelleinrichtung (
47 ) einen voreingestellten Phasenvoreilungswinkel unabhängig von dem Ansteuerungs-Sollwert zu einer Zeit einstellt, wenn sich das Ansteuerungssignal an den Elektromotor (27 ) in einem ungesättigten Zustand befindet, und den Phasenvoreilungswinkel auf der Grundlage des Ansteuerungs-Sollwertes, der von der Ansteuerungs-Sollwert-Einstelleinrichtung (42 ) eingestellt wird, zu einer Zeit einstellt, zu der das Ansteuersignal an den Elektromotor (27 ) gesättigt ist. - Hilfskraft-Lenkungsvorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der voreingestellte Phasenvoreilungswinkel bei ungesättigtem Ansteuerungssignal ein fester Winkel ist, der 0° betragen kann.
- Hilfskraft-Lenkungsvorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der Stromflusswinkel einen Basis-Stromflusswinkel von 120° aufweist, und dass der Phasenvoreilungswinkel bei gesättigtem Ansteuerungssignal ein Phasenvoreilungswinkel von mehr als 0° und kleiner oder gleich 60° ist.
- Hilfskraft-Lenkungsvorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass der ungesättigte Zustand ein Zustand der Impulsbreitenmodulation mit einem Tastgrad von weniger 100% ist.
- Hilfskraft-Lenkungsvorrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass in einem durch den Phasenvoreilungswinkel definierten Bereich das Ansteuerungssignal an den Elektromotor (
27 ) gesättigt ist und die Steuerung des Elektromotors (27 ) durch Ändern der Größe des Phasenvoreilungswinkels erzielt wird. - Hilfskraft-Lenkungsvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Ansteuerungs-Sollwert-Einstelleinrichtung (
42 ) auf die Fahrzeuggeschwindigkeit anspricht. - Hilfskraft-Lenkungsvorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Elektromotor (
27 ) ein bürstenloser Dreiphasenmotor ist. - Verfahren zur Erzeugung einer Lenkungshilfskraft mit Hilfe eines Öldruckes, der von einer Ölpumpe (
26 ) erzeugt wird, die von einem Elektromotor (27 ) angetrieben wird, wobei der Elektromotor (27 ) einen Stromflusswinkel aufweist, über den elektrische Leistung zumindest einer Motorphase zugeführt wird, wobei das Verfahren folgende Schritte umfasst: Feststellen des Drehwinkels des Rotors des Elektromotors (27 ); Feststellen einer Lenkungswinkelgeschwindigkeit eines Lenkungsbetätigungsteils (2 ,3 ); Einstellen eines Ansteuerungs-Sollwertes des Elektromotors (27 ) auf der Grundlage der Lenkungswinkelgeschwindigkeit; und Erzeugen eines Ansteuerungssignals zum Ansteuern des Elektromotors (27 ) auf der Grundlage des Ansteuerungs-Sollwertes; gekennzeichnet durch den Schritt des Einstellens des Phasenvoreilungswinkels des Ansteuerungssignals bezüglich des Drehwinkels in Abhängigkeit von dem Ansteuerungs-Sollwert, wodurch der Stromflusswinkel geändert wird. - Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass ein voreingestellter Phasenvoreilungswinkel unabhängig von dem Ansteuerungs-Sollwert zu einer Zeit eingestellt wird, zu der das Ansteuerungssignal an den Elektromotor (
27 ) sich in einem ungesättigten Zustand befindet, und Einstellen des Phasenvoreilungswinkels auf der Grundlage des Ansteuerungs-Sollwertes zu einer Zeit, zu der das Ansteuerungssignal an den Elektromotor (27 ) gesättigt ist. - Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass der voreingestellte Phasenvoreilungswinkel bei ungesättigtem Ansteuerungssignal ein fester Winkel ist, der gleich 0° sein kann.
- Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass der Stromflusswinkel einen Basis-Stromflusseinkel von 120° hat, und dass der Phasenvoreilungswinkel bei gesättigtem Ansteuerungssignal ein Phasenvoreilungswinkel von mehr als 0° und kleiner oder gleich 60° ist.
- Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass der ungesättigte Zustand einen Implulsbreitenmodulationszustand mit einem Tastgrad von weniger als 100% umfasst.
- Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass in einem Bereich, der durch den Phasenvoreilungswinkel definiert ist, das Ansteuerungssignal an den Elektromotor (
27 ) gesättigt ist und die Steuerung des Elektromotors (27 ) durch Ändern der Größe des Phasenvoreilungswinkels erzielt wird. - Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Ansteuerungs-Sollwert von der Fahrzeuggeschwindigkeit abhängt.
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102015220592A1 (de) | 2015-10-22 | 2017-04-27 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Fortbewegungsmittel, Steuergerät und Verfahren zur Vermeidung einer ungleichmäßigen Erhitzung von Phasen eines Synchronmotors |
DE102022117582A1 (de) | 2022-07-14 | 2024-01-25 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betreiben einer Lenkung eines Kraftfahrzeugs, insbesondere eines Kraftwagens, sowie Kraftfahrzeug |
Families Citing this family (62)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4474896B2 (ja) * | 2003-10-22 | 2010-06-09 | 株式会社ジェイテクト | パワーステアリング装置 |
EP1683260B1 (de) * | 2003-11-12 | 2010-10-13 | Brose Fahrzeugteile GmbH & Co. KG, Würzburg | Ansteuerung eines elektromotors mit kontinuierlicher einstellung des kommutierungswinkels |
FR2864000B1 (fr) * | 2003-12-18 | 2006-04-14 | Hydroperfect Internat | Systeme d'assistance de direction electro-hydraulique pour vehicule automobile |
US7882852B2 (en) * | 2004-05-04 | 2011-02-08 | Woodward Hrt, Inc. | Direct drive servovalve device with redundant position sensing and methods for making the same |
DE102004046950B4 (de) * | 2004-09-28 | 2021-10-28 | Volkswagen Ag | Druckversorgungseinrichtung und Verfahren zur Steuerung einer Druckversorgungseinrichtung |
DE102004054504B4 (de) * | 2004-11-11 | 2011-08-18 | Minebea Co., Ltd. | Verfahren zur automatischen Einstellung des Kommutierungswinkels bei bürstenlosen Gleichstrommotoren |
JP4391927B2 (ja) * | 2004-12-06 | 2009-12-24 | 本田技研工業株式会社 | 車両操舵装置 |
DE102005012859A1 (de) * | 2005-03-17 | 2006-09-28 | Pierburg Gmbh | Elektrisch kommutierter Motor und Verfahren zu seiner Steuerung |
JP4105174B2 (ja) * | 2005-05-18 | 2008-06-25 | 三菱電機株式会社 | ブラシレスモータの駆動方法とその駆動制御装置 |
DE102005045401A1 (de) * | 2005-09-23 | 2007-03-29 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Stromversorgung eines über eine Halbleiter-Leistungsendstufe elektronisch kommutierbaren Gleichstrommotors |
JP2007097363A (ja) * | 2005-09-30 | 2007-04-12 | Jtekt Corp | 油圧用ブラシレスモータの制御方法および制御装置 |
CN100347947C (zh) * | 2005-11-03 | 2007-11-07 | 卧龙电气集团股份有限公司 | 电动车用无刷电机控制器 |
JP4256392B2 (ja) | 2006-01-12 | 2009-04-22 | 三菱電機株式会社 | 車両用発電電動機の制御装置 |
ITGE20060078A1 (it) * | 2006-08-02 | 2008-02-03 | Selin Sistemi S P A | Sistema di controllo per veicoli a trazione elettrica. |
US8604709B2 (en) | 2007-07-31 | 2013-12-10 | Lsi Industries, Inc. | Methods and systems for controlling electrical power to DC loads |
US8903577B2 (en) | 2009-10-30 | 2014-12-02 | Lsi Industries, Inc. | Traction system for electrically powered vehicles |
US7598683B1 (en) | 2007-07-31 | 2009-10-06 | Lsi Industries, Inc. | Control of light intensity using pulses of a fixed duration and frequency |
US7808200B2 (en) * | 2007-09-06 | 2010-10-05 | Woodward Hrt, Inc. | Motor controller with hall sensor misalignment compensation |
DE112009000209T5 (de) * | 2008-03-04 | 2011-01-05 | Mitsubishi Electric Corp. | Bürstenlose Vorrichtung und Steuervorrichtung |
US8058826B2 (en) * | 2008-06-30 | 2011-11-15 | Woodward Hrt, Inc. | Motor controller with hall sensor output misalignment compensation using delayed or shifted commutation |
JP5534292B2 (ja) * | 2008-06-30 | 2014-06-25 | 株式会社ジェイテクト | 車両用操舵装置 |
JP5376215B2 (ja) * | 2009-01-30 | 2013-12-25 | 株式会社ジェイテクト | モータ制御装置 |
JP5495018B2 (ja) | 2009-03-12 | 2014-05-21 | 株式会社ジェイテクト | モータ制御装置 |
GB2469140B (en) | 2009-04-04 | 2013-12-11 | Dyson Technology Ltd | Control of an electric machine |
GB2469133B (en) * | 2009-04-04 | 2014-04-23 | Dyson Technology Ltd | Control system for an electric machine |
GB2469128A (en) * | 2009-04-04 | 2010-10-06 | Dyson Technology Ltd | Generating control signals for an electric machine from a position sensor |
GB2469129B (en) | 2009-04-04 | 2013-12-11 | Dyson Technology Ltd | Current controller for an electric machine |
GB2469130B (en) * | 2009-04-04 | 2014-01-29 | Dyson Technology Ltd | Control system for an electric machine |
JP5561516B2 (ja) * | 2009-07-06 | 2014-07-30 | 株式会社ジェイテクト | モータ制御装置および車両用操舵装置 |
JP5532295B2 (ja) * | 2009-11-12 | 2014-06-25 | 株式会社ジェイテクト | モータ制御装置および車両用操舵装置 |
JP5440846B2 (ja) * | 2009-11-16 | 2014-03-12 | 株式会社ジェイテクト | モータ制御装置および車両用操舵装置 |
JP5614583B2 (ja) * | 2009-11-17 | 2014-10-29 | 株式会社ジェイテクト | モータ制御装置および車両用操舵装置 |
DE102010030318A1 (de) * | 2010-06-21 | 2011-12-22 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Ansteuerung eines blockkommutierten Elektromotors |
JP5692569B2 (ja) * | 2010-08-23 | 2015-04-01 | 株式会社ジェイテクト | 車両用操舵装置 |
JP5857394B2 (ja) * | 2010-09-15 | 2016-02-10 | 日産自動車株式会社 | インバータ装置及びインバータ制御方法 |
JP5848070B2 (ja) * | 2010-12-27 | 2016-01-27 | アスモ株式会社 | ブラシレスモータ制御装置、及びブラシレスモータ |
JP2012189377A (ja) * | 2011-03-09 | 2012-10-04 | Jtekt Corp | 回転角検出装置 |
US8948970B2 (en) * | 2011-04-07 | 2015-02-03 | Nsk Ltd. | Electric power steering apparatus |
CN102832880B (zh) | 2011-06-17 | 2017-03-01 | 迪尔阿扣基金两合公司 | 控制转换器的方法 |
DE102011116615B4 (de) * | 2011-06-17 | 2014-05-28 | Diehl Ako Stiftung & Co. Kg | Verfahren zur Steuerung eines Umrichters |
US8729841B2 (en) * | 2011-07-08 | 2014-05-20 | Allegro Microsystems, Llc | Electronic circuit and method generating electric motor drive signals having phase advances in accordance with a user selected relationship between rotational speed of an electric motor and the phase advances |
WO2013160351A2 (en) * | 2012-04-25 | 2013-10-31 | Sanofi-Aventis Deutschland Gmbh | Apparatus comprising electromechanical device and motion detector and method for operating apparatus |
KR20140031631A (ko) | 2012-09-05 | 2014-03-13 | 삼성전기주식회사 | 모터 속도 제어 장치 및 방법 |
FR2999825B1 (fr) * | 2012-12-13 | 2015-01-02 | Moving Magnet Tech | Ensemble mecatronique pour l'entrainement d'un organe exterieur utilisant un moteur sans balai et un ensemble simple de composants electroniques |
WO2014103205A1 (ja) * | 2012-12-27 | 2014-07-03 | パナソニック株式会社 | モータ駆動装置及びそれを備えたブラシレスモータ、並びに空気調和機 |
EP3054582A4 (de) * | 2013-09-30 | 2017-09-13 | Mabuchi Motor Co., Ltd. | Phasenregelkreis für einen bürstenlosen motor, bürstenloser motor und phasenregelverfahren für einen bürstenlosen motor |
CN103575249B (zh) * | 2013-11-08 | 2016-07-27 | 中联重科股份有限公司 | 回转装置的回转角度检测设备、系统、方法和工程机械 |
US10243491B2 (en) | 2014-12-18 | 2019-03-26 | Black & Decker Inc. | Control scheme to increase power output of a power tool using conduction band and advance angle |
EP3370924B1 (de) | 2015-11-02 | 2021-05-05 | Black & Decker Inc. | Rauschminderung und oberwellensenkung bei leistungswerkzeugen mit leitungsbandsteuerschemata |
US9849806B1 (en) * | 2016-06-01 | 2017-12-26 | Ford Global Technologies, Llc | Current based six step control |
US11211894B2 (en) * | 2017-04-28 | 2021-12-28 | Koki Holdings Co., Ltd. | Electric tool |
JP6987527B2 (ja) * | 2017-05-10 | 2022-01-05 | キヤノン株式会社 | 制御装置、光学機器、制御方法、および、プログラム |
JP6921616B2 (ja) | 2017-05-10 | 2021-08-18 | キヤノン株式会社 | 制御装置、光学機器、制御方法、および、プログラム |
TWI671994B (zh) * | 2017-05-26 | 2019-09-11 | 茂達電子股份有限公司 | 馬達控制系統以及馬達控制方法 |
JP6941541B2 (ja) * | 2017-11-16 | 2021-09-29 | 株式会社シマノ | 人力駆動車両用制御装置 |
DE102018211771A1 (de) * | 2018-07-16 | 2020-01-16 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zum Betrieb einer elektrisch kommutierten Maschine |
CN111605606B (zh) * | 2019-02-26 | 2022-04-19 | 湖南中车时代电动汽车股份有限公司 | 一种液压助力转向功率智能控制系统及方法 |
JP7192587B2 (ja) * | 2019-03-12 | 2022-12-20 | 株式会社アイシン | 車両用開閉体制御装置 |
JP2021019416A (ja) * | 2019-07-19 | 2021-02-15 | パナソニックIpマネジメント株式会社 | モータ駆動装置およびこれを用いた冷蔵庫、冷凍サイクル装置 |
EP3806273A1 (de) | 2019-10-11 | 2021-04-14 | Black & Decker Inc. | Elektrowerkzeug mit aufnahme von batteriepacks mit unterschiedlicher kapazität |
CN116317817A (zh) * | 2022-09-07 | 2023-06-23 | 广东美的白色家电技术创新中心有限公司 | 一种控制方法、装置及存储介质 |
CN116505803B (zh) * | 2023-06-29 | 2024-01-05 | 续新技术(深圳)集团有限公司 | 用于无刷电机的驱动方法、装置、电路和设备 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59118577A (ja) * | 1982-12-27 | 1984-07-09 | Koyo Jidoki Kk | パワーステアリング装置の回転制御弁のスプール弁 |
DE69602335T2 (de) * | 1995-10-25 | 1999-09-09 | Koyo Seiko Co. | Servolenkung |
DE10132837A1 (de) * | 2000-07-17 | 2002-01-31 | Sagem | Motor mit elektronischer Kommutierung |
Family Cites Families (38)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2147436A (en) * | 1983-09-28 | 1985-05-09 | Philips Electronic Associated | Variable motor speed control arrangement |
US5505275A (en) | 1993-09-09 | 1996-04-09 | Techo Corporation | Power steering system |
JP2914610B2 (ja) | 1994-06-28 | 1999-07-05 | 本田技研工業株式会社 | 電動パワーステアリング装置 |
CN1166050C (zh) | 1994-07-01 | 2004-09-08 | Uqm技术公司 | 一种无刷电动机的驱动系统 |
JP3643597B2 (ja) | 1994-07-25 | 2005-04-27 | ダイキン工業株式会社 | 高効率を得ることのできるモータ装置およびモータの制御方法 |
JP3190946B2 (ja) | 1995-06-06 | 2001-07-23 | 三菱電機株式会社 | モータ制御装置 |
JPH0920263A (ja) | 1995-07-06 | 1997-01-21 | Jidosha Kiki Co Ltd | 電動ポンプ式動力舵取装置 |
GB2305033A (en) | 1995-08-25 | 1997-03-26 | Norcroft Dynamics Ltd | Controlling brushless dc motors |
JP3519830B2 (ja) | 1995-09-01 | 2004-04-19 | 三菱電機株式会社 | モータ制御装置 |
GB9606802D0 (en) | 1996-03-30 | 1996-06-05 | Lucas Ind Plc | Current limiter for an EPAS system |
DE69823494T2 (de) | 1997-02-05 | 2005-04-14 | Fisher + Paykel Appliances Ltd., East Tamaki | Regelung eines bürstenlosen gleichstrommotors |
JP3681259B2 (ja) | 1997-07-23 | 2005-08-10 | 光洋精工株式会社 | 電動パワーステアリング装置 |
JPH1134892A (ja) | 1997-07-24 | 1999-02-09 | Honda Motor Co Ltd | 電動パワーステアリング装置 |
US6026926A (en) | 1997-07-25 | 2000-02-22 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Electric power steering apparatus |
JPH1159467A (ja) | 1997-08-26 | 1999-03-02 | Koyo Seiko Co Ltd | パワーステアリング装置 |
US6034494A (en) | 1998-01-20 | 2000-03-07 | Denso Corporation | Control device for brushless DC motor |
JPH11334630A (ja) | 1998-05-22 | 1999-12-07 | Koyo Seiko Co Ltd | パワーステアリング装置 |
JP3735470B2 (ja) | 1998-09-18 | 2006-01-18 | 光洋精工株式会社 | パワーステアリング装置 |
JP2000134969A (ja) | 1998-10-27 | 2000-05-12 | Unisia Jecs Corp | モータ制御装置 |
US6400108B1 (en) | 1999-01-18 | 2002-06-04 | Nsk, Ltd. | Brushless DC-motor driving controller |
JP3675235B2 (ja) * | 1999-06-30 | 2005-07-27 | 日産自動車株式会社 | 車両用走行制御装置 |
JP3796377B2 (ja) | 1999-07-26 | 2006-07-12 | 株式会社ジェイテクト | 電動パワーステアリング装置 |
US6392418B1 (en) | 1999-09-16 | 2002-05-21 | Delphi Technologies, Inc. | Torque current comparison for current reasonableness diagnostics in a permanent magnet electric machine |
JP4660883B2 (ja) | 2000-05-24 | 2011-03-30 | 日本精工株式会社 | 電動パワーステアリング装置の制御装置 |
JP2002046509A (ja) * | 2000-08-03 | 2002-02-12 | Fuji Heavy Ind Ltd | 車両の運動制御装置 |
US6566829B1 (en) | 2000-09-07 | 2003-05-20 | Delphi Technologies, Inc. | Method and apparatus for torque control of a machine |
US6650073B2 (en) | 2000-11-15 | 2003-11-18 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Brushless motor apparatus |
JP3940267B2 (ja) | 2001-02-21 | 2007-07-04 | 株式会社ジェイテクト | 同期モータの起動制御装置およびその装置を用いた自動車駆動系の作動流体制御用電動ポンプ |
US6549871B1 (en) | 2001-05-03 | 2003-04-15 | Delphi Technologies, Inc. | Current estimation for an electric machine |
JP2002354871A (ja) | 2001-05-25 | 2002-12-06 | Mitsubishi Electric Corp | 電動パワーステアリング装置 |
US6694287B2 (en) | 2001-08-30 | 2004-02-17 | Delphi Technologies, Inc. | Phase angle diagnostics for sinusoidal controlled electric machine |
JP3559260B2 (ja) | 2001-09-04 | 2004-08-25 | 三菱電機株式会社 | 電動パワーステアリング制御装置及び制御方法 |
JP3674919B2 (ja) | 2002-03-19 | 2005-07-27 | 本田技研工業株式会社 | 電動パワーステアリング装置とその制御方法 |
US6738718B2 (en) | 2002-03-27 | 2004-05-18 | Motorola, Inc. | Method and apparatus for measuring torque and flux current in a synchronous motor |
JP3888247B2 (ja) | 2002-07-15 | 2007-02-28 | 松下電器産業株式会社 | モータ駆動装置 |
US7157878B2 (en) | 2002-11-19 | 2007-01-02 | Delphi Technologies, Inc. | Transient compensation voltage estimation for feedforward sinusoidal brushless motor control |
US6860431B2 (en) * | 2003-07-10 | 2005-03-01 | Tumkur S. Jayadev | Strategic-response control system for regulating air conditioners for economic operation |
DE10338496B3 (de) * | 2003-08-21 | 2005-04-28 | Oce Printing Systems Gmbh | Verfahren und Anordnung zum Erzeugen von positionsgenauen Druckbildern auf einem Trägermaterial |
-
2003
- 2003-04-28 US US10/425,091 patent/US6995679B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-04-30 GB GB0310011A patent/GB2388090B/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-04-30 DE DE10319537A patent/DE10319537B4/de not_active Expired - Lifetime
-
2005
- 2005-09-16 US US11/228,658 patent/US7180256B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59118577A (ja) * | 1982-12-27 | 1984-07-09 | Koyo Jidoki Kk | パワーステアリング装置の回転制御弁のスプール弁 |
US4624283A (en) * | 1982-12-27 | 1986-11-25 | Koyo Auto-Mech. Co. Ltd. | Rotary control valve of power steering system and method of producing spool valve member |
DE69602335T2 (de) * | 1995-10-25 | 1999-09-09 | Koyo Seiko Co. | Servolenkung |
DE10132837A1 (de) * | 2000-07-17 | 2002-01-31 | Sagem | Motor mit elektronischer Kommutierung |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102015220592A1 (de) | 2015-10-22 | 2017-04-27 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Fortbewegungsmittel, Steuergerät und Verfahren zur Vermeidung einer ungleichmäßigen Erhitzung von Phasen eines Synchronmotors |
DE102022117582A1 (de) | 2022-07-14 | 2024-01-25 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betreiben einer Lenkung eines Kraftfahrzeugs, insbesondere eines Kraftwagens, sowie Kraftfahrzeug |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20060012324A1 (en) | 2006-01-19 |
US7180256B2 (en) | 2007-02-20 |
GB2388090A (en) | 2003-11-05 |
US20040267421A1 (en) | 2004-12-30 |
US6995679B2 (en) | 2006-02-07 |
GB2388090B (en) | 2004-07-14 |
DE10319537A1 (de) | 2003-12-04 |
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---|---|---|
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DE10132837A1 (de) | Motor mit elektronischer Kommutierung | |
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DE3819062C2 (de) | ||
DE102009014769A1 (de) | Motorsteuervorrichtung | |
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DE3690376C2 (de) | ||
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Representative=s name: GESKES PATENT- UND RECHTSANWAELTE, DE Representative=s name: STOLMAR & PARTNER PATENTANWAELTE PARTG MBB, DE |
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R081 | Change of applicant/patentee |
Owner name: KOYO CANADA INC., MISSISSAUGA, CA Free format text: FORMER OWNER: KSR IP HOLDINGS LLC, WILMINGTON, DEL., US |
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R082 | Change of representative |
Representative=s name: STOLMAR & PARTNER PATENTANWAELTE PARTG MBB, DE |
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R071 | Expiry of right |