CZ20002522A3 - Postup najíždění procesu přímého tavení - Google Patents

Postup najíždění procesu přímého tavení Download PDF

Info

Publication number
CZ20002522A3
CZ20002522A3 CZ20002522A CZ20002522A CZ20002522A3 CZ 20002522 A3 CZ20002522 A3 CZ 20002522A3 CZ 20002522 A CZ20002522 A CZ 20002522A CZ 20002522 A CZ20002522 A CZ 20002522A CZ 20002522 A3 CZ20002522 A3 CZ 20002522A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
vessel
introducing
feed material
oxygen
containing gas
Prior art date
Application number
CZ20002522A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ302435B6 (cs
Inventor
Cecil Peter Bates
Peter Damian Burke
Original Assignee
Technological Resources Pty Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Technological Resources Pty Ltd filed Critical Technological Resources Pty Ltd
Publication of CZ20002522A3 publication Critical patent/CZ20002522A3/cs
Publication of CZ302435B6 publication Critical patent/CZ302435B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B11/00—Making pig-iron other than in blast furnaces
    • C21B11/08—Making pig-iron other than in blast furnaces in hearth-type furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
    • C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
    • C21B13/0013—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide into a bath of molten iron containing a carbon reductant
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
    • Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen

Description

Postup najíždění procesu přímého tavení
Oblast techniky
Předložený vynález se týká způsobu výroby roztaveného železa z kovonosného vsázkového materiálu, jako například z rud, částečně redukovaných rud, a odpadů obsahujících kov, v metalurgické nádobě obsahující roztavenou lázeň.
Dosavadní stav techniky
Předložený vynález se týká zejména procesu přímého tavení založeného na lázni taveniny pro výrobu roztaveného železa z kovonosného vsázkového materiálu.
Termínem „proces přímého tavení se rozumí proces, který produkuje roztavený kov, v tomto případě železo, z kovonosného vsázkového materiálu.
Předložený vynález se týká konkrétněji procesu přímého tavení založeného na lázni taveniny, který spočívá ve využití vrstvy roztaveného kovu jako tavícího média, a obecně se označuje jako proces HI tavení.
Proces HI tavení zahrnuje kroky:
(a) vytvoření roztavené lázně mající vrstvu kovu a vrstvu struský na vrstvě kovu v metalurgické nádobě, (b) zavádění kovonosného vsázkového materiálu a • · pevného uhlíkatého materiálu do vrstvy kovu prostřednictvím množství lancet či dmýšních trubic, (c) tavení kovonosného materiálu ve vrstvě kovu, (d) vyvrhávání roztaveného materiálu ve formě vyšplíchnutí, kapek či proudů do prostoru nad jmenovitou klidovou hladinou lázně taveniny pro vytvoření přechodné zóny, a (e) zavádění plynu obsahujícího kyslík do nádoby prostřednictvím jedné nebo více lancet či dmýšních trubic pro dodatečné spalování reakčních plynů uvolňovaných z lázně taveniny, čímž vzestupná a poté sestupná vyšplíchnutí, kapky či proudy roztaveného materiálu v přechodné zóně usnadňují přestup tepla do lázně taveniny, a čímž přechodná zóna minimalizuje ztráty tepla z nádoby prostřednictvím stěn nacházejících se ve styku s přechodnou zónou.
Výhodná forma procesu HI tavení je charakteristická vytvářením přechodné zóny zaváděním nosného plynu, kovonosného vsázkového materiálu, pevného uhlíkatého materiálu a volitelně tavidel do lázně prostřednictvím lancet, které jsou protaženy směrem dolů a dovnitř skrze stěny nádoby tak, že nosný plyn a pevný materiál vniká do vrstvy kovu a zapříčiňuje vyvrhávání roztaveného materiálu z lázně.
Tato forma procesu HI tavení představuje zlepšení proti starší formě procesu, kde se vytváří přechodná zóna spodním zaváděním nosného plynu a pevného uhlíkatého materiálu skrze dmýšní trubice do lázně pro zapříčinění vyvrhávání kapek a vyšplíchnutí a proudů roztaveného materiálu z lázně.
• · fc · ·
Podstata vynálezu
Přihlašovatel provedl rozsáhlé práce na pilotním zařízení pro proces HI tavení a učinil četné významné poznatky týkající se tohoto procesu.
Jedním z těchto poznatků, který je předmětem předloženého vynálezu, je účinný a efektvní postup najíždění procesu HI tavení.
V obecném vyjádření je předmětem vynálezu postup najíždění procesu přímého tavení pro výrobu železa z kovonosného vsázkového materiálu v metalurgické nádobě, přičemž nádoba zahrnuje množství lancet či dmýšních trubic pro zavádění vsázkového materiálu, přičemž postup najíždění zahrnuje kroky (a) předehřev nádoby, (b) zavedení vsázky roztaveného železa do nádoby a vytvoření lázně taveniny v nádobě, (c) zavádění uhlíkatého materiálu a tavidla do lázně taveniny a zavádění plynu obsahujícího kyslík prostřednictvím jedné nebo více než jedné lancety či dmýšní trubice pro zavádění vsázkového materiálu, a spalování uhlíku a plynu vznikajícího z lázně (je-li přítomen) pro ohřívání roztavené lázně a vytváření strusky, a (d) zavádění kovonosného vsázkového materiálu do nádoby, za stálého zavádění pevného uhlíkatého materiálu a tavidla a pokračování zavádění plynu obsahujícího kyslík, a tavení kovonosného vsázkového materiálu za vzniku roztaveného železa, čímž je dokončen postup najíždění.
S výhodou zahrnuje krok (a) předehřevu nádoby spalování topného plynu a vzduchu v nádobě. Termín „topný plyn zde zahrnuje například koksárenský plyn, vysokopecní plyn a zemní plyn.
S výhodou se zavádění uhlíkatého materiálu a/nebo tavidla v kroku (c) provádí prostřednictvím jedné nebo více než jedné lancety ci dmýšní trubice pro zavádění vsázkového materiálu.
S výhodou se zavádění kovonosného vsázkového materiálu v kroku (d) provádí prostřednictvím jedné nebo více než jedné lancety či dmýšní trubice pro zavádění vsázkového materiálu.
S výhodou se pevné látky, tj. některý nebo více materiálů ze skupiny kovonosný vsázkový materiál, uhlíkatý materiál a tavidlo, které se zavádějí prostřednictvím jedné nebo více než jedné lancety či dmýšní trubice pro zavádění vsázkového materiálu, zavádějí prostřednitvím lancety či dmýšní trubice spolu s nosným plynem.
Lanceta (lancety) či dmýšní trubice pro zavádění pevných látek mohou být pohyblivé v průběhu postupu najíždění mezi dolní pracovní polohou a zdviženou zataženou polohou.
Alternativně, lanceta (lancety) či dmýšní trubice pro zavádění pevných látek mohou být během postupu najíždění « · • » • ·
(.
pevné a mohou například procházet stěnami nádoby.
V situaci, kdy lanceta (lancety) či dmýšní trubice pro zavádění pevných látek jsou pevné, krok (b) s výhodou zahrnuje zavádění takového průtoku nosného plynu bez pevných látek skrze lancetu (lancety) či dmýšní trubice pro zavádění pevných látek, který zabraňuje vnikání roztaveného kovu do lancet či dmýšních trubic.
Postup najíždění s výhodou zahrnuje mezi kroky (b) a (c) mezioperaci zavádění plynu obsahujícího kyslík skrze jednu nebo více než jednu lancetu či dmýšní trubici před započetím zavádění uhlíkatého materiálu a tavidel v kroku (c) , pro spálení oxidovatelného materiálu v lázni taveniny a tím zvýšení teploty lázně.
S výhodou začíná krok (d) zavádění kovonosného vsázkového materiálu když předepsané procesní podmínky dosáhnou předem stanoveného prahu. Předepsané procesní podmínky zahrnují například jednu nebo více z veličin:
(i) teplota lázně taveniny (s výhodou alespoň 1400 °C, (ii) koncentrace uhlíku v lázni taveniny (s výhodou alespoň 4 % hmotn.), a (iii) úrovně dodatečného spálení (s výhodou pod úrovní, která představuje nasycení lázně taveniny uhlíkem).
Nádoba s výhodou zahrnuje předpecí, a krok (b) zavádění vsázky roztaveného železa zahrnuje zavádění vsázky prostřednictvím předpecí.
« 9 « «
Krok (a) předehřevu s výhodou zahrnuje umístěni víka na předpecí pro minimalizaci tepelných ztrát prostřednictvím předpecí.
S výhodou zahrnuje postup najíždění čištění nádoby před krokem (a) předehřevu pro odstranění struský z nádoby.
S výhodou zahrnuje nádoba vodou chlazené panely, které tvoří alespoň část stěn nádoby a postup najíždění zahrnuje nastřikování licího žáruvzdorného materiálu na panely před krokem (a) předehřevu pro snížení počátečních ztrát tepla z panelů během postupu najíždění.
S výhodou je licím žáruvzdorným materiálem spinel s vysokým obsahem oxidu hlinitého.
S výhodou zahrnuje postup najíždění připojení prodloužení ke koncům lancet či dmýšních trubic před krokem (a) předehřevu pro zvýšení efektivnosti zavádění pevných látek během postupu najíždění, když je hladina roztavené lázně poměrně nízká. Prodloužení jsou vytvořena s výhodou z materiálu, který se taví v lázni taveniny když hladina lázně taveniny stoupá a prodloužení se do ní postupně ponořuj í.
S výhodou obsahuje roztavené železo zaváděné v kroku (b) alespoň 3 % hmotn. uhlíku.
S výhodou obsahuje roztavené železo zaváděné v kroku (b) křemík a/nebo hliník a/nebo jiný vhodný oxidovatelný materiál. i • · · ·
S výhodou zahrnuje krok (c) a mezioperace mezi kroky (b) a (c) zavádění nosného plynu při tlaku alespoň o 100 kPa vyšším než je tlak v nádobě, měřeno přes lancety či dmýšní trubice pro zavádění pevných látek.
S výhodou zahrnuje postup najíždění zvýšení průtoku plynu obsahujícího kyslík v průběhu každého z kroků (c) a (d) .
S výhodou zahrnuje krok (c) zavádění plynu obsahujícího kyslík prostřednictvím jedné nebo více než jedné lancety či dmýšní trubice pro zavádění vsázkového materiálu v množství alespoň 12 000 Nm3/h.
S výhodou zahrnuje krok (d) zavádění plynu obsahujícího kyslík v množství alespoň 20 000 Nm3/h.
S výhodou zahrnuje postup najíždění stanovení doby pro provádění kroku (c) monitorováním obsahu kyslíku a/nebo oxidu uhelnatého a/nebo oxidu uhličitého v odplynu z nádoby.
S výhodou zahrnuje postup najíždění stanovení doby pro provádění mezioperace mezi kroky (b) a (c) monitorováním obsahu kyslíku a/nebo oxidu uhelnatého a/nebo oxidu uhličitého v odplynu z nádoby.
S výhodou zahrnuje postup najíždění zvýšení tlaku v nádobě během kroku (c).
Struskový materiál, včetně případného struskového materiálu z předcházejícího provozního cyklu nádoby, se může zavádět do nádoby během kroku (c) pro minimalizaci nadbytečné oxidace železa v lázni taveniny během kroku (c) při vytváření vrstvy strusky na lázni.
S výhodou se struskový materiál zavádí prostřednictvím jedné nebo více než jedné lancety či dmýšní trubice pro zavádění vsázkového materiálu.
Kovonosným materiálem může být jakýkoliv vhodný železo obsahující vsázkový materiál. Výhodným vsázkovým materiálem je železná ruda.
Železná ruda může být předehřátá.
Železná ruda může být částečně redukovaná.
V některých situacích, jako například když je nádoba vystavena vysokým tepelným ztrátám, kovonosným materiálem může být směs železné rudy a vysoce redukovaného kovonosného vsázkového materiálu. V tomto případě s výhodou zahrnuje postup najíždění kroky redukce množství vysoce redukovaného kovonosného vsázkového materiálu zaváděného do lázně taveniny, nahrazení tohoto kovonosného materiálu železnou rudou, a pokračování zavádění plynu obsahujícího kyslík do dosažení procesních podmínek stacionárního stavu.
Termínem „procesní podmínky stacionárního stavu se rozumí, že proces funguje s cílovou vsázkou kovonosného materiálu a v rámci cílové tepelné a látkové bilance.
Výše uvedená definice znamená v kontextu, že· proces HI tavení počítá s významným promícháváním roztaveného materiálu v nádobě, a v důsledku toho může proces podléhat značným krátkodobým fluktuacím.
S výhodou je vysoce redukovaný kovonosný vsázkový zaváděný v kroku (d) alespoň ze 60 % kovový.
Výhodněji je vysoce redukovaný kovovosný materiál přímo redukované železo (DRI, Direct Reduced Iron).
S výhodou je plyn obsahující kyslík tvořen až z 50 % obj. kyslíkem.
Předmětem předloženého vynálezu je také způsob přímého tavení který zahrnuje výše popsaný postup najíždění.
Přehled obrázků na výkrese
Předložený vynález je dále popsán prostřednictvím přikladu provedení za pomoci přiloženého výkresu, kde je vertikální řez výhodným vytvořením nádoby pro přímé tavení, pro provádění procesu HI tavení k přímému tavení železné rudy pro výrobu roztaveného železa.
Příklady provedení vynálezu
Nádoba znázorněná na obrázku má nístěj, která zahrnuje základnu 3. a stěny 55 vytvořené ze žáruvzdorných cihel; boční stěny 5., které tvoří obecně válcový plášť, rozprostírající se vzhůru ze stěn 55 nístěje, a které zarnují horní plášťový úsek 51 a spodní úsek 53 pláště; klenbu 1; výstup 2 pro odplyny; předpecí 77 pro kontinuální odtahování roztaveného kovu; připojení 71 předpecí, které propojuje nístěj a předpecí 77; a odpichový otvor 61 pro odtahování roztavené strusky.
β · • ·
Za provozu, za procesních podmínek stacionárního stavu, nádoba obsahuje lázeň roztaveného železa a strusky, která zahrnuje vrstvu 15 roztaveného kovu a vrstvu 16 roztavené strusky na vrstvě 15 kovu. Šipka 17 naznačuje polohu jmenovité klidové hladiny vrstvy 15 kovu a šipka 19 naznačuje polohu jmenovité klidové hladiny vrstvy 16 strusky. Termínem „klidová hladina se rozumí hladina, když se do nádoby nezavádí plyn a pevné látky.
Nádoba také zahrnuje dvě lancety či dmýšní trubice pro zavádění vsázkového materiálu ve formě lancet či dmýšních trubic 11 protažených směrem dolů a dovnitř pod úhlem 30-60° k vertikále skrze boční stěny 5. do vrstvy 16 strusky. Poloha lancet či dmýšních trubic 11 je zvolena tak, že spodní konce jsou nad klidovou hladinou 17 vrstvy 15 kovu za procesních podmínek stacionárního stavu.
Za provozu, za procesních podmínek stacionárního stavu, se pevný uhlíkatý materiál (zpravidla uhlí) a tavidla (zpravidla vápenec a hořčík), unášené v nosném plynu (zpravidla N2) , zavádí do vrstvy 15 kovu prostřednictvím lancet či dmýšních trubic 11. Hybnost pevného materiálu a nosného plynu zapříčiňuje vnikání pevného materiálu a nosného plynu do vrstvy 15 kovu. Uhlí se zbavuje těkavých látek a vytváří tak plyn ve vrstvě 15 kovu. Uhlík se částečně rozpouští do kovu a pevného uhlíku. Železná ruda se taví na kov v tavenině vytváří plynný oxid uhelnatý. Plyny dopravované do vrstvy 15 kovu a vytvářené prostřednictvím zbavování těkavých látek a tavení způsobují zdvihání do vznosu roztaveného kovu, pevného uhlíku a strusky (vznikající ve vrstvě 15 kovu jako důsledek zavádění pevné látky a plynu) částečně zůstává ve formě a reakce • · 4 · * « · · · · • · · · · · — 11” ···«.« ···· ···· z vrstvy 15 kovu, čímž se vytváří vyšplíchnutí, kapky a proudy roztaveného kovu a strusky směrem vzhůru, a tato vyšplíchnutí, kapky a proudy při svém pohybu skrze vrstvu 16 strusky unášejí strusku.
Zdvihání roztaveného kovu, pevného uhlíku a strusky do vznosu zapříčiňuje podstatné rozmíchávání vrstvy 15 kovu a vrstvy 16 strusky, s tím výsledkem že vrstva 16 strusky objemově expanduje a má povrch naznačený šipkou 30. Intenzita rozmíchávání je taková, že v oblasti kovu a strusky je rozumně stejnoměrná teplota, zpravidla 1450-1550 °C s variací teploty přibližně 30 °C.
Kromě toho, vzestupný pohyb vyšplíchnutí, kapek a proudů roztaveného kovu a strusky zapříčiněný uváděním do vznosu roztaveného kovu, pevného uhlíku a strusky pokračuje do horního prostoru 31 nad roztaveným materiálem v nádobě, a:
(a) tvoří přechodnou zónu 23.; a (b) vyvrhuje část strusky) nad přechodnou pláště tvořeného bočními ke klenbě J_.
roztaveného materiálu (především zónu a na část horního úseku 51 stěnami 5 nad přechodnou zónou až
Obecně vyjádřeno, vrstva 16 strusky je spojitý objem kapaliny s bublinami plynu uvnitř, a přechodná zóna 23 je spojitý objem plynu s vyšplíchnutí, kapkami a proudy roztaveného kovu a strusky.
Nádoba dále zahrnuje další lancetu či dmýšní trubici pro zavádění vsázkového materiálu ve formě lancety 13 pro ·
· · · zavádění plynu obsahujícího kyslík (zpravidla předehřátého, kyslíkem obohaceného vzduchu), která je umístěna centrálně a rozprostírá se vertikálně směrem dolů do nádoby. Poloha lancety 13 a průtok plynu skrze lancetu 13 jsou zvoleny tak, že při procesních podmínkách stacionárního stavu plyn obsahující kyslík proniká do centrální oblasti přechodné zóny 23 a udržuje volný prostor 25 kolem lancety 12 v podstatě bez kovu a strusky.
Za provozu, při procesních podmínkách stacionárního stavu, zavádění plynu obsahujícího kyslík prostřednictvím lancety 13 napomáhá dodatečnému spalování reakčních plynů CO a H2 v přechodové zóně 23 a ve volném prostoru 25 kolem kolem konce lancety 13 a vytváří prostoru plynu vysokou teplotu kolem 2000 °C nebo vyšší. Teplo se přenáší do vzestupných a sestupných vyšplíchnutí, kapek či proudů roztaveného materiálu v prostoru zavádění plynu a tak se teplo částečně přenáší do vrstvy 15 kovu když se roztavený materiál vrací do lázně taveniny.
Volný prostor 25 je důležitý pro dosažení vysoké úrovně dodatečného spalování protože umožňuje vstup plynů do prostoru nad přechodnou zónou 23 do koncové oblasti lancety a zvyšuje vystavení reakčních plynů dodatečnému spalování.
Spojený účinek umístění lancety .13., průtoku skrze lancetu 13 . a vzestupného pohybu vyšplíchnutí, kapek či proudů roztaveného materiálu a strusky dává tvar přechodné zóně 23 kolem spodní oblasti lancety 12, obecně označené vztahovou značkou 27. Tato tvarovaná oblast poskytuje částečnou bariéru přestupu tepla radiací do bočních stěn 2.
Kromě toho za procesních podmínek stacionárního stavu jsou vzestupná a sestupná vyšplíchnutí, kapky či proudy kovu a strusky účinným prostředkem pro přestup tepla z přechodné zóny 23 do lázně taveniny s tím výsledkem, že teplota přechodné zóny 23 v oblasti bočních sten 5 je přibližně 1450-1550 °C.
Nádoba je konstruována s ohledem na úrovně vrstvy 15 kovu, vrstvy 16 strusky a přechodné zóny 23 v nádobě když se způsob provádí za procesních podmínek stacionárního stavu, a s ohledem na to, že vyšplíchnutí, kapky a proudy roztaveného kovu a strusky jsou vystřikovány do horního prostoru 31 nad přechodnou zónou 23 . když se způsob provádí za podmínek stacionárního stavu procesu, tak, že:
(a) nístěj a spodní úsek 53 pláště bočních stěn 5, které jsou ve styku s vrstvami 15. 16 kovu a strusky jsou vytvořeny z cihel ze žáruvzdorného materiálu (naznačeno křížovým šrafováním na obrázku);
(b) alespoň část spodního.úseku 53 pláště bočních stěn 5. je obložena vodou chlazenými panely 2_·, a (c) horní pláščový úsek 51 bočních stěn 5. a klenby 7, které jsou ve styku s přechodnou zónou 23 a horním prostorem 31 jsou vytvořeny z vodou chlazených panelů 57. 59.
Každý z vodou chlazených panelů 8., 57. 59 v horním úseku 51 pláště bočních stěn 5. má paralelní horní a spodní okraje a paralelní boční okraje a je zakřiven tak, že definuje úsek válcového pláště. Každý panel obsahuje vnitřní trubky vodního chlazení a vnější trubky vodního chlazení. Trubky jsou tvarovány do hadovité konfigurace s horizontálními úseky propojenými zakřivenými úseky. Každá trubka dále má vstup vody a výstup vody. Trubky jsou vertikálně rozmístěny tak, že horizontální úseky vnější trubky nejsou, v pohledu z exponované strany panelu, tzn. ze strany přivrácené vnitřku nádoby, bezprostředně za horizontálními úseky vnitřní trubky. Každý panel dále zahrnuje dusaný žáruvzdorný materiál, který vyplňuje mezery mezi sousedními přímými úseky každé trubky a mezi trubkami. Každý panel dále zahrnuje nosnou desku, která tvoří vnější povrch panelu.
Vstupy vody a výstupy vody trubek jsou připojeny k k (neznázorněnému) vodnímu okruhu, který žene vodu s vysokým průtokem trubkami.
Výše zmíněné práce na pilotním zařízení byly přihlašovatelem prováděny v řadě dlouhotrvajících cyklů na jeho pilotním zařízení v Kwinaně v Západní Austrálii.
Práce na pilotním zařízení byly prováděny s nádobou znázorněnou na obrázku a popsanou výše, za výše popsaných procesních podmínek stacionárního stavu.
Při práci na pilotním zařízení byla vyhodnocována nádoba a zkoumán proces v širokém rozmezí proměnných:
(a) vsázkových materiálů;
(b) množství zaváděného plynu a pevných látek;
(c) charakteristik strusky - měřených v termínech hloubky vrstvy struky a poměru struska:kov;
(d) provozních teplot; a (e) konstrukce zařízení.
Prací na pilotním zařízení byly stanoveny výhodné najížděcí postupy, které fungovaly efektivně a účinně. Výhodný postup najíždění je shrnut níže.
(1) Vyčistí se nádoba pro odstranění úsad strusky z nístěje, bočních stěn 5 a klenby 7, které byly uloženy v předchozím cyklu. Odstranění struky je důležité kvůli potenciálnímu snížení spolehlivosti, které může nastat, během najíždění, jestliže se roztavená struska dostane do předpecí 77. Po vyčištění nádoby se nastříkají spinelem s vysokým obsahem oxidu hlinitého vodou chlazené panely pro snížení ztrát tepla prostřednictvím panelů během postupu najíždění. Před nebo po předchozí operaci se přišroubují nebo jinak připojí prodloužení (neznázorněná) na lancety či dmýšní trubice 11 pro zavádění pevných látek pro zvětšení efektivní délky lancet či dmýšních trubic během procesu hladina roztaveného materiálu Prodloužení jsou vytvořena z nerezové oceli nebo jiného vhodného materiálu, který se v roztavené lázni taví, když se zvyšuje hladina lázně a zaplavuje tato prodloužení.
najíždění v době, kdy je v nádobě poměrně nízká.
(2) Předehřeje se nádoba.
Výhodný způsob předehřevu je spalování plynu a vzduchu v nádobě. V praxi je výhodné omezit teplotu předehřevu na 1400 °C, protože teplota plamene pro vytvoření této teploty předehřevu je značně vyšší a mohla by zapříčinit poškození žáruvzdorného materiálu nádoby. Pro zlepšení účinnosti přestupu tepla je na předpecí 77 umístěno víko 73 a směrem dolů protažené krycí desky 75.
• · · · • ·
Jiná výhodná volba ohřevu, v situaci kdy jsou k dispozici ohřívače větru, je předehřívat vzduch dmýchaný skrze lancetu 13 a postupně zvyšovat množství vzduchu, které je předehřáto prostřednictvím ohřívačů větru, až všechen vzduch vstupuje prostřednictvím ohřívačů větru, a pak doplnit předehřev v posledních 400 °C pomocí palivového hořáku, jak je výše popsáno.
(3) Připraví se vsázka 40-45 tun roztaveného železa, která obsahuje 4 % hmotn. uhlíku, 0,75 % hmotn. křemíku a 0,5 % hmotn. hliníku, a má průměrnou teplotu 1360 °C.
(4) Ukončí se předehřívání a dopraví se vsázka roztaveného železa do nádoby prostřednictvím předpecí 77 a zavádí se dusík (nebo jiný vhodný nosný plyn) skrze lancety či dmýšní trubice 11 do nádoby při tlaku alespoň 100 kPa nad tlakem v nádobě, čímž se brání vnikání roztaveného materiálu do lancet či dmýšních trubic 11;
(5) Po vsazení roztaveného železa se pokračuje v zavádění dusíku jako v kroku (4) a zavádí se plyn obsahující kyslík skrze lancetu 13 při počátečním průtoku 12 000 Nm3/h s nárůstem na 20 000 Nm3/h (minimální průtok, požadovaný pro zavádění pevných látek) pro spálení křemíku a hliníku a dekarburizaci vsázky roztaveného železa a pro vytváření oxidu uhelnatého a oxidu uhličitého a tím se zahřívá lázeň roztaveného železa. Zároveň se zvýší tlak v nádobě na minimální tlak na minimální tlak potřebný pro zavádění pevných látek (zpravidla 20 kPa). Doba potřebná pro tento krok je zpravidla 5-10 minut.
(6) Po stabilizování zavádění plynu obsahujícího kyslík na 20 000 Nm3/h se začne zavádět uhlí a tavidlo • ·
ί.
Ί.Ί (zpravidla vápenec) prostřednictvím lancet či dmýšních trubic 11 při počátečním množství uhlí 3 tuny/h a začne se monitorovat obsah kyslíku a/nebo CO a/nebo C02 v odplynu pro zjištění, zda lázeň reaguje. Pokles obsahu kyslíku a/nebo CO a/nebo C02 naznačuje, že lázeň reaguje. Po zjištění tohoto trendu se množství uhlí a průtok plynu obsahujícího kyslík může zvyšovat. Cílem tohoto kroku je (a) zvýšit teplotu a obsah uhlíku v roztaveném železe co nej rychleji na minimální teplotu roztaveného železa 1540 °C a minimální obsah uhlíku 4,5 % hmotn., (b) vytvořit strusku mající požadovanou bazicitu, a (c) započít ustavování přechodné zóny 23. V průběhu tohoto kroku dochází k velkému tepelnému zatížení vodou chlazených panelů. Průtok plynu obsahujícího kyslík se zvýší na 28 000 Nm3/h. To má za následek zvýšení tlaku v nádobě na 70-75 kPa. Tento krok zpravidla probíhá po dobu 3 0 minut.
(7) Po dosažení teploty roztaveného železa minimální teploty 1450 °C a minimálního obsahu uhlíku 4,5 % hmotn. se začne zavádět směs prachové železné rudy a přímo redukovaného železa (DRI) skrze lancety či dmýšní trubice 11 při počátečním množství 6 tun/h za pokračujícího zavádění uhlí a tavidla a směs se taví a vytváří se proud roztaveného železa z předpecí a vytváří se dodatečné spalování a přestup tepla v přechodné zóně 23 . Poté, co začnou narůstat úrovně dodatečného spalování začnou klesat tepelná zatížení panelů a prosazení směsi se může zvýšit.
(8) Zároveň se přímo redukované železo (DRI) může postupně nahrazovat částečně redukovanou železnou rudou nebo železnou rudou až do dosažení cílového stavu, kdy je jediným kovonosným vsázkovým materiálem cílový vsázkový materiál, a kdy je proces ve stacionárním stavu.
• * · · · · · ···· • » · · · » · · · · · * • · ··· · 4 4 4 4 4 ·· ·
-IR- ..··· .....
-L W ·«··*· · · · · · · (9) Po 2-3 hodinách provozu se nádoba odpíchne pro získání vzorku strusky a stanoví se procesní podmínky.
Počáteční zavádění směsi prachové železné rudy a přímo redukovaného železa (DRI) ve výše uvedeném kroku (7) je funkcí velikosti nádoby a tepelných ztrát. V případě pilotního zařízení byly velmi velké tepelné ztráty ve fázi najíždění a přidávání přímo redukovaného železa (DRI) bylo nezbytné pro ustavení produkce kovu. Ve větších nádobách průmyslové velikosti se nepředpokládají tak velké ztráty tepla a přidávání přímo redukovaného železa (DRI) nemusí být nezbytné.
Jsou možné četné modifikace výše popsaného výhodného provedení způsobu podle předloženého vynálezu bez opuštění myšlenky a rozsahu předloženého vynálezu.

Claims (23)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Postup najížděni procesu přímého tavení pro výrobu železa z kovonosného vsázkového materiálu v metalurgické nádobě, přičemž nádoba zahrnuje množství lancet či dmýšních trubic pro zavádění vsázkového materiálu, přičemž postup zahrnuje kroky (a) předehřev nádoby, (b) zavedení vsázky roztaveného železa do nádoby a vytvoření lázně taveniny v nádobě, (c) zavádění uhlíkatého materiálu a tavidla do lázně taveniny a zavádění plynu obsahujícího kyslík prostřednictvím jedné nebo více než jedné lancety či dmýšní trubice pro zavádění vsázkového materiálu, a spalování uhlíku a plynu vznikajícího z lázně (je-li přítomen) pro ohřívání roztavené lázně a vytváření strusky, a (d) zavádění kovonosného vsázkového materiálu do nádoby, za stálého zavádění pevného uhlíkatého materiálu a tavidla a pokračování zavádění plynu obsahujícího kyslík, a tavení kovonosného vsázkového materiálu za vzniku roztaveného železa, čímž je dokončen postup najíždění.
  2. 2. Postup najíždění podle nároku 1, vyznačující se tím, že krok (a) předehřevu nádoby zahrnuje spalování topného plynu a vzduchu v nádobě.
  3. 3 .
    Postup najíždění podle nároku 1 nebo 2,
    .. ..
    • ··· * * · · • · · · · · ·»· • ··· ·· ·· · · vyznačující se tím, že krok (c) zahrnuje zavádění uhlíkatého materiálu a/nebo tavidla prostřednictvím jedné nebo více než jedné lancety či dmýšní trubice pro zavádění vsázkového materiálu.
  4. 4. Postup najížděni podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že krok (d) zahrnuje zavádění kovonosného vsázkového materiálu prostřednictvím jedné nebo více než jedné lancety či dmýšní trubice pro zavádění vsázkového materiálu.
  5. 5. Postup najíždění podle nároku 3 nebo 4, vyznačující se tím, že některý nebo více materiálů ze skupiny uhlíkatý materiál, tavidlo a kovonosný vsázkový materiál se zavádějí prostřednictvím jedné nebo více než jedné lancety či dmýšní trubice pro zavádění vsázkového materiálu spolu s nosným plynem.
  6. 6. Postup najíždění podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že zahrnuje mezi kroky (b) a (c) mezioperaci zavádění plynu obsahujícího kyslík skrze jednu nebo více než jednu lancetu či dmýšní trubici před započetím zavádění uhlíkatého materiálu a tavidel v kroku (c) , pro spálení oxidovatelného materiálu v lázni taveniny a tím zvýšení teploty lázně.
  7. 7. Postup najíždění podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že krok (d) začíná když předepsané procesní podmínky dosáhnou předem stanoveného prahu.
  8. 8. Postup najíždění podle nároku 7, vyznačující se tím, že předepsané procesní podmínky zahrnují jednu nebo
    99 99
  9. 9 0 « • · 00 ··« 0 *000· ► · • 0Γ · <»/« více z veličin teplota lázně taveniny, koncentrace uhlíku v lázni taveniny, a úrovně dodatečného spálení.
    9. Postup najíždění podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že nádoba zahrnuje předpecí, a krok (b) zavádění vsázky roztaveného železa zahrnuje zavádění vsázky prostřednictvím předpecí.
  10. 10. Postup najíždění podle nároku 9, vyznačující se tím, že krok (a) předehřevu zahrnuje umístění víka na předpecí pro minimalizaci tepelných ztrát prostřednictvím předpecí.
  11. 11. Postup najíždění podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že zahrnuje čištění nádoby pro odstranění strusky z nádoby před krokem (a) předehřevu.
  12. 12. Postup najíždění podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že nádoba má vodou chlazené panely, které tvoří alespoň část stěny nádoby, a postup najíždění zahrnuje nastřikování licího žáruvzdorného materiálu na panely před krokem (a) předehřevu pro snížení počátečních ztrát tepla z panelů během postupu najíždění.
  13. 13. Postup najíždění podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že roztavené železo zaváděné v kroku (b) obsahuje alespoň 3 % hmotn. uhlíku.
  14. 14. Postup najíždění podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že roztavené železo zaváděné v kroku (b) obsahuje křemík a/nebo hliník a/nebo jiný vhodný oxidovatelný materiál. 1
    .. ΠΥ /-«οο-ζιγζ ··· · · · · ·«·· ···· » · · · · · * · ···· ·· #· ·· * · **
  15. 15. Postup najíždění podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že krok (c) zahrnuje zavádění nosného plynu při tlaku alespoň o 100 kPa vyšším než je tlak v nádobě.
  16. 16. Postup najíždění podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že zahrnuje zvýšení průtoku plynu obsahujícího kyslík v průběhu každého z kroků (c) a (d) .
  17. 17. Postup najíždění podle nároku 16, vyznačující se tím, že zahrnuje zavádění plynu obsahujícího kyslík v množství alespoň 12 000 Nm3/h v kroku (c).
  18. 18. Postup najíždění podle nároku 16 nebo 17, vyznačující se tím, že zahrnuje zavádění plynu obsahujícího kyslík v množství alespoň 20 000 Nm3/h v kroku (d) .
  19. 19. Postup najíždění podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že zahrnuje stanovení doby pro provádění kroku (c) monitorováním obsahu kyslíku a/nebo oxidu uhelnatého a/nebo oxidu uhličitého v odplynu z nádoby.
  20. 20. Postup najíždění podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že zahrnuje zvýšení tlaku v nádobě během kroku (c).
  21. 21. Postup najíždění podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že kovonosným materiálem je směs železné rudy a vysoce redukovaného kovonosného vsázkového materiálu, a postup najíždění zahrnuje redukci množství vysoce redukovaného kovonosného vsázkového materiálu zaváděného do lázně taveniny za časový úsek, nahrazení ·«· ···« ···* ···· · ·· · · · · · w « · · e » · « · · « · «, · • í · ·· · · · · · t, © · · ·· ·« · · ·· · · tohoto kovonosného materiálu železnou rudou, a pokračování zavádění plynu obsahujícího kyslík do dosažení procesních podmínek stacionárního stavu.
  22. 22. Postup najíždění podle nároku 21, vyznačující se tím, že je vysoce redukovaný kovonosný vsázkový zaváděný v kroku (d) alespoň ze 60 % kovový.
  23. 23. Postup najíždění podle nároku 22, vyznačující se tím, že vysoce redukovaný kovovosný materiál je přímo redukované železo (DRI, Direct Reduced Iron).
CZ20002522A 1999-07-09 2000-07-04 Zpusob najíždení procesu prímého tavení CZ302435B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AUPQ1522A AUPQ152299A0 (en) 1999-07-09 1999-07-09 Start-up procedure for direct smelting process

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ20002522A3 true CZ20002522A3 (cs) 2001-07-11
CZ302435B6 CZ302435B6 (cs) 2011-05-18

Family

ID=3815709

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20002522A CZ302435B6 (cs) 1999-07-09 2000-07-04 Zpusob najíždení procesu prímého tavení

Country Status (18)

Country Link
US (1) US6517605B1 (cs)
EP (1) EP1067201B1 (cs)
JP (1) JP4916046B2 (cs)
KR (1) KR100647232B1 (cs)
CN (1) CN1317398C (cs)
AT (1) ATE342381T1 (cs)
AU (2) AUPQ152299A0 (cs)
BR (1) BR0003469A (cs)
CA (1) CA2313622C (cs)
CZ (1) CZ302435B6 (cs)
DE (1) DE60031206T2 (cs)
ES (1) ES2272220T3 (cs)
ID (1) ID26477A (cs)
MX (1) MXPA00006739A (cs)
MY (1) MY135442A (cs)
RU (1) RU2242520C2 (cs)
TW (1) TW527422B (cs)
ZA (1) ZA200003263B (cs)

Families Citing this family (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AUPQ890700A0 (en) * 2000-07-20 2000-08-10 Technological Resources Pty Limited A direct smelting process and apparatus
AUPR023100A0 (en) * 2000-09-19 2000-10-12 Technological Resources Pty Limited A direct smelting process and apparatus
AU2003900357A0 (en) * 2003-01-24 2003-02-13 Ausmelt Limited An improved smelting process for the production of iron
EP1740728B8 (en) * 2004-04-26 2014-04-02 Technological Resources Pty Limited Metallurgical processing installation
WO2006110949A1 (en) * 2005-04-18 2006-10-26 Technological Resources Pty. Limited Hot metal supply apparatus
BRPI0610262A2 (pt) * 2005-05-13 2010-06-08 Tech Resources Pty Ltd método de partida a frio para um processo de redução direta e processo de redução direta baseado em banho fundido
MY148526A (en) * 2006-03-22 2013-04-30 Tech Resources Pty Ltd A forehearth
WO2007121536A1 (en) * 2006-04-24 2007-11-01 Technological Resources Pty. Limited Pressure control in direct smelting process
AU2008299386B2 (en) 2007-09-14 2012-01-12 Barrick Gold Corporation Process for recovering platinum group metals using reductants
AU2011264991B2 (en) * 2010-06-07 2014-03-27 Kennecott Utah Copper Corporation Llc Method and system of removing accretion buildup in a furnace
KR101086395B1 (ko) 2011-03-11 2011-11-24 주식회사 화림 승온 효율이 높은 알루미늄계 용강 승온재
UA113295C2 (uk) * 2011-12-06 2017-01-10 Текнолоджікал Рісорсес Пті. Лімітед Спосіб запуску процесу плавки
UA113296C2 (uk) * 2011-12-06 2017-01-10 Текнолоджікал Рісорсес Пті. Лімітед Спосіб запуску процесу плавки
KR102028773B1 (ko) * 2011-12-06 2019-11-04 타타 스틸 리미티드 제련 공정 시동
EP2877606B1 (en) * 2012-07-25 2018-08-15 Tata Steel Limited Starting a smelting process
DK2909875T3 (da) 2012-10-16 2020-08-24 Ambri Inc Elektrokemiske energilagringsanordninger og -huse
US11721841B2 (en) 2012-10-18 2023-08-08 Ambri Inc. Electrochemical energy storage devices
US11387497B2 (en) 2012-10-18 2022-07-12 Ambri Inc. Electrochemical energy storage devices
US11211641B2 (en) 2012-10-18 2021-12-28 Ambri Inc. Electrochemical energy storage devices
US9735450B2 (en) 2012-10-18 2017-08-15 Ambri Inc. Electrochemical energy storage devices
US9312522B2 (en) 2012-10-18 2016-04-12 Ambri Inc. Electrochemical energy storage devices
US10541451B2 (en) 2012-10-18 2020-01-21 Ambri Inc. Electrochemical energy storage devices
US9520618B2 (en) 2013-02-12 2016-12-13 Ambri Inc. Electrochemical energy storage devices
US10270139B1 (en) 2013-03-14 2019-04-23 Ambri Inc. Systems and methods for recycling electrochemical energy storage devices
US9502737B2 (en) 2013-05-23 2016-11-22 Ambri Inc. Voltage-enhanced energy storage devices
EP3058605B1 (en) 2013-10-16 2023-12-06 Ambri Inc. Seals for high temperature reactive material devices
NZ720457A (en) * 2013-12-06 2020-05-29 Tata Steel Ltd Smelting process and apparatus
US10181800B1 (en) 2015-03-02 2019-01-15 Ambri Inc. Power conversion systems for energy storage devices
WO2016141354A2 (en) 2015-03-05 2016-09-09 Ambri Inc. Ceramic materials and seals for high temperature reactive material devices
US9893385B1 (en) 2015-04-23 2018-02-13 Ambri Inc. Battery management systems for energy storage devices
US11929466B2 (en) 2016-09-07 2024-03-12 Ambri Inc. Electrochemical energy storage devices
WO2018187777A1 (en) 2017-04-07 2018-10-11 Ambri Inc. Molten salt battery with solid metal cathode
US11427877B2 (en) 2017-09-21 2022-08-30 Nucor Corporation Direct reduced iron (DRI) heat treatment, products formed therefrom, and use thereof
KR102151536B1 (ko) * 2018-07-25 2020-09-03 주식회사 포스코 용융로
CN109650075A (zh) * 2018-12-12 2019-04-19 唐山钢铁集团有限责任公司 一种转炉上修炉进砖装置
CN111440913A (zh) * 2020-03-18 2020-07-24 内蒙古赛思普科技有限公司 一种熔融还原炉灌铁水启动的方法
CN112226565B (zh) * 2020-09-17 2022-04-29 山东墨龙石油机械股份有限公司 一种熔融还原工艺的快速启动方法

Family Cites Families (109)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2647045A (en) 1948-12-06 1953-07-28 Rummel Roman Gasification of combustible materials
GB1003026A (en) * 1963-02-21 1965-09-02 Farnsfield Ltd Continuous production of furnace products
US3711275A (en) * 1969-10-13 1973-01-16 M Johnsson Method for the production of liquid pig iron or steel directly of dressed ore
US3844770A (en) 1971-09-17 1974-10-29 I Nixon Manufacture of steel and ferrous alloys
US3845190A (en) 1972-06-20 1974-10-29 Rockwell International Corp Disposal of organic pesticides
DE2304369C2 (de) 1973-01-26 1974-12-12 Mannesmann Ag, 4000 Duesseldorf Verfahren und Vorrichtung zum pyrolytischen Aufbau von Abfallstoffen
FI50663C (fi) 1973-03-21 1976-05-10 Tampella Oy Ab Palamisilman syötön ja happiylimäärän säädön järjestely jätteenpolttou unissa
JPS5227467B2 (cs) 1973-11-21 1977-07-20
IT1038230B (it) 1974-05-22 1979-11-20 Krupp Gmbh Procedimento per la produzione di acciaio
US4053301A (en) 1975-10-14 1977-10-11 Hazen Research, Inc. Process for the direct production of steel
US4145396A (en) 1976-05-03 1979-03-20 Rockwell International Corporation Treatment of organic waste
GB1600375A (en) 1977-03-16 1981-10-14 Glacier Metal Co Ltd Method and apparatus for reducing metal oxide
DE2759713C2 (de) 1977-10-11 1983-10-27 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Gefäßdeckel für einen Metallschmelzofen, insbesondere elektrischen Lichtbogenofen
SE7901372L (sv) 1979-02-15 1980-08-16 Luossavaara Kiirunavaara Ab Sett vid framstellning av stal
ATE5202T1 (de) 1979-12-11 1983-11-15 Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshuette Mbh Stahlerzeugungsverfahren.
MX154705A (es) 1979-12-21 1987-12-02 Korf Ikosa Ind Aco Horno mejorado para fundir y afinar chatarras,hierro esponja,hierro crudo y hierro liquido para la produccion de acero
FR2495178A1 (fr) 1980-12-01 1982-06-04 Sumitomo Metal Ind Procede de gazeification d'une matiere carbonee solide
US4400936A (en) 1980-12-24 1983-08-30 Chemical Waste Management Ltd. Method of PCB disposal and apparatus therefor
DE3273996D1 (en) 1981-04-28 1986-12-04 Kawasaki Steel Co Methods for melting and refining a powdery ore containing metal oxides and apparatuses for melt-refining said ore
JPS58133309A (ja) 1982-02-01 1983-08-09 Daido Steel Co Ltd ツインリアクタ−製鉄方法および装置
SE457265B (sv) 1981-06-10 1988-12-12 Sumitomo Metal Ind Foerfarande och anlaeggning foer framstaellning av tackjaern
DE3139375A1 (de) 1981-10-03 1983-04-14 Horst Dipl.-Phys. Dr. 6000 Frankfurt Mühlberger Verfahren zum herstellen von agglomeraten, wie pellets oder briketts, sowie zur metallgewinnung aus diesen
US4402274A (en) 1982-03-08 1983-09-06 Meenan William C Method and apparatus for treating polychlorinated biphenyl contamined sludge
US4431612A (en) 1982-06-03 1984-02-14 Electro-Petroleum, Inc. Apparatus for the decomposition of hazardous materials and the like
US4497656A (en) * 1982-06-23 1985-02-05 Pennsylvania Engineering Corporation Steel making method
JPS5925335A (ja) 1982-07-30 1984-02-09 Kitamura Gokin Seisakusho:Kk Ｐｃｂの無害化処理装置
US4511396A (en) 1982-09-01 1985-04-16 Nixon Ivor G Refining of metals
US4455017A (en) 1982-11-01 1984-06-19 Empco (Canada) Ltd. Forced cooling panel for lining a metallurgical furnace
DE3244744A1 (de) 1982-11-25 1984-05-30 Klöckner-Werke AG, 4100 Duisburg Verfahren zur direktreduktion von eisenerz im schachtofen
US4468298A (en) 1982-12-20 1984-08-28 Aluminum Company Of America Diffusion welded nonconsumable electrode assembly and use thereof for electrolytic production of metals and silicon
US4468300A (en) 1982-12-20 1984-08-28 Aluminum Company Of America Nonconsumable electrode assembly and use thereof for the electrolytic production of metals and silicon
US4468299A (en) 1982-12-20 1984-08-28 Aluminum Company Of America Friction welded nonconsumable electrode assembly and use thereof for electrolytic production of metals and silicon
FI66648C (fi) 1983-02-17 1984-11-12 Outokumpu Oy Suspensionssmaeltningsfoerfarande och anordning foer inmatningav extra gas i flamsmaeltugnens reaktionsschakt
US4447262A (en) 1983-05-16 1984-05-08 Rockwell International Corporation Destruction of halogen-containing materials
DE3318005C2 (de) 1983-05-18 1986-02-20 Klöckner CRA Technologie GmbH, 4100 Duisburg Verfahren zur Eisenherstellung
US4664618A (en) 1984-08-16 1987-05-12 American Combustion, Inc. Recuperative furnace wall
US4923391A (en) 1984-08-17 1990-05-08 American Combustion, Inc. Regenerative burner
US4622007A (en) 1984-08-17 1986-11-11 American Combustion, Inc. Variable heat generating method and apparatus
DE3434004A1 (de) 1984-09-15 1986-05-22 Dornier System Gmbh, 7990 Friedrichshafen Verfahren und vorrichtung zur muellvergasung
US4684448A (en) 1984-10-03 1987-08-04 Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. Process of producing neodymium-iron alloy
SE453304B (sv) 1984-10-19 1988-01-25 Skf Steel Eng Ab Sett for framstellning av metaller och/eller generering av slagg fran oxidmalmer
US4574714A (en) 1984-11-08 1986-03-11 United States Steel Corporation Destruction of toxic chemicals
US4602574A (en) 1984-11-08 1986-07-29 United States Steel Corporation Destruction of toxic organic chemicals
US4572482A (en) 1984-11-19 1986-02-25 Corcliff Corporation Fluid-cooled metallurgical tuyere
US4565574A (en) 1984-11-19 1986-01-21 Nippon Steel Corporation Process for production of high-chromium alloy by smelting reduction
JPS62167811A (ja) * 1986-01-20 1987-07-24 Nippon Kokan Kk <Nkk> 溶融還元製鋼法
AU598237B2 (en) 1986-03-04 1990-06-21 Ausmelt Pty Ltd Recovery of values from antimony ores and concentrates
DE3607775A1 (de) 1986-03-08 1987-09-17 Kloeckner Cra Tech Verfahren zur schmelzreduktion von eisenerz
DE3607774A1 (de) 1986-03-08 1987-09-17 Kloeckner Cra Tech Verfahren zur zweistufigen schmelzreduktion von eisenerz
DE3607776A1 (de) 1986-03-08 1987-09-17 Kloeckner Cra Tech Verfahren zur herstellung von eisen
DE3608802C2 (de) 1986-03-15 1994-10-06 Mannesmann Ag Verfahren und Vorrichtung zum kontinuierlichen Einschmelzen von Schrott
US4701214A (en) 1986-04-30 1987-10-20 Midrex International B.V. Rotterdam Method of producing iron using rotary hearth and apparatus
US4718643A (en) 1986-05-16 1988-01-12 American Combustion, Inc. Method and apparatus for rapid high temperature ladle preheating
DE3669535D1 (de) 1986-08-12 1990-04-19 Voest Alpine Ind Anlagen Huettenwerk sowie verfahren zum betrieb eines solchen huettenwerkes.
US4999097A (en) 1987-01-06 1991-03-12 Massachusetts Institute Of Technology Apparatus and method for the electrolytic production of metals
US4913734A (en) * 1987-02-16 1990-04-03 Moskovsky Institut Stali I Splavov Method for preparing ferrocarbon intermediate product for use in steel manufacture and furnace for realization thereof
DE3739373C2 (de) 1987-11-20 1997-03-13 Skf Gmbh Spannvorrichtung für Treibriemen
CA1337241C (en) 1987-11-30 1995-10-10 Nkk Corporation Method for smelting reduction of iron ore and apparatus therefor
US4940488C2 (en) 1987-12-07 2002-06-18 Kawasaki Heavy Ind Ltd Method of smelting reduction of ores containing metal oxides
JPH01195226A (ja) * 1988-01-29 1989-08-07 Kobe Steel Ltd 溶融還元方法
DE327862T1 (de) 1988-02-12 1989-12-07 Kloeckner Cra Patent Gmbh, 4100 Duisburg, De Verfahren und vorrichtung zur nachverbrennung.
FI84841C (sv) 1988-03-30 1992-01-27 Ahlstroem Oy Förfarande och anordning för reduktion av metalloxidhaltigt material
US4890562A (en) 1988-05-26 1990-01-02 American Combustion, Inc. Method and apparatus for treating solid particles
US5042964A (en) 1988-05-26 1991-08-27 American Combustion, Inc. Flash smelting furnace
DE3835332A1 (de) 1988-10-17 1990-04-19 Ralph Weber Verfahren zur herstellung von stahl aus feinerz
US5238646A (en) 1988-12-29 1993-08-24 Aluminum Company Of America Method for making a light metal-rare earth metal alloy
US5037608A (en) 1988-12-29 1991-08-06 Aluminum Company Of America Method for making a light metal-rare earth metal alloy
US5039480A (en) 1989-02-21 1991-08-13 Nkk Corporation Method for manufacturing molten metal containing Ni and Cr
JPH02221336A (ja) 1989-02-21 1990-09-04 Nkk Corp Ｎｉ鉱石の溶融還元法
BR9007369A (pt) 1989-06-02 1992-05-19 Cra Services Fabricacao de ferroligas mediante o emprego de um reator de banho em fusao
US5024737A (en) 1989-06-09 1991-06-18 The Dow Chemical Company Process for producing a reactive metal-magnesium alloy
US5005493A (en) 1989-11-08 1991-04-09 American Combustion, Inc. Hazardous waste multi-sectional rotary kiln incinerator
MX174486B (es) 1990-03-13 1994-05-18 Cra Services Un procedimiento para producir metales y aleaciones de metales en un recipiente de reduccion por fusion
US5271341A (en) 1990-05-16 1993-12-21 Wagner Anthony S Equipment and process for medical waste disintegration and reclamation
US5177304A (en) 1990-07-24 1993-01-05 Molten Metal Technology, Inc. Method and system for forming carbon dioxide from carbon-containing materials in a molten bath of immiscible metals
US5332199A (en) 1990-09-05 1994-07-26 Fuchs Systemtechnik Gmbh Metallurgical vessel
US5191154A (en) 1991-07-29 1993-03-02 Molten Metal Technology, Inc. Method and system for controlling chemical reaction in a molten bath
US5279715A (en) 1991-09-17 1994-01-18 Aluminum Company Of America Process and apparatus for low temperature electrolysis of oxides
PL170853B1 (pl) 1991-09-20 1997-01-31 Ausmelt Ltd Sposób wytwarzania zelaza gabczastego lub surówki PL PL PL PL PL
RU2114356C1 (ru) 1991-12-06 1998-06-27 Текнолоджикал Рисорсиз ПТИ Лимитед Способ уничтожения органических отходов
DE4206828C2 (de) 1992-03-04 1996-06-20 Tech Resources Pty Ltd Schmelzreduktionsverfahren mit hoher Produktivität
US5222448A (en) 1992-04-13 1993-06-29 Columbia Ventures Corporation Plasma torch furnace processing of spent potliner from aluminum smelters
US5324341A (en) 1992-05-05 1994-06-28 Molten Metal Technology, Inc. Method for chemically reducing metals in waste compositions
EP0648255B1 (en) 1992-06-29 1999-04-28 Technological Resources Pty. Ltd. Treatment of waste
US5397376A (en) 1992-10-06 1995-03-14 Bechtel Group, Inc. Method of providing fuel for an iron making process
DE4234973C1 (de) 1992-10-16 1994-06-01 Tech Resources Pty Ltd Verfahren zum Schutz der feuerfesten Ausmauerung im Gasraum von metallurgischen Reaktionsgefäßen
DE4234974C2 (de) 1992-10-16 1994-12-22 Tech Resources Pty Ltd Verfahren zur Verstärkung der Stoffumsätze in metallurgischen Reaktionsgefäßen
US5333558A (en) 1992-12-07 1994-08-02 Svedala Industries, Inc. Method of capturing and fixing volatile metal and metal oxides in an incineration process
US5301620A (en) 1993-04-01 1994-04-12 Molten Metal Technology, Inc. Reactor and method for disassociating waste
US5443572A (en) 1993-12-03 1995-08-22 Molten Metal Technology, Inc. Apparatus and method for submerged injection of a feed composition into a molten metal bath
DE4343957C2 (de) 1993-12-22 1997-03-20 Tech Resources Pty Ltd Konverterverfahren zur Produktion von Eisen
US5869018A (en) 1994-01-14 1999-02-09 Iron Carbide Holdings, Ltd. Two step process for the production of iron carbide from iron oxide
US5613997A (en) 1994-03-17 1997-03-25 The Boc Group Plc Metallurgical process
AT402825B (de) 1994-06-23 1997-09-25 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren zur direktreduktion von eisenoxidhältigem material
US5542963A (en) * 1994-09-21 1996-08-06 Sherwood; William L. Direct iron and steelmaking
IT1280115B1 (it) 1995-01-17 1998-01-05 Danieli Off Mecc Procedimento di fusione per forno elettrico ad arco con sorgenti alternative di energia e relativo forno elettrico ad arco
JP3299063B2 (ja) 1995-01-20 2002-07-08 義章 井口 炭化鉄の製造法
US5529599A (en) 1995-01-20 1996-06-25 Calderon; Albert Method for co-producing fuel and iron
NL9500264A (nl) 1995-02-13 1996-09-02 Hoogovens Staal Bv Werkwijze voor het produceren van vloeibaar ruwijzer.
US5741349A (en) 1995-10-19 1998-04-21 Steel Technology Corporation Refractory lining system for high wear area of high temperature reaction vessel
US6171364B1 (en) * 1996-03-22 2001-01-09 Steel Technology Corporation Method for stable operation of a smelter reactor
JPH09272907A (ja) * 1996-04-05 1997-10-21 Nippon Steel Corp 溶融還元設備の炉体構造
AUPO426396A0 (en) * 1996-12-18 1997-01-23 Technological Resources Pty Limited A method of producing iron
JPH10219327A (ja) * 1997-01-31 1998-08-18 Nippon Steel Corp 鉄原料の溶融還元方法及び溶融還元炉
US5938815A (en) 1997-03-13 1999-08-17 The Boc Company, Inc. Iron ore refining method
JPH10317031A (ja) * 1997-05-22 1998-12-02 Nippon Steel Corp 鉄原料の溶融還元方法及び溶融還元炉
AUPO944697A0 (en) * 1997-09-26 1997-10-16 Technological Resources Pty Limited A method of producing metals and metal alloys
AU766100B2 (en) * 1998-07-01 2003-10-09 Technological Resources Pty Limited Direct smelting vessel and direct smelting process
AUPP442598A0 (en) * 1998-07-01 1998-07-23 Technological Resources Pty Limited Direct smelting vessel

Also Published As

Publication number Publication date
CA2313622A1 (en) 2001-01-09
ATE342381T1 (de) 2006-11-15
ZA200003263B (en) 2001-01-17
BR0003469A (pt) 2001-03-13
EP1067201A3 (en) 2002-04-10
EP1067201A2 (en) 2001-01-10
AU768952B2 (en) 2004-01-08
KR20010015263A (ko) 2001-02-26
CZ302435B6 (cs) 2011-05-18
JP2001032006A (ja) 2001-02-06
CN1280199A (zh) 2001-01-17
AUPQ152299A0 (en) 1999-08-05
US6517605B1 (en) 2003-02-11
DE60031206D1 (de) 2006-11-23
CN1317398C (zh) 2007-05-23
MY135442A (en) 2008-04-30
TW527422B (en) 2003-04-11
CA2313622C (en) 2009-12-15
KR100647232B1 (ko) 2006-11-17
EP1067201B1 (en) 2006-10-11
MXPA00006739A (es) 2004-12-09
JP4916046B2 (ja) 2012-04-11
DE60031206T2 (de) 2007-01-18
AU4272500A (en) 2001-01-11
RU2242520C2 (ru) 2004-12-20
ES2272220T3 (es) 2007-05-01
ID26477A (id) 2001-01-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ20002522A3 (cs) Postup najíždění procesu přímého tavení
US7914601B2 (en) Cold start-up method for a direct smelting process
CZ299875B6 (cs) Zpusob výroby kovu prímým tavením z oxidu kovu
KR20010071627A (ko) 직접 제련 용기 및 직접 제련 공정
JP2001158906A (ja) 直接製錬法
CZ302736B6 (cs) Zpusob prímého tavení a nádoba na výrobu kovu
JP2001073019A (ja) 圧力調節
KR20010074750A (ko) 직접 용융 공정
CA2877318C (en) Starting a smelting process
RU2226219C2 (ru) Способ прямой плавки
US11391515B2 (en) Convertible metallurgical furnace and modular metallurgical plant comprising said furnace for conducting production processes for the production of metals in the molten state, in particular steel or cast iron
EP2788514B1 (en) Starting a smelting process
AU2001100182A4 (en) Start-up procedure for direct smelting process.
MXPA00012893A (en) A direct smelting process
MXPA00009410A (en) A direct smelting process
MXPA00002928A (en) Direct smelting process for producing metals from metal oxides
UA81890C2 (uk) Спосіб прямого одержання залізовуглецевих сплавів і пристрій для його здійснення

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20150704