CZ299875B6 - Zpusob výroby kovu prímým tavením z oxidu kovu - Google Patents
Zpusob výroby kovu prímým tavením z oxidu kovu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ299875B6 CZ299875B6 CZ20001100A CZ20001100A CZ299875B6 CZ 299875 B6 CZ299875 B6 CZ 299875B6 CZ 20001100 A CZ20001100 A CZ 20001100A CZ 20001100 A CZ20001100 A CZ 20001100A CZ 299875 B6 CZ299875 B6 CZ 299875B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- metal
- molten
- slag
- weight
- bath
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/10—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by solid carbonaceous reducing agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B11/00—Making pig-iron other than in blast furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0006—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state
- C21B13/0026—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes obtaining iron or steel in a molten state introduction of iron oxide in the flame of a burner or a hot gas stream
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Navrhované rešení predstavuje zdokonalený zpusob výroby kovu prímým tavením z oxidu kovu, který spocívá v tom, že prívodní trubky/dmyšní trubice se zavádejí hluboko do taveniny pro prívod kyslíku proprídavné spalování nezoxidovaných reakcních plynua pro vytlacování rozstrikovaných a šplíchajícíchkapicek a proudu roztaveného kovu do prechodové oblasti, pricemž následne padají zpet do lázne, címž dochází k úcinnému prenosu tepla z oblasti prídavného spalování do roztavené lázne. Hladina roztaveného uhlíku v lázni se udržuje na hodnote, která je vetší nebo rovna 3 % hmotn., a s výhodou vetší než 4 % hmotn. Úroven oxidu železnatého FeO ve strusce se udržuje menší než 8 % hmotn. a s výhodou menší než 6 % hmotn. nebo menší než 5 % hmotn. Množství pevného uhlíkatého materiálu, vháneného jako cást vsázky je takové, že výstupní plyn obsahuje alespon nejaký uhlík, s výhodou 5 až 90 % hmotn. prachu ve výstupním plynu, což odpovídá množství 10 až 50 g/nm.sup.3.n.. S výhodou se prídavné spalování nastavuje tak, že je vetší než 40 % a ješte výhodneji vetší než 50 %, nebo vetší než 60 %.
Description
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby roztaveného kovu (kterýžto výraz zahrnuje i slitiny kovů), a to zejména, avšak nikoli výlučně, způsob výroby železa z výchozího materiálu, obsahujícího kov, jako jsou například rudy, částečně redukované nebo odkysličené rudy a odpadní materiály, obsahující kov, v metalurgické nádobě, která obsahuje roztavenou lázeň.
Vynález se týká zejména přímého tavícího procesu, využívajícího lázně roztaveného kovu, a určeného k výrobě roztaveného kovu z výchozího materiálu, obsahujícího kov.
Dosavadní stav techniky
Nej rozšířenějším způsobem výroby roztaveného kovu je způsob, který je založen na využívání vysoké pece. Pevný materiál je přiváděn jako vsázka do sazebny nebo kychty vysoké pece, přičemž je roztavené železo odpichováno z nístěje této vysoké pece. Tento pevný materiál obsahuje železnou rudu (v aglomerační, kusové nebo peletové formě), koks a tavidla nebo struskotvomé přísady, a vytváří tak prodyšnou vsázku, která se pohybuje směrem dolů.
Předehřátý vzduch, který může být obohacen kyslíkem, je vháněn dmýcháním do spodní částí vysoké pece a proudí směrem vzhůru přes prodyšné lože, přičemž dochází k vytváření oxidu uhelnatého CO a k vytváření tepla prostřednictvím spalování koksu. V důsledku těchto reakcí je vytvářeno roztavené železo a struska.
Způsob, kterým je vytvářeno železo prostřednictvím redukce či odkysličováním železné rudy pod bodem tání vyráběného železa je obecně nazýván jako „přímý redukční proces“, přičemž výsledný produkt se označuje DRI.
Příkladem tohoto přímého redukčního procesu může být takzvaný proces F1OR, což je proces redukce tekuté železné rudy. V tomto procesu je redukována či okysličována železná ruda v jemné frakci, přičemž tato jemná frakce je přiváděna působením gravitační síly do každého reaktoru v sérii reaktorů s fluidním ložem. Jemná frakce železné rudy je redukována prostřednictvím stlačeného redukčního plynu, který vstupuje do spodní části nejnižšího reaktoru v sérii, a který proudí protiproudým způsobem proti dolů se pohybující jemné železné rudě.
Další přímé redukční procesy zahrnují procesy ve vysoké peci s pohyblivou šachtou, procesy ve vysoké peci se statickou šachtou, procesy s otočnou nístějí, procesy s otočnou pecí a retortové procesy.
S pomocí procesu COREX je možno vyrábět roztavené železo přímo s využitím uhlí bez požadavků na koks, jako u vysoké pece. Tento proces zahrnuje dvě provozní etapy, kde:
(a) přímý redukční proces (DRI) je prováděn v šachtové peci na základě využití propustného lože železné rudy (v kusové nebo peletové formě), uhlí a tavidel či struskotvomých přísad, a (b) produkt z přímého redukčního procesu (DRI) je potom přiváděn bez chlazení do připojeného tavícího prostoru zplyňovacího zařízení.
Částečné spalování uhlí ve fluidním loži tavícího prostoru zplyňovacího zařízení vytváří redukční plyn pro šachtovou pec.
Jiná známá skupina způsobů výroby roztaveného železa je založena na cyklonových konvertorech, ve kterých je železná ruda tavena prostřednictvím spalování kyslíku a redukčního plynu
-1 CZ 299875 B6 v horní tavné cykloně, přičemž tavenina je přiváděna do spodního tavícího prostoru, obsahujícího lázeň roztaveného železa. Tento spodní tavící prostor vytváří redukční plyn pro horní tavící cyklonu.
Způsob, s jehož pomocí je vyráběn roztavený kov přímo z rudy, je obecně nazýván jako „přímý tavící proces“ nebo „způsob přímého tavení“.
Jedna známá skupina přímých tavících procesů je založena na využívání elektrických pecí, jako hlavního zdroje energie pro tavící reakce.
Jiný známý přímý tavící proces, který je obvykle nazýván jako Romelt proces, je založen na využívání velkého objemu vysoce promíchávané struskové lázně jako média pro tavení kychtou přiváděných oxidů kovů na kovy, a pro přídavné spalování plynných reakčních produktů a případné převádění tepla pro účely pokračování tavení oxidů kovů. Tento Romelt proces zahrnuje dmýchání kyslíkem obohaceného vzduchu nebo kyslíku do strusky prostřednictvím spodní řady dmyšních trubic za účelem dosažení promíchávání strusky, a dmýchání kyslíku do strusky prostřednictvím horní řady dmyšních trubic za účelem podpory přídavného spalování, U tohoto Romelt procesu není vrstva kovu významným reakčním médiem.
Jiná známá skupina přímých tavících procesů, které jsou založeny na využití strusky, je obecně nazývána jako procesy „hluboké strusky“.
Takovéto procesy, jako jsou například procesy D1OS a AISI, jsou založeny na vytváření hluboké vrstvy strusky s využitím třech oblastí, a to zejména:
- horní oblasti pro reakční plyny pro přídavné spalování s vháněním kyslíku;
- spodní oblasti pro tavení oxidů kovů na kovy; a
- mezilehlé oblasti, která odděluje horní a spodní oblast.
Stejně jako u Romelt procesu zde vrstva kovu pod vrstvou strusky není významným reakčním médiem.
Jiný známý přímý tavící způsob, který se spoléhá na vrstvu roztaveného kovu jako na reakční médium, a který je obecně nazýván jako tavící proces HI, je popsán v mezinárodní patentové přihlášce PCT/AU 96/00197 (WO 96/31627) na jméno přihlašovatele.
Tento taviči proces HI, tak jak je popsán ve shora uvedené mezinárodní patentové přihlášce, obsahuje:
(a) vytváření lázně roztaveného kovu a strusky v nádobě;
(b) přivádění ěi vhánění do této lázně:
(i) vstupního materiálu, obsahujícího kov, kterým jsou obvykle oxidy kovů; a (ii) pevného uhlíkatého materiálu, obvykle uhlí, které působí jako redukční činidlo pro oxidy kovů a jako zdroj energie; a (c) tavení vstupního materiálu, obsahujícího kov, na kov v kovové vrstvě.
Taviči proces HI rovněž zahrnuje reakční plyny pro přídavné spalování, jako jsou například oxid uhelnatý CO a vodík H2 uvolňované z lázně v prostoru nad lázní prostřednictvím plynu, obsahujícího kyslík, a převádění tepla, vytvářeného prostřednictvím přídavného spalování, do lázně za účelem zvyšování tepelné energie, požadované pro tavení vstupních materiálů, obsahujících kov.
Tavící proces HI rovněž zahrnuje vytváření přechodové oblasti nad nominálním nehybným povrchem lázně, ve které dochází ke stoupání a klesání rozstřikovaných a šplíchaj ících kapiček nebo proudů roztaveného kovu a/nebo strusky, které vytvářejí účinné médium pro přenášení do lázně
-2CZ 299875 Bó tepelné energie, která je vytvářena prostřednictvím přídavného spalování reakčních plynů v prostoru nad lázní.
Tavící proces HI, který je popsán ve shora uvedené mezinárodní patentové přihlášce, je rovněž charakterizován vytvářením přechodové zóny prostřednictvím vhánění nosného plynu a vstupního materiálu, obsahujícího kov, a/nebo pevného uhlíkatého materiálu a/nebo jiných pevných materiálů do lázně přes úsek na straně nádoby, který je ve styku s lázní, a/nebo do prostoru nad lázní, takže nosný plyn a pevný materiál proniká do lázně a způsobuje, že roztavený kov a/nebo struska zasahuje do prostoru nad povrchem lázně.
Taviči proces HI, tak jak je popsán ve shora uvedené mezinárodní patentové přihlášce, představuje výrazné zdokonalení vůči dřívějším formám tavícího procesu HI, u kterých je přechodová oblast vytvářena prostřednictvím vhánění plynu a/nebo uhlíkatého materiálu ze spodní části do lázně, což způsobuje, že rozstřikované a šplíchaj ící kapičky a proudy roztaveného kovu a strusky jsou vypuzovány z lázně.
Podstata vynálezu
Úkolem předmětu tohoto vynálezu je vyvinout způsob výroby kovů přímým tavením z oxidů kovů, a to včetně částečně redukovaných či odkysličených oxidů kovů.
V souladu s předmětem tohoto vynálezu byl vyvinut způsob výroby kovů přímým tavením z oxidů kovů včetně částečně odkysličených oxidů kovů, který obsahuje následující kroky:
(a) vytváření roztavené lázně, sestávající z kovové vrstvy a ze struskové vrstvy na kovové vrstvě v metalurgické nádobě, (b) vhánění kovonosného vsázkového materiálu do kovové vrstvy prostřednictvím jedné nebo více přívodních trubek či dmyšních trubic a tavení kovonosného materiálu na kov alespoň převážně v kovové vrstvě, (c) vhánění pevného uhlíkatého materiálu do kovové vrstvy prostřednictvím jedné nebo více přívodních trubek či dmyšních trubic, (d) zajištění pohybu rozstřikovaných a šplíchaj ících kapiček a proudů roztaveného kovu směrem vzhůru z kovové vrstvy roztavené lázně, což:
(i) podporuje výrazné promíchávání kovu ve vrstvě strusky roztavené lázně, a (ii) zasahuje do prostoru nad nominálním nehybným povrchem roztavené lázně pro vytváření přechodové oblastí, a (e) dmýchání plynu obsahujícího kyslík do nádoby prostřednictvím jedné nebo více přívodních trubek či dmyšních trubic pro zajištění reakce přídavného spalování plynů, uvolňovaných z roztavené lázně, přičemž stoupání a následné klesání rozstřikovaných a šplíchaj ících kapiček a proudů roztaveného materiálu v přechodové oblasti usnadňuje přenos tepla do roztavené lázně, a přičemž přechodová oblast minimalizuje ztráty tepla z nádoby prostřednictvím bočních stěn, které jsou ve styku s přechodovou oblastí, přičemž množství tuhého uhlíkatého materiálu, přiváděného v kroku (c) , je zvoleno tak, zeje postačující pro udržování:
(i) koncentrace alespoň 3 % hmotnostních rozpuštěného uhlíku v kovu v kovové lázni, vztaže45 no na celkovou hmotnost uhlíku a kovu, (ii) hladiny oxidu železnatého (FeO) pod hodnotou 8 % hmotnostních, vztaženo na celkovou hmotnost strusky ve vrstvě strusky, a (iii) alespoň 5 % hmotnostních uhlíku v prachu, unášeného plynem, odváděným z nádoby.
Hladina rozpuštěného uhlíku v kovu je s výhodou větší,než 4 % hmotnostní.
-3CZ 299875 B6
Koncentrace oxidu železnatého FeO ve strusce ve struskové vrstvě leží pod hodnotou 6 % hmotnostních, s výhodou pod hodnotou 5 % hmotnostních.
Způsob podle tohoto vynálezu rovněž s výhodou zahrnuje volbu množství pevného uhlíkatého materiálu, vháněného do kovové vrstvy tak, aby prach, unášený plynem, odváděným z nádoby, obsahoval alespoň nějaký uhlík.
Způsob s výhodou zahrnuje provozování způsobu při hlavních úrovních přídavného spalování větších, než 40 %, přičemž u výhodného provedení zahrnuje provozování způsobu při hlavních io úrovních přídavného spalování větších, než 50 %.
Způsob podle tohoto vynálezu je dále s výhodou charakterizován tím, že krok (d) zahrnuje vhánění kovonosného vstupního materiálu a uhlíkatého materiálu v nosném plynu přes jednu nebo více přívodních trubek ci dmyšních trubic, které směřují dolů směrem do kovové vrstvy pro zajištění pohybu rozstřikovaných a šplíchajících kapiček a proudů roztaveného materiálu směrem vzhůru do prostoru nad nominálním nehybným povrchem pro vytváření přechodové oblasti.
Způsob je rovněž s výhodou charakterizován tím, že krok (d) zahrnuje vhánění kovonosného vstupního materiálu a uhlíkatého materiálu přes jednu nebo více než jednu dmyšní trubici ve dně nádoby nebo v bočních stěnách nádoby, které jsou ve styku s kovovou vrstvou pro zajištění pohybu rozstřikovaných a šplíchajících kapiček a proudů roztaveného materiálu směrem vzhůru do prostoru nad nominálním nehybným povrchem pro vytváření přechodové oblasti.
Roztavený kov je obvykle hlavni součástí, přičemž struska je zbývající součástí roztaveného materiálu v rozstřikovaných a šplíchajících kapičkách a proudech roztaveného materiálu z kovové vrstvy. Tyto rozstřikované a šplíchající kapičky a proudy roztaveného materiálu obvykle unášejí další roztavený materiál (zejména strusku) při svém pohybu směrem vzhůru. Kromě toho posléze tyto rozstřikované a šplíchající kapičky a proudy roztaveného materiálu ztrácejí hybnost a padají zpět dolů do kovové vrstvy.
Vzhledem k vyšší hustotě kovu, než je hustota strusky, pak poměrné množství kovu v rozstřikovaných a šplíchajících kapičkách a proudech roztaveného materiálu klesá se vzdáleností od kovové vrstvy do bodu, kde přechodová vrstva může obsahovat malé množství kovu, pokud vůbec nějaké obsahuje.
Pohyb rozstřikovaných a šplíchajících kapiček a proudů roztaveného materiálu směrem vzhůru z kovové vrstvy zajišťuje, že dochází k výraznému promíchávání kovu ve struskové vrstvě. Vhánění pevného uhlíkatého materiálu do kovové vrstvy zajišťuje, že je zde vysoká hladina rozpuštěného uhlíku v kovu, který je promícháván ve struskové vrstvě.
V důsledku rozpuštěného uhlíku v kovu ve struskové vrstvě a v důsledku výrazného promíchávání kovu v této struskové vrstvě má struska ve struskové vrstvě požadovanou nízkou hladinu oxidu železnatého FeO, která je menší, než 8 % hmotnostních.
Výraz „tavení“ je zde třeba chápat tak, že znamená tepelné zpracovávání, při kterém dochází k chemickým reakcím, které redukují neboli odkysličují oxidy kovů za účelem výroby tekutého kovu.
Výraz „kovová vrstva“ je zde třeba chápat tak, že znamená tu oblast lázně, která obsahuje převážně kov. Tento výraz se týká zejména té oblasti nebo zóny, ve které je roztavená struska rozptýlena v nepřetržitém objemu kovu.
Výraz „strusková vrstva“ je zde třeba chápat tak, že znamená tu oblast lázně, která obsahuje převážně strusku. Tento výraz se týká zejména té oblasti nebo zóny, ve které je roztavený kov rozptýlen v nepřetržitém objemu strusky.
-4CZ 299875 B6
Výraz „nehybný povrch“ v souvislostí s roztavenou lázní je zde třeba chápat tak, že znamená povrch roztavené lázně za takových procesních podmínek, kdy nedochází k žádnému vhánění či dmýchání plynů nebo pevných látek, a v důsledku toho k žádnému promíchávání lázně.
Prostor nad nominálním nehybným povrchem roztavené lázně je zde nazýván jako „horní prostor“.
Je výhodné, aby hladina rozpuštěného uhlíku v kovu byla vyšší, než 4 % hmotnostní.
io Rovněž je výhodné, aby koncentrace oxidu železnatého FeO ve struskové vrstvě byla nižší než 6 % hmotnostních, a ještě výhodněji, aby byla nižší než 5 % hmotnostních.
Dále je rovněž výhodné, aby způsob dále zahrnoval volbu množství pevného uhlíkatého materiálu, vháněného do kovové vrstvy tak, aby bylo větší, než je množství, požadované pro tavení přiváděného materiálu, obsahujícího kov, a pro vytváření tepla za účelem udržování průběhu reakce tak, aby prach, unášený plynem, odváděným z nádoby, obsahoval alespoň nějaký přebytečný uhlík.
Dále je rovněž výhodné, aby koncentrace pevného uhlíku v prachu, unášeném plynem, odvádé20 ným z nádoby, ležela v rozmezí od 5 do 90 % hmotnostních (ještě výhodněji pak od 20 do 50 % hmotnostních), vztaženo na hmotnost prachu v odváděném plynu, což odpovídá rychlosti vytváření prachu o velikosti 10 až 50 g/Nm3 v odváděném plynu.
S výhodou je krok(e) daného způsobu prováděn při vysokých úrovních primárního nebo základního přídavného spalování.
Výraz „primární přídavné spalování“ znamená:
[CO2] + [/í2O] + [CO]+[/í2] kde:
[CO?] - znamená objem oxidu uhličitého (CO2) v odváděných plynech v procentech;
[H?O] - znamená objem vody (H2O)v odváděných plynech v procentech;
[CO] - znamená objem oxidu uhelnatého v odváděných plynech v procentech; a (¾] - znamená objem vodíku (H2) v odváděných plynech v procentech.
Zejména pak výraz „primární přídavné spalování“ rovněž znamená takové přídavné spalování, které je výsledkem tavícího procesu při absenci jakéhokoliv přídavného nebo doplňkového uhlíkatého materiálu pro jiné účely.
V některých případech může být dodatečný zdroj pevného nebo plynného uhlíkatého materiálu (jako je uhlí nebo zemní plyn) vháněn do plynů, odváděných z nádoby, a to za účelem zachycování tepelné energie ve formě chemické energie.
Příkladem takového přídavného vhánění uhlíkatého materiálu může být dmýchání zemního plynu, který se štěpí a přeměňuje, přičemž se v důsledku toho ochlazuje, takže dochází k obohacování výhřevné hodnoty odváděných plynů.
Přídavný uhlíkatý materiál může být přidáván v horní oblasti nádoby nebo prostřednictvím kanálu odváděných plynů po odvedení těchto plynů z nádoby.
-5CZ 299875 Bó
Dodávání přídavného uhlíkatého materiálu může být využíváno pro zpomalení primárního přídavného spalování takovým způsobem, který je skutečně nezávislý na hlavním tavícím procesu v nádobě.
Způsob podle tohoto vynálezu může být provozován pří primárním přídavném spalování vyšším, než 40 %.
S výhodou pak způsob podle tohoto vynálezu pracuje s primárním přídavným spalováním vyšším, než 50 %,
A ještě výhodněji pak způsob podle tohoto vynálezu pracuje s primárním přídavným spalováním vyšším, než 60 %.
Přechodová oblast, vytvářená ve shora uvedeném kroku (d) (ii), je velice důležitá ze třech důvodů.
Za prvé stoupající a poté klesající rozstřikované a šplíchající kapičky a proudy roztaveného materiálu jsou účinnými prostředky pro přenášení do roztavené lázně tepla, vytvářeného prostřednictvím přídavného spalování reakčních plynů v horním prostoru nad nominálním nehybným povrchem lázně.
Za druhé pak roztavený materiál, a zejména struska v přechodové oblasti vytváří účinné prostředky pro minimalizaci tepelných ztrát prostřednictvím vyzařování přes boční stěny nádoby.
Za třetí potom prach, obsahující uhlík, přispívá v přechodové oblasti ke snižování tepelných ztrát prostřednictvím vyzařování přes boční stěny nádoby.
Základní rozdíl mezi způsobem podle tohoto vynálezu a způsoby, známými z dosavadního stavu techniky, spočívá vtom, že u způsobu podle tohoto vynálezu je hlavní tavící oblastí kovová vrstva, přičemž hlavní oblast okysličování plynu (to jest vyvíjení tepla) je oddělena od kovové vrstvy, a zejména leží v přechodové oblasti, a přičemž jsou tyto oblasti prostorově velmi dobře odděleny, a k přenosu tepla dochází v důsledku fyzikálního pohybu roztaveného materiálu mezi těmito dvěma oblastmi.
S výhodou je pohyb směrem vzhůru rozstřikovaných a šplíchajících kapiček a proudů roztaveného materiálu, zejména strusky, čímž je vytvářena přechodová oblast, způsobován vháněním kovonosného vstupního materiálu a/nebo uhlíkatého materiálu v nosném plynu prostřednictvím jedné nebo více přívodních trubek či dmyšních trubic, které směřují dolů směrem do kovové vrstvy.
Jak již bylo shora uvedeno, tak s výhodou jedna nebo více přívodních trubek či dmyšních trubic prochází bočními stěnami nádoby a je skloněna dovnitř a dolů směrem do kovové vrstvy.
Uvedené vhánění pevného materiálu směrem ke kovové vrstvě a poté přímo do kovové vrstvy má následující důsledky:
(a) hybnost pevného materiálu/nosného plynu způsobuje, že pevný materiál a nosný plyn proniká do kovové vrstvy;
(b) uhlíkatý materiál, obvykle uhlí, ztrácí těkavost, v důsledku čehož je vytvářen plyn v kovové vrstvě;
(c) uhlík se převážně rozpouští do kovu, přičemž částečně zůstává jako pevná látka;
(d) kovonosný materiál, obsahující kov, je taven na kov prostřednictvím uhlíku, odvozeného ze vháněného uhlíku, jak již bylo shora popsáno pod položkou (c), přičemž je při této taviči reakci vytvářen plynný oxid uhelnatý (CO); a
-6CZ 299875 B6 (e) plyny, přiváděné do kovové vrstvy a vyvíjené prostřednictvím ztráty těkavosti a tavení, vytvářejí výrazné vztlakové zdvihání roztaveného materiálu, zejména roztaveného kovu (který obsahuje rozpuštěný uhlík) a roztavené strusky (která je přiváděna do kovové vrstvy z prostoru nad kovovou vrstvou v důsledku vhánění pevných a plynných látek), a pevného uhlíku z kovové vrstvy, v důsledku čehož dochází k pohybu směrem vzhůru rozstřikovaných a špllehajících kapiček a proudů roztaveného materiálu, přičemž tyto rozstřikované a šplíchající kapičky a proudy roztaveného materiálu dále unášejí strusku při svém pohybu přes struskovou vrstvu.
Jinou možností, přičemž v žádném případě nejde pouze o jedinou jinou možnost, je vytvářet pohyb rozstřikovaných a šplíchajících kapiček a proudů roztaveného materiálu směrem vzhůru ’ prostřednictvím vhánění kovonosného vstupního materiálu a uhlíkatého materiálu přes jednu nebo více než jednu dmyšní trubici ve dně nádoby nebo v bočních stěnách této nádoby, které jsou ve styku s kovovou vrstvou.
Kovonosný vstupní materiál a uhlíkatý materiál mohou být přiváděny stejnou nebo samostatnou přívodní trubkou či dmyšní trubicí nebo více přívodními trubkami či dmyšními trubicemi.
Je výhodné, aby vhánění nosného plynu a uhlíkatého materiálu a/nebo kovonosného vstupního materiálu a/nebo jiného pevného materiálu do lázně bylo postačující tomu, aby docházelo kpo20 hybu rozstřikovaných a šplíchajících kapiček a proudů roztaveného materiálu směrem vzhůru do prostoru nad lázní fontánovitým způsobem.
Metalurgická nádoba je s výhodou opatřena:
(a) shora popsanými přívodními trubkami či dmyšními trubicemi pro dmychání plynu, obsahuj í25 čího kyslík, a přívodními trubkami či dmyšními trubicemi pro vhánění pevných materiálů, jako jsou kovonosné materiály, obsahující kov, uhlíkaté materiály (obvykle uhlí) a tavidla či struskotvomé přísady do nádoby;
(b) odpichovými otvory pro odvádění roztaveného kovu a strusky z nádoby; a (c) jedním nebo více výstupními kanály pro odvádění plynů.
Kovonosný vstupní materiál, obsahující kov, může být v jakékoliv vhodné formě. Může být například ve formě rud, částečně zredukovaných neboli odkysličených rud, přímo zredukovaného železa (DRI), karbidu železa, okují, vysokopecního prachu, slinutých jemných rud nebo ve formě směsi takovýchto materiálů.
V případě částečně zredukovaných rud může stupeň předběžného zredukování ležet v rozmezí od * 'poměrně nízké úrovně (například ná oxid železnatý FeO) až k poměrně vysoké úrovni (například až 95 % metalizace).
V této souvislosti pak způsob dále zahrnuje částečnou redukci kovonosných rud a poté vhánění těchto částečně zredukovaných rud do kovové vrstvy.
Kovonosný vstupní materiál může s výhodou být předehřát.
Nosným plynem může být jakýkoliv vhodný nosný plyn.
Je výhodné, aby nosným plynem byl plyn s nedostatkem kyslíku.
Rovněž je výhodné, aby nosný plyn obsahoval dusík.
Plynem, obsahujícím kyslík, může být samotný kyslík, vzduch, nebo kyslíkem obohacený vzduch, obsahující až 40 % objemových kyslíku.
Je výhodné, aby plynem, obsahujícím kyslík, byl vzduch.
Dále je též zejména výhodné, aby tento vzduch byl předehřát.
-7CZ 299875 B6
Přehled obrázků na výkrese
Vynález bude v dalším podrobněji vysvětlen na příkladech jeho konkrétního provedení, který bude podán s přihlédnutím k přiloženému jedinému obrázku výkresu, na kterém je znázorněn svislý řez metalurgickou nádobou, zobrazující schematickou formou výhodné provedení způsobu podle tohoto vynálezu.
Příklady provedení vynálezu
Následující popis se týká tavení železné rudy za účelem výroby roztaveného železa, přičemž je zcela pochopitelné, že předmětný vynález není omezen pouze na toto uplatnění, neboť je uplatnitelný i pro jiné vhodné rudy kovů a/nebo koncentráty nebo obohacené rudy, a to včetně částečně redukovaných nebo odkysl tčených rud kovů nebo odpadních materiálů.
Nádoba, vyobrazená na přiloženém obrázku, má základnu 3, boční stěny 5, které vytvářejí obecně válcovitý buben, klenbu 7, homí výstup 9 odcházejících plynů a odpichové otvory (neznázomčno) pro odvádění kovu a strusky.
Základna 3 a spodní úsek 8 bočních stěn 5 jsou vytvořeny ze žáruvzdorného materiálu.
Klenba 7 a homí úsek 10 bočních stěn 5 jsou vytvořeny z vodou chlazených panelů. Takovéto panely jsou podrobně popsány v australské patentové přihlášce PP4426 téhož přihlašovatele, jejíž popis je zde uváděn ve formě odkazu,
Při používání uvedená nádoba obsahuje roztavenou lázeň železa a strusky, která sestává z vrstvy 15 roztaveného kovu a z vrstvy 16 roztavené strusky, která se nalézá na vrstvě J_5 roztaveného kovu. Šipka, která je na obrázku označena vztahovou značkou 17 vyznačuje polohu nominálního nehybného povrchu vrstvy ]_5 roztaveného kovu, přičemž šipka, označená vztahovou značkou 19, vyznačuje polohu nominálního nehybného povrchu vrstvy 16 roztavené strusky.
Pod výrazem „nehybný povrch“ je třeba rozumět povrch, kdy nedochází k žádnému přivádění plynu nebo pevných látek do nádoby.
Nádoba je rovněž opatřena dvěma pevnými přívodními trubkami čí dmyšními trubicemi 11, které procházejí směrem dolů a směrem dovnitř přes boční stěny 5 a vedou do vrstvy 16 roztavené strusky. Poloha těchto přívodních“ trubek či dmyšních trubic je zvolena tak, že jejich spodní konce leží nad nominálním nehybným povrchem 17 vrstvy 15 roztaveného kovu.
Při používání jsou železná ruda, pevný uhlíkatý materiál (obvykle uhlí) a tavidla nebo struskotvorné přísady (obvykle vápno a hořčík), obsažené v nosném plynu (obvykle dusík N2), přiváděny do kovové vrstvy J_5 prostřednictvím přívodních trubek či dmyšních trubic JJ. Hybnost pevného materiálu a nosného plynu způsobuje, že tento pevný materiál a nosný plyn pronikají do vrstvy 15 roztaveného kovu. Uhlí ztrácí těkavost a v důsledku toho vytváří plyn ve vrstvě 15 roztaveného kovu. Uhlík se částečně rozpouští do kovu a částečně zde zůstává jako pevný uhlík. Železná ruda se taví na kov, přičemž při této tavné reakci se vyvíjí plynný oxid uhelnatý.
Plyny, přiváděné do vrstvy J5 roztaveného kovu a vytvářené prostřednictvím ztráty těkavosti a prostřednictvím tavení, vytvářejí výrazný vztlakový zdvih, působící na roztavený kov, pevný uhlík a roztavenou strusku (která je do vrstvy 15 roztaveného kovu přitahována z prostoru nad vrstvou 15 roztaveného kovu v důsledku přivádění pevných látek a nosného plynu) ve vrstvě _15 roztaveného kovu, v důsledku čehož dochází k pohybu směrem vzhůru rozstřikovaných částic, kapiček a proudů roztaveného materiálu a pevného uhlíku, přičemž tyto rozstřikované částice kapičky a proudy vstupují do strusky při svém pohybu přes vrstvu 16 roztavené strusky.
-8CZ Z99S75 B6
Vztlakové zdvihání roztaveného materiálu a pevného uhlíku způsobuje výrazné promíchávání vrstvy 15 roztaveného kovu a vrstvy ]_6 roztavené strusky, čehož výsledkem je, že vrstva 16 roztavené strusky nabývá na objemu a má povrch, který je na obrázku označen šípkou 30. Rozsah tohoto promíchávání je takový, že vrstva 15 roztaveného kovu a vrstva 16 roztavené strusky jsou každá v podstatě homogenní, přičemž jsou v každé oblasti přiměřeně jednotné teploty, které mají obvykle hodnotu 1450 až 1550 °C, a přičemž je zde rovněž v každé oblasti i přiměřené jednotné složení.
Kromě toho vzhůru směřující pohyb příslušného rozstřikování nebo šplíchání, kapiček a proudů io roztaveného materiálu, které je způsobeno vztlakovým zdviháním roztaveného kovu, pevného uhlíku a roztavené strusky zasahuje do horního prostoru 31 nad roztaveným materiálem v nádobě a vytváří tak přechodovou oblast 23.
Obecně řečeno představuje vrstva 16 roztavené strusky kapalný nepřetržitý objemový prostor s plynovými bublinkami a kovem (obvykle ve formě kapiček), které jsou vněm obsaženy, přičemž přechodová oblast 23 představuje plynný nepřetržitý objemový prostor, ve kterém jsou obsaženy rozstřiky, šplíchání, kapičky a proudy roztaveného materiálu (kterým je v této etapě alespoň převážně struska).
Výrazné promíchávání vrstvy J_5 roztaveného kovu a vrstvy 16 roztavené strusky, způsobované prostřednictvím vztlakového zvedání, o kterém již bylo shora hovořeno, zajišťuje, že dochází k výraznému míšení kovu ve vrstvě 16 roztavené strusky. Úmyslné vhánění pevného uhlíkatého materiálu do vrstvy J_5 roztaveného kovu zajišťuje, že kov, který je promícháván ve vrstvě J6 roztavené strusky, obsahuje vysokou hladinu rozpuštěného uhlíku. V důsledku tohoto rozpuštěné25 ho uhlíku v kovu ve vrstvě 16 roztavené strusky a v důsledku výrazného promíchávání kovu ve vrstvě 16 roztavené strusky pak tato vrstva 16 roztavené strusky obsahuje požadovanou nízkou úroveň oxidu železnatého (FeO) ve strusce, která bývá obvykle menší, než 8 % hmotnostních.
Nádoba je dále opatřena přívodní trubkou 13 pro dmýchání plynu, obsahujícího kyslík, která je umístěna ve středu a rozprostírá se svisle směrem dolů do nádoby. Poloha této přívodní trubky 13 a rychlost proudění plynu touto přívodní trubkou 13 jsou zvoleny tak, že plyn, obsahující kyslík, prochází středovou oblastí přechodové oblasti 23, přičemž je zde udržován v podstatě volný prostor 25, který je bez kovu a strusky, a který leží kolem konce přívodní trubky 13.
Dmýchání plynu s obsahem kyslíku přívodní trubkou 13 způsobuje reakci přídavného spalování plynného oxidu uhelnatého CO a plynného vodíku H2 v přechodové oblasti 23 a ve volném prostoru 25 kolem konce přívodní trubky 13, v důsledku čehož jsou v plynovém prostoru výtvářený vysoké teploty o velikosti zhruba 2 000 °Č nebo vyšší.
Teplo je převáděno do stoupajících a klesajících rozšpllehaných kapiček a proudů roztaveného kovu v oblasti dmýchání plynu, přičemž je toto teplo poté částečně předáváno do vrstvy 15 roztaveného kovu, jak se kov a struska navrací do vrstvy 15 roztaveného kovu.
Volný prostor 25 je velice důležitý pro dosahování vysoké úrovně přídavného spalování, to jest více než 40 %, neboť umožňuje strhávání a unášení plynů v prostoru nad přechodovou oblastí 23 do koncové oblasti přívodní trubky 13, v důsledku čehož je zvyšováno vystavení dostupných reakčních plynů přídavnému spalování.
Kombinovaný účinek polohy přívodní trubky 13, průtokové rychlosti proudění plynů touto pří50 vodní trubkou J_3 a pohybu směrem vzhůru rozstřikovaných kapiček a proudů roztaveného materiálu způsobuje tvar přechodové oblasti 23 kolem spodní oblasti přívodní trubky 13, který je obecně označen vztahovou značkou 27.
Tato tvarovaná oblast způsobuje částečnou překážku pro přenos tepla zářením do bočních stěn 5.
-9CZ 299875 B6
Kromě toho stoupající a klesající rozstřikování a šplíchání kapiček a proudů roztaveného kovu představuje velice účinný prostředek pro přenos tepla z přechodové oblasti 23 do roztavené lázně, důsledkem čehož je, že teplota v přechodové oblastí 23 v úseku bočních stěn 5 má velikost zhruba 1450 Taž 1550 °C.
Výhodné provedení způsobu podle tohoto vynálezu zahrnuje takovou volbu množství pevného uhlíkatého materiálu, přidávaného do lázně, že je toto množství větší, než je množství požadované pro roztavení železné rudy, přiváděné do lázně, takže pevný uhlík ve formě sazí nebo dřevěnělo ho uhlí je nesen lázní a přechodovou oblastí 23. V důsledku toho je uhlík přítomen ve výrazném množství v prachu, obsaženém v plynech, odváděných z nádoby. Uhlík může být rovněž přítomen v malých množstvích ve strusce, která je odpichována z nádoby.
Je výhodné, aby množství pevného uhlíkatého materiálu, vháněného do vrstvy 15 roztaveného kovu, bylo postačující k udržování:
(a) koncentrace uhlíku v kovu v lázní alespoň na hodnotě 3 % hmotnostní;
(b) hladiny oxidu železnatého FeO ve strusce ve vrstvě J_6 roztavené strusky a v přechodové oblasti 23 na hodnotě pod 8 % hmotnostních; a (c) alespoň 5 % uhlíku v prachu, unášeném v plynu, odváděném z nádoby.
Výhody provozování způsobu podle tohoto vynálezu s nadbytečným uhlíkem jsou dvojí.
Za prvé jak již bylo shora uvedeno, tak vysoké hladiny roztaveného uhlíku v kovu v lázni a výrazné promíchávání kovu ve vrstvě J_6 roztavené strusky zajišťuje, že vrstva _16 roztavené strusky je udržována v silně zredukovaném neboli odkysličeném stavu v důsledku promíchávání kovu a strusky. Struska s nízkým obsahem oxidu železnatého FeO, která je takto získávána, zabraňuje provozním problémům, spjatým s neřízenou a potenciálně rychlou reakcí mezi struskou s vysokým obsahem oxidu železnatého FeO a kovem, bohatým na uhlík.
Za druhé je lázeň udržována v blízkosti stavu nasycení z hlediska rozpuštěného uhlíku, takže obsah uhlíku v kovu nemusí být výslovně regulován. Ztráty uhlíku z kovu jsou významným výsledkem z hlediska provozu předmětného zařízení, neboť likvidus kovu (pro systém kovu a uhlíku) se výrazně mění na každé straně eutektického bodu. Přítomnost přebytku uhlíku v lázni ' způsobuje, že daný systém je do určitého stupně samonápravný, a to s možností vícenásobných nápravných akcí, prováděných obsluhou v případě narušení procesu.
Stupeň přídavného spalování, kterého jev nádobě dosahováno, je účinně regulován prostřednictvím množství přebytečného uhlíku, který je odváděn z nádoby jako prach ve výstupních plynech. Důsledkem toho je, že nevyužitý uhlík je odváděn z nádoby, takže může být opět recyklován zpět do nádoby.
V souladu s předmětem tohoto vynálezu bylo vytvořeno rozsáhlé průkopnické zařízení s nádobou, vyobrazenou na obrázku a popsanou ve shora uvedeném popise, a to v souvislosti se shora popsanými provozními podmínkami způsobu.
U tohoto průkopnického zařízení byla vyhodnocována nádoba a byl prověřován daný způsob za podmínek širokého rozmezí různých:
(a) vstupních materiálů;
(b) množství přiváděných pevných látek a plynů;
(c) poměrů strusky ke kovu;
(d) provozních teplot; a
-10CZ 299875 B6 (e) nastavení či seřízení příslušného zařízení.
V následující tabulce 1 jsou uvedeny příslušné údaje, získané v průběhu stabilních provozních podmínek pro jednu část provozu příslušného zařízení.
Tabulka 1
| Stabilní provoz | ||
| Teplota lázně | <°C) | 1450 |
| Provozní tlak | (kPa) | 1>5 |
| HAB vzduch | (Nm3/h) | 26 000 |
| Kyslík v HAB | .(%) | 20,5 |
| HAB teplota | m | 1200 |
| DSO ruda | ' (t/h) | 9,7 |
| Uhlí | (t/h) | 6,1 |
| Pálené tavidlo | (t/h.) | 1,4 |
| Teplota přiváděné rudy | <°C) | ; 25,0 |
| Horký kov | (.t/h) | 6,1 |
| Struska | (t/h) | 2,7 |
| Přídavné spalování | (%) | 60,0 |
| Teplota | ||
| vypouštěných plynů | <°C) | 1450 |
| Přenos tepla do lázně | (MW) | .17,3, |
| Tepelné ztráty do | ||
| panelů | (MW) | 8,0 |
| Dávka uhlí | (kg/tunu) | 1.003 |
ío Železná ruda byla dodávána z Hamersley jako běžná jemná přímo dodávaná ruda, přičemž měla obsah 64,6 % železa, 4,21 % oxidu křemičitého SÍO2 a 2,78 % oxidu hlinitého A12O3 v suchém stavu.
Jak jako redukčního neboli odkysličovacího činidla, tak jako zdroje uhlíku a vodíku pro spalování a přívod energie do procesu bylo použito antracitového uhlí. Toto uhlí mělo výhřevnou hodnot u 30,7 MJ/ kg, obsah popele zhruba 10 % a tekavou hladinu 9,5 %. Z hlediska dalších charakteristik obsahovalo uhlí celkem 79,82% uhlíku, 1,8% vody H2O„ 1,59% dusíku N2, 3,09% kyslíku O2 a 3,09 % vodíku H2.
Způsob byl provozován tak, aby byla udržována zásaditost strusky na hodnotě 1,3 (poměr
CaO/SiO2) s využitím kombinace tavidel či struskovacích přísad vápna a hořčíku. Oxid horečnatý
MgO přispívá ke snížení korozivních účinků strusky na žáruvzdorný materiál, takže byla udržována příslušná hladina oxidu hořečnatého (MgO) ve strusce.
Za stálých provozních podmínek byly zaznamenány poměrně nízké tepelné ztráty o velikosti 5 8MW. Produktivita činila 6,1 t/h horkého kovu. Množství přiváděných pevných látek bylo
9,7 t/h jemné rudy a 6,1 t/h uhlí společně s 1,4 t/h tavidla nebo struskotvomých přísad. Bylo dosaženo uhelného poměru v hodnotě 1000 kg uhlí na jednu tunu horkého kovu. Za těchto podmínek bylo dosahováno provozních výsledků produkce hladiny prašného uhlíku 25 % hmotnostních a oxidu železnatého FeO ve strusce 4 % hmotnostní stejně jako lázňového uhlíku 4 % hmotnostní.
U shora uvedeného příkladného provedení způsobu podle tohoto vynálezu je možno provádět celou řadu různých modifikací, aniž by došlo k úniku z myšlenky a rozsahu předmětu tohoto vynálezu.
Claims (9)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob výroby kovů přímým tavením z oxidů kovů včetně částečně odkysličených oxidů kovů, který obsahuje následující kroky:(a) vytváření roztavené lázně, sestávající z kovové vrstvy a ze struskové vrstvy na kovové vrstvě25 v metalurgické nádobě, (b) vhánění kovonosného vsázkového materiálu do kovové vrstvy prostřednictvím jedné nebo více přívodních trubek či dmyšních trubic a tavení kovonosného materiálu na kov alespoň převážně v kovové vrstvě, (c) vhánění pevného uhlíkatého materiálu do kovové vrstvy prostřednictvím jedné nebo více30 přívodních trubek či dmyšních trubic, (d) zajištění pohybu rozstřikovaných a šplíchajících kapiček a proudů roztaveného kovu směrem, vzhůru z kovové vrstvy roztavené lázně, což:(í) podporuje výrazné promíchávání kovu ve vrstvě strusky roztavené lázně, a (ii) zasahuje do prostoru nad nominálním nehybným povrchem roztavené lázně pro vytváření35 přechodové oblasti, a - ...... a! .(e) dmýchání plynu obsahujícího kyslík do nádoby prostřednictvím jedné nebo více přívodních trubek či dmyšních trubic pro zajištění reakce přídavného spalování plynů, uvolňovaných z roztavené lázně, přičemž stoupání a následné klesání rozstřikovaných a šplíchajících kapíček a proudů roztaveného materiálu v přechodové oblasti usnadňuje přenos tepla do roztavené lázně, a40 přičemž přechodová oblast minimalizuje ztráty tepla z nádoby prostřednictvím bočních stěn, které jsou ve styku s přechodovou oblastí, přičemž množství tuhého uhlíkatého materiálu přiváděného v kroku (c) je zvoleno tak, že je postačující pro udržování:(í) koncentrace alespoň 3 % hmotnostních rozpuštěného uhlíku v kovu v kovové lázni, vztaženo na celkovou hmotnost uhlíku a kovu,45 (ii) hladiny oxidu železnatého (FeO) pod hodnotou 8 % hmotnostních, vztaženo na celkovou hmotnost strusky ve vrstvě strusky, a (iii) alespoň 5 % hmotnostních uhlíku v prachu, unášeného plynem, odváděným z nádoby.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že hladina rozpuštěného uhlíku50 v kovu je větší než 4 % hmotnostní.-12CZ 299875 B6
- 3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že koncentrace oxidu železnatého FeO ve strusce ve struskové vrstvě leží pod hodnotou 6 % hmotnostních.
- 4. Způsob podle nároku 3, vyznačující se tím, že koncentrace oxidu železnatého
- 5 FeO leží pod hodnotou 5 % hmotnostních.5. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že zahrnuje volbu množství pevného uhlíkatého materiálu, vháněného do kovové vrstvy tak, aby prach, unášený plynem, odváděným z nádoby, obsahoval alespoň nějaký uhlík.
- 6. Způsob podle kteréhokoli v z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že zahrnuje provozování způsobu při hlavních úrovních přídavného spalování větších než 40 %.
- 7* Způsob podle nároku 6, vyznačující se tím, že zahrnuje provozování způsobu při15 hlavních úrovních přídavného spalování větších než 50 %.
- 8. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že krok (d) zahrnuje vhánění kovonosného vstupního materiálu a uhlíkatého materiálu v nosném plynu přes jednu nebo více přívodních trubek ěi dmyšních trubic, které směřují dolů směrem do kovové20 vrstvy pro zajištění pohybu rozstřikovaných a šplíchaj ících kapiček a proudů roztaveného materiálu směrem vzhůru do prostoru nad nominálním nehybným povrchem pro vytváření přechodové oblasti.
- 9. Způsob podle kteréhokoliv z předcházejících nároků laž7, vyznačující se tím,25 že krok (d) zahrnuje vhánění kovonosného vstupního materiálu a uhlíkatého materiálu přes jednu nebo více než jednu dmyšní trubici ve dně nádoby nebo v bočních stěnách nádoby, které jsou ve styku s kovovou vrstvou pro zajištění pohybu rozstřikovaných a šplíchajících kapiček a proudů roztaveného materiálu směrem vzhůru do prostoru nad nominálním nehybným povrchem pro vytváření přechodové oblasti.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AUPO9446A AUPO944697A0 (en) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | A method of producing metals and metal alloys |
| PCT/AU1998/000793 WO1999016911A1 (en) | 1997-09-26 | 1998-09-23 | Direct smelting process for producing metals from metal oxides |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20001100A3 CZ20001100A3 (cs) | 2001-07-11 |
| CZ299875B6 true CZ299875B6 (cs) | 2008-12-17 |
Family
ID=3803728
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20001100A CZ299875B6 (cs) | 1997-09-26 | 1998-09-23 | Zpusob výroby kovu prímým tavením z oxidu kovu |
Country Status (19)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6143054A (cs) |
| EP (1) | EP1034311B1 (cs) |
| JP (2) | JP2001518557A (cs) |
| KR (1) | KR100573818B1 (cs) |
| CN (1) | CN1083489C (cs) |
| AR (1) | AR017761A1 (cs) |
| AT (1) | ATE299952T1 (cs) |
| AU (1) | AUPO944697A0 (cs) |
| BR (1) | BR9813016A (cs) |
| CA (1) | CA2304618C (cs) |
| CZ (1) | CZ299875B6 (cs) |
| DE (1) | DE69830924T2 (cs) |
| ES (1) | ES2243006T3 (cs) |
| ID (1) | ID24572A (cs) |
| MY (1) | MY127877A (cs) |
| RU (1) | RU2199591C2 (cs) |
| TW (1) | TW514668B (cs) |
| WO (1) | WO1999016911A1 (cs) |
| ZA (1) | ZA988707B (cs) |
Families Citing this family (50)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AUPO426396A0 (en) | 1996-12-18 | 1997-01-23 | Technological Resources Pty Limited | A method of producing iron |
| AUPO426096A0 (en) | 1996-12-18 | 1997-01-23 | Technological Resources Pty Limited | Method and apparatus for producing metals and metal alloys |
| AUPP442698A0 (en) * | 1998-07-01 | 1998-07-23 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting process |
| AUPP442598A0 (en) * | 1998-07-01 | 1998-07-23 | Technological Resources Pty Limited | Direct smelting vessel |
| AUPP554098A0 (en) | 1998-08-28 | 1998-09-17 | Technological Resources Pty Limited | A process and an apparatus for producing metals and metal alloys |
| AUPP647198A0 (en) * | 1998-10-14 | 1998-11-05 | Technological Resources Pty Limited | A process and an apparatus for producing metals and metal alloys |
| AUPP805599A0 (en) * | 1999-01-08 | 1999-02-04 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting process |
| AUPQ076399A0 (en) * | 1999-06-04 | 1999-06-24 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting process and apparatus |
| AUPQ083599A0 (en) * | 1999-06-08 | 1999-07-01 | Technological Resources Pty Limited | Direct smelting vessel |
| AUPQ152299A0 (en) * | 1999-07-09 | 1999-08-05 | Technological Resources Pty Limited | Start-up procedure for direct smelting process |
| AUPQ205799A0 (en) * | 1999-08-05 | 1999-08-26 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting process |
| AUPQ213099A0 (en) * | 1999-08-10 | 1999-09-02 | Technological Resources Pty Limited | Pressure control |
| AU781927B2 (en) * | 1999-08-10 | 2005-06-23 | Technological Resources Pty Limited | Pressure control |
| EP1253207A4 (en) * | 1999-09-06 | 2003-05-28 | Nippon Kokan Kk | PROCESS AND EQUIPMENT FOR MELTING METAL |
| AUPQ308799A0 (en) * | 1999-09-27 | 1999-10-21 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting process |
| AUPQ346399A0 (en) * | 1999-10-15 | 1999-11-11 | Technological Resources Pty Limited | Stable idle procedure |
| AU782046B2 (en) * | 1999-10-26 | 2005-06-30 | Technological Resources Pty Limited | Direct smelting apparatus and process |
| AUPQ365799A0 (en) * | 1999-10-26 | 1999-11-18 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting apparatus and process |
| AUPQ525500A0 (en) * | 2000-01-25 | 2000-02-17 | Technological Resources Pty Limited | A method of relining a vessel |
| AUPQ599400A0 (en) * | 2000-03-03 | 2000-03-23 | Technological Resources Pty Limited | Direct smelting process and apparatus |
| AUPQ695000A0 (en) | 2000-04-17 | 2000-05-11 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting process and apparatus |
| AUPQ890700A0 (en) * | 2000-07-20 | 2000-08-10 | Technological Resources Pty Limited | A direct smelting process and apparatus |
| US6602321B2 (en) | 2000-09-26 | 2003-08-05 | Technological Resources Pty. Ltd. | Direct smelting process |
| AT409385B (de) * | 2000-11-14 | 2002-07-25 | Tribovent Verfahrensentwicklg | Verfahren zum schmelzen von oxidischen schlacken |
| US6958034B2 (en) * | 2002-02-11 | 2005-10-25 | Given Imaging Ltd. | Self propelled device |
| UA85217C2 (ru) | 2004-01-30 | 2009-01-12 | ТЕКНОЛОДЖИКАЛ РЕСОРСИЗ ПиТиВай. ЛИМИТЕД | Способ и устройство для производства железосодержащих продуктов |
| US7968044B2 (en) * | 2007-04-30 | 2011-06-28 | Spraying Systems Co. | Sinter processing system |
| US20110213042A1 (en) * | 2007-08-02 | 2011-09-01 | Johan Labuschagne | Method for the preparation of a hydrocarbon synthesis catalyst and the use thereof in a hydrocarbon synthesis process |
| BR112013006130B1 (pt) | 2010-09-15 | 2018-09-04 | Tata Steel Limited | processo de fusão direta |
| EP2788514B1 (en) * | 2011-12-06 | 2017-08-16 | Technological Resources PTY. Limited | Starting a smelting process |
| WO2014062702A1 (en) | 2012-10-16 | 2014-04-24 | Ambri, Inc. | Electrochemical energy storage devices and housings |
| US9735450B2 (en) | 2012-10-18 | 2017-08-15 | Ambri Inc. | Electrochemical energy storage devices |
| US9312522B2 (en) | 2012-10-18 | 2016-04-12 | Ambri Inc. | Electrochemical energy storage devices |
| US11721841B2 (en) | 2012-10-18 | 2023-08-08 | Ambri Inc. | Electrochemical energy storage devices |
| US10541451B2 (en) | 2012-10-18 | 2020-01-21 | Ambri Inc. | Electrochemical energy storage devices |
| US9520618B2 (en) | 2013-02-12 | 2016-12-13 | Ambri Inc. | Electrochemical energy storage devices |
| US11387497B2 (en) | 2012-10-18 | 2022-07-12 | Ambri Inc. | Electrochemical energy storage devices |
| US11211641B2 (en) | 2012-10-18 | 2021-12-28 | Ambri Inc. | Electrochemical energy storage devices |
| EA030240B1 (ru) * | 2012-11-12 | 2018-07-31 | Текнолоджикал Ресорсиз Пти. Лимитед | Двухступенчатый способ плавки и устройство |
| CN103924023B (zh) * | 2013-01-10 | 2016-04-27 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种铁浴熔融还原熔池吹氢方法 |
| US10270139B1 (en) | 2013-03-14 | 2019-04-23 | Ambri Inc. | Systems and methods for recycling electrochemical energy storage devices |
| US9502737B2 (en) | 2013-05-23 | 2016-11-22 | Ambri Inc. | Voltage-enhanced energy storage devices |
| JP6685898B2 (ja) | 2013-10-16 | 2020-04-22 | アンブリ・インコーポレイテッド | 高温反応性材料デバイスのためのシール |
| US10181800B1 (en) | 2015-03-02 | 2019-01-15 | Ambri Inc. | Power conversion systems for energy storage devices |
| WO2016141354A2 (en) | 2015-03-05 | 2016-09-09 | Ambri Inc. | Ceramic materials and seals for high temperature reactive material devices |
| US9893385B1 (en) | 2015-04-23 | 2018-02-13 | Ambri Inc. | Battery management systems for energy storage devices |
| US11929466B2 (en) | 2016-09-07 | 2024-03-12 | Ambri Inc. | Electrochemical energy storage devices |
| EP3607603A4 (en) | 2017-04-07 | 2021-01-13 | Ambri Inc. | MOLTEN SALT BATTERY WITH SOLID METAL CATHODE |
| CN110274246B (zh) * | 2019-05-24 | 2024-09-20 | 中广核环境科技(深圳)有限责任公司 | 一种气化焚烧熔融一体炉 |
| CN111254345A (zh) * | 2020-02-26 | 2020-06-09 | 内蒙古赛思普科技有限公司 | 一种低钛低微量元素的风电用铸造铁水及其制备方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2647045A (en) * | 1948-12-06 | 1953-07-28 | Rummel Roman | Gasification of combustible materials |
| AU6970787A (en) * | 1986-03-04 | 1987-09-10 | Ausmelt Pty Ltd | Recovery of values from antimony ores and concentrates |
| WO1994019497A1 (en) * | 1993-02-26 | 1994-09-01 | A. Ahlstrom Corporation | Method and apparatus for producing iron |
| WO1996031627A1 (en) * | 1995-04-07 | 1996-10-10 | Technological Resources Pty. Limited | A method of producing metals and metal alloys |
| EP0827554A1 (en) * | 1996-03-22 | 1998-03-11 | Steel Technology Corporation | Stable operation of a smelter reactor |
Family Cites Families (96)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US33464A (en) * | 1861-10-08 | Bradley w | ||
| US3844770A (en) * | 1971-09-17 | 1974-10-29 | I Nixon | Manufacture of steel and ferrous alloys |
| US3845190A (en) * | 1972-06-20 | 1974-10-29 | Rockwell International Corp | Disposal of organic pesticides |
| DE2304369C2 (de) * | 1973-01-26 | 1974-12-12 | Mannesmann Ag, 4000 Duesseldorf | Verfahren und Vorrichtung zum pyrolytischen Aufbau von Abfallstoffen |
| FI50663C (fi) * | 1973-03-21 | 1976-05-10 | Tampella Oy Ab | Palamisilman syötön ja happiylimäärän säädön järjestely jätteenpolttou unissa |
| JPS5227467B2 (cs) * | 1973-11-21 | 1977-07-20 | ||
| IT1038230B (it) * | 1974-05-22 | 1979-11-20 | Krupp Gmbh | Procedimento per la produzione di acciaio |
| US4053301A (en) * | 1975-10-14 | 1977-10-11 | Hazen Research, Inc. | Process for the direct production of steel |
| US4145396A (en) * | 1976-05-03 | 1979-03-20 | Rockwell International Corporation | Treatment of organic waste |
| GB1600375A (en) * | 1977-03-16 | 1981-10-14 | Glacier Metal Co Ltd | Method and apparatus for reducing metal oxide |
| DE2745622C2 (de) * | 1977-10-11 | 1983-02-10 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Gefäß für einen Metallschmelzofen, insbesondere Lichtbogenofen |
| SE7901372L (sv) | 1979-02-15 | 1980-08-16 | Luossavaara Kiirunavaara Ab | Sett vid framstellning av stal |
| EP0030360B2 (de) * | 1979-12-11 | 1988-09-28 | Eisenwerk-Gesellschaft Maximilianshütte mbH | Stahlerzeugungsverfahren |
| MX154705A (es) * | 1979-12-21 | 1987-12-02 | Korf Ikosa Ind Aco | Horno mejorado para fundir y afinar chatarras,hierro esponja,hierro crudo y hierro liquido para la produccion de acero |
| DE3131293C2 (de) | 1980-12-01 | 1987-04-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd., Osaka | Verfahren zur Vergasung von festem, teilchenförmigem, kohlenstoffhaltigem Brennstoff |
| US4400936A (en) * | 1980-12-24 | 1983-08-30 | Chemical Waste Management Ltd. | Method of PCB disposal and apparatus therefor |
| DE3273996D1 (en) * | 1981-04-28 | 1986-12-04 | Kawasaki Steel Co | Methods for melting and refining a powdery ore containing metal oxides and apparatuses for melt-refining said ore |
| JPS58133309A (ja) * | 1982-02-01 | 1983-08-09 | Daido Steel Co Ltd | ツインリアクタ−製鉄方法および装置 |
| SE457265B (sv) * | 1981-06-10 | 1988-12-12 | Sumitomo Metal Ind | Foerfarande och anlaeggning foer framstaellning av tackjaern |
| LU83826A1 (de) * | 1981-12-09 | 1983-09-01 | Arbed | Verfahren und einrichtung zum direkten herstellen von fluessigem eisen |
| DE3139375A1 (de) | 1981-10-03 | 1983-04-14 | Horst Dipl.-Phys. Dr. 6000 Frankfurt Mühlberger | Verfahren zum herstellen von agglomeraten, wie pellets oder briketts, sowie zur metallgewinnung aus diesen |
| ZA827820B (en) * | 1981-10-30 | 1983-08-31 | British Steel Corp | Production of steel |
| US4402274A (en) * | 1982-03-08 | 1983-09-06 | Meenan William C | Method and apparatus for treating polychlorinated biphenyl contamined sludge |
| US4431612A (en) * | 1982-06-03 | 1984-02-14 | Electro-Petroleum, Inc. | Apparatus for the decomposition of hazardous materials and the like |
| JPS5925335A (ja) * | 1982-07-30 | 1984-02-09 | Kitamura Gokin Seisakusho:Kk | Ｐｃｂの無害化処理装置 |
| US4511396A (en) * | 1982-09-01 | 1985-04-16 | Nixon Ivor G | Refining of metals |
| US4455017A (en) * | 1982-11-01 | 1984-06-19 | Empco (Canada) Ltd. | Forced cooling panel for lining a metallurgical furnace |
| DE3244744A1 (de) | 1982-11-25 | 1984-05-30 | Klöckner-Werke AG, 4100 Duisburg | Verfahren zur direktreduktion von eisenerz im schachtofen |
| US4468299A (en) * | 1982-12-20 | 1984-08-28 | Aluminum Company Of America | Friction welded nonconsumable electrode assembly and use thereof for electrolytic production of metals and silicon |
| US4468298A (en) * | 1982-12-20 | 1984-08-28 | Aluminum Company Of America | Diffusion welded nonconsumable electrode assembly and use thereof for electrolytic production of metals and silicon |
| US4468300A (en) * | 1982-12-20 | 1984-08-28 | Aluminum Company Of America | Nonconsumable electrode assembly and use thereof for the electrolytic production of metals and silicon |
| FI66648C (fi) * | 1983-02-17 | 1984-11-12 | Outokumpu Oy | Suspensionssmaeltningsfoerfarande och anordning foer inmatningav extra gas i flamsmaeltugnens reaktionsschakt |
| US4447262A (en) * | 1983-05-16 | 1984-05-08 | Rockwell International Corporation | Destruction of halogen-containing materials |
| DE3318005C2 (de) * | 1983-05-18 | 1986-02-20 | Klöckner CRA Technologie GmbH, 4100 Duisburg | Verfahren zur Eisenherstellung |
| US4664618A (en) * | 1984-08-16 | 1987-05-12 | American Combustion, Inc. | Recuperative furnace wall |
| US4622007A (en) | 1984-08-17 | 1986-11-11 | American Combustion, Inc. | Variable heat generating method and apparatus |
| US4923391A (en) * | 1984-08-17 | 1990-05-08 | American Combustion, Inc. | Regenerative burner |
| DE3434004C2 (de) * | 1984-09-15 | 1987-03-26 | Dornier System Gmbh, 7990 Friedrichshafen | Verfahren und Vorrichtung zur Müllvergasung |
| US4684448A (en) * | 1984-10-03 | 1987-08-04 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | Process of producing neodymium-iron alloy |
| SE453304B (sv) * | 1984-10-19 | 1988-01-25 | Skf Steel Eng Ab | Sett for framstellning av metaller och/eller generering av slagg fran oxidmalmer |
| US4602574A (en) * | 1984-11-08 | 1986-07-29 | United States Steel Corporation | Destruction of toxic organic chemicals |
| US4574714A (en) * | 1984-11-08 | 1986-03-11 | United States Steel Corporation | Destruction of toxic chemicals |
| US4572482A (en) * | 1984-11-19 | 1986-02-25 | Corcliff Corporation | Fluid-cooled metallurgical tuyere |
| US4565574A (en) * | 1984-11-19 | 1986-01-21 | Nippon Steel Corporation | Process for production of high-chromium alloy by smelting reduction |
| DE3607775A1 (de) * | 1986-03-08 | 1987-09-17 | Kloeckner Cra Tech | Verfahren zur schmelzreduktion von eisenerz |
| DE3607774A1 (de) * | 1986-03-08 | 1987-09-17 | Kloeckner Cra Tech | Verfahren zur zweistufigen schmelzreduktion von eisenerz |
| DE3607776A1 (de) * | 1986-03-08 | 1987-09-17 | Kloeckner Cra Tech | Verfahren zur herstellung von eisen |
| DE3608802C2 (de) * | 1986-03-15 | 1994-10-06 | Mannesmann Ag | Verfahren und Vorrichtung zum kontinuierlichen Einschmelzen von Schrott |
| US4701214A (en) * | 1986-04-30 | 1987-10-20 | Midrex International B.V. Rotterdam | Method of producing iron using rotary hearth and apparatus |
| US4718643A (en) * | 1986-05-16 | 1988-01-12 | American Combustion, Inc. | Method and apparatus for rapid high temperature ladle preheating |
| JPS62280312A (ja) * | 1986-05-29 | 1987-12-05 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 溶融還元法 |
| US4999097A (en) * | 1987-01-06 | 1991-03-12 | Massachusetts Institute Of Technology | Apparatus and method for the electrolytic production of metals |
| EP0302111B1 (de) * | 1987-02-16 | 1993-05-12 | Moskovsky Institut Stali I Splavov | Verfahren und ofen zur herstellung von zwischenprodukten aus eisen-kohlenstoff für die stahlerzeugung |
| CA1337241C (en) * | 1987-11-30 | 1995-10-10 | Nkk Corporation | Method for smelting reduction of iron ore and apparatus therefor |
| US4940488C2 (en) * | 1987-12-07 | 2002-06-18 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Method of smelting reduction of ores containing metal oxides |
| JPH0723496B2 (ja) * | 1988-01-29 | 1995-03-15 | 新日本製鐵株式会社 | 鉄浴式溶融還元炉の操業方法 |
| ES2010498T3 (es) * | 1988-02-12 | 1994-07-16 | Kloeckner Cra Patent | Procedimiento y aparato para la postcombustion. |
| FI84841C (sv) * | 1988-03-30 | 1992-01-27 | Ahlstroem Oy | Förfarande och anordning för reduktion av metalloxidhaltigt material |
| US4890562A (en) * | 1988-05-26 | 1990-01-02 | American Combustion, Inc. | Method and apparatus for treating solid particles |
| US5042964A (en) * | 1988-05-26 | 1991-08-27 | American Combustion, Inc. | Flash smelting furnace |
| DE3835332A1 (de) * | 1988-10-17 | 1990-04-19 | Ralph Weber | Verfahren zur herstellung von stahl aus feinerz |
| US5238646A (en) * | 1988-12-29 | 1993-08-24 | Aluminum Company Of America | Method for making a light metal-rare earth metal alloy |
| US5037608A (en) * | 1988-12-29 | 1991-08-06 | Aluminum Company Of America | Method for making a light metal-rare earth metal alloy |
| JPH02221336A (ja) * | 1989-02-21 | 1990-09-04 | Nkk Corp | Ｎｉ鉱石の溶融還元法 |
| US5039480A (en) * | 1989-02-21 | 1991-08-13 | Nkk Corporation | Method for manufacturing molten metal containing Ni and Cr |
| ATE108835T1 (de) * | 1989-06-02 | 1994-08-15 | Cra Services | Herstellung von ferrolegierung in einem schmelzbadreaktor. |
| US5024737A (en) * | 1989-06-09 | 1991-06-18 | The Dow Chemical Company | Process for producing a reactive metal-magnesium alloy |
| US5005493A (en) * | 1989-11-08 | 1991-04-09 | American Combustion, Inc. | Hazardous waste multi-sectional rotary kiln incinerator |
| ZA911798B (en) * | 1990-03-13 | 1991-12-24 | Cra Services | A process for producing metals and metal alloys in a smelt reduction vessel |
| US5271341A (en) * | 1990-05-16 | 1993-12-21 | Wagner Anthony S | Equipment and process for medical waste disintegration and reclamation |
| US5177304A (en) * | 1990-07-24 | 1993-01-05 | Molten Metal Technology, Inc. | Method and system for forming carbon dioxide from carbon-containing materials in a molten bath of immiscible metals |
| US5332199A (en) * | 1990-09-05 | 1994-07-26 | Fuchs Systemtechnik Gmbh | Metallurgical vessel |
| DE4042176C2 (de) * | 1990-12-29 | 1993-12-09 | Tech Resources Pty Ltd | Verfahren zur Reduktion von Metalloxiden im schmelzflüssigen Zustand |
| US5191154A (en) * | 1991-07-29 | 1993-03-02 | Molten Metal Technology, Inc. | Method and system for controlling chemical reaction in a molten bath |
| US5279715A (en) * | 1991-09-17 | 1994-01-18 | Aluminum Company Of America | Process and apparatus for low temperature electrolysis of oxides |
| DE69220674T2 (de) * | 1991-09-20 | 1998-01-02 | Ausmelt Ltd., Dandenong, Victoria | Verfahren zur eisenherstellung |
| US5258054A (en) * | 1991-11-06 | 1993-11-02 | Ebenfelt Li W | Method for continuously producing steel or semi-steel |
| JP3476817B2 (ja) * | 1991-12-06 | 2003-12-10 | テクノロジカル リソースィズ プロプライエタリー リミテッド | 廃棄物の処理方法 |
| DE4206828C2 (de) * | 1992-03-04 | 1996-06-20 | Tech Resources Pty Ltd | Schmelzreduktionsverfahren mit hoher Produktivität |
| US5222448A (en) * | 1992-04-13 | 1993-06-29 | Columbia Ventures Corporation | Plasma torch furnace processing of spent potliner from aluminum smelters |
| US5324341A (en) * | 1992-05-05 | 1994-06-28 | Molten Metal Technology, Inc. | Method for chemically reducing metals in waste compositions |
| EP0648255B1 (en) * | 1992-06-29 | 1999-04-28 | Technological Resources Pty. Ltd. | Treatment of waste |
| DE4234974C2 (de) * | 1992-10-16 | 1994-12-22 | Tech Resources Pty Ltd | Verfahren zur Verstärkung der Stoffumsätze in metallurgischen Reaktionsgefäßen |
| DE4234973C1 (de) * | 1992-10-16 | 1994-06-01 | Tech Resources Pty Ltd | Verfahren zum Schutz der feuerfesten Ausmauerung im Gasraum von metallurgischen Reaktionsgefäßen |
| US5333558A (en) * | 1992-12-07 | 1994-08-02 | Svedala Industries, Inc. | Method of capturing and fixing volatile metal and metal oxides in an incineration process |
| US5301620A (en) * | 1993-04-01 | 1994-04-12 | Molten Metal Technology, Inc. | Reactor and method for disassociating waste |
| US5443572A (en) * | 1993-12-03 | 1995-08-22 | Molten Metal Technology, Inc. | Apparatus and method for submerged injection of a feed composition into a molten metal bath |
| DE4343957C2 (de) * | 1993-12-22 | 1997-03-20 | Tech Resources Pty Ltd | Konverterverfahren zur Produktion von Eisen |
| US5613997A (en) * | 1994-03-17 | 1997-03-25 | The Boc Group Plc | Metallurgical process |
| IT1280115B1 (it) * | 1995-01-17 | 1998-01-05 | Danieli Off Mecc | Procedimento di fusione per forno elettrico ad arco con sorgenti alternative di energia e relativo forno elettrico ad arco |
| US5529599A (en) * | 1995-01-20 | 1996-06-25 | Calderon; Albert | Method for co-producing fuel and iron |
| NL9500264A (nl) * | 1995-02-13 | 1996-09-02 | Hoogovens Staal Bv | Werkwijze voor het produceren van vloeibaar ruwijzer. |
| DE19518343C2 (de) * | 1995-05-18 | 1997-08-21 | Tech Resources Pty Ltd | Schmelzreduktionsverfahren mit erhöhter Effektivität |
| US5741349A (en) * | 1995-10-19 | 1998-04-21 | Steel Technology Corporation | Refractory lining system for high wear area of high temperature reaction vessel |
| AUPN726295A0 (en) * | 1995-12-22 | 1996-01-18 | Ausmelt Limited | Continuous smelting and refining of iron |
| US5938815A (en) * | 1997-03-13 | 1999-08-17 | The Boc Company, Inc. | Iron ore refining method |
-
1997
- 1997-09-26 AU AUPO9446A patent/AUPO944697A0/en not_active Abandoned
-
1998
- 1998-09-23 WO PCT/AU1998/000793 patent/WO1999016911A1/en active IP Right Grant
- 1998-09-23 KR KR1020007003277A patent/KR100573818B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1998-09-23 CA CA002304618A patent/CA2304618C/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-09-23 AT AT98943588T patent/ATE299952T1/de active
- 1998-09-23 CZ CZ20001100A patent/CZ299875B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1998-09-23 DE DE69830924T patent/DE69830924T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-09-23 CN CN98810993A patent/CN1083489C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1998-09-23 ES ES98943588T patent/ES2243006T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-09-23 ID IDW20000772A patent/ID24572A/id unknown
- 1998-09-23 ZA ZA988707A patent/ZA988707B/xx unknown
- 1998-09-23 JP JP2000513979A patent/JP2001518557A/ja not_active Withdrawn
- 1998-09-23 BR BR9813016-1A patent/BR9813016A/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-09-23 EP EP98943588A patent/EP1034311B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-09-23 RU RU2000110625/02A patent/RU2199591C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1998-09-25 US US09/160,913 patent/US6143054A/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-09-25 MY MYPI98004405A patent/MY127877A/en unknown
- 1998-09-25 AR ARP980104787A patent/AR017761A1/es active IP Right Grant
- 1998-09-25 TW TW087115983A patent/TW514668B/zh not_active IP Right Cessation
-
2008
- 2008-06-06 JP JP2008148936A patent/JP2008255494A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2647045A (en) * | 1948-12-06 | 1953-07-28 | Rummel Roman | Gasification of combustible materials |
| AU6970787A (en) * | 1986-03-04 | 1987-09-10 | Ausmelt Pty Ltd | Recovery of values from antimony ores and concentrates |
| WO1994019497A1 (en) * | 1993-02-26 | 1994-09-01 | A. Ahlstrom Corporation | Method and apparatus for producing iron |
| WO1996031627A1 (en) * | 1995-04-07 | 1996-10-10 | Technological Resources Pty. Limited | A method of producing metals and metal alloys |
| EP0827554A1 (en) * | 1996-03-22 | 1998-03-11 | Steel Technology Corporation | Stable operation of a smelter reactor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AR017761A1 (es) | 2001-10-24 |
| DE69830924D1 (de) | 2005-08-25 |
| KR100573818B1 (ko) | 2006-04-26 |
| EP1034311A1 (en) | 2000-09-13 |
| DE69830924T2 (de) | 2006-04-06 |
| WO1999016911A1 (en) | 1999-04-08 |
| MY127877A (en) | 2006-12-29 |
| US6143054A (en) | 2000-11-07 |
| ZA988707B (en) | 1999-04-01 |
| CZ20001100A3 (cs) | 2001-07-11 |
| EP1034311A4 (en) | 2003-06-25 |
| TW514668B (en) | 2002-12-21 |
| JP2008255494A (ja) | 2008-10-23 |
| CA2304618A1 (en) | 1999-04-08 |
| CN1083489C (zh) | 2002-04-24 |
| JP2001518557A (ja) | 2001-10-16 |
| EP1034311B1 (en) | 2005-07-20 |
| ES2243006T3 (es) | 2005-11-16 |
| ID24572A (id) | 2000-07-27 |
| AUPO944697A0 (en) | 1997-10-16 |
| CA2304618C (en) | 2004-06-29 |
| ATE299952T1 (de) | 2005-08-15 |
| KR20010015633A (ko) | 2001-02-26 |
| CN1278869A (zh) | 2001-01-03 |
| BR9813016A (pt) | 2000-08-15 |
| RU2199591C2 (ru) | 2003-02-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ299875B6 (cs) | Zpusob výroby kovu prímým tavením z oxidu kovu | |
| KR100586143B1 (ko) | 금속 및 금속 합금을 생산하기 위한 공정 및 장치 | |
| JP4790109B2 (ja) | 直接製錬法 | |
| CZ300875B6 (cs) | Nádoba na výrobu kovu prímým tavením a zpusob prímého tavení | |
| CZ302435B6 (cs) | Zpusob najíždení procesu prímého tavení | |
| KR100625921B1 (ko) | 직접 용융 공정 | |
| CZ302736B6 (cs) | Zpusob prímého tavení a nádoba na výrobu kovu | |
| KR20010007250A (ko) | 직접적인 제련 방법 및 장치 | |
| CZ2003168A3 (cs) | Způsob přímého tavení a zařízení k jeho provádění | |
| CZ301945B6 (cs) | Zpusob prímého tavení | |
| JP5033302B2 (ja) | 直接製錬法および装置 | |
| AU742806B2 (en) | Direct smelting process for producing metals from metal oxides | |
| AU768628B2 (en) | A direct smelting process | |
| AU780707B2 (en) | A direct smelting process and apparatus | |
| MXPA00002928A (en) | Direct smelting process for producing metals from metal oxides | |
| MXPA00012893A (en) | A direct smelting process | |
| MXPA00009410A (en) | A direct smelting process | |
| KR19980702005A (ko) | 탄화철로 강철을 제조하는 방법 및 장치 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20150923 |