CN1344332A - 在高频区磁学各向异性小压制成形性好的非定向电磁钢板 - Google Patents

在高频区磁学各向异性小压制成形性好的非定向电磁钢板 Download PDF

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Abstract

一种具有在高频区内减低磁学各向异性和极好的压制成形性的非定向电磁钢板,其特征在于它有着特殊的化学组合物,并就使用铁损试验件测得的磁性值而言,它满足如下关系式(1):B50(L+C)≥0.03·W15/50(L+C)+1.63,其中B50(L+C)表示L,C的平均磁通密度[T]和W15/50(L+C)表示L,C的平均铁损[W/kg],和满足如下关系式(2):W10/400(D)/W10/400(L+C)≤1.2,其中W10/400(D)表示D铁损[W/kg],W10/400(L+C)代表L,C的平均铁损[W/kg],并任选具有取决于其厚度和W15/50(L+C)的硬度。这钢板具有作为旋转机械的材料所需的良好的磁性特征和良好的压制成形性例如模压性能。

Description

在高频区磁学各向异性小压制成形性好的非定向电磁钢板
技术领域
本发明涉及一种适用于大部分诸如电机之类的旋转机械和动力转换器等等的非定向电磁钢板。
更具体而言，本发明是要降低在高频率区的磁学各向异性以便改善磁性，和降低按等同于常规产品的铁损计的硬度，以便有助于改善冲压时的落料性能。
背景技术
近来，日益企图在提高电气设备的效率的同时增加了对节能的要求。为了解决这一要求，钢板制造商们采用如下所述的各种方法努力改善供电气设备用的电磁钢板的铁损性能。
向电磁钢板添加Si是提高钢板的电阻率以降低铁损的最有效方法。这项通过Si添加剂来降低铁损的技术广泛用于电磁钢板领域。另外，Al作为一种添加元素，已知具有与Si相同的作用。
例如，JP-A-53-66816提出正添加剂Al能用来提高钢板的电阻率并能用来避免通过AlN细粒的沉淀来扼制晶粒增长的作用。
另外，JP-A-55-73819还采用添加Al和调整退火气氛以降低钢板表面上的内氧化层的方法来实现在高磁场内有良好的磁性。
此外，JP-A-54-68716和JP-A-58-25427采用添加Al并同时添加REM和Sb的方法或采用净化以改善结构的方法来降低铁损。
还有，JP-A-61-87823采用添加Al并控制最后退火中的钢板冷却速率的方法来实现改善磁性。JP-A-3-274247采用添加Al并同时添加B，Sb和Sn以防止氧化和渗氮的方法来实现改善磁性。JP-A-3-294422采用添加Al和控制冷滚压以降低钢板的L，C性能之比的方法来实现改善磁性。JP-A-4-63252采用同时添加Mn和Al的方法来实现改善磁性。JP-A-4-136138采用添加Al和极端地减少Si并添加P、Sb以改进结构的方法来实现改善磁性。
所有上述技术改善了电磁钢板本身的性能从而导致了这样一类电磁钢铁的电气设备使用效率的改善。
另一方面，由于围绕半导体性能的改进及其成本的降低的半导体技术的显著改进，使得控制小尺寸旋转机械的技术最近有了迅速的进步，并通过变换器实施了旋转控制。此外，利用改进的永磁材料，有可能制造出高效率的旋转机械，例如直流无电刷电机等等。
但是，随着控制小尺寸旋转机械技术的进步和永磁材料的改进，电机的驱动条件变得复杂了，因此，不仅在高旋转区而且在低旋转区中的激励条件变得包括了基于应变等的大量高频分量。由于包括了大量的高频分量，因而在一定程度上难以降低使用上述常规材料的电机铁芯的铁损，且电机效率的改进达到了上限。
此外，当为了降低铁损而增加诸如Si，Al等电阻率元素的含量时，钢板的硬度便升高，从而产生了电机或变换器在压力成形时模具寿命下降和缺陷落料增加之类的问题。
发明内容
本发明的目的是要提出一种供旋转机械用的能够更加提高高频旋转机械的效率并具有在高频区内小的磁学各向异性的非定向电磁钢板。
本发明的另一目的是要提出一种还改进了压制成形性的非定向电磁钢板，从而使它在高频区具有小的磁学各向异性和极好的压制成形性。
发明人不仅已详细地检验了各种电磁钢板的磁性，而且利用这些电磁钢板实际制备了旋转机械(电机)，并就这些电机的实际性能和材料性能之间的关系进行了各种研究。结果，发明人已发现为了提高真实电机的效率，使原材料在高频区而不是在工业用电频率下具有小的磁学各向异性是非常重要的。
此外，发明人还发现将钢板硬度限制在与铁损值相适应的恰当范围内，以便防止在诸如落料之类的冲压成形时担心的磁性下降是有效的。
本发明是基于以上知识。
本发明的要点和意义如下：
1.一种在高频区内具有小的磁学各向异性和极好的压制成形性的非定向电磁钢板，其特征在于它具有含有下述元素的组成：C：不大于0.0050质量％，Si：0.5～4.5质量％，Mn：0.1～2.5质量％和Al：0.2～0.5质量％，以及对比元素S：不大于0.01质量％，又其特征在于就磁性而言，在滚压方向(L-方向)上，在垂直于滚压方向的方向(C-方向)上，以及相对于滚压方向成45°夹角的方向(D-方向)上，使用铁损试验件，在1.5T和50Hz下的L，C的平均铁损W15/50(L+C)[W/kg]和在5000A/m下的L，C的平均磁通密度B50(L+C)[T]满足以下关系式(1)：
B50(L+C)≥0.03·W15/50(L+C)+1.63    ……(1)而在1.0T和400Hz下，D的铁损W10/400(D)[W/kg]对L，C的平均铁损W10/400(L+C)[W/kg]之比满足如下关系式(2)：
W10/400(D)/W10/400(L+C)≤1.2    ……(2)又其特征在于钢板硬度按照钢板的厚度和W15/50(L+C)来定义。
2.按照上述1项之非定向电磁钢板，它具有在高频区内小的磁学各向异性和极好的压制成形性，其中钢板硬度按照钢板厚度和W15/50(L+C)来定义。
3.按照上述2项之非定向电磁钢板，它具有在高频区内小的磁学各向异性和极好的压制成形性，其中钢板的硬度Hv1(JIS Z2244，试验载荷：9.807N)满足如下关系式(3)：
Hv1≤-83.3·W15/50(L+C)+380    ……(3)其中铁损范围为W15/50(L+C)≤5.0W/kg，和钢板厚度为0.35mm±0.02mm。
4.按照上述2项之非定向电磁钢板，它具有在高频区内小的磁学各向异性和极好的压制成形性，其中钢板的硬度Hv1(JIS Z2244，试验载荷：9.807N)满足如下关系式(4)：
Hv1≤-63.6·W15/50(L+C)+360    ……(4)其中铁损在范围为W15/50(L+C)≤5.0W/kg和钢板厚度为0.50mm±0.02mm。
5.按照上述1～4之任一项的非定向电磁钢板，它具有在高频区内小的磁学各向异性和极好的压制成形性，其中该钢板还包含Sb：0.005～0.12质量％。
以下将对本发明作具体的叙述。
首先，发明人从市场上买来了直流无电刷电机并制备了能够模压出同样形状的这些直流无电刷电机的转子和定子的压模。于是，发明人通过采用上述压模将不同的钢板材料冲压成给定形状的方法，已制造出了各种电机。
此外，在评价这些材料的性能时，不仅利用了常规的铁损试验件(L-试验件，C-试验件)就滚压方向上和垂直于滚压方向的方向上进行了磁性测量，而且利用铁损试验件(D-试验件)就相对于滚压方向成45°夹角的方向上进行了磁性测量。此外，不仅在工业用电频率下，而且在最高达50Hz的高频区下进行了磁性测量。然后，发明人已详细地分析和研究了这些测量结果。
关于材料的铁损和磁通密度对电机效率的影响的检验结果示于图1.此外，电机效率用以下符号表示：○：大于92％，Δ：89～92％和X：小于82％。
正如上图所示，已经证实，在材料中，当在1.5T和50Hz下的L，C的平均铁损W15/50(L+C)[W/kg]和在5000A/m下的L，C的平均磁通密度B50(L+C)[T]满足如下关系式(1)时，能使得电机效率大于92％：
B50(L+C)≥0.03·W15/50(L+C)+1.63    ……(1)
可是，即使上式的条件得到满足，所有材料未必都能达到大于92％的高效率。
目前，发明人已更详细地研究了有关在高频区中的性能，每个角度的性能并分析了应变波，以便阐明其原因。
所得结果示于图2。
此外，用于上述实验的所有材料满足上式(1)的条件。在此情况下，W10/400(L+C)[W/kg]和W10/400(D)[W/kg]分别是在1.0T和400Hz下材料在滚压方向(L-方向)上和垂直于滚压方向的方向(C-方向)上的平均铁损值和在相对于滚压方向成45°夹角的方向(D-方向)上的铁损值。
正如上图所见，已经发现，只要比值满足如下的关系式(2)，就一定能获得高的电机效率：
W10/400(D)/W10/400(L+C)≤1.2    ……(2)
为什么只要通过采用满足符合如上所述本发明的关系式(1)和(2)条件的材料，就能得到高的电机效率，其理由未必清楚，但是能作如下的推测。
也就是说，电机的铁损和铜损小些，电机的效率就变得高些。这铁损主要受材料的铁损的影响，因此，通过采用具有低铁损的材料就能获得具有低铁损的电机。另一方面，铜损受材料的磁通密度的影响，因此，当磁通密度变得高些时，导磁性变高和激磁所要求的电流变小，因而产生的焦耳损失或铜损下降。
可是，材料的性能通常是在理想激磁信号波下测得的特性，而实际器件的特性则受电机的复杂形状和磁路的影响，因此，磁通波形被扭曲并存在有高频分量。最近，一种反相控制被用来提高效率，而通过改变频率来改变旋转次数是可能的。至于反相频率，不仅载频是次高频，而且相对高的频率用作基频。
这样，真实电机的效率受磁性中的高频分量的影响，而在评价普通的材料时从未考虑到这一点。
此外，普通材料的评价主要只利用L，C试验件作评价，而磁通在电机所用电磁钢板的所有方向上(钢板上的所有方向包括相对于滚压方向成45°夹角的D-方向在内)流动。
所以，在本发明范围内电机效率的改进可认为是由于D-方向上的性能，特别是低磁场，高频性能在电机内部起着比较重要的作用。
于是，发明人已就冲压对磁性的影响进行的检验。
采用冲压制造上述电机所用的各种材料的钢板(钢板厚度：0.35mm)的方法试验了二种尺寸30mm×280mm和7.5mm×280mm的试件的性能。关于这些试件中的7.5mm×280mm尺寸的试件，在并排放置好4个试件后，用铁损试验方法测量磁性。在这些试验中，采用了在滚压方向上和垂直于滚压方向作为纵向的方向上冲压的试件并测量了它们的平均铁损。
在所用材料中，就材料不满足关系式(1)和(2)的条件下检验了宽度为7.5mm的试件相对于宽度为30mm的试件的铁损的下降趋势，得到了示于图3的结果，作为该材料的硬度Hv1和铁损W15/50(L+C)之间的关系曲线。在这种情况下，作为横座标的铁损W15/50(L+C)的值用具有尺寸为30mm×280mm的材料的测量结果来表示。此外，铁损的下降用以下符号来表示，○：小于8％，Δ：8～10％，和X：大于10％。
正如从上图所见，当铁损的下降大于10％时，至少可看到，随着硬度的增加，有一下降趋势，但是，对于铁损W15/50(L+C)，没有看到有特殊的趋势。
当根据满足关系式(1)和(2)的条件的材料进行同样的试验后，如图4所示，已证明当铁损W15/50(L+C)变得低时，在将铁损下降至大于10％的限制条件下，具有宽度为7.5mm的材料的硬度会变得更高。
正如从上图所见，当满足如下关系式(3)时，由于冲压引起的铁损下降能得以减轻已变得清楚了：
Hv1≤-83.3·W15/50(L+C)+380    ……(3)
此外，发明人已按照与钢板厚度为0.35mm材料同样的方法，对钢板厚度为0.50mm的材料进行了磁性测量。
所得结果示于图5。正如从该图所见，当满足如下关系式(4)时，由于冲压引起的铁损下降能得以减轻已变得清楚了：
Hv1≤-63.6·W15/50(L+C)+360    ……(4)
虽然其理由未必清楚，但发明人设想如下：
因冲压引起磁性下降是由于在冲压端面剪切时，通过形变产生的变形影响大了。这种形变度被认为受材料的晶体晶粒尺寸和结构的影响。通常，人们认为冲压性能会因硬度增加而变差，但是，在限制磁性下降条件下的硬度，在冲压后会由于获得了适当的晶体晶粒尺寸和结构而增加。尽管铁损W15/50受晶体晶粒尺寸或结构的影响，但是当铁损W15/50变得低时，晶体晶粒尺寸或结构变得处于更适合冲压性能要求的良好的状态下。
当材料满足关系式(1)和(2)时，以具有好的冲压性能为限制条件的限制硬度与铁损W15/50的相关性就变得显著了。亦即，当磁学各向异性变小时，基于不同剪切方向的冲压性能的差别(亦即铁损下降的不同)变得较小。因此，晶体晶粒尺寸或结构对冲压性能的影响就变得较大。所以，可以认为具有好的冲压性能的硬度范围由关系式(3)或(4)来表示。
于是，将对为什么材料的组成受限于上述范围的理由作叙述。C：不大于0.0050质量％
C不仅使γ-区扩大到较低的α-γ转变点，而且由于在退火过程中在α晶界处形成的薄膜状γ-相，扼制了α晶粒的生长，因此，可基本认为必须减少C。再者，有点担心的是由于含有大量的α-相稳定元素例如Si或Al，即使当γ-相在全温度范围内都没有产生时，只要C含量超过0.0050质量％，就会引起铁损性能的时效退化。
所以，C含量在本发明中限于不大于0.0050质量％。Si：0.5～4.5质量％
因为Si是一种可用于提高钢的电阻率和减小铁损的元素，故为了获得上述效应，至少要求0.5质量％。可是，添加剂Si过多会增加硬度，从而降低了冷滚压性能，故而Si的上限是4.5质量％。Al：0.2～2.5质量％
A1和Si一样，起着提高钢的电阻率和减小铁损的作用，因此，其添加的量不小于0.2质量％，但是，当Al含量变大时，连续铸造时使模子的润滑性会降低和造成铸造困难，因此Al的上限是2.5质量％。Mn：0.1～2.5质量％
Mn具有提高钢的电阻率和降低铁损的作用，其作用比Si和Al要小，它比较有助于改善热滚压性能。可是，当Mn的含量小于0.1质量％时，其加成作用太小，而当Mn含量太大时，冷滚压性能下降，故而Mn的上限为2.5质量％。S：不大于0.01质量％
S形成沉淀物或夹附物，从而会阻挠晶粒生长，因此必需尽可能地减少S的掺入量。S的掺入量不大于0.01质量％是可以接受的。
对必需元素和应加以控制的元素已作了阐明。除它们之外，如需要，还可添加以下元素：Sb：0.005～0.12质量％。
Sb不仅能改善结构，从而改善磁通密度，而且能抑制钢板尤其是铝的表面层的氧化和渗氮，从而抑制了在表面层中微粒的形成。于是，通过控制表面层中微粒形成的方法来抑制表面硬度的增高，从而改进了压制成形性。但是，当Sb含量小于0.005质量％时，这附加效应是低的，而当它超过0.12质量％时，晶粒生长受阻，从而降低了磁性，因此Sb的含量限于0.005～0.12质量％。P：不大于0.1质量％
P也具有提高钢的电阻率和减小铁损的作用，其作用小于Si和Al，在冷滚压和通过晶界分离再结晶之后，它改进了结构，从而改善了磁通密度，因此，如需要，可以添加P。但是，P过度的晶界分离会阻碍晶粒生长，从而降低了铁损，因此，P的上限为0.1质量％。
因为Ni，Cu，Cr等等都是用来提高电阻率的其它的元素，故可以添加它们，但是，当它们之中的每一种元素超过10质量％，就会引起滚压性能下降，因此，它们的优选添加量为不大于10质量％。
下面将叙述按照本发明的优选的生产条件。
没有对热滚压条件作特别的限定，但是，为了节省能量，最好是钢板的加热温度不高于1200℃。
当热滚压钢的退火温度低于800℃时，则难以改善磁通密度，因此，这一退火在不低于800℃的温度范围内进行是有利的。
然后要经受一次冷滚压或包括中间退火在内的二次冷滚压。在冷滚压中，为了得到适合的结构，在不低于50℃的温度范围内进行至少20％的压缩量的滚压是有利的。
也就是说，可以解释为，<100>作为易磁化的轴，对于在相对低的磁场和高频区内改进D-方向上的铁损，按D-方向的指向是理想的，但包括<111>作为难磁化的轴，在一定程度上是有利的。
重要的是，为了获得上述结构，应经受在不低于50℃的温度范围内的至少20％压缩量的滚压。
虽然其理由尚不清楚，但推测是由磁铁的磁畴结构引起的。
如果滚压温度低于50℃或滚压压缩量小于20％，则D//<111>的形成是不充分的，且不能获得良好的D性能。
此外，这一滚压可采用森氏滚压来实现，但是，从生产效率观点看，采用串联(汤氏)滚压来实施是有利的。
在高于850℃下实施退火是有利的，因为若温度低于850℃，则晶粒生长不充分且不能获得良好的L，C，D铁损。
附图简述
图1是表明材料中的铁损W15/50(L+C)和磁通密度B50(L+C)对电机效率影响的曲线图；
图2是表明材料中的D-铁损W10/400(D)和L，C的平均铁损W10/400(L+C)对电机效率影响的曲线图；
图3是表明在不满足关系式(1)和(2)条件的材料(钢板厚度：0.35mm)中，硬度Hv1和铁损W15/50(L+C)对铁损下降影响的曲线图；
图4是表明在满足关系式(1)和(2)条件的材料(钢板厚度：0.35mm)中，硬度Hv1和铁损W15/50(L+C)对铁损下降影响的曲线图；
图5是表示在满足关系式(1)和(2)条件的材料(钢板厚度：0.50mm)中，硬度Hv1和铁损W15/50(L+C)对铁损下降影响的曲线图。
实施本发明的最佳模式
实施例1
具有表1所示化学组成的钢板在普通的气体加热炉中在1150℃下加热，然后热滚压以获得具有厚度为2.6mm的热轧钢板。接着使热轧钢板在950℃下进行1分钟退火，并在4支座串联式滚压机上精轧至厚度0.35mm。在这种情况下，在第4支座的进口一侧处的温度为80℃和滚压压缩量为32％。然后，滚压钢板在950℃下经受再结晶退火并经爱镀覆处理以获得成品钢板。
用于评价材料的L-；C-和D-方向上的铁损，试验件从上述成品钢板中抽取样品，以便测量磁性，此外，还制备了300W直流无电刷电机以测定电机效率。此外，对每种成品钢板的硬度Hv1(JISZ2244，试验载荷：9.807N)进行了测量。
对上述获得的结果进行了整理并示于表2上。
                         表1
  钢板代号      C(ppm)      Si(质量％)      Mn(质量％)      Al(质量％)       P(质量％)     S(ppm)      Sb(质量％)      Cu(质量％)      Ni(质量％)      Cr(质量％)     Ti(ppm)      O(ppm)     N(ppm)     附注
    A     32     2.1     0.2     0.5     0.02     25     0.05     0.01     0.02     0.01     10     15     22   发明实例
    B     25     1.3     0.5     1.5     0.02     35     tr     0.01     0.01     0.01     12     25     25       ″
    C     21     1.5     0.5     1.2     0.02     15     tr     0.02     0.05     0.01     14     16     14       ″
    D     18     1.6     1.2     0.6     0.05     20     tr     0.05     0.01     0.02     8     14     15       ″
    E     35     0.9     1.8     1.0     0.05     14     tr     0.08     0.02     0.01     5     13     18       ″
    F     8     2.0     0.8     1.2     0.06     10     tr     0.10     0.01     0.03     15     14     19       ″
    G     16     2.9     0.5     0.8     0.07     7     tr     0.01     0.01     0.01     14     15     25       ″
    H     21     2.8     0.5     0.3     0.02     2     0.02     0.01     0.02     0.01     21     19     24       ″
    I     22     0.9     0.4     0.7     0.05     15     0.03     0.01     0.01     0.01     30     21     15       ″
    J     12     0.4     1.5     0.1     0.02     10     tr     0.01     0.01     0.01     18     18     18   对比实例
                             表2
钢板代号 W15/50(L+C)(W/kg) 0.03×W15/50(L+C)+1.63 B50(L+C)(T) W10/400(L+C)(W/kg) W10/400(D)(W/kg) W(D)/W(L+C)     电机效率(％) Hv1 -83.3×W15/50(L+C)+380  W15/50(L+C)的下降率(％) 附注
A 2.25 1.698 1.745 18.8 19.2 1.02 94.5 162 192 7.2 发明实例
  B     2.15     1.695   1.732    18.1     19.3     1.07     93.1   168     201     7.6  ″
  C     2.35     1.701   1.721    18.5     19.5     1.05     93.1   152     184     5.5  ″
  D     2.45     1.704   1.715    20.3     21.2     1.04     92.5   143     176     8.2  ″
  E     2.60     1.708   1.718    19.8     21.2     1.07     92.3   130     163     8.3  ″
  F     2.10     1.693   1.746    16.9     18.5     1.09     92.4   177     205     9.0  ″
  G     1.90     1.687   1.732    17.2     18.5     1.08     93.5   205     222     8.7  ″
  H     1.95     1.689   1.708    18.6     19.9     1.07     94.8   190     217     9.1  ″
  I     2.88     1.716   1.719    21.2     23.5     1.11     94.7   110     140     6.8  ″
J 3.20 1.726 1.725 24.5 29.6 1.21 87.5 115 113 12.7 对比实例
正如从表2所见，按照本发明，能获得在高频区内具有小的磁学各向异性的材料，从而能获得优良的电机特性。此外，所有的发明实施例还具有适当的硬度和极好的压制成形性。
实施例2
在使用表1中钢板代号为A，G的材料制造成品钢板时，通过不同地改变串联滚压条件来实施滚压。然后，用于评价材料的L-，C-和D-方向上的铁损试验件的样品，从在880℃下再结晶退火之后得到的成品钢板中抽取，以便测量磁性。此外，还制备了300W的直流无电刷电机，以便测量它们的电机效率。
此外，串联式滚压机由4个支座组成，其中滚压温度和滚压压缩量是根据具有最高进口一侧温度的支座来表明的。
此外，对每种成品钢板的厚度Hv1(JIS Z2244，试验载荷：9.807N)进行了测量。
关于材料性能和电机效率的测量结果和硬度的测量值分别示于表3和表4中。
                                 表3
钢板代号 滚压温度(℃)   滚压压缩量(％) W15/50(L+C)(W/kg) 0.03×W15/50(L+C)+1.63 B50(L+C)(T) W10/400(L+C)(W/kg) W10/400(D)(W/Kg) W(D)/W(L+C)     电机效率(％) 附注
A 30 30 2.34 1.700 1.715 19.2 23.5 1.22 88.7   对比实例
  ″     55     10     2.20     1.696     1.682     19.5     24.6     1.26     88.9    ″
  ″ 60 25 2.34 1.700 1.742 18.5 19.5 1.05 94.1   发明实例
  ″     83     33     2.09     1.693     1.749     18.4     18.4     1.00     94.8    ″
  ″     154     28     2.11     1.693     1.761     17.5     19.0     1.09     94.9    ″
  ″     256     25     2.25     1.698     1.755     19.1     19.5     1.02     94.8    ″
  G     81     35     2.01     1.690     1.723     15.2     16.5     1.09     93.3    ″
  ″     165     21     1.95     1.689     1.724     16.2     16.5     1.02     93.2    ″
  ″     238     24     1.87     1.686     1.731     14.9     15.3     1.03     93.7    ″
                            表4
钢板代号 Hv1 -83.3×W15/50(L+C)+380  W15/50(L+C)的下降率(％)     附注
  A   160     185     9.1   对比实例
  ″   159     197     7.8      ″
  ″   162     185     8.8   发明实例
  ″   161     205     6.5      ″
  ″   162     204     6.7      ″
  ″   160     192     7.3      ″
  G   208     212     9.3      ″
  ″   202     217     8.9      ″
  ″   204     224     8.5      ″
正如从表3和表4所见，按照本发明的所有钢板在高频区具有小的磁学各向异性，并预示有好的电机性能和具有适当的硬度，且在压制成形性方面也是极好的。
工业适用性
按照发明，能够稳定地制得如下的非定向电磁钢板，它具有在高频区内小的磁学各向异性和作为旋转机械所需的极好的磁性，以及具有极好的压制成形性例如冲压性能等等。

Claims (5)

1.一种在高频区由具有小的磁学各向异性和极好的压制成形性的非定向电磁钢板，其特征在于它是含有下述元素的组合物：C：不大于0.0050质量％，Si：0.5～4.5质量％，Mn：0.1～2.5质量％，和Al：0.2～2.5质量％，以及对比元素Si：不大于0.01质量％，并且就磁性而言，在滚压方向(L-方向)上，在垂直于滚压方向的方向(C-方向)上，以及相对于滚压方向成45°夹角的方向(D-方向)上，使用铁损试验件，在1.5T和50Hz下的L，C的平均铁损W15/50(L+C)[W/kg]和在5000A/m下的L，C的平均磁通密度B50(L+C)[T]满足以下关系式(1)：
B50(L+C)≥0.03·W15/50(L+C)+1.63    ……(1)而在1.0T和400Hz下，D的铁损W10/400(D)[W/kg]对L，C的平均铁损W10/400(L+C)[W/kg]之比满足如下关系式(2)：
W10/400(D)/W10/400(L+C)≤1.2    ……(2)
2.按照权利要求1的非定向电磁钢板，它在高频区内具有小的磁学各向异性和极好的压制成形性，其中钢板硬度按照钢板的厚度和W15/50(L+C)来定义。
3.按照权利要求2的在高频区具有小的磁学各向异性和极好的压制成形性的非定向电磁钢板，其中钢板硬度Hv1(JIS Z2244，试验载荷：9.807N)满足如下关系式(3)：
Hv1≤-83.3·W15/50(L+C)+380    ……(3)其中铁损范围为W15/50(L+C)≤5.0W/kg和钢板厚度为0.35mm±0.02mm。
4.按照权利要求2的在高频区具有小的磁学各向异性和极好的压制成形性的非定向电磁钢板，其中钢板的硬度Hv1(JIS Z2244，试验载荷：9.807N)满足如下关系式(4)：
Hv1≤-63.6·W15/50(L+C)+360    ……(4)其中铁损范围为W15/50(L+C)≤5.0W/kg和钢板厚度为0.50mm±0.02mm。
5.按照权利要求1～4之任一项的在高频区具有小的磁学各向异性和极好的压制成形性的非定向电磁钢板，其中该钢板还含有Sb：0.005～0.12质量％。
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