JPH08246108A - 異方性の少ない無方向性電磁鋼板およびその製造方法 - Google Patents
異方性の少ない無方向性電磁鋼板およびその製造方法Info
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- JPH08246108A JPH08246108A JP4466595A JP4466595A JPH08246108A JP H08246108 A JPH08246108 A JP H08246108A JP 4466595 A JP4466595 A JP 4466595A JP 4466595 A JP4466595 A JP 4466595A JP H08246108 A JPH08246108 A JP H08246108A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、電気機器鉄心材料として使用され
る異方性の少ない無方向性電磁鋼板およびその製造方法
を提供するものである。 【構成】 鋼にＮｉを少量含有させ仕上げ焼鈍をＡｃ3
点以上のオーステナイト域の温度範囲で行うという製造
プロセスの工夫と微量添加元素であるＮｉの積極的活用
と組み合わせることにより磁束密度Ｂ50値角度特性の最
小値と最大値の差が０．０２５Ｔ以下となることを特徴
とする異方性の少ない無方向性電磁鋼板。 【効果】 本発明の製造方法によれば、異方性の少ない
無方向性電磁鋼板が得られ、電気機器の効率化、低コス
ト化が実現でき、工業的効果は非常に大きい。
る異方性の少ない無方向性電磁鋼板およびその製造方法
を提供するものである。 【構成】 鋼にＮｉを少量含有させ仕上げ焼鈍をＡｃ3
点以上のオーステナイト域の温度範囲で行うという製造
プロセスの工夫と微量添加元素であるＮｉの積極的活用
と組み合わせることにより磁束密度Ｂ50値角度特性の最
小値と最大値の差が０．０２５Ｔ以下となることを特徴
とする異方性の少ない無方向性電磁鋼板。 【効果】 本発明の製造方法によれば、異方性の少ない
無方向性電磁鋼板が得られ、電気機器の効率化、低コス
ト化が実現でき、工業的効果は非常に大きい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電気機器鉄心材料とし
て使用される異方性の少ない無方向性電磁鋼板とその製
造方法に関するものである。
て使用される異方性の少ない無方向性電磁鋼板とその製
造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】異方性の少ない無方向性電磁鋼板とその
製造方法に関するものには、仕上げ焼鈍をＡｃ3 点以上
で行う技術があり、例えば、特開平４−３３７０２８号
公報、特開昭６２−２５３７２７号公報、特開昭５３−
３１５１８号公報、特開昭５３−３１５１５号公報に開
示されている。しかしながら、これらは本発明のごと
く、Ｎｉを鋼板に含有させることとオーステナイト域で
仕上げ焼鈍することの相乗効果により、磁気特性を積極
的に改善するものではなく、本発明の成分系と異なる。
製造方法に関するものには、仕上げ焼鈍をＡｃ3 点以上
で行う技術があり、例えば、特開平４−３３７０２８号
公報、特開昭６２−２５３７２７号公報、特開昭５３−
３１５１８号公報、特開昭５３−３１５１５号公報に開
示されている。しかしながら、これらは本発明のごと
く、Ｎｉを鋼板に含有させることとオーステナイト域で
仕上げ焼鈍することの相乗効果により、磁気特性を積極
的に改善するものではなく、本発明の成分系と異なる。
【０００３】また、Ｎｉが無方向性電磁鋼板に含まれる
例としては、特開昭６３−３１７６２７号公報、特開平
１−１３９７２１号公報にその技術が開示されている。
これらはいずれもＭｎ量を１％以上とし、ＭｎとＮｉの
相乗効果により特性を改善することを目的としており、
本発明とは成分範囲が異なる。
例としては、特開昭６３−３１７６２７号公報、特開平
１−１３９７２１号公報にその技術が開示されている。
これらはいずれもＭｎ量を１％以上とし、ＭｎとＮｉの
相乗効果により特性を改善することを目的としており、
本発明とは成分範囲が異なる。
【０００４】その他、耐食性や、高抗張力という特性を
得る目的で、無方向性電磁鋼板にＮｉを添加したものが
特開平５−２５５８１７号公報、特開昭６４−２２６号
公報に開示されているが、いずれもＣｒ，Ｍｏ等を耐食
性および強度の向上を目的として複合添加し、本発明と
成分範囲と目的が異なっている。
得る目的で、無方向性電磁鋼板にＮｉを添加したものが
特開平５−２５５８１７号公報、特開昭６４−２２６号
公報に開示されているが、いずれもＣｒ，Ｍｏ等を耐食
性および強度の向上を目的として複合添加し、本発明と
成分範囲と目的が異なっている。
【０００５】このように、従来の技術において、Ｎｉを
鋼板に含有させることとオーステナイト域で仕上げ焼鈍
することの相乗効果により、磁束密度Ｂ50の最大値と最
小値の差が０．０２５Ｔ以下となる異方性の少ない無方
向性電磁鋼板は無く、またＮｉを少量含有させて仕上げ
焼鈍をＡｃ3 点以上で行う無方向性電磁鋼板の製造方法
に関する技術についても開示されてはいない。
鋼板に含有させることとオーステナイト域で仕上げ焼鈍
することの相乗効果により、磁束密度Ｂ50の最大値と最
小値の差が０．０２５Ｔ以下となる異方性の少ない無方
向性電磁鋼板は無く、またＮｉを少量含有させて仕上げ
焼鈍をＡｃ3 点以上で行う無方向性電磁鋼板の製造方法
に関する技術についても開示されてはいない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記問題点に鑑み、本
発明は異方性の少ない無方向性電磁鋼板とその製造方法
を提供するものである。
発明は異方性の少ない無方向性電磁鋼板とその製造方法
を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量％で、Ｃ
≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１％〜２．０％、Ａｌ≦
２．０％、 Ｓｉ＋２Ａｌ：０．１％〜２．５０％、
Ｍｎ＜１．０％、 Ｎｉ：０．１％〜４％を含有し、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる異方性の少ない
無方向性電磁鋼板において、磁束密度Ｂ50値角度特性の
最小値と最大値の差が０．０２５Ｔ以下となることを特
徴とする異方性の少ない無方向性電磁鋼板、および上記
成分を含有する鋼に、熱間圧延後、必要に応じて熱延板
焼鈍または自己焼鈍を施し、一回または中間焼鈍をはさ
む二回以上の冷間圧延によって最終板厚とした後、仕上
げ焼鈍を行う際、Ａｃ3 点以上のオーステナイト域の温
度で１秒以上６０分未満仕上げ焼鈍することを特徴とす
る異方性の少ない無方向性電磁鋼板の製造方法である。
≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１％〜２．０％、Ａｌ≦
２．０％、 Ｓｉ＋２Ａｌ：０．１％〜２．５０％、
Ｍｎ＜１．０％、 Ｎｉ：０．１％〜４％を含有し、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる異方性の少ない
無方向性電磁鋼板において、磁束密度Ｂ50値角度特性の
最小値と最大値の差が０．０２５Ｔ以下となることを特
徴とする異方性の少ない無方向性電磁鋼板、および上記
成分を含有する鋼に、熱間圧延後、必要に応じて熱延板
焼鈍または自己焼鈍を施し、一回または中間焼鈍をはさ
む二回以上の冷間圧延によって最終板厚とした後、仕上
げ焼鈍を行う際、Ａｃ3 点以上のオーステナイト域の温
度で１秒以上６０分未満仕上げ焼鈍することを特徴とす
る異方性の少ない無方向性電磁鋼板の製造方法である。
【０００８】ここで、Ｂ50値とは５０００Ａ／ｍの磁化
力で鋼板を励磁した際に鋼板中に発生する磁束密度を表
し、Ａｃ3 変態点とは、鋼板を加熱・昇温する際、変態
系の成分ではフェライト相からオーステナイト相に変態
するが、鋼板がすべてオーステナイト相に変態する温度
のことをいう。尚、変態温度はフォーマスターにより測
定した。
力で鋼板を励磁した際に鋼板中に発生する磁束密度を表
し、Ａｃ3 変態点とは、鋼板を加熱・昇温する際、変態
系の成分ではフェライト相からオーステナイト相に変態
するが、鋼板がすべてオーステナイト相に変態する温度
のことをいう。尚、変態温度はフォーマスターにより測
定した。
【０００９】
【作用】以下に本発明の詳細を説明する。まず、本発明
の限定理由について述べる。Ｃは、鉄損を高める有害な
成分で、磁気時効の原因となるので、０．０１％以下と
する。
の限定理由について述べる。Ｃは、鉄損を高める有害な
成分で、磁気時効の原因となるので、０．０１％以下と
する。
【００１０】Ｓｉは周知のように鉄損を低下させるのに
有効な元素であり、この効果を得るためには、０．１％
以上含有させる必要がある。一方、その含有量が増える
と磁束密度が低下し、また、圧延作業性の劣化、仕上げ
焼鈍温度の上昇を招き、さらにはコスト高ともなるので
２．０％以下とする。
有効な元素であり、この効果を得るためには、０．１％
以上含有させる必要がある。一方、その含有量が増える
と磁束密度が低下し、また、圧延作業性の劣化、仕上げ
焼鈍温度の上昇を招き、さらにはコスト高ともなるので
２．０％以下とする。
【００１１】ＭｎはＳｉと同様に鉄損を低下させるのに
有効な元素ではあるが、１．０％以上になると磁束密度
が下がるので１．０％未満とする。ＡｌはＳｉと同様
に、固有抵抗を高めて鉄損を低減させる効果があるた
め、含有させても良いが、本発明においてはＳｉにより
固有抵抗を高めればよいので特に下限はもうけない。一
方、Ａｌ含有量が増えると、Ｓｉと同様に磁束密度が低
下するため、２．０％以下とする。
有効な元素ではあるが、１．０％以上になると磁束密度
が下がるので１．０％未満とする。ＡｌはＳｉと同様
に、固有抵抗を高めて鉄損を低減させる効果があるた
め、含有させても良いが、本発明においてはＳｉにより
固有抵抗を高めればよいので特に下限はもうけない。一
方、Ａｌ含有量が増えると、Ｓｉと同様に磁束密度が低
下するため、２．０％以下とする。
【００１２】［Ｓｉ＋２Ａｌ］量は、その量が増えると
オーステナイト域を縮小するので、２．５０％以下とす
るが、鋼板の固有抵抗を増大させ、渦電流損による鉄損
を低減させる作用があるので０．１％以上とする。
オーステナイト域を縮小するので、２．５０％以下とす
るが、鋼板の固有抵抗を増大させ、渦電流損による鉄損
を低減させる作用があるので０．１％以上とする。
【００１３】上記成分以外は鉄および不可避的不純物元
素である。Ｎｉの添加および仕上げ焼鈍をＡｃ3 点以上
のオーステナイト域の温度で行うことの作用について以
下に説明する。表１に示した成分の鋼１，１１〜１４の
スラブを熱間圧延し、８００℃で６０分熱延板焼鈍を行
い、０．５０mm厚みに冷間圧延した後、Ａｃ3 変態点以
上のオーステナイト域である１０５０℃で３０秒間連続
仕上げ焼鈍を施し、エプスタイン試料に剪断し、次いで
７５０℃で２時間歪み取り焼鈍を行い、磁気特性を測定
した。その結果を図１に示す。
素である。Ｎｉの添加および仕上げ焼鈍をＡｃ3 点以上
のオーステナイト域の温度で行うことの作用について以
下に説明する。表１に示した成分の鋼１，１１〜１４の
スラブを熱間圧延し、８００℃で６０分熱延板焼鈍を行
い、０．５０mm厚みに冷間圧延した後、Ａｃ3 変態点以
上のオーステナイト域である１０５０℃で３０秒間連続
仕上げ焼鈍を施し、エプスタイン試料に剪断し、次いで
７５０℃で２時間歪み取り焼鈍を行い、磁気特性を測定
した。その結果を図１に示す。
【００１４】Ｎｉを添加しなかった鋼１は、磁気特性の
最大値と最小値の差ΔＢ50値（圧延方向からの角度０
°，２２．５°，４５°，６７．５°，９０°のＢ50測
定値最大値と最小値の差）が０．０８５Ｔで非常に大き
い。一方、Ｎｉを０．５０％以上添加した鋼１１〜１８
は、Ｎｉを添加しなかった鋼１よりも磁束密度の最小値
と最大値の差が小さくなっている。
最大値と最小値の差ΔＢ50値（圧延方向からの角度０
°，２２．５°，４５°，６７．５°，９０°のＢ50測
定値最大値と最小値の差）が０．０８５Ｔで非常に大き
い。一方、Ｎｉを０．５０％以上添加した鋼１１〜１８
は、Ｎｉを添加しなかった鋼１よりも磁束密度の最小値
と最大値の差が小さくなっている。
【００１５】このように、本発明の特徴は、Ｎｉを添加
し、オーステナイト域で仕上げ焼鈍を行うことにより、
磁束密度の最小値と最大値の差が０．０２５Ｔ以内の無
方向性電磁鋼板を製造することにある。
し、オーステナイト域で仕上げ焼鈍を行うことにより、
磁束密度の最小値と最大値の差が０．０２５Ｔ以内の無
方向性電磁鋼板を製造することにある。
【００１６】なお、仕上げ焼鈍は、Ａｃ3 点以下で行っ
た場合、磁気特性の異方性が大きくなるため、Ａｃ3 点
以上のオーステナイト域で仕上げ焼鈍を施す必要があ
る。温度の上限は特に制限する必要はないが、温度が高
くなりすぎるとコスト上昇を招くので好ましくは１１０
０℃以下とする。
た場合、磁気特性の異方性が大きくなるため、Ａｃ3 点
以上のオーステナイト域で仕上げ焼鈍を施す必要があ
る。温度の上限は特に制限する必要はないが、温度が高
くなりすぎるとコスト上昇を招くので好ましくは１１０
０℃以下とする。
【００１７】
［実施例１］表１に示す成分系のスラブを熱延した後、
８００℃×６０分の熱延板焼鈍を行い、冷延後、Ａｃ3
変態点以上のオーステナイト域である１０５０℃で３０
秒間連続仕上げ焼鈍を施し、エプスタイン試料に剪断
し、７５０℃で２時間歪み取り焼鈍を行い、磁気特性を
エプスタイン法で測定した。その結果、表１に示すよう
に、本発明の成分範囲内である鋼１１〜１８ではΔＢ50
値が０．０２５Ｔ以下となるが、鋼１，３（Ｎｉ）およ
び鋼２（Ｍｎ）のように本発明の成分範囲外であるもの
は、その値が０．０２５Ｔより大きくなることがわか
る。なお、ΔＢ50値とは、各鋼板のＢ50の角度特性の最
大値と最小値の差をいう。
８００℃×６０分の熱延板焼鈍を行い、冷延後、Ａｃ3
変態点以上のオーステナイト域である１０５０℃で３０
秒間連続仕上げ焼鈍を施し、エプスタイン試料に剪断
し、７５０℃で２時間歪み取り焼鈍を行い、磁気特性を
エプスタイン法で測定した。その結果、表１に示すよう
に、本発明の成分範囲内である鋼１１〜１８ではΔＢ50
値が０．０２５Ｔ以下となるが、鋼１，３（Ｎｉ）およ
び鋼２（Ｍｎ）のように本発明の成分範囲外であるもの
は、その値が０．０２５Ｔより大きくなることがわか
る。なお、ΔＢ50値とは、各鋼板のＢ50の角度特性の最
大値と最小値の差をいう。
【００１８】
【表１】
【００１９】［実施例２］表２に、各成分について仕上
げ焼鈍条件を変更したときのΔＢ50を示す。鋼３１のよ
うに焼鈍温度８００℃のフェライト域で仕上げ焼鈍を行
った場合、ΔＢ50が０．０２５Ｔより大きくなり、本発
明を満たすことが出来ない。一方、鋼３２のように焼鈍
温度１０５０℃のオーステナイト域で仕上げ焼鈍を行っ
た場合、ΔＢ50が０．０２５Ｔより小さくなり、本発明
を満たすことが出来る。
げ焼鈍条件を変更したときのΔＢ50を示す。鋼３１のよ
うに焼鈍温度８００℃のフェライト域で仕上げ焼鈍を行
った場合、ΔＢ50が０．０２５Ｔより大きくなり、本発
明を満たすことが出来ない。一方、鋼３２のように焼鈍
温度１０５０℃のオーステナイト域で仕上げ焼鈍を行っ
た場合、ΔＢ50が０．０２５Ｔより小さくなり、本発明
を満たすことが出来る。
【００２０】
【表２】
【００２１】
【発明の効果】以上のように、本発明の製造方法によれ
ば、異方性の少ない無方向性電磁鋼板が得られ、電気機
器の効率化、低コスト化が実現できる。従って、現在電
気機器鉄心材料として用いられる無方向性電磁鋼板に対
する要望に十分に答えることができ、工業的効果は非常
に大きい。
ば、異方性の少ない無方向性電磁鋼板が得られ、電気機
器の効率化、低コスト化が実現できる。従って、現在電
気機器鉄心材料として用いられる無方向性電磁鋼板に対
する要望に十分に答えることができ、工業的効果は非常
に大きい。
【図１】各試料についてＮｉの含有量と磁気特性（最大
値と最小値の差）ΔＢ50値の関係を示す図。
値と最小値の差）ΔＢ50値の関係を示す図。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１％〜２．０％、 Ａｌ≦２．０％、 Ｓｉ＋２Ａｌ：０．１％〜２．５０％、 Ｍｎ＜１．０％、 Ｎｉ：０．１％〜４％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物よりなる異方性の少ない無方向性電磁鋼板にお
いて、磁束密度Ｂ50値角度特性の最小値と最大値の差が
０．０２５Ｔ以下となることを特徴とする異方性の少な
い無方向性電磁鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１％〜２．０％、 Ａｌ≦２．０％、 Ｓｉ＋２Ａｌ：０．１％〜２．５０％、 Ｍｎ＜１．０％、 Ｎｉ：０．１％〜４％を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物よりなる鋼に、熱間圧延後、必要に応じて熱延
板焼鈍または自己焼鈍を施し、一回または中間焼鈍をは
さむ二回以上の冷間圧延によって最終板厚とした後、仕
上げ焼鈍を行う異方性の少ない無方向性電磁鋼板の製造
方法において、Ａｃ3 点以上のオーステナイト域の温度
で仕上げ焼鈍することを特徴とする異方性の少ない無方
向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4466595A JPH08246108A (ja) | 1995-03-03 | 1995-03-03 | 異方性の少ない無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4466595A JPH08246108A (ja) | 1995-03-03 | 1995-03-03 | 異方性の少ない無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08246108A true JPH08246108A (ja) | 1996-09-24 |
Family
ID=12697751
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4466595A Withdrawn JPH08246108A (ja) | 1995-03-03 | 1995-03-03 | 異方性の少ない無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08246108A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001038595A1 (fr) * | 1999-11-26 | 2001-05-31 | Kawasaki Steel Corporation | Feuille d'acier electromagnetique non orientee a anisotropie magnetique reduite dans la region des hautes frequences et excellente ouvrabilite a la presse |
| US6743304B2 (en) | 2000-12-11 | 2004-06-01 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet with ultra-high magnetic flux density and production method thereof |
| JP2004197217A (ja) * | 2002-12-06 | 2004-07-15 | Nippon Steel Corp | 全周磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
| KR100490737B1 (ko) * | 2000-11-30 | 2005-05-24 | 주식회사 포스코 | 전로의 내화물벽에 대한 스플래쉬 슬래그 코팅용 혼합분체 및 그 슬래그 코팅방법 |
-
1995
- 1995-03-03 JP JP4466595A patent/JPH08246108A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001038595A1 (fr) * | 1999-11-26 | 2001-05-31 | Kawasaki Steel Corporation | Feuille d'acier electromagnetique non orientee a anisotropie magnetique reduite dans la region des hautes frequences et excellente ouvrabilite a la presse |
| US6428632B1 (en) | 1999-11-26 | 2002-08-06 | Kawasaki Steel Corporation | Non-oriented electromagnetic steel sheet having reduced magnetic anisotropy in high frequency region and excellent press workability |
| KR100490737B1 (ko) * | 2000-11-30 | 2005-05-24 | 주식회사 포스코 | 전로의 내화물벽에 대한 스플래쉬 슬래그 코팅용 혼합분체 및 그 슬래그 코팅방법 |
| US6743304B2 (en) | 2000-12-11 | 2004-06-01 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet with ultra-high magnetic flux density and production method thereof |
| JP2004197217A (ja) * | 2002-12-06 | 2004-07-15 | Nippon Steel Corp | 全周磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020507 |