CN110998167B

CN110998167B - 真空绝热体以及冰箱

Info

Publication number: CN110998167B
Application number: CN201880050501.7A
Authority: CN
Inventors: 韩索尔; 柳旼秀; 裵在贤
Original assignee: LG Electronics Inc
Current assignee: LG Electronics Inc
Priority date: 2017-08-01
Filing date: 2018-07-31
Publication date: 2022-09-27
Anticipated expiration: 2038-07-31
Also published as: CN110998167A; RU2020142423A3; AU2022201399B2; KR20220133168A; KR20240045194A; EP3662191A4; KR20190013333A; RU2739948C1; US20210123660A1; AU2018309536B2; US11774167B2; EP3662191A1; KR102653488B1; AU2022201399A1; RU2020142423A; WO2019027227A1; AU2018309536A1; KR102449175B1; US20230366613A1; EP3662191B1

Abstract

提供一种真空绝热体，其是用于减少真空绝热体的辐射传热的耐热单元的一个部件。真空绝热体包括沿与第三空间相交的方向设置的片基和沿第一板构件和第二板构件的至少一个方向从片基突出的至少一个片突出部，以保持片基的间隔。

Description

真空绝热体以及冰箱

技术领域

本公开涉及真空绝热体以及冰箱。

背景技术

真空绝热体是通过对其本体内部进行真空处理来抑制热传递的一种产品。真空绝热体可以减少通过对流和传导的热传递，因此被应用于加热设备和制冷设备。在传统的应用于冰箱的绝热方法中，虽然在制冷和冷冻方面的应用不同，但通常设置厚度约30cm或更大的泡沫聚氨酯绝热壁。但是，冰箱的内部容量因此被减小。

为了增加冰箱的内部容量，人们尝试将真空绝热体应用于冰箱。

首先，本申请人的韩国专利第10-0343719号(参考文献1)已经被公开。根据参考文献1，公开了一种制备真空绝热板并将其构建于冰箱的壁中的方法，并且真空绝热板的外部使用泡沫聚苯乙烯的单独的模制件来完成。根据该方法，不需要额外的发泡，并且提升了冰箱的绝热性能。但是，制造成本有所增加，并且制造方法复杂。作为另一示例，在韩国专利公开第10-2015-0012712号(参考文献2)中已经公开了一种使用真空绝热材料来提供壁并另外使用泡沫填充材料提供绝热壁的技术。根据参考文献2，制造成本增加，并且制造方法复杂。

作为另一示例，人们尝试使用单个产品的真空绝热体来制成冰箱所有的壁。例如，美国专利公开第US 2040226956A1号(参考文献3)中披露了一种将冰箱的绝热结构设置为真空状态的的技术。但是，难以通过为冰箱的壁提供充足的真空来得到实际水平的绝热效果。详细而言，存在着如下限制：难以防止具有不同温度的外壳与内壳之间的接触部处出现热传递现象，难以保持稳定的真空状态，以及难以防止由于真空状态的负压引起的壳体变形。由于这些限制，参考文献3中公开的技术局限于低温冰箱，而并不提供适用于一般家庭的技术水平。

考虑到上述限制，本申请人已经提交了专利申请No.10-2011-0113414(引用文件4)。该文件提出了一种包括真空绝热体的冰箱。特别地，构建了用于安装抗辐射片的空间保持构件。

根据该文件，难以将抗辐射片插入支撑单元，特别地当将抗辐射片插入时，必须单独插入用于保持空间的空间保持构件。另外，由于使用由树脂材料制成的构件，因此增加了重量、成本和释气。此外，由于必须安装具有预定厚度的空间保持构件，因此在确保真空绝热体的绝热厚度方面存在限制。

发明内容

技术问题

实施例提供了一种真空绝热体和一种冰箱，该真空绝热体解决了抗辐射片的安装不便。

实施例还提供了一种真空绝热体和一种冰箱，该真空绝热体解决了由于额外使用树脂材料而导致的重量、成本和释气(outgassing)增加的限制。

实施例还提供了一种真空绝热体和一种冰箱，该真空绝热体对真空绝热体的绝热厚度的设置没有限制。

技术方案

为了解决抗辐射片的安装不便，公开了一种自立式抗辐射片。自立式抗辐射片可以包括：片基(sheet base，片状基部)，其设置在与内部空间相交(cross)的方向上；以及至少一个片突出部，其从片基沿第一板构件和第二板构件的至少一个方向突出，以保持片基的间隔。

为了解决由于树脂材料的额外使用而导致的重量、成本和释气的增加，可以通过通孔来固定自立式抗辐射片的位置和间隔，保持板构件之间的间隔的杆穿过该通孔，片突出部没有施加单独的树脂材料。

为了方便安装，杆所穿过的通孔在片基的边缘处可以具有较小的尺寸，并且在片基的内部处可以具有较大的尺寸。

为了更方便的安装，可以在片突出部的端部中限定通孔。

为了进一步减少树脂材料，可以在片基的所有两个表面上设置片突出部。

为了进一步抵抗辐射传热，可以以多层方式使用自立式抗辐射片。在这里，在两个层叠的自立式抗辐射片中的至少一个中，片突出部可以设置在片基的两个表面中的每个上。

可以在自立式抗辐射片与板构件之间设置用于防止热传导在自立式抗辐射片和板构件之间发生的传导防止工具。

通过设置具有二维平面结构的片基和从片基的至少一个表面突出以固定片基与板之间的间隔的片突出部，可以以各种方法设置多个抗辐射片。

一个或多个实施例的细节在附图和以下描述中阐述。根据说明书和附图以及根据权利要求书，其他特征将显而易见。

本发明的有益效果

根据实施例，工人可具有不需要仅通过安装抗辐射片来单独设置抗辐射片的空间和位置的优点。

根据实施例，由于不使用树脂材料，或者使用少量树脂材料以保持抗辐射片的空间，因此可以降低制造成本，并且还可以减少释气。

根据实施例，可以不受限制地设计针对每个真空绝热体设置的用于减少辐射传热的抗辐射片。

附图说明

图1是根据一实施例的冰箱的立体图。

图2是示意性地示出冰箱的主体和门中所使用的真空绝热体的视图。

图3是示出真空空间部的内部配置的各种实施例的视图。

图4是示出通过检测树脂获得的结果的图表。

图5示出了通过对树脂的真空保持性能进行实验而获得的结果。

图6示出了通过分析从PPS和低释气PC排出的气体的成分而获得的结果。

图7示出了通过测量高温排放中树脂被大气压力损坏的最大变形温度而获得的结果。

图8是示出抗传导片及其周边部分的各种实施例的视图。

图9是支撑单元的局部立体图。

图10是支撑单元的局部剖视图。

图11至图14是示出通过自立式抗辐射片阻止辐射传热的各种示例的视图。

图15是根据第一修改示例的支撑单元的剖视图。

图16是根据第二修改示例的支撑单元的剖视图。

图17是根据第三修改示例的支撑单元的剖视图。

图18是根据第四修改示例的支撑单元的剖视图。

图19是根据第五修改示例的支撑单元的剖视图。

图20是应用于第六修改示例的自立式抗辐射片的平面图。

图21示出了通过应用模拟示出绝热性能的变化和相对于真空压力的气体传导率的变化的曲线图。

图22是示出观察当使用支撑单元时对真空绝热体内部进行排放的过程中的时间和压力所获得的结果的曲线图。

图23是通过比较真空压力与气体传导率所获得的曲线图。

具体实施方式

以下，将参考附图描述示例性实施例。然而，本发明可通过许多不同的形式实施，而不应该被解释为限于这里阐述的实施例，并且理解本发明的精神的本领域普通技术人员可以容易地实现其他实施例，这些实施例通过添加、改变、删除和添加组件而被包括在相同概念的范围内；相反，应该理解的是它们也被包括在本发明的范围内。

下面示出的附图可以显示为与实际产品不同，或者可以删除夸大或者简单或详细的部分，但是这旨在有助于理解本发明的技术构思。其不应被解释为限制性的。

在以下描述中，真空压力意指低于大气压的任何特定压力状态。另外，A的真空度高于B的真空度这种表达意味着A的真空压力低于B的真空压力。

图1是根据一实施例的车辆冰箱的立体图。

参考图1，冰箱1包括：主体2，设有能够储藏存储物品的腔室9；以及门3，其设置为打开/关闭主体2。门3可以被可旋转地或可滑动地移动地设置为打开/关闭腔室9。腔室9可以提供冷藏室和冷冻室中的至少一个。

多个部件构成冷冻循环，在该循环中冷空气被供给到腔室9中。详细而言，这些部件包括：压缩机4，用于压缩制冷剂；冷凝器5，用于冷凝被压缩的制冷剂；膨胀器6，用于膨胀被冷凝的制冷剂；以及蒸发器7，用于蒸发被膨胀的制冷剂，以获取热量。作为典型的结构，风扇可以被安装在邻近蒸发器7的位置处，并且从风扇吹出的流体可以穿过蒸发器7，然后被吹入腔室9中。通过由风扇调节吹送量和吹送方向、通过调节循环的制冷剂的量、或者调节压缩机的压缩率来控制冷冻负荷，从而能够控制制冷空间或冷冻空间。

图2是示意性地示出冰箱的主体和门中使用的真空绝热体的视图。在图2中，主体侧真空绝热体以移除顶壁和侧壁的状态示出，并且以移除前壁的一部分的状态示出门侧真空绝热体。此外，为了便于理解，提供了抗传导片处的部分的部段。

参考图2，真空绝热体包括：第一板构件10，用于提供低温空间的壁；第二板构件20，用于提供高温空间的壁；真空空间部50，其限定为第一板构件10与第二板构件20之间的间隔部。而且，真空绝热体包括抗传导片60和63，用以防止第一板构件10与第二板构件20之间的热传导。设置用于密封第一板构件10和第二板构件20的密封部件61，使得真空空间部50处于密封状态。当真空绝热体被应用于制冷或加热柜时，第一板构件10可以被称为内壳，并且第二板构件20可以被称为外壳。容置提供冷冻循环的部件的机械室(machine room)8被放置在主体侧真空绝热体的下后侧，并且用于排出真空空间部50中的空气而形成真空状态的排放端口40被设置在真空绝热体的任一侧处。此外，还可以安装穿过真空空间部50的管道64，以便安装除霜水管和电线。

第一板构件10可以限定将第一空间设置于其上的至少一部分壁。第二板构件20可以限定用于将第二空间设置于其上的至少一部分壁。第一空间和第二空间可以被限定为具有不同温度的空间。在此，每个空间的壁不仅可以作为直接接触空间的壁，还可以作为不接触空间的壁。例如，本实施例的真空绝热体还可以被应用于还具有接触每个空间的单独的壁的产品。

导致真空绝热体的绝热效果损失的热传递的因素是：第一板构件10与第二板构件20之间的热传导，第一板构件10与第二板构件20之间的辐射热，以及真空空间部50的气体传导。

以下，提供一种耐热单元，其被设置为减少与热传递的这些因素相关的绝热损失。同时，本实施例的真空绝热体和冰箱不排除将另一绝热装置也设置到真空绝热体的至少一侧。因此，还可以将使用发泡等的绝热装置设置到真空绝热体的另一侧。

图3是示出真空空间部的内部配置的各种实施例的视图。

首先，参考图3a，真空空间部50可被设置在具有与第一空间和第二空间各自的压力不同的压力的第三空间中，优选地呈真空状态，从而减少绝热损失。第三空间的温度可以被设置成介于第一空间的温度与第二空间的温度之间。由于第三空间被设置为处于真空状态的空间。由此，第一板构件10和第二板构件20由于对应于第一空间与第二空间之间压力差的力而受到沿使它们彼此靠近的方向收缩的力。因此，真空空间部50可以在其减小的方向上变形。在此情况下，绝热损失可能由于以下原因而产生：热辐射量的增加、真空空间部50的收缩和热传导量的增加、板构件10和20之间的接触。

支撑单元30可以被设置为减小真空空间部50的变形。支撑单元30包括杆31。杆31可以沿相对于板构件基本上垂直的方向延伸，以支撑第一板构件与第二板构件之间的距离。支撑板35可以被附加地设置在杆31的至少任一端上。支撑板35可将至少两个或更多个杆31彼此连接，以沿着相对于第一板构件10和第二板构件20水平的方向延伸。支撑板35可以被设置为板状，或者可以被设置为格状，从而减小支撑板接触第一板构件10或第二板构件20的面积，由此减小热传递。杆31和支撑板35在至少一个部分处被彼此固定，以便一起插入到第一板构件10与第二板构件20之间。支撑板35接触第一板构件10和第二板构件20中的至少一者，由此防止第一板构件10和第二板构件20的变形。此外，基于杆31的延伸方向，支撑板35的总截面积被设置为大于杆31的总截面积，从而通过杆31传递的热可以通过支撑板35扩散。

将描述支撑单元30的材料。

支撑单元30具有高抗压强度，以承受真空压力。另外，支撑单元30将具有低释气率和低吸水率，以保持真空状态。而且，支撑单元30将具有低导热系数，以便减少板构件之间的热传导。而且，支撑单元30将确保高温下的抗压强度，以承受高温排放过程。另外，支撑单元30应具有优异的机械加工性以进行模制。而且，支撑单元30将具有低成本的模制。这里，执行排放过程所需的时间大约需要几天。因此，减少了时间，从而大大提高了制造成本和生产率。因此，由于随着执行排放过程的温度升高排放速度增加，所以在高温下要确保抗压强度。发明人在上述条件下进行了各种检测。

首先，陶瓷或玻璃具有低释气率和低吸水率，但是其机械加工性显著降低。因此，陶瓷和玻璃可以不用作支撑单元30的材料。因此，可以将树脂视为支撑单元30的材料。

图4是示出通过检测树脂获得的结果的图表。

参照图4，本发明人已经检测了各种树脂，并且大多数树脂不能使用，因为它们的释气率和吸水率非常高。因此，本发明人已经检测了近似满足释气率和吸水率条件的树脂。结果，由于PE的高释气率和低抗压强度，因此不适合使用PE。由于PCTFE价格过高，因此不宜使用PCTFE。由于PEEK释气率高，因此不适合使用PEEK。因此，确定了可以使用从由聚碳酸酯(PC)、玻璃纤维PC、低释气PC、聚苯硫醚(PPS)和液晶聚合物(LCP)构成的组中选择的树脂作为支撑单元的材料。但是，PC的释气率为0.19，处于较低水平。因此，随着进行烘烤(其中通过施加热量来进行排放)所需的时间增加到一定水平，PC可以用作支撑单元的材料。

本发明人已经通过对预期在真空空间部内部使用的树脂进行了各种研究而找到了最佳材料。在下文中，将参考附图描述所进行的研究的结果。

图5是示出通过对树脂的真空保持性能进行实验而获得的结果的视图。

参照图5，示出了一曲线图，该曲线图示出通过使用相应的树脂制造支撑单元然后测试树脂的真空保持性能而获得的结果。首先，使用酒精清洗由选定材料制成的支撑单元，在低压下放置48小时，在空气中暴露2.5小时，然后在90℃以如下状态进行排放过程约50小时：将支撑单元放入真空绝热体中，从而测量支撑单元的真空保持性能。

可以看出，在LCP的情况下，其初始排放性能最佳，但其真空保持性能却很差。可以预期，这是由于LCP对温度的敏感而引起的。而且，通过曲线图的特性可以预期，当最终允许压力为5×10^-3托(Torr)时，其真空性能将保持约0.5年。因此，LCP不适合用作支撑单元的材料。

可以看出，在玻璃纤维PC(G/F PC)的情况下，其排放速度很快，但其真空保持性能却很低。确定的是，这将受到添加剂的影响。另外，通过该曲线图的特性，预期玻璃纤维PC将保持其真空性能，在相同条件下保持约8.2年的时间。因此，LCP不适合用作支撑单元的材料。

与上述两种材料相比，期望在低释气PC(O/G PC)的情况下，其真空保持性能非常好，并且其真空性能将在相同条件下保持约34年。但是，可以看出低释气PC的初始排放性能低，因此，低释气PC的制造效率降低。

可以看出，在PPS的情况下，其真空保持性能非常优异，并且其排放性能也很优异。因此，基于真空保持性能，最优选地考虑将PPS用作支撑单元的材料。

图6示出了通过分析从PPS和低释气PC排出的气体的成分而获得的结果，其中，横轴表示气体的质量数，纵轴表示气体的浓度。图6a示出了通过分析从低释气PC排放的气体获得的结果。在图6a中，可以看到H₂系列(I)、H₂O系列(II)、N₂/CO/CO₂/O₂系列(III)和烃系列(IV)被同样地(equally)排出。图6b示出了通过分析从PPS排出的气体获得的结果。在图6b中，可以看到H₂系列(I)、H₂O系列(II)、N₂/CO/CO₂/O₂系列(III)的排放程度较弱。图6c是通过分析从不锈钢排出的气体而获得的结果。在图6c中，可以看出，从不锈钢排出了与PPS相似的气体。因此，可以看出PPS排放的气体与不锈钢相似。

由于该分析结果，可以再次确认PPS作为支撑单元的材料是优异的。

图7示出了通过测量高温排放中树脂被大气压力损坏的最大变形温度而获得的结果。此时，以30mm的距离设置直径为2mm的杆31。参照图7，可以看出，在PE的情况下，破裂在60℃发生；在低释气的PC的情况下，破裂在90℃发生；在PPS的情况下，破裂在125℃发生。

作为分析结果，可以看出，PPS最优选地用作在真空空间部内部使用的树脂。然而，就制造成本而言，可以使用低释气的PC。

将描述通过真空空间部50减少第一板构件10与第二板构件20之间的热辐射的抗辐射片32。第一板构件10和第二板构件20可以由能够防止腐蚀并提供足够强度的不锈钢材料制成。不锈钢材料具有为0.16的相对高的辐射率，因此，大量的辐射热可以被传递。此外，由树脂制成的支撑单元30具有比板构件低的辐射率，并且并非被整体地设置到第一板构件10和第二板构件20的内表面。因此，支撑单元30对辐射热并没有太大影响。从而，抗辐射片32可以在真空空间部50的大部分区域上被设置成板形，以便集中减少在第一板构件10与第二板构件20之间传送的辐射热。具有低辐射率的产品可以被优选地用作抗辐射片32的材料。在一实施例中，具有0.02的辐射率的铝箔可以被用作抗辐射片32。并且，由于使用一个抗辐射片可能不足以阻碍热辐射的传递，至少两片抗辐射片32可以以一定距离设置，以便不会彼此接触。另外，至少一个抗辐射片可以被设置成处于与第一板构件10或第二板构件20的内表面接触的状态。

返回参考图3b，板构件之间的距离通过支撑单元30被保持，并且多孔材料33可以被填充到真空空间部50中。多孔材料33可以具有比第一板构件10和第二板构件20的不锈钢材料更高的辐射率。但是，由于多孔材料33被填充到真空空间部50中，多孔材料33具有用于阻碍辐射传热的高效性。

图8是示出抗传导片和抗传导片的周边部分的各种实施例的视图。图2中简单地示出抗传导片的结构，但将参考附图来详细理解。

首先，图8a提出的抗传导片可以优选地被应用于主体侧真空绝热体。特别地，第一板构件10和第二板构件20将被密封，使得真空绝热体的内部形成真空。在此情况下，由于两个板构件彼此具有不同的温度，在两个板构件之间可以产生热传递。抗传导片60被设置为防止在两种不同的板构件之间进行热传导。

抗传导片60可以设置有密封部件61，抗传导片60的两端在密封部件处被密封，以限定用于第三空间的壁的至少一个部分，并保持真空状态。抗传导片60可以被设置为微米单位的薄箔，以便减少沿着第三空间的壁传导的热量。多个密封部件610可以被设置为多个焊接部件。亦即，抗传导片60以及板构件10和20可以被彼此熔接。为了在抗传导片60与板构件10和20之间产生熔接作用，抗传导片60以及板构件10和20可以由相同的材料制成，并且不锈钢材料可以被用作此材料。密封部件610并不限于焊接部件，而是可以通过诸如旋塞(cocking)的过程被设置。抗传导片60可以被设置成弯曲形状。由此，抗传导片60的导热距离被设置得比每个板构件的线性距离更长，以便可以进一步减少热传导的量。

沿着抗传导片60会产生温度变化。因此，为了阻碍热传导到抗传导片60的外部，可以在抗传导片60的外部设置屏蔽部件62，以便产生绝热作用。换句话说，在冰箱中，第二板构件20具有高温，而第一板构件10具有低温。此外，在抗传导片60中产生从高温到低温的热传导，所以抗传导片60的温度会突然改变。因此，当抗传导片60朝向其外部敞开时，可能会严重地发生通过敞开位置的热传递。为了减少热损失，屏蔽部件62被设置在抗传导片60的外部。例如，当抗传导片60被暴露于低温空间和高温空间之任一者时，抗传导片60以及其暴露部分不用作抗传导体，但这不是优选的。

屏蔽部件62可以被设置为接触抗传导片60的外表面的多孔材料。屏蔽部件62可以被设置为绝热结构，例如被安置在抗传导片60外部的独立垫片。屏蔽部件62可以被设置为真空绝热体的一部分，在主体侧真空绝热体相对于门侧真空绝热体关闭时，这部分被设置在面向相应抗传导片60的位置处。为了减少主体和门打开时的热损失，屏蔽部件62可以优选地被设置为多孔材料或单独的真空结构。

图8b中提出的抗传导片可以优选地被应用于门侧真空绝热体。在图8b中，详细描述了与图8a中那些不同的部分，并且相同的描述被用于与图8a那些相同的部分。侧框架70还被设置在抗传导片60的外侧。在侧框架70上安置用于门与主体之间密封的部件、排放过程所需的排放端口、保持真空的消气端口等。这是因为部件在主体侧真空绝热体中的装设是方便的，但部件的装设位置被限制于门侧真空绝热体中。

在门侧真空绝热体中，难以将抗传导片60安置在真空空间部的前端部分，即真空空间部的角落侧部部分。这是因为，与主体不同，门的角落边缘部分被暴露在外。更特别地，如果抗传导片60被安置在真空空间部的前端部分，则门的角落边缘部分被暴露在外，因此存在的缺点是，应该配置单独的绝热部件，以热绝缘抗传导片60。

图8c提出的抗传导片可以被优选地安装在穿过真空空间部的管道中。在图8c中，详细描述了与图8a和图8b不同的部分，并且相同的描述被用于与图8a和图8b相同的部分。具有与图8a相同形状的抗传导片，优选为折皱的(wrinkled)抗传导片63可以被设置在管道64的周边部分处。因此，可以延长热传递路径，并且可以防止由压力差导致的变形。此外，可以设置单独的屏蔽部件，以提升抗传导片的绝热性能。

返回参考图8a，将描述第一板构件10和第二板构件20之间的热传递路径。经过真空绝热体的热可以被分为：沿着真空绝热体、更特别地沿着抗传导片60的表面传导的表面热传导①、沿着设置在真空绝热体内的支撑单元30传导的支撑件热传导②、通过真空空间部中的内部空气传导的气体热传导③、以及通过真空空间部传递的辐射传热④。

传热可以根据各种设计尺寸而变化。例如，可以改变支撑单元，使得第一板构件10和第二板构件20可以承受真空压力而不会变形，可以改变真空压力，可以改变板构件之间的距离，并且可以改变抗传导片的长度。根据分别通过板构件设置的空间(第一空间和第二空间)之间的温度差可以改变传热。在这个实施例中，通过考虑其总传热量小于通过发泡聚氨酯形成的典型的绝热结构的总传热量，已经发现真空绝热体的优选配置。在包括通过使聚氨酯发泡形成的绝热结构的典型的冰箱中，有效传热系数可以被提议为19.6mW/mK。

通过对该实施例的真空绝热体的传热量进行相关分析，气体热传导③的传热量可以变得最小。例如，气体热传导③的传热量可以被控制为等于或小于总传热量的4％。被限定为表面热传导①和支撑件热传导②的总和的固体热传导的传热量是最大的。例如，固体热传导的传热量可以达到总传热量的75％。辐射传热③的传热量小于固体热传导的传热量，但是大于气体热传导的传热量。例如，辐射传热③的传热量可以占总传热量的约20％。

根据这个传热分布，表面热传导①、支撑件热传导②、气体热传导③以及辐射传热④的有效传热系数(eK：有效K)(W/mK)可以具有数学方程式1的顺序。

【方程式1】

eK_{固体热传导}>eK_辐射传热>eK_{气体热传导}

在此，有效传热系数(eK)是可以使用目标产品的形状和温度差测量的值。有效传热系数(eK)是通过测量传热的至少一部分处的温度和总传热量可以获得的数值。例如，热值(W)使用热源来测量，该热源可以在冰箱中被量化地测量，使用分别通过主体和冰箱门的边缘传送的热来测量门的温度分布(K)，通过其传热的路径被计算为换算值(m)，由此估算有效传热系数。

整个真空绝热体的有效传热系数(eK)是通过k＝QL/A△T给出的值。在此，Q表示热值(W)，并且可以使用加热器的热值来获得。A表示真空绝热体的截面积(m²)，L表示真空绝热体的厚度(m)，并且△T表示温度差。

对于表面热传导，传热传导值可以通过抗传导片60或63的入口与出口之间的温度差(△T)、抗传导片的截面积(A)、抗传导片的长度(L)以及抗传导片的导热系数(k)(抗传导片的导热系数是材料的材料性质，并且可以事先获得)来获得。对于支撑件热传导，热传导热值可以通过支撑单元30的入口与出口之间的温度差(△T)、支撑单元的截面积(A)、支撑单元的长度(L)以及支撑单元的导热系数(k)而获得。在此，支撑单元的导热系数是材料的材料性质并且可以事先获得。气体热传导③和辐射传热④的总和可以通过从整个真空绝热体的传热量减去表面热传导和支撑件热传导来获得。气体热传导③和辐射传热④的比率可以在通过显著降低真空空间部50的真空度使得不存在气体热传导时通过估算辐射传热而获得。

当在真空空间部50内设置多孔材料时，多孔材料热传导⑤可以是支撑件热传导②和辐射传热④的总和。多孔材料热传导可以根据包括多孔材料的种类、数量等的各种变量而改变。

根据一实施例，由相邻杆31形成的几何中心与每个杆31所在点之间的温度差△T₁可以优选地设置为小于0.5℃。而且，由相邻杆31形成的几何中心与真空绝热体的边缘部分之间的温度差△T₂可以优选地被设置为小于0.5℃。在第二板构件20中，第二板的平均温度与穿过抗传导片60或63的传热路径同第二板相交的点处的温度之间的温度差可能是最大的。例如，当第二空间是比第一空间更热的区域时，穿过抗传导片的热传导路径同第二板构件相交的点处的温度变得最低。类似地，当第二空间是比第一空间更冷的区域时，穿过抗传导片的热传导路径同第二板构件相交的点处的温度变得最高。

这意味着，除了穿过抗传导片的表面热传导之外，应该控制通过其他点传递的热量，并且仅在表面热传导占据最大的传热量时，才可以实现满足真空绝热体的整个传热量。为此，抗传导片的温度变化可以被控制为大于板构件的温度变化。

将描述构成真空绝热体的部件的物理特性。在真空绝热体中，真空压力产生的力被施加到所有部件。因此，可以优选地使用具有一定水平的强度(N/m²)的材料。

在这样的情况下，板构件10和20以及侧框架70可以优选地由具有充足强度的材料制成，借助这种强度，甚至真空压力也不会损坏它们。例如，当杆31的数量被减少以限制支撑热传导时，由于真空压力而发生板构件的变形(该变形可能对冰箱的外观造成不良的影响)。抗辐射片32可以优选地由具有低辐射率的材料制成，并且可以容易地进行薄膜处理。而且，抗辐射片32用于确保足够的强度，以免因外部冲击而变形。支撑单元30设有足够的强度以支撑真空压力产生的力并承受外部冲击，并且具有可加工性。抗传导片60可以优选地由具有薄板形状地材料制成并且可以承受真空压力。

在一实施例中，板构件、侧框架和抗传导片可以由具有相同强度的不锈钢材料制成。抗辐射片可以由具有强度比不锈钢材料弱的铝制成。支撑单元可以由具有强度比铝弱的树脂制成。

不同于材料强度的角度，需要从刚度的角度进行分析。刚度(N/m)是不易变形的特性。尽管使用相同的材料，但其刚度可根据其形状而改变。抗传导片60或63可以由具有强度的材料制成，但是材料的刚度优选地低，以便增加耐热性并使辐射热最小化，因为当应用真空压力时抗传导片被均匀地展开而没有任何粗糙度。抗辐射片32需要一定水平的刚度，以便不会由于变形而接触另一部件。特别地，抗辐射片的边缘部分可能由于抗辐射片的自负荷引起的下垂而产生热传导。因此，需要一定水平的刚度。支撑单元30需要足够的刚度以承受来自板构件的压缩应力和外部冲击。

在一实施例中，板构件和侧框架可以优选地具有最高的刚度，以便防止由真空压力导致的变形。支撑单元，特别是杆，可以优选地具有第二高的刚度。抗辐射片的刚度可以优选地低于支撑单元的刚度，但高于抗传导片的刚度。最后，抗传导片可以优选地由易于因真空压力变形的材料制成，并且具有最低的刚度。

即使在多孔材料33被填入真空空间部50时，抗传导片也可以优选地具有最低的刚度，并且板构件和侧框架可以优选地具有最高的刚度。

在下文中，将描述安装在支撑单元30中的抗辐射片。根据实施例的抗辐射片可以保持其自身的安装间隔以充分抵抗辐射热。此外，在安装了抗辐射片之后，可以防止抗辐射片在真空空间部内摇动。

图9是支撑单元的局部立体图，图10是支撑单元的局部剖视图。

参照图9和图10，支撑板35放置在板构件20的内部。可以在支撑板35上设置杆31以保持真空空间部的间隔。抗辐射片安装成与真空空间部相交。抗辐射片可以由具有低辐射率的铝材料制成。

将更详细地描述抗辐射片。

为了抵抗辐射传热，传递辐射热所通过的间隔很重要。为此，可以将抗辐射片保持在预定位置。当限定了抗辐射片的间隔时，精确地设置和保持抗辐射片之间的距离和用作辐射传热的介质的所有构件之间的距离。

为了执行抗辐射片的位置固定功能，在抗辐射片中设置有供杆31穿过的通孔343。通孔343可以防止抗辐射片摇动。更详细地，通孔343可防止抗辐射片相对于地面在左右方向或竖直方向上摇动。

通孔343可以设置有各自具有第一尺寸的多个孔，且至少一些孔与在抗辐射片的边缘部分中的杆31的外径基本一致或稍大于该杆31的外径；以及各自具有第二尺寸的多个孔，并且其中抗辐射片内的多个孔大于杆31的外径。在该构造中，各自具有第一尺寸的多个孔可以被构造成使得抗辐射片的位置由杆固定，各自具有第二尺寸的多个孔可以不与杆接触，以减少由于传导引起的热传递。

为了执行抗辐射片的间隔固定功能，抗辐射片包括以二维平板形状设置的片基341和从片基341突出的片突出部342。

片突出部342的一侧可以由片基341支撑，而另一侧由相对的构件(例如支撑板35)支撑。可以通过冲压片基341来制造片突出部342，或者可以制造单独的片突出部，然后将其联接到片基341。

根据该构造，片基341可以起到屏蔽板构件10和20之间的热辐射的作用。片突出部342可以保持片基341与支撑板35之间的间隔。即，即使片基341在真空空间部的间隔内沿任一方向移动，片基341也可不沿片突出部342的间隔方向移动。因此，由于抗辐射片固定到设计中反映的间隔，所以抗辐射片可能不移动。在如上所述的实施例中，由于抗辐射片本身站立并且因此不沿间隔方向移动，所以抗辐射片可以被称为自立式抗辐射片340。

如上所述，自立式抗辐射片340可以由具有低辐射率的金属制成。金属材料具有高的热传导性能。因此，为了防止热传导，优选的是，片突出部342的尖端P不直接与由金属材料制成的板构件接触。为此，片突出部342可以不直接接触板构件，而是支撑板35可以设置在片突出部和板构件之间。支撑板35可以是由树脂材料制成的产品，并且具有低导热系数。而且，片突出部342的尖端P可以设置为小尖头的结构。因此，可以减少界面上的热传导。

接触片突出部342的尖端P的位置不限于支撑板35。任何构件都可以应用于本实施例，只要该构件设置在片突出部342与板构件10和20之间以阻止由于接触而引起的高热传导。

片突出部342可以具有半球形。该形状可以具有允许通过诸如对片基341上的冲压处理的方法来制造片突出部342的功能，以及具有防止片突出部342、特别是尖端P的形状变形的功能。如果尖端P变形，则接触面积会增加，因此，热传导会增加。

可以在片基341的两个方向中的每个方向上设置片突出部342，但片突出部沿一个方向。因此，即使将一片自立式抗辐射片340插入到真空空间部中，也可以保持片的间隔。

图10中示出设置在第二板构件20与自立式抗辐射片340之间的下片突出部3421和设置在第一板构件10与自立式抗辐射片340之间的上片突出部3422。在附图中，尽管仅示出了待描述的两个片突出部3421和3422，但是可以提供用于固定自立式抗辐射片340的间隔所需的多个片突出部。

将参照图11至图14描述其中辐射传热被自立式抗辐射片340阻挡的各种实施例。

图11示出了其中安装了一片自立式抗辐射片的基本形状。

自立式抗辐射片340包括片基341和片突出部342。片突出部342可以设置在上下两侧的每侧上以保持自立式抗辐射片340在其中被放置的竖直间隔。片突出部342接触支撑板35，但是不接触板构件10和20。因此，可以减少热传导。

在自立式抗辐射片340中设置有多个通孔343。将杆31插入到每个通孔343中。自立式抗辐射片340可以通过杆31和通孔343的支撑作用而被固定在适当的位置。也就是说，通孔343可以防止抗辐射片相对于地面在左右方向或竖直方向上摇动。

图12示出其中安装了一片自立式抗辐射片的另一种形状。除了通孔343的安装之外，其他部分可以原样应用于图11的描述。

参照图12，在片突出部342的端部中限定有通孔343。因此，可以容易地将自立式抗辐射片340和杆31对准。

在支撑板上设置有上面安装有杆31的部件，例如，支撑杆31的组成部分(constituent)。例如，难以将由树脂材料制成的板构件直接安装在板构件10和20上。因此，当在杆31设于其上的位置以及对准的位置处将片突出部342和通孔343一起设置时，不需要为了防止热传导而单独考虑片突出部的尖端P的位置，这是方便的。

在图11和图12中示出的通孔和片突出部可一起被设置在单个自立式抗辐射片340中。

图13示出了在真空空间部中设置两片抗辐射片的示例。

参照图13，第一自立式抗辐射片352和第二自立式抗辐射片351竖直地设置为彼此重叠。在这种情况下，设置三个间隔部，并且片突出部342设置在三个间隔部的每一个中。因此，可以保持片与板构件之间的间隔。在图13中，附图标记3421、3422和3423可以被理解为用于保持间隔的部分。当自立式抗辐射片351中的片基341的仅一个表面上设置有突出部时，附图标记3423表示单层片突出部。

在第二自立式抗辐射片351中，片突出部设置在两个表面的每一个上。在第一自立式抗辐射片352中，片突出部仅设置在一个表面上。然而，实施例不限于此。例如，在第二自立式抗辐射片351中，片突出部可以设置在两个表面的每一个上。在第一自立式抗辐射片和第二自立式抗辐射片中，片突出部可以设置在两个表面的每一个上。

图14示出了另一示例，其中在真空空间部中设置了两片抗辐射片。除了通孔343的安装之外，其他部分可以原样应用于图13的描述。

参照图14，通孔343可以设置在片突出部342中。在这种情况下，图13的通孔343的优点和图13的片突出部342的优点可以一起获得。

尽管设置了一个或两个自立式抗辐射片340，但是实施例不限于此。例如，可以层叠三个或更多个自立式抗辐射片340。

在下文中，将描述自立式抗辐射片的修改示例。

图15是根据第一修改示例的支撑单元的剖视图。

参照图15，片突出部342仅设置在自立式抗辐射片340的一个表面上。自立式抗辐射片340的另一表面可以接触支撑板35。可以在自立式抗辐射片340和板构件之间设置间隔以抵抗辐射传热。

为此，从支撑板35延伸的凸台355，即，支撑突出部356可以被支撑在自立式抗辐射片340的另一表面上。凸台355可以构成杆31的位置并且可以被插入从面对支撑板35延伸的另一个凸台中。支撑突出部356的入口端可以倾斜，使得凸台355容易插入到另一突出部中。

在该修改示例的情况下，片突出部342的端部可以不直接接触板构件，而是可以设置在抵抗热传导的诸如支撑板35的单独构件上。

图16是根据第二修改示例的支撑单元的剖视图。相同的描述将应用于与第一修改示例相同的组成部分。

参照图16，片突出部342仅设置在自立式抗辐射片340的一个表面上。与第一修改示例不同，自立式抗辐射片340的另一表面可以通过单独的间隔保持构件365保持间隔。

间隔保持构件365包括：插入引导件368，其使间隔保持构件365能够容易地插入到31中；以及凸台367，其保持片基341与板构件10之间的间隔并插入到杆31中。插入引导件368的入口可以倾斜成朝向其端部变宽。

可以设置间隔框架366，使得插入引导件368和凸台367彼此连接以整体上形成一体，并且因此方便地操作。即，间隔保持构件364可以方便地一次插入。

根据第二修改示例，片突出部342可以接触支撑板35以支撑自立式抗辐射片340的一侧。自立式抗辐射片340的另一侧可以由凸台367支撑。

插入引导件368和凸台367可以设置为单个结构。即，由于插入引导件368的形状设置在凸台367的端部中，所以凸台367的入口的端部可以倾斜。

杆31可以直接接触板构件10的任何一侧。在这种情况下，第一板构件10可以提供冰箱的内表面的壁，该壁不能通过使用者的肉眼看到。

图17是根据第三修改示例的支撑单元的剖视图。相同的描述将应用于与其他修改示例相同的部分。

参照图17，片突出部342仅设置在自立式抗辐射片340的一个表面上。与其他修改示例不同，自立式抗辐射片340的另一表面可以保持为通过凸台369与板构件10间隔开。

凸台369可以插入并由杆31支撑。尽管未示出，但是凸台369的入口可以倾斜成朝向其端部变宽。因此，凸台369可以方便地被插入。

不必在所有杆31上都设置凸台369。可以设置支撑自立式抗辐射片340的另一表面所需的凸台369的数量。

图18是根据第四修改示例的支撑单元的剖视图。

参照图18，应用自立式抗辐射片340的另一实施例可以与修改示例相同。用于提供杆31的结构可以在特征上不同。

特别地，为了提供杆31，在真空空间部的间隔中的大致中心部分处广泛地以格子形状或非格子形状设置支撑件380，并且杆381和382沿不同方向朝向支撑件380的两侧(即一对板构件10和20)延伸。

由于与不同杆不同的概念，杆381和382可以分别被称为左杆381和右杆382。

可以在支撑件380和板构件之间设置两个间隔部。自立式抗辐射片340可以在两个间隔部中的至少一个处固定在适当位置和间隔。

可通过允许片基341接触支撑件380并且允许片突出部342接触传导防止工具383来保持自立式抗辐射片340的间隔。

传导防止工具可以防止热量通过片突出部342传导到板构件。尽管支撑板35用作传导防止工具383，但是不必在板构件的整个区域上设置传导防止工具383。也就是说，可以仅在设置片突出部342的端部的位置处设置传导防止工具383。例如，框架的树脂部分与具有粗网眼形状的框架中的片突出部342的位置接触就足够了。

由于通孔343设置在片突出部342中，因此可以将自立式抗辐射片340方便地插入到杆31中。

图19是根据第五修改示例的支撑单元的剖视图。将相同的描述原样应用于与第一修改示例相同的部分。

参照图19，与第四修改示例不同，自立式抗辐射片340中的片突出部342的接触方向可以不是板构件的方向而是支撑件380的一侧。

图20是应用于第六修改示例的自立式抗辐射片的平面图。

第六修改示例的不同之处在于，通孔343具有十字形，并且因此被设置为十字形通孔3431。当将杆31插入十字形通孔中时，设置在十字形通孔3431的边缘上的尖头3432可以在杆31的外表面上开孔。

特别地，当将杆31插入到十字形通孔3431中时，片状构件(piece-shaped member)3433可沿杆31的插入方向弯曲和变形。在将杆31插入预定深度之后，由于杆31在插入方向上的厚度增加，因此难以进一步插入自立式抗辐射片340。另外，由于尖头3432在释放方向上按压杆31，因此难以释放自立式抗辐射片340。片状构件3433的恢复力起作用，并且尖头3432在释放自立式抗辐射片340的方向上保持并按压杆31。因此，自包含的抗辐射片340的移动可能更加困难。

根据第六修改示例，需要使片基341能够与支撑件380或传导防止工具383接触并被支撑件380或传导防止工具383支撑。也就是说，由于尖头3432保持杆的作用和改变杆的厚度，所以自立式抗辐射片340的间隔可以相对于杆自固定，而不用其他构件的支撑作用。

由于片突出部342被固定到杆31，因此自包含的抗辐射片340的位置也可以被固定。

此后，真空压力优选地根据真空绝热体的内部状态来确定。如上所述，在真空绝热体内部保持真空压力，以减少热传递。此时，容易期望的是，真空压力优选地保持得尽可能低，以减少热传递。

现将描述仅应用支撑单元的情况。

图21示出了通过应用模拟显示绝热性能的变化和气体传导率相对于真空压力的变化的曲线图。

参考图21，可以看出，随着真空压力降低，即随着真空度增加，相较于通过发泡聚氨酯形成的典型产品的情况，在仅主体的情况下(曲线1)或主体和门连结在一起的情况下(曲线2)的热负荷减少，从而提升绝热性能。但是，可以看出，绝热性能的提升程度逐渐降低。而且，可以看出，随着真空压力降低，气体传导率(曲线3)降低。然而，可以看出，尽管真空压力降低，但提升绝热性能和气体传导率的比率逐渐降低。因此，优选的是，真空压力尽可能低。然而，获得过大的真空压力需要很长时间，并且由于过度使用消气剂而消耗了大量成本。在该实施例中，从上述观点提出了最佳的真空压力。

图22是示出通过观察当使用支撑单元时对真空绝热体内部进行排放的过程中的时间和压力的变化所获得的结果的曲线图。

参考图22，为了使真空空间部50处于真空状态，真空空间部50中的气体通过真空泵排放，同时通过烘干来蒸发保留在真空空间部50的部件中的潜伏气体(latent gas)。但是，如果真空压力达到一定水平或更高，则存在真空压力的水平不能再增加的点(△T₁)。此后，通过使真空空间部50与真空泵断开连接并且对真空空间部50施加热量来激活消气剂(△T₂)。如果消气剂被激活，真空空间部50中的压力会被减低一段时间，但是之后会正常化为保持一定水平的真空压力。在消气剂激活之后保持该一定水平的真空压力为约1.8×10^-6托(Torr)。

在该实施例中，即使通过操作真空泵排放但真空压力也不再显著降低的点被设定为在真空绝热体中使用的真空压力的最低限度，由此设定真空空间部50的最小内部压力为1.8×10^-6托。

图23是通过比较真空压力与气体传导率所获得的曲线图。

参考图11，取决于真空空间部50中间隙尺寸的关于真空压力的气体传导率被表示为有效传热系数(eK)的曲线。有效传热系数(eK)是在真空空间部50中的间隙为2.76mm、6.5mm和12.5mm三个尺寸时被测量的。真空空间部50中的间隙被限定如下。当抗辐射片32存在于真空空间部50的内部时，间隙是抗辐射片32和与其相邻的板构件之间的距离。当抗辐射片32未存在于真空空间部50的内部时，该间隙是第一板构件与第二板构件之间的距离。

可看到的是，因为间隙的尺寸在对应于典型的有效传热系数为0.0196W/mK(其通过发泡聚氨酯形成的绝热材料提供)的点处很小，即使间隙的尺寸是2.76mm，真空压力也为2.65×10^-1托。同时，可以看到的是，气体热传导引起的绝热效果的降低为饱和(即使真空压力降低)的点是真空压力为约4.5×10^-3托的点。4.5×10^-3托的真空压力可以被限定为气体热传导引起的绝热效果的降低为饱和的点。而且，当有效传热系数是0.1W/mK时，真空压力是1.2×10^-2托。

当真空空间部50没有设置支撑单元而是设置多孔材料时，间隙的尺寸范围从几微米到几百微米。在此情况下，即使真空压力相对高，亦即真空度低时，由于多孔材料，辐射传热量也很小。因此，使用适当的真空泵来调节真空压力。适合于相应真空泵的真空压力为约2.0×10^-4托。而且，在气体热传导引起的绝热效果的降低为饱和的点处，真空压力为约4.7×10^-2托。而且，由气体热传导引起的绝热效果的降低达到0.0196W/mK的典型有效传热系数时的压力为730托。

当将支撑单元和多孔材料一起设置在真空空间部中时，可以产生和使用真空压力，该真空压力在当仅使用支撑单元时的真空压力与当仅使用多孔材料时的真空压力之间的中间。

在本公开的描述中，通过适当地改变前述另一实施例的形状或尺寸，可以将用于在真空绝热体的每个实施例中执行相同动作的部件应用于另一实施例。因此，可以容易地提出又一实施例。例如，在详细描述中，在适合作为门侧真空绝热体的真空绝热体的情况下，通过适当地改变真空绝热体的形状和构造，可以将真空绝热体用作主体侧真空绝热体。

本公开中提出的真空绝热体可以优选地应用于冰箱。然而，真空绝热体的应用不限于冰箱，并且可以应用于各种设备，例如低温制冷设备、加热设备和通风设备。

工业实用性

根据本公开，真空绝热体可以在产业上应用于各种绝热设备。可以增强绝热效果，从而能够提升能量使用效率并增大设备的有效容积。

Claims

1.一种真空绝热体，包括：

第一板，具有第一温度；

第二板，具有第二温度；

密封件，其密封所述第一板和所述第二板，以提供一空间，所述空间具有第三温度，所述第三温度介于所述第一温度与所述第二温度之间，所述空间是真空空间；

支撑件，其保持所述空间；

耐热单元，其减少所述第一板与所述第二板之间的热传递量；以及

排放端口，所述空间的气体通过该排放端口被排放，

其中，所述耐热单元包括：

片基，沿与所述空间相交的方向设置；以及

至少一个片突出部，其在朝向所述第一板或所述第二板其中之一的方向上从所述片基突出以保持所述片基与所述第一板或所述第二板其中之一之间的间隔，

其中，所述耐热单元被限定为抗辐射片，或者

其中，所述耐热单元被限定为抗辐射片，所述抗辐射片是由强度比所述第一板和所述第二板弱的材料制成、以及由强度比所述支撑件强的材料制成，或者

其中，所述耐热单元被限定为抗辐射片，所述抗辐射片是至少一自立式抗辐射片，或者

其中，所述耐热单元被限定为抗传导片，所述抗传导片设有密封部件，所述抗传导片的两端在所述密封部件处被密封，以限定用于所述空间的壁的至少一部分并保持真空状态，或者所述抗传导片设置成弯曲形状，使得所述抗传导片的导热距离比所述第一板和所述第二板的线性距离长，或者所述抗传导片由具有薄板形状的材料制成并承受真空压力，或者

其中，所述耐热单元被限定为多孔材料，所述多孔材料减少所述第一板与所述第二板之间的热辐射，

所述支撑件包括:

基部支撑件，设置成与所述空间相交；以及

一对杆，其分别从所述基部支撑件沿两个方向延伸。

2.根据权利要求1所述的真空绝热体，其中，所述一对杆被构造为保持在所述空间中的所述第一板与所述第二板之间的间隔，且

其中所述耐热单元包括至少一个自立式抗辐射片，且

其中在所述自立式抗辐射片中设置所述一对杆所穿过的通孔，

其中，所述一对杆所穿过的所述通孔在所述片基的边缘处具有第一尺寸，而在所述片基的内部处具有第二尺寸，且其中所述第二尺寸大于所述第一尺寸。

3.根据权利要求1所述的真空绝热体，其中，所述至少一个片突出部包括多个片突出部，所述多个片突出部分别设置在所述片基的第一表面和第二表面上。

4.根据权利要求1所述的真空绝热体，其中，所述耐热单元包括层叠在一起的至少两个自立式抗辐射片。

5.根据权利要求1所述的真空绝热体，其中，所述耐热单元包括自立式抗辐射片，且其中，

所述一对杆在所述空间中保持所述第一板与所述第二板之间的间隔，以及

所述支撑件包括至少一个凸台，插入所述一对杆上，以支撑所述自立式抗辐射片的表面。

6.根据权利要求5所述的真空绝热体，其中，所述至少一个凸台直接接触支撑板和所述片基。

7.根据权利要求6所述的真空绝热体，其中，设置有具有倾斜入口的插入引导件，以安装间隔保持构件，所述间隔保持构件将至少两个凸台彼此连接以形成一体。

8.根据权利要求1所述的真空绝热体，其中，所述耐热单元包括自立式抗辐射片，且其中，在所述自立式抗辐射片与所述第一板或所述第二板其中之一之间设置有传导防止工具。

9.根据权利要求1所述的真空绝热体，其中，所述片基和所述至少一个片突出部直接固定于所述一对杆，

其中，所述一对杆设置在所述基部支撑件的两侧上彼此面对的位置处。

10.根据权利要求9所述的真空绝热体，其中，在所述片基中形成的通孔的边缘处设置有保持所述一对杆的翼片。