CN110998166B

CN110998166B - 真空绝热体以及冰箱

Info

Publication number: CN110998166B
Application number: CN201880050497.4A
Authority: CN
Inventors: 丁元荣; 尹德铉; 李将石
Original assignee: LG Electronics Inc
Current assignee: LG Electronics Inc
Priority date: 2017-08-01
Filing date: 2018-07-31
Publication date: 2022-05-27
Anticipated expiration: 2038-07-31
Also published as: KR102653489B1; AU2022203721A1; KR20220136314A; CN110998166A; AU2022203721B2; EP3662193A1; KR20240047344A; US11536415B2; AU2018309538A1; EP3662193A4; AU2018309538B2; WO2019027229A1; KR102449177B1; US20230051990A1; KR20190013338A; US20200182393A1

Abstract

提供了一种真空绝热体。该真空绝热体包括支撑单元，该支撑单元包括具有二维平面结构并且与第三空间相交的支撑件以及分别从支撑件的两侧延伸到板构件的左杆和右杆。

Description

真空绝热体以及冰箱

技术领域

本公开涉及真空绝热体以及冰箱。

背景技术

真空绝热体是通过对其本体内部进行真空处理来抑制热传递的一种产品。真空绝热体可以减少通过对流和传导的热传递，因此被应用于加热设备和制冷设备。在传统的应用于冰箱的绝热方法中，虽然在制冷和冷冻方面的应用不同，但通常设置厚度约30cm或更大的泡沫聚氨酯绝热壁。但是，冰箱的内部容量因此被减小。

为了增加冰箱的内部容量，人们尝试将真空绝热体应用于冰箱。

首先，本申请人的韩国专利第10-0343719号(参考文献1)已经被公开。根据参考文献1，公开了一种制备真空绝热板并将其构建于冰箱的壁中的方法，并且真空绝热板的外部使用泡沫聚苯乙烯的单独的模制件来完成。根据该方法，不需要额外的发泡，并且提升了冰箱的绝热性能。但是，制造成本有所增加，并且制造方法复杂。作为另一示例，在韩国专利公开第10-2015-0012712号(参考文献2)中已经公开了一种使用真空绝热材料来提供壁并另外使用泡沫填充材料提供绝热壁的技术。根据参考文献2，制造成本增加，并且制造方法复杂。

作为另一示例，人们尝试使用单个产品的真空绝热体来制成冰箱所有的壁。例如，美国专利公开第US 2040226956A1号(参考文献3)中披露了一种将冰箱的绝热结构设置为真空状态的技术。但是，难以通过为冰箱的壁提供充足的真空来得到实际水平的绝热效果。详细而言，存在着如下限制：难以防止具有不同温度的外壳与内壳之间的接触部处出现热传递现象，难以保持稳定的真空状态，以及难以防止由于真空状态的负压引起的壳体变形。由于这些限制，参考文献3中公开的技术局限于低温冰箱，而并不提供适用于一般家庭的技术水平。

考虑到上述限制，本申请人已经提交了专利申请No.10-2015-0109727(引用文件4)。在以上文件中，提出了一种包括真空绝热体的冰箱。特别地，提出了适合用于形成真空绝热体的支撑单元的材料的树脂材料。

即使在上述文件中，也可能难以在支撑单元上安装抗辐射片，并且当插入多个抗辐射片时，必须插入用于保持多个抗辐射片之间的间隔的单独的插入构件。可以选择具有低释气性的树脂材料来劣化支撑单元的可成形性，因此，在组装期间可能损坏支撑单元，并且在组装期间可能会降低生产率。

发明内容

技术问题

实施例提供了一种真空绝热体以及一种冰箱，该真空绝热体在使用具有低释气性的树脂材料时出现的低可模塑性(moldability)方面得到了改善。

实施例还提供一种真空绝热体以及一种冰箱，该真空绝热体便于将抗辐射片安装在支撑单元中。

实施例还提供了一种真空绝热体以及一种冰箱，该真空绝热体防止支撑单元被损坏。

技术方案

为了改善支撑单元的低可模塑性，支撑单元可以包括二维平面结构并且与第三空间以及分别从支撑件的两侧延伸到板构件的左杆和右杆相交(cross)。左杆和右杆的长度可以相同。

为了方便地将抗辐射片安装到支撑单元，可以用左杆、右杆和支撑件中的至少一个支撑抗辐射片。

为了防止支撑单元损坏，可将插入引导件联接至杆。插入引导件的表面可以具有低摩擦结构。

一个或多个实施例的细节在附图和以下描述中阐述。根据说明书和附图以及根据权利要求书，其他特征将显而易见。

本发明的有益效果

根据实施例，支撑单元可以设计形状很好地保持。因此，产品的完整性可以增加。

根据实施例，可以方便地安装抗辐射片。

根据实施例，可以减少支撑单元的损坏以提高产品的产量。

附图说明

图1是根据一实施例的冰箱的立体图。

图2是示意性地示出冰箱的主体和门中所使用的真空绝热体的视图。

图3是示出真空空间部的内部配置的各种实施例的视图。

图4是示出通过检测树脂获得的结果的图表。

图5示出了通过对树脂的真空保持性能进行实验而获得的结果。

图6示出了通过分析从PPS和低释气PC排出的气体的成分而获得的结果。

图7示出了通过测量高温排放中树脂被大气压力损坏的最大变形温度而获得的结果。

图8是示出抗传导片及其周边部分的各种实施例的视图。

图9是根据任何实施例的支撑单元的示意性立体图。

图10是根据另一实施例的支撑单元的立体图。

图11是用于说明通过格子(lattice)支撑件支撑抗辐射片的方式的视图，图11a是示出联接方式的视图。图11b是示出插件注入(insert injection，埋入式注射)方式的视图。

图12是示出根据实施例的将抗辐射片固定到左杆和/或右杆的示例的视图。

图13是示出根据另一实施例的将抗辐射片固定到杆的示例的平面图。

图14和图15是用于说明自立式抗辐射片的视图。

图16是用于说明插入引导件的视图。

图17和图18是示出表面处理的示例的视图。

图19是示出插入引导件的另一示例的剖视图。

图20是示出插入引导件的装配凹槽的视图。

图21是用于说明设置有平坦化板的支撑单元的视图。

图22是用于说明根据实施例的将外罩设置在板构件的外侧的示例的视图。

图23是用于说明平坦化板的另一功能的视图。

图24是示出通过应用模拟的根据真空压力的绝热性能的变化和气体传导率的变化的曲线图。

图25是示出观察当使用支撑单元时对真空绝热体内部进行排放的过程中的时间和压力所获得的结果的曲线图。

图26是通过比较真空压力与气体传导率所获得的曲线图。

具体实施方式

以下，将参考附图描述示例性实施例。然而，本发明可通过许多不同的形式实施，而不应该被解释为限于这里阐述的实施例，并且理解本发明的精神的本领域普通技术人员可以容易地实现其他实施例，这些实施例通过添加、改变、删除和添加组件而被包括在相同概念的范围内；相反，应该理解的是它们也被包括在本发明的范围内。

下面示出的附图可以显示为与实际产品不同，或者可以删除夸大或者简单或详细的部分，但是这旨在有助于理解本发明的技术构思。其不应被解释为限制性的。

在以下描述中，真空压力意指低于大气压的任何特定压力状态。另外，A的真空度高于B的真空度这种表达意味着A的真空压力低于B的真空压力。

图1是根据一实施例的车辆冰箱的立体图。

参考图1，冰箱1包括：主体2，设有能够储藏存储物品的腔室9；以及门3，其设置为打开/关闭主体2。门3可以被可旋转地或可滑动地移动地设置为打开/关闭腔室9。腔室9可以提供冷藏室和冷冻室中的至少一个。

多个部件构成冷冻循环，在该循环中冷空气被供给到腔室9中。详细而言，这些部件包括：压缩机4，用于压缩制冷剂；冷凝器5，用于冷凝被压缩的制冷剂；膨胀器6，用于膨胀被冷凝的制冷剂；以及蒸发器7，用于蒸发被膨胀的制冷剂，以获取热量。作为典型的结构，风扇可以被安装在邻近蒸发器7的位置处，并且从风扇吹出的流体可以穿过蒸发器7，然后被吹入腔室9中。通过由风扇调节吹送量和吹送方向、通过调节循环的制冷剂的量、或者调节压缩机的压缩率来控制冷冻负荷，从而能够控制制冷空间或冷冻空间。

图2是示意性地示出冰箱的主体和门中使用的真空绝热体的视图。在图2中，主体侧真空绝热体以移除顶壁和侧壁的状态示出，并且以移除前壁的一部分的状态示出门侧真空绝热体。此外，为了便于理解，提供了抗传导片处的部分的部段。

参考图2，真空绝热体包括：第一板构件10，用于提供低温空间的壁；第二板构件20，用于提供高温空间的壁；真空空间部50，其限定为第一板构件10与第二板构件20之间的间隔部。而且，真空绝热体包括抗传导片60和63，用以防止第一板构件10与第二板构件20之间的热传导。设置用于密封第一板构件10和第二板构件20的密封部件61，使得真空空间部50处于密封状态。当真空绝热体被应用于制冷或加热柜时，第一板构件10可以被称为内壳，并且第二板构件20可以被称为外壳。容置提供冷冻循环的部件的机械室(machine room)8被放置在主体侧真空绝热体的下后侧，并且用于排出真空空间部50中的空气而形成真空状态的排放端口40被设置在真空绝热体的任一侧处。此外，还可以安装穿过真空空间部50的管道64，以便安装除霜水管和电线。

第一板构件10可以限定将第一空间设置于其上的至少一部分壁。第二板构件20可以限定用于将第二空间设置于其上的至少一部分壁。第一空间和第二空间可以被限定为具有不同温度的空间。在此，每个空间的壁不仅可以作为直接接触空间的壁，还可以作为不接触空间的壁。例如，本实施例的真空绝热体还可以被应用于还具有接触每个空间的单独的壁的产品。

导致真空绝热体的绝热效果损失的热传递的因素是：第一板构件10与第二板构件20之间的热传导，第一板构件10与第二板构件20之间的辐射热，以及真空空间部50的气体传导。

以下，提供一种耐热单元，其被设置为减少与热传递的这些因素相关的绝热损失。同时，本实施例的真空绝热体和冰箱不排除将另一绝热装置也设置到真空绝热体的至少一侧。因此，还可以将使用发泡等的绝热装置设置到真空绝热体的另一侧。

图3是示出真空空间部的内部配置的各种实施例的视图。

首先，参考图3a，真空空间部50可被设置在具有与第一空间和第二空间各自的压力不同的压力的第三空间中，优选地呈真空状态，从而减少绝热损失。第三空间的温度可以被设置成介于第一空间的温度与第二空间的温度之间。由于第三空间被设置为处于真空状态的空间。由此，第一板构件10和第二板构件20由于对应于第一空间与第二空间之间压力差的力而受到沿使它们彼此靠近的方向收缩的力。因此，真空空间部50可以在其减小的方向上变形。在此情况下，绝热损失可能由于以下原因而产生：热辐射量的增加、真空空间部50的收缩和热传导量的增加、板构件10和20之间的接触。

支撑单元30可以被设置为减小真空空间部50的变形。支撑单元30包括杆31。杆31可以沿相对于板构件基本上垂直的方向延伸，以支撑第一板构件与第二板构件之间的距离。支撑板35可以被附加地设置在杆31的至少任一端上。支撑板35可将至少两个或更多个杆31彼此连接，以沿着相对于第一板构件10和第二板构件20水平的方向延伸。支撑板35可以被设置为板状，或者可以被设置为格状，从而减小支撑板接触第一板构件10或第二板构件20的面积，由此减小热传递。杆31和支撑板35在至少一个部分处被彼此固定，以便一起插入到第一板构件10与第二板构件20之间。支撑板35接触第一板构件10和第二板构件20中的至少一者，由此防止第一板构件10和第二板构件20的变形。此外，基于杆31的延伸方向，支撑板35的总截面积被设置为大于杆31的总截面积，从而通过杆31传递的热可以通过支撑板35扩散。

将描述支撑单元30的材料。

支撑单元30具有高抗压强度，以承受真空压力。另外，支撑单元30将具有低释气率和低吸水率，以保持真空状态。而且，支撑单元30将具有低导热系数，以便减少板构件之间的热传导。而且，支撑单元30将确保高温下的抗压强度，以承受高温排放过程。另外，支撑单元30应具有优异的机械加工性以进行模制。而且，支撑单元30将具有低成本的模制。这里，执行排放过程所需的时间大约需要几天。因此，减少了时间，从而大大提高了制造成本和生产率。因此，由于随着执行排放过程的温度升高排放速度增加，所以在高温下要确保抗压强度。发明人在上述条件下进行了各种检测。

首先，陶瓷或玻璃具有低释气率和低吸水率，但是其机械加工性显著降低。因此，陶瓷和玻璃可以不用作支撑单元30的材料。因此，可以将树脂视为支撑单元30的材料。

图4是示出通过检测树脂获得的结果的图表。

参照图4，本发明人已经检测了各种树脂，并且大多数树脂不能使用，因为它们的释气率和吸水率非常高。因此，本发明人已经检测了近似满足释气率和吸水率条件的树脂。结果，由于PE的高释气率和低抗压强度，因此不适合使用PE。由于PCTFE价格过高，因此不宜使用PCTFE。由于PEEK释气率高，因此不适合使用PEEK。因此，确定了可以使用从由聚碳酸酯(PC)、玻璃纤维PC、低释气PC、聚苯硫醚(PPS)和液晶聚合物(LCP)构成的组中选择的树脂作为支撑单元的材料。但是，PC的释气率为0.19，处于较低水平。因此，随着进行烘烤(其中通过施加热量来进行排放)所需的时间增加到一定水平，PC可以用作支撑单元的材料。

本发明人已经通过对预期在真空空间部内部使用的树脂进行了各种研究而找到了最佳材料。在下文中，将参考附图描述所进行的研究的结果。

图5是示出通过对树脂的真空保持性能进行实验而获得的结果的视图。

参照图5，示出了一曲线图，该曲线图示出通过使用相应的树脂制造支撑单元且然后测试树脂的真空保持性能而获得的结果。首先，使用酒精清洗由选定材料制成的支撑单元，在低压下放置48小时，在空气中暴露2.5小时，然后在90℃以如下状态进行排放过程约50小时：将支撑单元放入真空绝热体中，从而测量支撑单元的真空保持性能。

可以看出，在LCP的情况下，其初始排放性能最佳，但其真空保持性能却很差。可以预期，这是由于LCP对温度的敏感而引起的。而且，通过曲线图的特性可以预期，当最终允许压力为5×10^-3托(Torr)时，其真空性能将保持约0.5年。因此，LCP不适合用作支撑单元的材料。

可以看出，在玻璃纤维PC(G/F PC)的情况下，其排放速度很快，但其真空保持性能却很低。确定的是，这将受到添加剂的影响。另外，通过该曲线图的特性，预期玻璃纤维PC将保持其真空性能，在相同条件下保持约8.2年的时间。因此，LCP不适合用作支撑单元的材料。

与上述两种材料相比，期望在低释气PC(O/G PC)的情况下，其真空保持性能非常好，并且其真空性能将在相同条件下保持约34年。但是，可以看出低释气PC的初始排放性能低，因此，低释气PC的制造效率降低。

可以看出，在PPS的情况下，其真空保持性能非常优异，并且其排放性能也很优异。因此，基于真空保持性能，最优选地考虑将PPS用作支撑单元的材料。

图6示出了通过分析从PPS和低释气PC排出的气体的成分而获得的结果，其中，横轴表示气体的质量数，纵轴表示气体的浓度。图6a示出了通过分析从低释气PC排放的气体获得的结果。在图6a中，可以看到H₂系列(I)、H₂O系列(II)、N₂/CO/CO₂/O₂系列(III)和烃系列(IV)被同样地(equally)排出。图6b示出了通过分析从PPS排出的气体获得的结果。在图6b中，可以看到H₂系列(I)、H₂O系列(II)、N₂/CO/CO₂/O₂系列(III)的排放程度较弱。图6c是通过分析从不锈钢排出的气体而获得的结果。在图6c中，可以看出，从不锈钢排出了与PPS相似的气体。因此，可以看出PPS排放的气体与不锈钢相似。

由于该分析结果，可以再次确认PPS作为支撑单元的材料是优异的。

图7示出了通过测量高温排放中树脂被大气压力损坏的最大变形温度而获得的结果。此时，以30mm的距离设置直径为2mm的杆31。参照图7，可以看出，在PE的情况下，破裂在60℃发生；在低释气的PC的情况下，破裂在90℃发生；在PPS的情况下，破裂在125℃发生。

作为分析结果，可以看出，PPS最优选地用作在真空空间部内部使用的树脂。然而，就制造成本而言，可以使用低释气的PC。

将描述通过真空空间部50减少第一板构件10与第二板构件20之间的热辐射的抗辐射片32。第一板构件10和第二板构件20可以由能够防止腐蚀并提供足够强度的不锈钢材料制成。不锈钢材料具有为0.16的相对高的辐射率，因此，大量的辐射热可以被传递。此外，由树脂制成的支撑单元30具有比板构件低的辐射率，并且并非被整体地设置到第一板构件10和第二板构件20的内表面。因此，支撑单元30对辐射热并没有太大影响。从而，抗辐射片32可以在真空空间部50的大部分区域上被设置成板形，以便集中减少在第一板构件10与第二板构件20之间传送的辐射热。具有低辐射率的产品可以被优选地用作抗辐射片32的材料。在一实施例中，具有0.02的辐射率的铝箔可以被用作抗辐射片32。并且，由于使用一个抗辐射片可能不足以阻碍热辐射的传递，至少两片抗辐射片32可以以一定距离设置，以便不会彼此接触。另外，至少一个抗辐射片可以被设置成处于与第一板构件10或第二板构件20的内表面接触的状态。

返回参考图3b，板构件之间的距离通过支撑单元30被保持，并且多孔材料33可以被填充到真空空间部50中。多孔材料33可以具有比第一板构件10和第二板构件20的不锈钢材料更高的辐射率。但是，由于多孔材料33被填充到真空空间部50中，多孔材料33具有用于阻碍辐射传热的高效性。

在本实施例中，可以在没有抗辐射片32的情况下制造真空绝热体。

图8是示出抗传导片和抗传导片的周边部分的各种实施例的视图。图2中简单地示出抗传导片的结构，但将参考附图来详细理解。

首先，图8a提出的抗传导片可以优选地被应用于主体侧真空绝热体。特别地，第一板构件10和第二板构件20将被密封，使得真空绝热体的内部形成真空。在此情况下，由于两个板构件彼此具有不同的温度，在两个板构件之间可以产生热传递。抗传导片60被设置为防止在两种不同的板构件之间进行热传导。

抗传导片60可以设置有密封部件61，抗传导片60的两端在密封部件处被密封，以限定用于第三空间的壁的至少一个部分，并保持真空状态。抗传导片60可以被设置为微米单位的薄箔，以便减少沿着第三空间的壁传导的热量。多个密封部件610可以被设置为多个焊接部件。亦即，抗传导片60以及板构件10和20可以被彼此熔接。为了在抗传导片60与板构件10和20之间产生熔接作用，抗传导片60以及板构件10和20可以由相同的材料制成，并且不锈钢材料可以被用作此材料。密封部件610并不限于焊接部件，而是可以通过诸如旋塞(cocking)的过程被设置。抗传导片60可以被设置成弯曲形状。由此，抗传导片60的导热距离被设置得比每个板构件的线性距离更长，以便可以进一步减少热传导的量。

沿着抗传导片60会产生温度变化。因此，为了阻碍热传导到抗传导片60的外部，可以在抗传导片60的外部设置屏蔽部件62，以便产生绝热作用。换句话说，在冰箱中，第二板构件20具有高温，而第一板构件10具有低温。此外，在抗传导片60中产生从高温到低温的热传导，所以抗传导片60的温度会突然改变。因此，当抗传导片60朝向其外部敞开时，可能会严重地发生通过敞开位置的热传递。为了减少热损失，屏蔽部件62被设置在抗传导片60的外部。例如，当抗传导片60被暴露于低温空间和高温空间之任一者时，抗传导片60以及其暴露部分不用作抗传导体，但这不是优选的。

屏蔽部件62可以被设置为接触抗传导片60的外表面的多孔材料。屏蔽部件62可以被设置为绝热结构，例如被安置在抗传导片60外部的独立垫片。屏蔽部件62可以被设置为真空绝热体的一部分，在主体侧真空绝热体相对于门侧真空绝热体关闭时，这部分被设置在面向相应抗传导片60的位置处。为了减少主体和门打开时的热损失，屏蔽部件62可以优选地被设置为多孔材料或单独的真空结构。

图8b中提出的抗传导片可以优选地被应用于门侧真空绝热体。在图8b中，详细描述了与图8a中那些不同的部分，并且相同的描述被用于与图8a那些相同的部分。侧框架70还被设置在抗传导片60的外侧。在侧框架70上安置用于门与主体之间密封的部件、排放过程所需的排放端口、保持真空的消气端口等。这是因为部件在主体侧真空绝热体中的装设是方便的，但部件的装设位置被限制于门侧真空绝热体中。

在门侧真空绝热体中，难以将抗传导片60安置在真空空间部的前端部分，即真空空间部的角落侧部部分。这是因为，与主体不同，门的角落边缘部分被暴露在外。更特别地，如果抗传导片60被安置在真空空间部的前端部分，则门的角落边缘部分被暴露在外，因此存在的缺点是，应该配置单独的绝热部件，以热绝缘抗传导片60。

图8c提出的抗传导片可以被优选地安装在穿过真空空间部的管道中。在图8c中，详细描述了与图8a和图8b不同的部分，并且相同的描述被用于与图8a和图8b相同的部分。具有与图8a相同形状的抗传导片，优选为折皱的(wrinkled)抗传导片63可以被设置在管道64的周边部分处。因此，可以延长热传递路径，并且可以防止由压力差导致的变形。此外，可以设置单独的屏蔽部件，以提升抗传导片的绝热性能。

返回参考图8a，将描述第一板构件10和第二板构件20之间的热传递路径。经过真空绝热体的热可以被分为：沿着真空绝热体、更特别地沿着抗传导片60的表面传导的表面热传导①、沿着设置在真空绝热体内的支撑单元30传导的支撑件热传导②、通过真空空间部中的内部空气传导的气体热传导③、以及通过真空空间部传递的辐射传热④。

传热可以根据各种设计尺寸而变化。例如，可以改变支撑单元，使得第一板构件10和第二板构件20可以承受真空压力而不会变形，可以改变真空压力，可以改变板构件之间的距离，并且可以改变抗传导片的长度。根据分别通过板构件设置的空间(第一空间和第二空间)之间的温度差可以改变传热。在这个实施例中，通过考虑其总传热量小于通过发泡聚氨酯形成的典型的绝热结构的总传热量，已经发现真空绝热体的优选配置。在包括通过使聚氨酯发泡形成的绝热结构的典型的冰箱中，有效传热系数可以被提议为19.6mW/mK。

通过对该实施例的真空绝热体的传热量进行相关分析，气体热传导③的传热量可以变得最小。例如，气体热传导③的传热量可以被控制为等于或小于总传热量的4％。被限定为表面热传导①和支撑件热传导②的总和的固体热传导的传热量是最大的。例如，固体热传导的传热量可以达到总传热量的75％。辐射传热③的传热量小于固体热传导的传热量，但是大于气体热传导的传热量。例如，辐射传热③的传热量可以占总传热量的约20％。

根据这个传热分布，表面热传导①、支撑件热传导②、气体热传导③以及辐射传热④的有效传热系数(eK：有效K)(W/mK)可以具有数学方程式1的顺序。

【方程式1】

eK_{固体热传导}>eK_辐射传热>eK_{气体热传导}

在此，有效传热系数(eK)是可以使用目标产品的形状和温度差测量的值。有效传热系数(eK)是通过测量传热的至少一部分处的温度和总传热量可以获得的数值。例如，热值(W)使用热源来测量，该热源可以在冰箱中被量化地测量，使用分别通过主体和冰箱门的边缘传送的热来测量门的温度分布(K)，通过其传热的路径被计算为换算值(m)，由此估算有效传热系数。

整个真空绝热体的有效传热系数(eK)是通过k＝QL/A△T给出的值。在此，Q表示热值(W)，并且可以使用加热器的热值来获得。A表示真空绝热体的截面积(m²)，L表示真空绝热体的厚度(m)，并且△T表示温度差。

对于表面热传导，传热传导值可以通过抗传导片60或63的入口与出口之间的温度差(△T)、抗传导片的截面积(A)、抗传导片的长度(L)以及抗传导片的导热系数(k)(抗传导片的导热系数是材料的材料性质，并且可以事先获得)来获得。对于支撑件热传导，热传导热值可以通过支撑单元30的入口与出口之间的温度差(△T)、支撑单元的截面积(A)、支撑单元的长度(L)以及支撑单元的导热系数(k)而获得。在此，支撑单元的导热系数是材料的材料性质并且可以事先获得。气体热传导③和辐射传热④的总和可以通过从整个真空绝热体的传热量减去表面热传导和支撑件热传导来获得。气体热传导③和辐射传热④的比率可以在通过显著降低真空空间部50的真空度使得不存在气体热传导时通过估算辐射传热而获得。

当在真空空间部50内设置多孔材料时，多孔材料热传导⑤可以是支撑件热传导②和辐射传热④的总和。多孔材料热传导可以根据包括多孔材料的种类、数量等的各种变量而改变。

根据一实施例，由相邻杆31形成的几何中心与每个杆31所在点之间的温度差△T₁可以优选地设置为小于0.5℃。而且，由相邻杆31形成的几何中心与真空绝热体的边缘部分之间的温度差△T₂可以优选地被设置为小于0.5℃。在第二板构件20中，第二板的平均温度与穿过抗传导片60或63的传热路径同第二板相交的点处的温度之间的温度差可能是最大的。例如，当第二空间是比第一空间更热的区域时，穿过抗传导片的热传导路径同第二板构件相交的点处的温度变得最低。类似地，当第二空间是比第一空间更冷的区域时，穿过抗传导片的热传导路径同第二板构件相交的点处的温度变得最高。

这意味着，除了穿过抗传导片的表面热传导之外，应该控制通过其他点传递的热量，并且仅在表面热传导占据最大的传热量时，才可以实现满足真空绝热体的整个传热量。为此，抗传导片的温度变化可以被控制为大于板构件的温度变化。

将描述构成真空绝热体的部件的物理特性。在真空绝热体中，真空压力产生的力被施加到所有部件。因此，可以优选地使用具有一定水平的强度(N/m²)的材料。

在这样的情况下，板构件10和20以及侧框架70可以优选地由具有充足强度的材料制成，借助这种强度，甚至真空压力也不会损坏它们。例如，当杆31的数量被减少以限制支撑热传导时，由于真空压力而发生板构件的变形(该变形可能对冰箱的外观造成不良的影响)。抗辐射片32可以优选地由具有低辐射率的材料制成，并且可以容易地进行薄膜处理。而且，抗辐射片32用于确保足够的强度，以免因外部冲击而变形。支撑单元30设有足够的强度以支撑真空压力产生的力并承受外部冲击，并且具有可加工性。抗传导片60可以优选地由具有薄板形状的材料制成并且可以承受真空压力。

在一实施例中，板构件、侧框架和抗传导片可以由具有相同强度的不锈钢材料制成。抗辐射片可以由具有强度比不锈钢材料弱的铝制成。支撑单元可以由具有强度比铝弱的树脂制成。

不同于材料强度的角度，需要从刚度的角度进行分析。刚度(N/m)是不易变形的特性。尽管使用相同的材料，但其刚度可根据其形状而改变。抗传导片60或63可以由具有强度的材料制成，但是材料的刚度优选地为低的，以便增加耐热性并使辐射热最小化，因为当应用真空压力时抗传导片被均匀地展开而没有任何粗糙度。抗辐射片32需要一定水平的刚度，以便不会由于变形而接触另一部件。特别地，抗辐射片的边缘部分可能由于抗辐射片的自负荷引起的下垂而产生热传导。因此，需要一定水平的刚度。支撑单元30需要足够的刚度以承受来自板构件的压缩应力和外部冲击。

在一实施例中，板构件和侧框架可以优选地具有最高的刚度，以便防止由真空压力导致的变形。支撑单元，特别是杆，可以优选地具有第二高的刚度。抗辐射片的刚度可以优选地低于支撑单元的刚度，但高于抗传导片的刚度。最后，抗传导片可以优选地由易于因真空压力变形的材料制成，并且具有最低的刚度。

即使在多孔材料33被填入真空空间部50时，抗传导片也可以优选地具有最低的刚度，并且板构件和侧框架可以优选地具有最高的刚度。

如上所述，可以将各种树脂材料应用于支撑单元30。特别地，可以优选地使用PPS。然而，包含大量PPS的树脂可能具有释气低的优点，但是由于液态的高粘度而具有可模塑性差的局限性。在这种情况下，由于模制支撑单元在设计时会改变形状，所以当部件彼此联接时会发生损坏和形状改变。

在下文中，提出了能够解决上述限制的支撑单元的各种具体示例。

图9是根据任何实施例的支撑单元的示意性立体图。

参照图9，支撑单元30包括以平面形状即二维平面结构制造的非格子支撑件310和分别从非格子支撑件310的左右表面突出的左杆311和右杆321。左杆311和右杆321可具有相同的长度。因此，应当理解，非格子支撑件310设置在左杆和右杆之间。

因此，被引入到模制框架的任何点的注射液体可广泛地流过非格子支撑件310的内部空的空间。另外，由于左杆311和右杆312中的每一个的长度均小于真空绝热体的内部空间的宽度的一半，因此注射液体可以在构成左杆311和右杆312的模制框架中平稳地流动。在杆31的长度等于真空绝热体的内部空间的宽度的情况下，与注射液体未到达杆31的端部的情况相比，可以容易地理解，当注射液体的流动距离变长时，可能无法获得杆31的期望形状。如果真空绝热体的宽度保持足够小，则无需在真空绝热体的中间设置非格子支撑件310。但是，最优选的是将杆的形状设置为期望的形状。

对于注射液体的流动，优选的是杆的宽度朝向端部减小。

非格子支撑件310可以与左杆311和右杆312模制在一起。

优选地，非格子支撑件310为二维平面且不具有空缺的区域。可以在非格子支撑件310的两个外表面中的至少一个外表面上设置涂覆表面(coating surface，覆盖表面)313。可以将具有低辐射率的金属材料施加到该涂覆表面上以执行抗辐射片的功能。铝可以用作金属材料。

当非格子支撑件310被大量生产时，涂覆表面313可以作为一个过程被执行。因此，仅通过一简单过程就可以实现抗辐射片32的功能。

根据本实施例，优点是不需要提供单独结构，用以制造抗辐射片、固定抗辐射片、提供用于安装抗辐射片的分隔结构、以及在制造真空绝热体时安装抗辐射片。

非格子支撑件310是具有预定厚度的部件。因此，引入了诸如PPS的更昂贵的树脂材料，并且释气进一步增加。考虑到该限制，提出了另一实施例。

根据本实施例，在提供支撑单元30时，能够消除从一对面对的支撑板35延伸的杆31彼此接合的不便之处。也就是说，为了在面对杆31的端部处提供凹形结构和凸形结构并且将其彼此联接，需要许多对准结构和对准结构的插入件。另一方面，在本实施例中，由于左杆311和右杆312在支撑件的两侧上制造，因此不需要单独地对准或联接这些杆。

当左杆311和右杆312接触板构件10和20时，在板构件上可能出现不平坦部。因此，为了减少不平坦部，可以提供平坦化板。稍后将描述平坦化板的详细构造。

这些优点可以在以下所有实施例中类似地实施。

图10是根据另一实施例的支撑单元的立体图。

参照图10，支撑单元30包括以二维格子结构制造的格子支撑件320以及分别突出到非格子支撑件320的左侧和右侧的左杆311和右杆321。左杆311和右杆312可设置在格子的相交处以增强强度。

左杆和右杆可通过直接或间接接触板构件10和20而用作支撑单元30。

抗辐射片32可以由格子支撑件320支撑。抗辐射片32可以由格子支撑件320支撑，并且抗辐射片32的左侧和右侧面对板构件10和20以抵抗辐射热传递。

格子支撑件320的每个格子的中心是空的，没有使用树脂。因此，可以减少树脂的使用量，并且可以减少释气。

可以通过各种方法使抗辐射片32由格子支撑件320支撑。图11a示出了联接方式，图11b示出了插件注射方式。

首先，参考图11a，将左格子支撑件3201和右格子支撑件3202设置为彼此对称，并且将抗辐射片32插入在左格子支撑件3201和右格子支撑件3202之间。

此后，左格子支撑件3201和右格子支撑件3202彼此联接。抗辐射片32固定在左格子支撑件3201和右格子支撑件3202之间。左格子支撑件3201与右格子支撑件3202之间的联接可以通过将两个部件的部分熔融或通过使用固定工具将两个部件联接而实现。

参照图11b，在将抗辐射片32插入到模制框架中的状态下，将注射液体注入到模制框架中。当模制框架中的注射液体固化时，抗辐射片32与格子支撑件320形成本体。

根据本实施例，可以在部件的制造阶段方便地分批处理抗辐射片。另外，可以减少树脂的使用量。

可以以各种方式提出将抗辐射片32联接至非格子支撑件的方法。

参照图12，可以将抗辐射片32插入以固定到左杆311和右杆312。可以在抗辐射片32中预先加工孔，并且可以将杆插入孔中。

当将左杆311和右杆312插入孔中时，可以在左杆311和右杆312中的每个上设置支撑件突出部323，以便即使振动或影响发生也可防止由于振动而使抗辐射片分离。为了确保注射液体的流动性，左杆311和右杆312中的每个可设置有朝向其端部的较细部分。因此，可以防止在抗辐射片32经过支撑件突出部323之后被支撑件突出部323卡住而将抗辐射片32拉出。

在本实施例中，在将抗辐射片强行插入杆中的同时，抗辐射片可变形或损坏。因此，存在操作者必须更加注意的限制。图13中提出了一种解决此限制的方法。

首先，参照图13，在抗辐射片32中限定多个孔330，这些孔具有预定形状并且杆被插入这些孔中。孔330在多个方向上彼此对称。

在孔330的边缘中设置有平滑地突出以接触左杆311和右杆312的圆形支撑块331以及允许圆形支撑块331平滑地弯曲的凹槽334。

圆形支撑块331的端部具有圆形形状。根据该形状，当将杆插入辐射的孔中时，可以防止杆的损坏。圆形支撑块331可以通过凹槽334更平滑地变形。

在孔330内部观察到格子支撑件320和杆311。

参照图13，在抗辐射片32中限定多个孔330，多个孔均具有预定形状并且杆被插入这些孔中。孔330在多个方向上彼此对称。

在孔330的边缘上设置有宽支撑块332，该宽支撑块332包括线性保持部333并且在左杆311和右杆312中的每一个上具有宽的接触长度。线性保持部333可以具有与杆311和312中的每一个的外观类似的弧形。因此，可以宽间隔地支撑杆，以稳定地支撑插入的抗辐射片32而不会分离。可以设置允许宽支撑块332平滑地弯曲的凹槽334。

参照图13c，尽管多个孔与上述孔一样在多个方向上彼此对称，但是提供了具有粗十字形的粗十字形孔336。

当将杆311和312插入粗十字形孔336中时，尖头338可以刺穿并保持杆。因此，可以更稳定地保持抗辐射片的固定位置。

在图13d中可以提供具有与粗十字形孔336相对应的形状的小十字形孔337。

当比较粗十字形孔336和小十字形孔337时，所提供的尖头338是相同的。然而，在粗十字形孔337中，接触块339接触杆的区域可以较小。

如上所述，随着接触块的接触面积的减小，可以进一步减小抗辐射片和杆之间的热传递。

参照图12和图13，抗辐射片32可以以直接安装在杆31上的方式固定。可以以冗余的方式将支撑件突出部323和片状构件331、332和339彼此施加。

抗辐射片32的位置可以直接固定到支撑件310和320与板构件10和20之间的间隔。在下文中，将参照附图描述细节。

图14和图15是用于说明自立式抗辐射片的视图。

参照图14，可以在格子支撑件320与板构件10和20之间的间隔部中设置自立式抗辐射片。

为了使自立式抗辐射片340自身竖立，自立式抗辐射片340包括具有二维宽板状的片基(sheet base，片状基部)341和从片基341突出的片突出部342。片突出部342可以通过冲压过程设置在板状片上。片突出部342和片基341可以一体地设置。

片基341可以接触格子支撑件320，并且片突出部342可以接触朝向板构件10的任何构件，从而被支撑在其位置。为了防止自立式抗辐射片340沿着格子支撑件320移动，可以进一步设置供杆311和312穿过的通孔371。

自立式抗辐射片340可以设置在格子支撑件320的所有左侧和右侧上，以提高抗辐射的效果。

自立式抗辐射片340可以由金属材料制成，因此具有高的导热系数。当自立式抗辐射片340直接接触板构件10和20时，热损失会增加。为了解决该限制，可以在自立式抗辐射片340与板构件10和20接触的部分处进一步设置防热传导工具341。

参照图15，类似于图14，可以看到自立式抗辐射片340仅设置在格子支撑件320的任一侧上。可以看到，将杆312插入到通孔371中以防止自立式抗辐射片340相对于附图中的地面在竖直方向或竖直方向上移动。

可以看出，杆312和311在所有格子支撑件310和非格子支撑件320中都向外突出。每个杆311和312都是由树脂材料制成的一小部分。因此，在存储和运输期间，杆311和312可能容易损坏。当杆311和312安装在真空绝热体上时，杆311和312可能由于与其他部件的碰撞而变形。

考虑到该限制，插入引导件可以联接到每个杆311和312的外部。当支撑单元30插入板构件10和20之间时，插入引导件可以防止杆311和312变形和损坏。插入引导件可以在存储和运输期间保护杆。

图16是用于说明插入引导件的视图。

参照图16，插入引导件350被固定到延伸到支撑件310和320的两侧的多个杆311和312。如上所述，插入引导件350可以防止当支撑单元可滑动地插入板构件之间时杆被损坏，并防止杆在存储和运输过程中损坏。

另外，当在安装有支撑单元30的状态下进行真空排气时，可以防止任何一根杆由于负载的部分集中而局部损坏。也就是说，插入引导件350可施加大体均匀的载荷，以防止杆屈曲。杆311和312可以位于与插入引导件350相对应的凹槽中。在这种情况下，可以更可靠地防止屈曲。

插入引导件350可以插入到板构件10和20之间的间隔部中。这里，为了实现平滑的插入，可以在插入引导件350的外表面(插入引导件面向板构件10和20处的表面)上进行各种表面处理。

图17和图18是示出表面处理的示例的视图。

参照图17，插入引导件350可以在引导框架351和引导框架351的外表面(即，面对板构件10和20的表面)上具有不平坦部352。不平坦部352可以减小在插入引导件350的外表面以及板构件10和20中的每一个的内表面上的摩擦力，并且允许通过不平坦部的小变形而使插入引导件350被平滑地插入。

参照图18，插入引导件350可以在引导框架351的外表面上具有涂覆表面353(即，面对板构件10和20的涂覆表面353)。涂覆表面353可以减小在板构件10和20中的每一个的内表面和插入引导件350的外表面上的摩擦力，并且允许插入引导件350被平滑地插入。涂覆表面可以是聚四氟乙烯(Teflon，特氟龙)涂覆的。

可以在引导框架351中设置装配凹槽，其中杆被装配到该装配凹槽中。在将至少几个杆安装到装配凹槽的状态下，可以进行运输和储存。当然，所有的杆可以被装配到相应的凹槽或孔中以防止杆被损坏。

图19是示出插入引导件的另一示例的剖视图。

参照图19，插入引导件350可以不设置为平板形状，而可以设置为具有框架的预定结构。也就是说，装配凹槽354可以作为具有格子形状的网格结构或框架而设置在引导框架351中。可以以框架加强厚度的方式在设置有装配凹槽354的部分处设置加强结构。

根据设置为网格结构的引导框架351，可以减少树脂的使用量。

图20是示出插入引导件的装配凹槽的视图。

参照图20，可以在插入引导件350的边缘中设置多个装配凹槽354，以使杆311和312联接。

由于杆联接到装配凹槽354，因此支撑单元可以被设置为一个本体。用于防止杆屈曲的座凹槽356可以设置在杆被布置在其上的部分中。座凹槽356可以不影响杆和插入引导件的联接，但是能够防止杆扭转从而防止杆屈曲。可以理解的是，作为示例仅提供了单个座凹槽356，但是也可提供多个座凹槽356。

杆311和312可直接接触板构件10和20以支撑板构件之间的间隔。然而，当杆直接接触板构件时，由于高真空压力，板构件可能由于力而弯曲。该现象不会对真空绝热体的内部造成很大影响，但是在真空绝热体的外表面上发生的弯曲可能会引起使用者的不满。

可以在支撑单元中进一步设置平坦化板以防止这种现象的发生并实现板构件的平坦化。

图21是用于说明设置有平坦化板的支撑单元的视图。

参照图21，平坦化板360设置在每个支撑件310和320的外表面(即，右杆312的外侧)上。平坦化板360可以设置在右杆312与第二板构件20之间的间隔部中。

将描述平坦化板360的操作。当右杆312的端部直接接触第二板构件20时，第二板构件20可以向内凹入以通过将右杆312和相邻的不同的右杆312之间的部分作为支撑点而变形。因为向右杆312的支撑点施加了很大的力，所以这可以完成。

由于该现象，第二板构件20的变形可以通过允许借助力支撑平坦化板360的网格形状或板形状来减小。可以以类似于插入引导件350的方式来设置平坦化板360与杆之间的联接。

然而，不同于将座凹槽356和装配凹槽354设置成彼此不同，所有杆的端部可以均匀地接触平坦化板360。根据上述构成，可以将均匀的力施加到所有的杆上，以防止因为力集中而损坏杆。

平坦化板360和杆312可以彼此均匀地接触。然而，杆312可以不以杆312插入到平坦化板360的凹槽中的方式联接到平坦化板360。也就是说，随着被联接部分的数量增加，联接过程可能是麻烦和困难的。为此，可以最小化平坦化板360和杆312之间的联接凹槽的数量。例如，可以仅在平坦化板360的边缘的一部分中设置联接凹槽，并且可以将杆312仅联接到联接凹槽以方便地在其间进行联接并且通过临时组装来提高工作便利性。

可以相对于第一板类似地设置平坦化板。然而，真空绝热体的内部不是使用者最感兴趣的部分，因此没有太大的需求。

如果存在诸如真空绝热体的狭窄的内部宽度的限制，则可以不设置平坦化板。在这种情况下，第二板构件可以弯曲。

参照图22，可以在第二板构件的外表面上进一步设置外罩361。外罩可以覆盖弯曲部分，以进一步为使用者提供美观的表面。

根据外罩，由于不需要在设置外罩的部分处将单独的平坦化板联接至杆，因此可以方便地制造支撑单元。

尽管外罩和平坦化板可以一起使用，但是不必在相同的平面区域中一起设置两个外罩。因此，在平坦化板容易安装的区域上可能没有设置外罩，并且可能没有提供容易设置外罩的区域。通过在适当位置使用平坦化板和外罩，可以进一步提高制造支撑单元的便利性。

图23是用于说明平坦化板的另一功能的视图。

参照图23，自立式抗辐射片340的片突出部342的端部可以接触平坦化板360。在这种情况下，平坦化板360可以进一步执行防止传导工具341的功能。在这种情况下，平坦化板360可以由树脂材料制成。

此后，真空压力优选地根据真空绝热体的内部状态来确定。如上所述，在真空绝热体内部保持真空压力，以减少热传递。此时，容易期望的是，真空压力优选地保持得尽可能低，以减少热传递。

真空空间部可以仅抵抗支撑单元30的热传递。这里，多孔材料33可以与支撑单元一起填充在真空空间部50的内部，以抵抗热传递。

现将描述仅应用支撑单元的情况。

图24示出了通过应用模拟显示绝热性能的变化和气体传导率相对于真空压力的变化的曲线图。

参考图24，可以看出，随着真空压力降低，即随着真空度增加，相较于通过发泡聚氨酯形成的典型产品的情况，在仅主体的情况下(曲线1)或主体和门连结在一起的情况下(曲线2)的热负荷减少，从而提升绝热性能。但是，可以看出，绝热性能的提升程度逐渐降低。而且，可以看出，随着真空压力降低，气体传导率(曲线3)降低。然而，可以看出，尽管真空压力降低，但提升绝热性能和气体传导率的比率逐渐降低。因此，优选的是，真空压力尽可能低。然而，获得过大的真空压力需要很长时间，并且由于过度使用消气剂而消耗了大量成本。在该实施例中，从上述观点提出了最佳的真空压力。

图25是示出通过观察当使用支撑单元时对真空绝热体内部进行排放的过程中的时间和压力的变化所获得的结果的曲线图。

参考图25，为了使真空空间部50处于真空状态，真空空间部50中的气体通过真空泵排放，同时通过烘干来蒸发保留在真空空间部50的部件中的潜伏气体(latent gas)。但是，如果真空压力达到一定水平或更高，则存在真空压力的水平不能再增加的点(△T₁)。此后，通过使真空空间部50与真空泵断开连接并且对真空空间部50施加热量来激活消气剂(△T₂)。如果消气剂被激活，真空空间部50中的压力会被减低一段时间，但是之后会正常化为保持一定水平的真空压力。在消气剂激活之后保持该一定水平的真空压力为约1.8×10^-6托(Torr)。

在该实施例中，即使通过操作真空泵排放但真空压力也不再显著降低的点被设定为在真空绝热体中使用的真空压力的最低限度，由此设定真空空间部50的最小内部压力为1.8×10^-6托。

图26是通过比较真空压力与气体传导率所获得的曲线图。

参考图26，取决于真空空间部50中间隙尺寸的关于真空压力的气体传导率被表示为有效传热系数(eK)的曲线。有效传热系数(eK)是在真空空间部50中的间隙为2.76mm、6.5mm和12.5mm三个尺寸时被测量的。真空空间部50中的间隙被限定如下。当抗辐射片32存在于真空空间部50的内部时，间隙是抗辐射片32和与其相邻的板构件之间的距离。当抗辐射片32未存在于真空空间部50的内部时，该间隙是第一板构件与第二板构件之间的距离。

可看到的是，因为间隙的尺寸在对应于典型的有效传热系数为0.0196W/mK(其通过发泡聚氨酯形成的绝热材料提供)的点处很小，即使间隙的尺寸是2.76mm，真空压力也为2.65×10^-1托。同时，可以看到的是，气体热传导引起的绝热效果的降低为饱和(即使真空压力降低)的点是真空压力为约4.5×10^-3托的点。4.5×10^-3托的真空压力可以被限定为气体热传导引起的绝热效果的降低为饱和的点。而且，当有效传热系数是0.1W/mK时，真空压力是1.2×10^-2托。

当真空空间部50没有设置支撑单元而是设置多孔材料时，间隙的尺寸范围从几微米到几百微米。在此情况下，即使真空压力相对高，亦即真空度低时，由于多孔材料，辐射传热量也很小。因此，使用适当的真空泵来调节真空压力。适合于相应真空泵的真空压力为约2.0×10^-4托。而且，在气体热传导引起的绝热效果的降低为饱和的点处，真空压力为约4.7×10^-2托。而且，由气体热传导引起的绝热效果的降低达到0.0196W/mK的典型有效传热系数时的压力为730托。

当将支撑单元和多孔材料一起设置在真空空间部中时，可以产生和使用真空压力，该真空压力在当仅使用支撑单元时的真空压力与当仅使用多孔材料时的真空压力之间的中间。

在本公开的描述中，通过适当地改变前述另一实施例的形状或尺寸，可以将用于在真空绝热体的每个实施例中执行相同动作的部件应用于另一实施例。因此，可以容易地提出又一实施例。例如，在详细描述中，在适合作为门侧真空绝热体的真空绝热体的情况下，通过适当地改变真空绝热体的形状和构造，可以将真空绝热体用作主体侧真空绝热体。

本公开中提出的真空绝热体可以优选地应用于冰箱。然而，真空绝热体的应用不限于冰箱，并且可以应用于各种设备，例如低温制冷设备、加热设备和通风设备。

工业实用性

根据本公开，真空绝热体可以在产业上应用于各种绝热设备。可以增强绝热效果，从而能够提升能量使用效率并增大设备的有效容积。

Claims

1.一种真空绝热体，包括：

第一板，限定用于第一空间的壁的至少一部分；

第二板，限定用于第二空间的壁的至少一部分，所述第二空间具有与所述第一空间的第一温度不同的第二温度；

密封件，其密封所述第一板和所述第二板，以提供第三空间，所述第三空间具有第三温度，所述第三温度介于所述第一温度与所述第二温度之间，其中所述第三空间是真空空间；

支撑件，其保持所述第三空间；

耐热单元，其减少所述第一板与所述第二板之间的热传递量，所述耐热单元包括设置在所述第三空间中的至少一个抗辐射片；以及

排放端口，所述第三空间的气体通过该排放端口被排放，其中，所述支撑件包括：

主支撑件，具有二维平面结构并且与所述第三空间相交；以及

第一杆和第二杆，分别从所述主支撑件的两侧延伸朝向所述第一板和所述第二板，

其中，所述第一杆和所述第二杆设置在所述主支撑件的两侧上面向彼此的位置处，

其中所述至少一个抗辐射片固定到所述主支撑件，或所述第一杆，或所述第二杆，并且

其中在所述第一杆和所述第二杆与所述第一板和所述第二板之间分别设置有引导所述支撑件的插入的插入引导件。

2.根据权利要求1所述的真空绝热体，其中，所述主支撑件具有非格子形状，在所述主支撑件的两个表面上分别设置有涂覆表面，所述涂覆表面涂覆有具有低辐射率的金属。

3.根据权利要求1所述的真空绝热体，其中，所述主支撑件被设置为格子形状。

4.根据权利要求3所述的真空绝热体，其中所述至少一个抗辐射片固定到所述支撑件，其中，在注入所述支撑件时，所述至少一个抗辐射片被插件注入以形成具有所述主支撑件的本体。

5.根据权利要求1所述的真空绝热体，其中所述至少一个抗辐射片由所述第一杆或所述第二杆中的至少一个支撑。

6.根据权利要求5所述的真空绝热体，其中，所述至少一个抗辐射片包括至少一个十字形开口，所述至少一个十字形开口的内边缘接触所述第一杆或所述第二杆中的至少一个。

7.根据权利要求1所述的真空绝热体，其中，在所述插入引导件的表面上设置有不平坦部并且当所述支撑件插入时使所述不平坦部变形，或者其中，所述插入引导件的表面具有涂覆有低摩擦材料的涂覆表面并且所述涂覆表面面向所述第一板或所述第二板。

8.根据权利要求1所述的真空绝热体，其中，在所述第一杆和所述第二杆与所述第一板和所述第二板之间分别设置有防止所述第一板和所述第二板弯曲的平坦化板。

9.根据权利要求1所述的真空绝热体，其中，在所述第一板或所述第二板的至少一个外表面上还设有覆盖各个所述板的弯曲部的外罩。