CN111936808A - 真空绝热本体和冰箱 - Google Patents

Abstract

提供一种真空绝热本体。真空绝热本体包括：支撑单元，该支撑单元被构造为保持作为真空空间的第三空间；以及设置在该第三空间中的管道。管道由支撑单元支撑，从而管道的水平移动被限制。因此，设置在真空绝热本体的内部空间中的热交换管道可以被精确地支撑。

Description

真空绝热本体和冰箱

技术领域

本公开涉及真空绝热本体和冰箱。

背景技术

真空绝热本体是用于通过使其本体的内部为真空来抑制热传递的产品。真空绝热本体可以减少通过对流和传导进行的热传递，因此被应用于加热设备和制冷设备。在应用于冰箱的常规绝热方法中，通常设置具有约30cm或更大厚度的泡沫聚氨酯绝热壁，尽管其在冷藏和冷冻中的应用有所不同。但是，冰箱的内部容积因此而被减小。

为了增加冰箱的内部容积，尝试将真空绝热本体应用于冰箱。

首先，已经公开了本申请人的韩国专利No.10-0343719(参考文献1)。根据参考文献1，公开了一种方法，其中制备真空绝热板，然后将其安装在冰箱的壁内，并且用单独的成型体(诸如泡沫聚苯乙烯)对真空绝热板的外部进行精加工。根据该方法，不需要额外的发泡，并且提高了冰箱的绝热性能。然而，增加了制造成本，并且制造方法复杂。作为另一个示例，在韩国专利公开No.10-2015-0012712(参考文献2)中已经公开了一种技术，该技术提供了使用真空绝热材料的壁并还提供了使用泡沫填充材料的绝热壁。根据参考文献2，增加了制造成本，并且制造方法复杂。

为了解决这个问题，本申请人已经提交了韩国专利申请NO.10-2013-0049495(参考文献3)。该技术提供了处于空真空状态(empty vacuum state)的真空绝热本体，而没有在其中设置单独的绝热材料。此外，该技术提供了其中在真空绝热本体中设置热交换管道的技术。热交换管道是这样的管道，其中，两个管道(即，蒸发器的入口管和蒸发器的出口管)彼此接触。热交换管道是这样的管道，其中，流经两个管道的内部的制冷剂彼此进行热交换以提高制冷循环的性能。

为了使热交换管道仅在它们之间进行热交换并且减少热损失，热交换管道可不接触限定真空绝热本体的外壁的板。为此，可以在热交换管道中插入环。该环可以设置在热交换管道与所述板的内表面之间，以使热交换管道与所述板间隔开。

由于环的外周表面与热交换管道的外周表面具有相同的形状，并且所述环具有闭合曲线形状，因此难以将环插入到热交换管道中。

环由固体材料制成，并与板完全接触以支撑板。因此，热交换管道的热会传导到壳体，从而导致绝热损失。

环必须在真空绝热本体被组装之前插入到真空空间中。因此，在真空绝热本体被组装之后，当热交换管道与板之间出现接触部分时，很难另外插入导向环。由于热交换管道由刚性较弱的铜材料制成，并且还在间隔件内弯曲，因此这会造成更多问题。

由于环不是固定的，当工人操纵热交换管道时，环可能会从期望的位置移动。如果环移动，在组装后必须再次调整环的位置。

发明内容

技术问题

实施例提供一种真空绝热本体，其中，将热交换管道与板间隔开一预定距离的间隔构件被容易地联接至热交换管道。

实施例还提供一种真空绝热本体，其中，当热交换管道被支撑以与板间隔开时，间隔构件与板之间的接触最小化以使由于导热性引起的绝热损失最小化。

实施例还提供一种真空绝热本体，其中，间隔构件被安装在所需的位置处，然后，该安装位置被永久固定。

技术方案

在一个实施例中，真空绝热本体包括：支撑单元，被构造为保持第三空间，该第三空间为真空空间；以及管道，设置在第三空间中，其中该管道的水平移动由支撑单元限制。制冷剂所流经的管道可以被良好地支撑在真空绝热本体的内部空间中。

根据实施例应用于冰箱的主体侧真空绝热本体的支撑单元可以包括：杆，被构造为保持板构件之间的收缩；以及支撑板，被构造为支撑所述杆，其中，为了限制制冷剂所流经的热交换管道的移动，在支撑单元中可以设置支撑部和至少一个翼状部，所述支撑部被构造为将热交换管道容纳在其中，所述至少一个翼状部从支撑部延伸并由杆支撑。所述热交换管道可以稳定地设置在真空绝热本体中，而不与其它部件接触和干涉。

抵抗限定真空绝热本体的外壁的板构件之间的热传递的阻热单元可以包括抗传导片，该抗传导片抵抗沿着第三空间的壁传递的热传导(conduction of heat)，并且阻热单元可以进一步包括与抗传导片联接的侧框架。

阻热单元可以包括以板状设置在第三空间内的至少一个抗辐射片，或者可以包括在第三空间内抵抗第二板构件与第一板构件之间的辐射热传递的多孔材料。

有益效果

根据实施例，由于工人直接将间隔构件安装在设定位置，而不需要从热交换管道的远端插入，因此组件可加工性可以是方便的。

根据实施例，可以使热交换管道与板之间的间接接触点的数量最小化，以减少真空绝热本体的绝热损失。

根据实施例，由于不需要额外的工艺，因此可以根据真空绝热本体的设计因素(design factor)将间隔构件永久固定至设定位置，以提高产品的可靠性。

根据实施例，当因为由诸如铜的材料制成的热交换管道的意外变形而另外需要间隔构件时，可以方便地安装间隔构件，以提高合格产品的产量。

附图说明

图1是根据实施例的冰箱的立体图。

图2是示出用在冰箱的主体和门中的真空绝热本体的示意性视图。

图3是示出真空空间部的内部构造的各种实施例的视图。

图4是示出通过检查树脂而获得的结果的图表。

图5示出通过对树脂的真空保持性能执行实验而获得的结果。

图6示出通过分析从PPS和低释气PC排出的气体的成分而获得的结果。

图7示出通过测量在高温排放中树脂被大气压力损坏的最大变形温度而获得的结果。

图8是示出抗传导片及其周边部分的各种实施例的视图。

图9是真空绝热本体的局部剖切图。

图10是示出热交换管道设置在真空空间部中的状态的视图。

图11是作为一种间隔构件的单向间隔构件的立体图。

图12是根据另一个实施例的单向间隔构件的立体图。

图13是根据又一个实施例的单向间隔构件的立体图。

图14是示出一对单向间隔构件被安装的状态的前视图。

图15是在热交换管道被安装的状态下的真空绝热本体的局部剖切图。

图16是示出在热交换管道被安装的状态下的真空绝热本体的另一个示例的局部剖切图。

图17是示出根据又一个实施例的间隔构件的使用状态的视图。

图18是根据又一个实施例的间隔构件的立体图。

图19是根据又一个实施例的开放式双向间隔构件的立体图。

图20是根据又一个实施例的开放式双向间隔构件的立体图。

图21至图23是示出图18至图20中的开放式双向间隔构件被安装在杆和热交换管道上的状态的前视图。

图24是示出开放式双向间隔构件被安装的状态的视图。

图25是开放式间隔构件的前视图。

具体实施方式

在下文中，将参考附图描述示例性实施例。然而，本发明可以以许多不同的形式来实施，并且不应被解释为局限于本文所阐述的实施例，并且理解本发明精神的本领域普通技术人员可以通过添加、改变、删除及添加部件来容易地实现包括在相同概念的范围内的其它实施例；但将理解的是，它们也被包括在本发明的范围内。

可以以不同于实际产品的方式显示下面给出的附图，或者放大的或简单的或详细的部件可以被删除，然而这旨在帮助对本发明的技术理念的理解。不应将其解释为限制性的。

另外，通过将相同或相似的标号分配给功能上相同或相似的部件，与附图一起示出的每个部件的标号有助于理解发明构思。类似地，即使实施例不同，在执行在功能上相同或相似的功能的情况下，也分配相同或相似的标号以有助于理解本发明。

在下面的描述中，“真空压力”是指低于大气压力的任何压力状态。此外，“A的真空度高于B的真空度”这种表达是指“A的真空压力低于B的真空压力”。

图1是根据实施例的冰箱的立体图。

参考图1，冰箱1包括：主体2，设置有能够存储储藏物品的腔体9；以及门3，被设置为打开/关闭主体2。门3可以可旋转或可滑动移动地设置为打开/关闭腔体9。腔体9可以提供冷藏室和冷冻室中的至少一个。

提供构成冷冻循环的部件，在冷冻循环中冷空气被供应到腔体9中。例如，这些部件包括：压缩机4，用于压缩制冷剂；冷凝器5，用于使压缩后的制冷剂冷凝；膨胀器6，用于使冷凝后的制冷剂膨胀；以及蒸发器7，用于使膨胀后的制冷剂蒸发以吸收热量。作为典型结构，风扇可以被安装在邻近蒸发器7的位置处，并且从风扇吹出的流体可以穿过蒸发器7，接着被吹入腔体9中。通过调节风扇的吹出量和吹出方向、调节循环的制冷剂的量、或调节压缩机的压缩率来控制冷冻载荷，从而能够控制冷藏空间或冷冻空间。

图2是示意性地示出在冰箱的主体和门中使用的真空绝热本体的视图。在图2中，示出主体侧真空绝热本体和门侧真空绝热本体，该主体侧真空绝热本体处于顶壁和侧壁被移除的状态，该门侧真空绝热本体处于前壁的一部分被移除的状态。此外，为了方便理解，示意性地示出抗传导片所设置的部分的截面。

参考图2，真空绝热本体包括：第一板构件10，用于提供低温空间的壁；第二板构件20，用于提供高温空间的壁；真空空间部50，被限定为第一板构件10与第二板构件20之间的间隙部。另外，真空绝热本体包括抗传导片60和63，所述抗传导片用于阻止第一板构件10与第二板构件20之间的热传导。设置有用于密封第一板构件10和第二板构件20的密封部61，从而使真空空间部50处于密封状态。

当真空绝热本体被应用于冰箱或加温设备时，提供冰箱的内部空间的壁的第一板构件10可以被称为内壳，提供冰箱的外部空间的壁的第二板构件20可以被称为外壳。

容纳有提供冷冻循环的部件的机器室8被放置在主体侧真空绝热本体的下后侧处，并且在真空绝热本体的任一侧处设置有排放端口40，所述排放端口用于通过排放出真空空间部50中的空气来形成真空状态。此外，还可以安装穿过真空空间部50的管道64，以便安装除霜水管道和电线。

第一板构件10可以限定设置到其上的第一空间的壁的至少一部分。第二板构件20可以限定设置到其上的第二空间的壁的至少一部分。第一空间和第二空间可以被限定为具有不同温度的空间。这里，用于每个空间的壁不仅可以用作直接接触该空间的壁，而且还可以用作不接触该空间的壁。例如，该实施例的真空绝热本体还可以被应用于还具有与每个空间接触的单独的壁的产品。

导致真空绝热本体的绝热效果损失的热传递因素是：第一板构件10与第二板构件20之间的热传导、第一板构件10与第二板构件20之间的热辐射、以及真空空间部50的气体传导。

在下文中，将提供阻热单元，其被设置为减少与热传递因素相关的绝热损失。同时，该实施例的真空绝热本体和冰箱不排除在真空绝热本体的至少一侧还设置另一绝热装置。因此，使用发泡等的绝热装置还可以设置于真空绝热本体的另一侧。

阻热单元可以包括抗传导片并且还可以包括侧框架，该抗传导片抵抗沿着第三空间的壁传递的热传导，该侧框架联接至抗传导片。将通过下面的描述来阐述抗传导片和侧框架。

阻热单元可以包括在第三空间内以板状设置的至少一个抗辐射片，或者可以包括在第三空间内抵抗第二板构件与第一板构件之间的辐射热传递的多孔材料。将通过下面的描述来阐述抗辐射片和多孔材料。

图3是示出真空空间部的内部构造的各种实施例的视图。

首先，参考图3A，真空空间部50可以被设置在具有与第一空间和第二空间中每一个的压力不同的压力(优选地，真空状态)的第三空间中，从而减少绝热损失。第三空间可以被设置在介于第一空间的温度与第二空间的温度之间的温度下。由于第三空间被设置为处于真空状态的空间，因此由于与第一空间和第二空间之间的压力差对应的力，第一板构件10和第二板构件20接收沿它们彼此接近的方向收缩的力。因此，真空空间部50可以在板构件之间的距离减小的方向上变形。在这种情况下，由真空空间部50的收缩导致的热辐射量的增加以及由板构件10与板构件20之间的接触导致的热传导量的增加，可导致绝热损失。

可以设置支撑单元30以减小真空空间部50的变形。支撑单元30包括杆31。杆31可以在相对于板构件基本竖直的方向延伸，以支撑第一板构件与第二板构件之间的距离。可以在杆31的至少任一端上另外设置支撑板35。支撑板35可以将至少两个或更多个杆31彼此连接，以沿相对于第一板构件10和第二板构件20的水平方向延伸。支撑板35可以被设置为板状，或者可以被设置为格栅状，以使支撑板与第一板构件10或第二板构件20接触的面积减小，由此减少热传递。杆31和支撑板35在至少一个部分处被彼此固定，以便一起插入到第一板构件10与第二板构件20之间。支撑板35接触第一板构件10和第二板构件20中的至少一个，由此防止第一板构件10和第二板构件20变形。此外，基于杆31的延伸方向，支撑板35的总截面积被设置为大于杆31的总截面积，以使得通过杆31传递的热量可以通过支撑板35扩散。

将描述支撑单元30的材料。

支撑单元30应具有高抗压强度，以便承受真空压力。另外，支撑单元30应具有低释气率和低吸水率，以便保持真空状态。而且，支撑单元30应具有低导热系数，以便减少板构件之间的热传导。而且，支撑单元30应确保高温下的抗压强度，以便承受高温排放过程。而且，支撑单元30应具有优异的机械加工性，以经受成型。而且，支撑单元30应具有低的成型成本。这里，执行排放过程所需的时间大约要花费数天。因此，减少了时间，从而大大提高了制造成本和生产率。因此，由于排放速度随着执行排放过程的温度变得更高而增加，所以应确保高温下的抗压强度。发明人在上述条件下执行各种检查。

首先，陶瓷或玻璃具有低释气率和低吸水率，但是其机械加工性显著较低。因此，陶瓷和玻璃不能用作支撑单元30的材料。因此，可以将树脂视为支撑单元30的材料。

图4是示出通过检查树脂而获得的结果的图表。

参考图4，本发明人已经检查了各种树脂，并且这些树脂中的大多数都不能使用，因为它们的释气率和吸水率非常高。因此，本发明人已经检查了近似满足释气率和吸水率条件的树脂。结果是，由于PE的高释气率和低抗压强度，因此不适合使用。由于PCTFE的价格过高，因此也不宜使用。由于PEEK的高释气率，因此不适合使用。因此，确定可以使用从由聚碳酸酯(PC)、玻璃纤维PC、低释气PC、聚苯硫醚(PPS)和液晶聚合物(LCP)组成的组中选择的树脂作为支撑单元的材料。然而，PC的释气率为0.19，处于较低水平。因此，当进行烘烤(其中通过施加热量来执行排放)所需的时间增加到一定水平时，PC可以用作支撑单元的材料。

本发明人已经通过对预期用在真空空间部的内部的树脂执行各种研究而找到了最佳材料。在下文中，将参考附图描述所执行的研究的结果。

图5是示出通过对树脂的真空保持性能执行实验而获得的结果的视图。

参考图5，示出了一曲线图，该曲线图示出通过使用相应树脂来制造支撑单元且然后测试树脂的真空保持性能而获得的结果。首先，使用酒精清洗用选定材料制成的支撑单元，在低压下放置48小时，在空气中暴露2.5小时，然后在支撑单元被放在真空绝热本体中的状态中在90℃下经历排放过程约50小时，从而测量支撑单元的真空保持性能。

可以看出，在LCP的情况下，其初始排放性能是最佳的，但是其真空保持性能却很差。可以想到这是由于LCP对温度敏感而导致的。另外，通过曲线图的特性可以预期的是，当最终允许压力为5×10^-3托(Torr)时，其真空性能将保持约0.5年的时间。因此，LCP不适合作为支撑单元的材料。

可以看出，在玻璃纤维PC(G/F PC)的情况下，其排放速度很快，但是其真空保持性能却很低。确定的是，这将受到添加剂的影响。另外，通过该曲线图的特性可以预期的是，在相同条件下玻璃纤维PC将保持其真空性能约8.2年的时间。因此，LCP不适合用作支撑单元的材料。

可以预期的是，在低释气PC(O/G PC)的情况下，与上述两种材料相比，其真空保持性能非常好，并且在相同条件下其真空性能将保持约34年的时间。然而，可以看出低释气PC的初始排放性能较低，并且因此，低释气PC的制造效率降低。

在PPS的情况下，可以看出其真空保持性能非常优异，并且其排放性能也很优异。因此，基于真空保持性能，最优选地考虑将PPS用作支撑单元的材料。

图6示出通过分析从PPS和低释气PC排出的气体的成分而获得的结果，其中，横轴表示气体的质量数，纵轴表示气体的浓度。图6A示出通过分析从低释气PC排出的气体而获得的结果。在图6A中，可以看到H₂系列(I)、H₂O系列(II)、N₂/CO/CO₂/O₂系列(III)以及烃(hydrocarbon，碳氢化合物)系列(IV)被同样地(equally)排出。图6B示出通过分析从PPS排出的气体而获得的结果。在图6B中，可以看到H₂系列(I)、H₂O系列(II)以及N₂/CO/CO₂/O₂系列(III)的排出程度较弱。图6C是通过分析从不锈钢排出的气体而获得的结果。在图6C中，可以看出，从不锈钢排出了与PPS(排出的)相似的气体。因此，可以看出PPS排出与不锈钢(排出的)相似的气体。

根据该分析结果，可以再次确定PPS作为支撑单元的材料是优异的。

为了进一步增强支撑单元的强度，可以使用添加有百分之几十的玻璃纤维(G/F)(优选为40％的G/F加上PPS)的材料。为了更加增强支撑单元中使用的PPS+G/F 40％材料的强度，PPS+G/F 40％材料可以进一步经受结晶过程(crystallization process)(在150℃或更高的气氛下保持约1小时)作为注入(injection，注射)后的后处理过程。

图7示出通过测量在高温排放中树脂被大气压力损坏的最大变形温度而获得的结果。此时，在30mm的距离处设置直径为2mm的杆31。参考图7，可以看出，在PE的情况下，在60℃下发生破裂；在低释气PC的情况下，在90℃下发生破裂；在PPS的情况下，在125℃下发生破裂。

根据分析结果，可以看出，PPS最优选地用作在真空空间部的内部使用的树脂。然而，就制造成本而言，可以使用低释气PC。

将描述用于通过真空空间部50减少第一板构件10与第二板构件20之间的热辐射的抗辐射片32。第一板构件10和第二板构件20可以由能够防止腐蚀并提供足够强度的不锈钢材料制成。不锈钢材料具有0.16的相对高的辐射率，并且因此可以传递大量的辐射热。此外，由树脂制成的支撑单元30具有比板构件低的辐射率，并且没有完全设置于第一板构件10和第二板构件20的内表面。因此，支撑单元30对辐射热并没有太大影响。因而，可以在真空空间部50的大部分区域上设置板状的抗辐射片32，以便致力于减少第一板构件10与第二板构件20之间传递的辐射热。具有低辐射率的产品可以被优选地用作抗辐射片32的材料。在一个实施例中，具有0.02的辐射率的铝箔可以被用作抗辐射片32。另外，由于使用一个抗辐射片可能不足以阻断辐射热的传递，因此可以以彼此不接触的一定距离设置至少两个抗辐射片32。另外，至少一个抗辐射片可以被设置成处于与第一板构件10或第二板构件的内表面接触的状态。

返回参考图3B，板构件之间的距离由支撑单元30保持，并且多孔材料33可以被填充在真空空间部50中。多孔材料33可以具有比第一板构件10和第二板构件20的不锈钢材料更高的辐射率。但是，由于多孔材料33被填充在真空空间部50中，因此多孔材料33具有用于抵抗辐射热传递的高效率。

在本实施例中，可以制造没有抗辐射片32的真空绝热本体。

参考图3C，可以不设置用于保持真空空间部50的支撑单元30。代替支撑单元30，多孔材料333以被膜34围绕的状态提供。这里，多孔材料33可以以被压缩的状态提供，从而保持真空空间部的间隙。由例如PE材料制成的膜34可以以膜34中打孔的状态被提供。

在本实施例中，可以制造没有支撑单元30的真空绝热本体。也就是说，多孔材料33可以执行抗辐射片32的功能和支撑单元30的功能。

图8是示出抗传导片及其周边部分的各种实施例的视图。在图2中简要地示出了抗传导片的结构，但是将参考附图详细地理解。

首先，图8A中提出的抗传导片可以优选地被应用于主体侧真空绝热本体。特别地，第一板构件10和第二板构件20应被密封，以便使真空绝热本体的内部呈真空。在这种情况下，由于两个板构件具有彼此不同的温度，因此在两个板构件之间可发生热传递。设置抗传导片60以阻止两种不同类型的板构件之间的热传导。

抗传导片60可以设置有密封部61，抗传导片60的两端在该密封部处被密封以限定用于第三空间的壁的至少一部分并保持真空状态。抗传导片60可以被设置为以微米为单位的薄箔，以便减少沿着用于第三空间的壁传导的热量。密封部61可以被设置为焊接部。就是说，抗传导片60以及板构件10和20可以彼此熔接(fuse)。为了在抗传导片60与板构件10、20之间产生熔接作用，抗传导片60以及板构件10、20可以由相同的材料制成，并且不锈钢材料可以用作这种材料。密封部61不局限于焊接部，并且可以通过诸如翘起(cocking)工艺来提供。抗传导片60可以被设置成弯曲形状。因此，抗传导片60的热传导距离被设置成比每个板构件的线性距离更长，从而可以进一步减少热传导量。

沿着抗传导片60发生温度变化。因此，为了阻断到抗传导片60的外部的热传递，可以在抗传导片60的外部处设置防护部62，使得产生绝热作用。换句话说，在冰箱中，第二板构件20具有高温，而第一板构件10具有低温。此外，在抗传导片60中发生从高温到低温的热传导，因此抗传导片60的温度会突然改变。因此，当抗传导片60向其外部敞开时，可能会严重地发生通过敞开位置的热传递。为了减少热损失，在抗传导片60的外部处设置防护部62。例如，当抗传导片60被暴露于低温空间和高温空间中的任一个时，抗传导片60不用作抗传导件(conductive resistor)以及其暴露部分，这不是优选的。

防护部62可以被设置为接触抗传导片60的外表面的多孔材料。防护部62可以被设置为放置在抗传导片60外部的绝热结构(例如单独的垫圈)。防护部62可以被设置为真空绝热本体的一部分，该防护部被设置在当主体侧真空绝热本体相对于门侧真空绝热本体关闭时面向相应的抗传导片60的位置处。为了甚至在主体和门打开时也减少热损失，防护部62可以优选地被设置为多孔材料或单独的绝热结构。

图8B中提出的抗传导片可以优选地被应用于门侧真空绝热本体。在图8B中，详细描述了与图8A的那些不同的部分，并且相同的描述被应用于与图8A的那些相同的部分。在抗传导片60的外侧处还设置有侧框架70。在侧框架70上可以放置用于在门与主体之间的密封的部件、排放过程所需的排放端口、用于保持真空的吸气剂端口(getter port)等。这是因为这些部件装设在主体侧真空绝热本体中是方便的，而这些部件在门侧真空绝热本体中的装设位置受到限制。

在门侧真空绝热本体中，难以将抗传导片60放置在真空空间部的前端部分(即，真空空间部的拐角侧部)处。这是因为，与主体不同，门的拐角边缘部分被暴露在外。更特别地，如果抗传导片60被放置在真空空间部的前端部分处，则门的拐角边缘部分被暴露在外，因此存在以下缺点：应该配置单独的绝热部以使抗传导片60隔热。

在图8C中提出的抗传导片可以优选地安装在穿过真空空间部的管道中。在图8C中，详细描述了与图8A和图8B的那些不同的部件，并且相同的描述被应用于与图8A和图8B的那些相同的部件。具有与图8A的抗传导片相同形状的抗传导片，优选地，起皱的(wrinkled)抗传导片63可以被设置在管道64的周边部分处。因此，可以延长热传递路径，并且可以防止由压力差导致的变形。此外，可以设置单独的防护部，以提升抗传导片的绝热性能。

返回参考图8A，将描述第一板构件10与第二板构件20之间的热传递路径。穿过真空绝热本体的热可以被分为：表面传导热①，沿着真空绝热本体(更具体地，沿抗传导片60)的表面传导；支撑件传导热②，沿着设置在真空绝热本体内的支撑单元30传导；气体传导热③，通过真空空间部中的内部气体传导；以及辐射传递热④，通过真空空间部传递。

可以根据各种设计尺寸而改变热传递。例如，可以改变支撑单元，使得第一板构件10和第二板构件20能够承受真空压力而不会变形，可以改变真空压力，可以改变板构件之间的距离，以及可以改变抗传导片的长度。根据分别由板构件提供的空间(第一空间和第二空间)之间的温度差可以改变热传递。在该实施例中，已经通过考虑真空绝热本体的总热传递量小于由发泡聚氨酯形成的典型的绝热结构的总热传递量，来发现真空绝热本体的优选配置。在包括通过使聚氨酯发泡而形成的绝热结构的典型冰箱中，有效热传递系数可以被推荐为19.6mW/mK。

通过对本实施例的真空绝热本体的热传递量进行相关分析，能够使气体传导热③的热传递量变得最小。例如，气体传导热③的热传递量可以被控制为等于或小于总热传递量的4％。被定义为表面传导热①和支撑件传导热②的总和的固体传导热的热传递量是最大的。例如，固体传导热的热传递量可以达到总热传递量的75％。辐射传递热③的热传递量小于固体传导热的热传递量，但是大于气体传导热的热传递量。例如，辐射传递热③的热传递量可以占总热传递量的约20％。

根据这样的热传递分布，表面传导热①、支撑件传导热②、气体传导热③以及辐射传递热④的有效热传递系数(eK：有效K)(W/mK)可以具有数学等式1的顺序。

[等式1]

eK_{固体传导热}>eK_{辐射传递热}>eK_{气体传导热}

这里，有效热传递系数(eK)是可以使用目标产品的形状差和温度差来测量的值。有效热传递系数(eK)是可以通过测量总热传递量和传递热的至少一部分的温度而获得的值。例如，使用可以在冰箱中定量测量的热源来测量热值(W)，使用分别通过冰箱的主体和门的边缘传递的热来测量门的温度分布(K)，并且热通过其传递的路径被计算为换算值(m)，由此估算有效热传递系数。

整个真空绝热本体的有效热传递系数(eK)是通过k＝QL/A△T给出的值。这里，Q表示热值(W)，并且可以使用加热器的热值来获得。A表示真空绝热本体的截面积(m²)，L表示真空绝热本体的厚度(m)，△T表示温度差。

对于表面传导热，可以通过抗传导片60或63的入口与出口之间的温度差(△T)、抗传导片的截面积(A)、抗传导片的长度(L)以及抗传导片的导热系数(k)(抗传导片的导热系数是材料的材料性质，并且可以提前获得)而获得传导热值(conductive calorificvalue)。对于支撑件传导热，可以通过支撑单元30的入口与出口之间的温度差(△T)、支撑单元的截面积(A)、支撑单元的长度(L)以及支撑单元的导热系数(k)而获得传导热值。这里，支撑单元的导热系数是材料的材料性质，并且可以提前获得。可以通过从整个真空绝热本体的热传递量中减去表面传导热和支撑件传导热而获得气体传导热③和辐射传递热④的总和。当通过显著降低真空空间部50的真空度来使得不存在气体传导热时，可以通过估算辐射传递热而获得气体传导热③与辐射传递热④的比率。

当在真空空间部50内提供多孔材料时，多孔材料传导热⑤可以是支撑件传导热②和辐射传递热④的总和。可以根据包括多孔材料的种类、数量等各种变量而改变多孔材料传导热。

根据一个实施例，由相邻的杆31形成的几何中心与每个杆31所定位的位点之间的温度差△T₁可以优选地设置为小于0.5℃。另外，由相邻的杆31形成的几何中心与真空绝热本体的边缘部分之间的温度差△T₂可以优选地设置为小于0.5℃。在第二板构件20中，第二板的平均温度与穿过抗传导片60或63的热传递路径遇到第二板的位点处的温度之间的温度差可为最大。例如，当第二空间是比第一空间更热的区域时，穿过抗传导片的热传递路径与第二板构件相遇的位点处的温度变为最低。类似地，当第二空间是比第一空间更冷的区域时，穿过抗传导片的热传递路径与第二板构件相遇的位点处的温度变为最高。

这意味着，应该控制除通过抗传导片的表面传导热之外通过其它位点传递的热量，并且仅在表面传导热占据最大热传递量时，才可以实现满足真空绝热本体的全部热传递量。为此，抗传导片的温度变化率可以被控制为大于板构件的温度变化率。

将描述构成真空绝热本体的部件的物理特性。在真空绝热本体中，由真空压力产生的力被施加于所有部件。因此，可以优选地使用具有一定水平强度(N/m²)的材料。

在这样的情况下，板构件10和20以及侧框架70可以优选地由具有足够强度的材料制成，具有所述足够强度，甚至真空压力也不会损坏它们。例如，当减少杆31的数量以限制支撑传导热时，由于真空压力而发生板构件的变形，该变形可能对冰箱的外观造成不良的影响。抗辐射片32可以优选地由具有低辐射率并且可以容易地经受薄膜处理的材料制成。另外，抗辐射片32应保证足够的强度以免因外部冲击而变形。支撑单元30具有足够的强度以支撑由真空压力产生的力并承受外部冲击，并且应具有机械加工性。抗传导片60可以优选地由具有薄板形状的材料制成并且可以承受真空压力。

在一个实施例中，板构件、侧框架和抗传导片可以由具有相同强度的不锈钢材料制成。抗辐射片可以由强度比不锈钢材料弱的铝制成。支撑单元可以由强度比铝弱的树脂制成。

与从材料的角度来分析的强度不同，需要从刚度的角度进行分析。刚度(N/m)是不易变形的性质。尽管使用相同的材料，但其刚度可能会根据其形状而改变。抗传导片60或63可以由具有一强度的材料制成，但是该材料的刚度优选地较低，以便当施加真空压力时，抗传导片在没有任何不平整(roughness，粗糙度)的情况下均匀地展开，从而增加耐热性并使辐射热最小化。抗辐射片32需要一定水平的刚度，以免由于变形而接触另一个部件。特别地，抗辐射片的边缘部分可能由于由抗辐射片的自身载荷导致的下垂而产生传导热。因此，需要一定水平的刚度。支撑单元30需要足以承受来自板构件的压缩应力和外部冲击的刚度。

在一个实施例中，板构件和侧框架可以优选地具有最高的刚度，以便防止由真空压力导致的变形。支撑单元(特别是杆)可以优选地具有第二高的刚度。抗辐射片可以优选地具有比支撑单元的刚度低但比抗传导片的刚度高的刚度。最后，抗传导片可以优选地由易于因真空压力而变形且具有最低刚度的材料制成。

即使在将多孔材料33填充在真空空间部50中时，抗传导片也可以优选地具有最低的刚度，并且板构件和侧框架可以优选地具有最高的刚度。

真空空间部可以仅通过支撑单元30抵抗热传递。这里，多孔材料33可与支撑单元一起填充在真空空间部50的内部以抵抗热传递。在不应用支撑单元的情况下，也可以抵抗向多孔材料的热传递。

在以上描述中，已经提出了PPS树脂作为适用于支撑单元的材料。杆31以2cm至3cm的间隙设置在支撑板35上，并且杆31具有1cm至2cm的高度。在成型期间，这些树脂通常具有差的树脂流动性。在许多情况下，成型制品不具有设计值。特别地，由于树脂在远离液体的液体注入端口的部分中的不均匀地注入，通常不能恰当地提供具有短长度的成型产品(诸如杆)的形状。

之后这可能会导致支撑单元的损坏或有缺陷的真空绝热本体。

支撑单元30是基本二维结构，但是其面积相当大。因此，如果在多个部分中的一个中出现缺陷，则难以丢弃整个结构。随着冰箱和加温设备的尺寸变得越来越大以满足消费者的需求，这种限制变得更加明显。

在真空绝热本体的内部空间(即，真空空间部)50中可以设置有热交换管道。可以通过允许入口管171与出口管172接触来提供热交换管道，制冷剂通过所述入口管被引入到设置在冰箱中的蒸发器中，制冷剂通过所述出口管从蒸发器中排出。两个管道(即，入口管171和出口管172)可以通过焊接彼此结合。流经入口管和出口管的制冷剂可以彼此执行热交换，以提高制冷循环的效率。

下面将描述在热交换管道设置在真空空间部中的状态下的操作和构造。

首先，将描述如图3B和图3C中所示的实施例，其中多孔材料33被填充到第三空间中。在这种情况下，可以将热交换管道117插入到第三空间中，然后，多孔材料可以被填充到第三空间中。这里，多孔材料可以被填充到第三空间内的除热交换管道117之外的区域中，以提高绝热性能。具体地，在图3C的情况下，多孔材料可以用于围绕热交换管道117的位置并且还作为支撑单元来保持第三空间的间隙。

备选地，当在外部将多孔材料加工成具有预定形状的对象时，多孔材料和热交换管道可以首先作为单个本体(single body)提供。此后，可以将多孔材料和热交换管道的单个本体插入第三空间中。

在图3B的情况下，真空空间部可以执行固定热交换管道的位置的功能和支撑单元的功能，并且可以单独设置有包括杆的支撑单元。

在下文中，如图3A和图3B所示，将作为优选应用于设置有包括杆的支撑单元时的实施例描述热交换管道在真空空间部中的操作和配置。

图9是真空绝热本体的局部剖切图，而图10是示出热交换管道设置在真空空间部中的状态的视图。

参考图9和图10，支撑单元30设置在板构件10与板构件20之间。支撑单元30包括与板构件接触的支撑板35以及至少两个或更多个杆31，优选地，多个杆31保持板构件10与板构件20之间的间隙。

在附图中，每个杆31的下部部分可大于上部部分。因此，可以确保高成型加工性。

优选地，热交换管道117尽可能避免与真空空间部50中的其它构件接触。当由金属(例如，铜)制成的管道与其它构件接触时，由于热传导，热交换效率可能恶化(deteriorate，变差)，因此，可能无法实现绝热性能。具体地，板构件的金属与热交换管道的金属之间的结合可能会造成剧烈的(sharp)热损失。

热交换管道117可以设置成在板构件10和20之间沿竖直方向的空间中，不与杆31之间沿水平方向的间隙处的任何构件接触。因此，可以防止由于热交换管道117与其它构件之间的接触而导致的热损失的发生。

热交换管道117可以由刚性相对较低的材料(例如，铜)制成。因此，热交换管道117抵抗外部冲击或力的能力可能较弱。当热交换管道117弯曲时，在一个方向上的任何意外的力(unintentional force)都可能导致管道的变形，从而导致与真空空间部50的内部部件接触。这种限制也可能是由外部冲击导致的。因此，热交换管道117可以由其它导向构件支撑。

为了引导热交换管道117以与其它构件间隔开，在真空空间部50中设置有间隔构件。间隔构件可以设置在热交换管道117的整个位置处的弯曲部分上。弯曲部分可以对应于图9的区域A和B中的每一个。

在下文中，将描述间隔构件。

图11是作为一种间隔构件的单向间隔构件的立体图。

参考图11，单向间隔构件100包括支撑部110和翼状部120、121，所述支撑部在一个方向上平滑地凹入以容纳热交换管道，从而限制热交换管道117在一个方向上的移动，所述翼状部120和121从支撑部110的两个端部部分延伸。在翼状部120和121中可以分别设置有供杆31插入到其中的插入孔130和131。

支撑部110可以具有平滑弯曲的截面形状。结果，热交换管道117的向下移动可由支撑部110的限制。此外，可以确保高成型性。

支撑部110可以将热交换管道117的移动限制在预定水平范围内，在该预定水平范围内，热交换管道117沿左右方向移动。虽然这种情况在热交换管道的布置状态中不经常应用，但是热交换管道相对于附图的向上和向下方向的移动可能对热损失产生很大的影响。因此，可以理解，由于向上和向下方向中的每个被定义为一个方向，并且左右方向是其中热交换管道117的移动对热损失没有很大影响的方向，因此热交换管道的移动在所有方向上都由间隔构件的限制。

翼状部120和121可以允许支撑部110的安装位置相对于杆31被支撑。为此，翼状部120和121可以一直延伸到杆31被放置的位置。也就是说，可以由杆31提供支撑热交换管道117的力。备选地，可以理解，经由支撑部110以及翼状部120、121来提供支撑力。

杆31可以插入到插入孔130和131中，并且可以在每个插入孔130和131中的内径与杆31的外径匹配的部分处阻挡单向间隔构件的竖直移动。杆31可以具有逐渐增大的截面直径。因此，翼状部120和121可以被支撑在最大截面直径A1和最小横截面直径A2之间。

根据一个实施例的图11的单向间隔构件可以限制热交换管道117朝附图中的下侧(这里，下侧被定义为朝向杆直径中的粗侧)的移动，即，限制热交换管道117的向下移动。

图12是根据另一个实施例的单向间隔构件的立体图。除了设置有支撑突起之外，根据该实施例的间隔构件与根据前述实施例的间隔构件基本上相同。因此，与图11的描述相同的描述可以同样地应用于图12的描述。

参考图12，在支撑部110的最低位置处还设置有支撑突起140。支撑突起140可以用于限制支撑部110的过度移动。支撑突起140从支撑部10突出预定高度。当热交换管道117推动支撑部110时，支撑部110可以与支撑板35接触以限制热交换管道117的移动。然而，支撑突起140并不会总是与支撑板35接触，因此作为导致传导热损失的因素。当设计支撑突起140时，支撑突起140可以具有在安装间隔构件时不会与周边的其它构件(诸如支撑板35)接触的形状和长度。备选地，如果在安装热交换管道117时被过度推动，尽管支撑突起140与支撑板35接触，间隔构件也可以通过其恢复力来恢复，以阻止支撑突起140与支撑板35接触。

与设置支撑突起140的情况不同，可以在杆31的外周表面上加工预定的支撑结构，或者可以设置单独的钩构件来进一步实现翼状部120、121与杆31之间的钩接操作(hookingoperation)。然而，为了便于描述，在单个构件上设置支撑突起140可能更方便的。这可以应用于以下所有实施例。

单向间隔构件可以由与支撑单元30相同材料的树脂制成。例如，当支撑单元由PPS+G/F 40％材料制成以增强强度时，可以不对单向间隔构件100应用结晶过程。该目的是获得以下效果：吸收从热交换管道117施加的预定量的外力和变形后恢复力。在下面将描述的开放式单向间隔构件的情况下，可以更清楚地理解变形恢复力。

间隔构件的材料可以同样地应用于以下所有间隔构件，而无需进一步解释。

将参考图14和图15描述单向间隔构件100的操作。

图14是示出一对单向间隔构件被安装的状态的前视图，图15是在热交换管道被安装的状态下的真空绝热本体的局部剖切图。

在这对单向间隔构件被安装的状态下，一个单向间隔构件可以限制热交换管道在一个方向上的移动，而另一个单向间隔构件可以限制热交换管道在其它方向上的移动。

更详细地说，在图14和图15中设置在前侧处的第一单向间隔构件可以限制热交换管道117的向下移动，而设置在后侧处的第二单向间隔构件可以限制热交换管道117的向上移动。第一单向间隔构件可以是其中没有设置支撑突起140的构件，并且通过插入孔130、131与杆31之间的实际支撑操作来限制热交换管道117的移动。第二单向间隔构件可以是其中设置有支撑突起140的构件。因此，当被热交换管道117推动时，支撑突起140接触并支撑支撑板35，第二单向间隔构件可以限制额外的热传导。

如图15中所示，单向间隔构件100不能在一个位置处在所有向上和向下方向上支撑热交换管道117。也就是说，可以在一个位置处限制热交换管道117的向下移动，而可以在与该一个位置间隔开的另一个位置处限制热交换管道117的向上移动。

当热交换管道117在水平方向上摇动时，以带状设置的支撑部110可以引导热交换管道117以阻止热交换管道117和杆31彼此接触。因为杆31和单向间隔构件100相对于彼此固定在适当位置上，因此这可以实现。

由于单向间隔构件100通过使用树脂作为基材(base material，基本材料)而由非金属材料制成，因此难以将单向间隔构件制造为具有薄板形状。因此，难以将单向间隔构件100与抗辐射片32一起安装在支撑单元之间的空间中。考虑到上述结构，提供插入孔130和131以围绕杆31。

抗辐射片32可以进一步安装在真空空间部50中。抗辐射片32可以具有被切割的切断部(cutoff part，截止部)，以免与单向间隔构件接触。

更详细地说，单向间隔构件100可以由杆31支撑，但是沿着杆31在至少一个方向上移动。因此，当抗辐射片32和单向间隔构件100被安装成彼此重叠时，单向间隔构件100可能会损坏抗辐射片32。因此，抗辐射片32可以在安装有单向间隔构件100的空间的一部分中被切割。

抗辐射片32的切断部的描述可以同样地应用于以下其它间隔构件，而无需进一步解释。抗辐射片不可应用于具有低绝热负荷的真空绝热本体。

图16是示出热交换管道被安装的状态下的真空绝热本体的另一个示例的局部剖切图。

参考图16，真空绝热本体的一部分，其中支撑突起140设置在热交换管道117的向上方向和向下方向中的每个上。根据该实施例，由于设置有单个间隔构件，因此可以期望作业的便利性。即使通过每个插入孔130和131的内径与杆31的外径之间的关系将单向间隔构件100固定在适当位置，也可以通过支撑突起140更牢固地固定热交换管道117的安装位置。

图13是根据又一个实施例的单向间隔构件的立体图。

参考图13，该实施例与前述实施例的不同之处在于，支撑突起150没有安装在支撑部110的最低点处，而是安装在翼状部120和121上。

在图13的实施例的情况下，可以限制支撑部110的移动以稳定地保持热交换管道117的安装位置。虽然在附图中支撑突起150设置在一侧，但是本实施例不限于此。例如，支撑突起可以设置在翼状部120和121两者中的每一个上。

将描述在真空绝热本体上安装单向间隔构件的各种方法。

第一种方法如下。首先，单向间隔构件、支撑单元和热交换管道可以被组装以制造一组件。在第一板构件和第二板构件分别被临时组装的状态下，该组件被插入到板构件之间的间隙中。此后，第三空间可以相对于在外的其它空间密封，然后，可以排放出第三空间内的气体。

第二种方法如下。首先，单向间隔构件、支撑单元和热交换管道可以被组装以制造一组件。该组件被安置在一个板构件上，并且另一个板构件与这一个板构件联接。然后，第三空间相对于在外的外部空间密封。然后，可以排放出第三空间内的气体。

第一种方法和第二种方法都可以是用于制造组件的方法，并按如下方式执行。首先，下部单向间隔构件可以安装在支撑单元上，并且热交换管道可以被安置在下部单向间隔构件上。然后，上部单向间隔构件可以被安置在支撑单元上。

图17是示出根据又一个实施例的间隔构件的使用状态的视图。根据该实施例的间隔构件可以是闭合式双向间隔构件。闭合式双向间隔构件与单向间隔构件的不同之处可在于，单个间隔构件限制热交换管道的双向移动。然而，由于其它解释与图14的解释相同，因此可以同样地应用这些解释。

参考图17，闭合式双向间隔构件160包括：支撑部110，该支撑部具有平滑弯曲形状，其截面具有闭合曲线形状，并且该支撑部支撑热交换管道117；翼状部120和121，沿支撑部110的两个方向延伸；以及支撑突起140，沿竖直方向延伸。

热交换管道117可设置在闭合式双向间隔构件160上，以穿过支撑部110，然后闭合式双向间隔构件160可被支撑在杆31上。因为支撑部110以闭合式提供，即，截面具有闭合曲线形状，因此这能实现。

通过插入孔与杆之间的钩接操作可以不向下设置根据该实施例的支撑突起140。然而，可以在所有向上方向和向下方向上都设置支撑突起140，以通过同一构件的兼容性容易地进行维护。

在该实施例的情况下，不适之处在于，热交换管道117和闭合式双向间隔构件160必须预先彼此联接(即，热交换管道117的所需数量的支撑部110必须预先插入到热交换管道117中)。然而，由于杆和间隔构件彼此相互固定以防止在一端处安装的间隔构件摇动，所以后期作业(post-work)会是方便的。与又一个实施例一样，存在这样的优点，即，热交换管道由间隔构件支撑，使得杆31与板构件10、20之间的相对位置被精确地固定。

在闭合式双向间隔构件160中，不便之处在于，热交换管道117必须插入到支撑部110中。下面将公开用于解决此不便的又一个实施例。

将描述将闭合式双向间隔构件安装在真空绝热本体上的各种方法。

第一种方法如下。首先，闭合式双向间隔构件、支撑单元和热交换管道可以被组装以制造一组件。在第一板构件和第二板构件分别被临时组装的状态下，该组件被插入到板构件之间的间隙中。此后，第三空间可以相对于在外的其它空间密封，然后，可以排放出第三空间内的气体。

第二种方法如下。首先，闭合式双向间隔构件、支撑单元和热交换管道可以被组装以制造一组件。该组件被安置在一个板构件上，另一个板构件与所述一个板构件联接。然后，第三空间相对于在外的外部空间密封。然后，可以排放出第三空间内的气体。

第一种方法和第二种方法都可以是用于制造组件的方法，并按如下方式执行。首先，将下部闭合式双向间隔构件插入到热交换管道中。闭合式双向间隔构件可以移动到适当的位置，以被安置在支撑构件上。

图18是根据又一个实施例的间隔构件的立体图。根据该实施例的间隔构件可以是开放式双向间隔构件。开放式双向间隔构件也可以通过单个间隔构件来限制热交换管道的双向移动。然而，开放式双向间隔构件与闭合式双向间隔构件的不同之处在于，打开支撑部的预定间隙。除图17的实施例之外，其它描述还与其它实施例的描述相同，因此，将按原样应用这些描述。

参考图18，与前述实施例一样，开放式双向间隔构件200包括支撑部210、翼状部220和221、插入孔230和支撑突起231。

尽管相对于附图，支撑部210向上打开，但是与单向间隔构件100不同，支撑部210的开口部分较窄。由于上述形状，热交换管道117不能自由地穿过开口部分。也就是说，所述开口部分可以在热交换管道117被插入到支撑部210中时扩张(expand)，然后在所述热交换管道117被插入到支撑部210中后再收缩。因此，已经插入到支撑部210中的热交换管道117可以被固定，从而不会分离。

支撑部210可以具有开口侧被打开的圆形。这里，支撑部210的两个端部和所述两个端部之间的间隙可以在开口部分中提供凹槽212，从而使得热交换管道117被插入到支撑部210中。凹槽212可以在预定范围内扩张。由于凹槽212具有可扩张的结构并且是可弹性变形的部件，所以凹槽212可以被称为弹性可变形框架。间隔构件可以由树脂制成，因此可以以预定范围弹性变形。

开放式双向间隔构件200可以处于安装在杆31处或未安装在杆31处的状态。这里，凹槽212可以展开，以使得热交换管道117被插入到支撑部210中。备选地，由于在热交换管道117插入后，凹槽212通过弹性恢复力收缩，因此热交换管道117在没有外力的情况下不会分离，并且可以在支撑部210固定内部热交换管道117的安装位置。

图19是根据又一个实施例的开放式双向间隔构件的立体图。除了支撑突起之外，该开放式双向间隔构件可以基本上与图18中的构件相同。将按原样应用图18的描述，而无需任何特定解释。

参考图19，支撑部210、翼状部220和221以及插入孔230可以像图18的开放式双向间隔构件那样同样地设置。然而，支撑突起240和241可以不设置在支撑部210上，而是设置在翼状部220和221上。

支撑突起240和241可以具有从翼状部向上延伸的一侧，以及从翼状部向下延伸的另一侧。根据该构造，支撑部210的移动以及热交换管道117的移动可以被向上或向下的支撑突起240和241阻挡。

每个支撑突起240和241可以具有从翼状部向上延伸的一侧，以及从翼状部向下延伸的另一侧，以减少通过间隔构件在板构件10和20之间产生的导热性。也就是说，通过接触的热传导路径从一侧支撑突起240的端部部分延伸到另一侧支撑突起240的端部部分。因此，热传导路径包括支撑部210。因此，可进一步地减少板构件10和20之间的热传导。

图20是根据又一个实施例的开放式双向间隔构件的立体图。除了支撑突起之外，该开放式双向间隔构件可以与图18和图19中的基本上相同。将按原样应用图18和图19的描述，而无需任何特定解释。

参考图20，支撑部210、翼状部220和221以及插入孔230可以如根据前述实施例的开放式双向间隔构件那样同样地设置。然而，支撑突起251、252和253可以逐个设置在支撑部210的下端部分和一对翼状部220和221上。

支撑突起240和241可以具有从翼状部向上延伸的两侧。根据该构造，支撑部210的移动以及热交换管道117的移动可以被向上或向下的支撑突起251、252和253阻挡。

根据该实施例的开放式双向间隔构件可以应用于由于热交换管道117的移动较大而导致用于允许间隔构件支撑热交换管道的力较大的情况。

间隔构件的优点可以在于，根据其类型，抗辐射片的安装是方便的。具体地说，可以实现这样的构造，其中沿着杆31的向上和向下移动都受双向间隔构件的支撑突起的作用的限制。在这种情况下，间隔构件和抗辐射片可以彼此联接以提高可加工性。这里，通过抗辐射片和间隔构件，导热性可以是简单的。

图21至图23是示出图18至图20的开放式双向间隔构件被安装在杆和热交换管道上的状态的前视图。

参考图21，开放式双向间隔构件的向下移动可由于与翼状部和杆的接触而被限制。开放式双向间隔构件的向上移动可被支撑突起231限制。

参考图22，开放式双向间隔构件的所有向下移动和向上移动都可以被支撑突起240限制。在这种情况下，与翼状部以及杆的接触可能是不必要的，并且每个插入孔230和231的直径都可以大于杆的直径，以减少由于间隔构件与杆之间的接触而引起的热传导。

参考图23，开放式双向间隔构件的向下移动可以由设置在支撑部210上的支撑突起252和253限制。开放式双向间隔构件的向上移动可以由设置在翼状部上的支撑突起252和253限制。

另外，在这种情况下，与翼状部以及杆的接触可能是不必要的，并且每个插入孔230和231的直径都可以大于杆的直径，以减少由于间隔构件与杆之间的接触而引起的热传导。

图24是示出开放式双向间隔构件被安装的状态的视图。

参考图24，开放式双向间隔构件的宽度w2可以大于构成支撑板35的每个格栅框架的w1。因此，即使热交换管道117使得间隔构件移动，也不必担心支撑板35对支撑突起231的支撑变得扭曲。备选地，可以更多地增加仅支撑突起231的宽度。

插入孔230的宽度w4大于杆31的直径w3。例如，插入孔230的宽度w4为杆31的直径w3的约1.2倍至约2.0倍。因此，可以防止翼状部与杆之间的接触，以更大程度地减少热传导。此外，在开放式双向间隔构件由杆支撑的状态下，当凹槽212扩张以使得热交换管道被插入时，凹槽212可以充当能够接受翼状部的变形的公差。

该附图的描述也可以应用于所有开放式双向间隔构件。

图25是开放式间隔构件的前视图。

参考图25，翼状部220和221可以设置在支撑部210的几何中心C的上方。因此，凹槽212可以扩张以实现支撑部210充分提供弹性变形区段的效果。也就是说，其上设置有翼状部的所有下部支撑部都可以起到弹簧的作用。本附图的描述也可以适用于所有开放式双向间隔构件。

将描述把开放式双向间隔构件安装在真空绝热本体上的各种方法。

第一种方法如下。首先，开放式双向间隔构件、支撑单元和热交换管道可以被组装以制造一组件。在第一板构件和第二板构件分别被临时组装的状态下，该组件被插入到板构件之间的间隙中。之后，第三空间可以相对于在外的其它空间密封，然后，可以排放出第三空间内的气体。

第二种方法如下。首先，开放式双向间隔构件、支撑单元和热交换管道可以被组装以制造一组件。该组件被安置在一个板构件上，并且另一个板构件与所述一个板构件联接。然后，第三空间相对于在外的外部空间密封。然后，可以排放出第三空间内的气体。

第一种方法和第二种方法都可以是制造组件的方法，并按如下方式执行。首先，将热交换管道插入到开放式双向间隔构件中。开放式双向间隔构件可以移动到适当的位置，以被安置在支撑构件上。作为替代方法，开放式双向间隔构件被安置在支撑单元上。开放式双向间隔构件的凹槽可以展开，以便将热交换管道插入到支撑部中。

第三种方法如下。首先，在热交换管道设置在一个板构件中的状态下，可以将热交换管道插入到开放式双向间隔构件的支撑部中。这里，所述开放式双向间隔构件可以处于联接到所述支撑单元的状态，或者稍后联接到所述支撑单元。此后，另一个板构件可以与这一个板构件联接，并且第三空间可以相对于在外的其它空间密封。然后，可以排放出第三空间内的气体。

本实施例中公开的所有间隔构件可以由支撑单元30固定而不会移动。例如，杆31可以插入到设置于间隔构件中的插入孔231中，并且包括翼状部120(插入孔限定于所述翼状部中)的间隔构件可由包括杆31的支撑单元固定。在此，间隔构件可以通过部件之间的间隙略微移动。

热交换管道117可以设置在间隔构件内。热交换管道117可以设置在间隔构件的支撑部110内，从而被固定在适当的位置。

可以同时实现支撑单元30对间隔构件的第一固定和该间隔构件对热交换管道的第二固定。根据第一固定和第二固定，热交换管道117可以由支撑单元30固定。具体地，当热交换管道117沿真空绝热本体延伸的方向放置时，由支撑单元限制热交换管道117的竖直移动和水平移动。

可以防止热交换管道117竖直移动，以减少由于热交换管道117与板构件之间的接触而发生的绝热损失。可以限制热交换管道117的水平移动，以防止当冲击施加于真空绝热本体时设置在第三空间内的部件与热交换管道117碰撞，从而保护第三空间内的部件。

在制造真空绝热本体时，可以限制热交换管道117的水平移动，以防止热交换管道117接触和接近支撑单元(即，杆31)。因此，可以促进构成热交换管道117的入口管与出口管之间的热传递，并且可以防止入口管和出口管与支撑单元之间的热传递，以减少绝热损失。此外，可以防止由于热交换管道117的水平移动而施加到支撑单元(即，杆31)的冲击，以提高真空绝热本体的可靠性。

工业实用性

本公开可以提供能够可靠地支撑热交换管道的结构，作为进一步提高应用于制冷循环的真空绝热本体的绝热效率的方法。因此，可确保产品的方便的可加工性和可靠性，并且可以提高产品的制造成品率(production yield)。

Claims (20)

1.一种真空绝热本体，包括：

第一板构件，被构造为限定用于第一空间的壁的至少一部分；

第二板构件，被构造为限定用于第二空间的壁的至少一部分，所述第二空间的温度与所述第一空间的温度不同；

密封部，被构造为密封所述第一板构件和所述第二板构件，以提供第三空间，所述第三空间的温度介于所述第一空间的温度与所述第二空间的温度之间，并且所述第三空间为真空空间；

支撑单元，被构造为保持所述第三空间；

阻热单元，被构造为减少所述第一板构件与所述第二板构件之间的热传递量；

排放端口，被构造为排出所述第三空间内的气体；以及

管道，放置在所述第三空间中，

其中，所述管道在水平方向上的移动受所述支撑单元限制。

2.根据权利要求1所述的真空绝热本体，还包括至少一个间隔构件，所述间隔构件由非金属材料制成并且置于所述管道与所述支撑单元之间。

3.根据权利要求2所述的真空绝热本体，其中，所述支撑单元包括杆，所述杆被构造为保持所述第一板与所述第二板之间的间隙，并且

所述间隔构件包括：

支撑部，被构造为容纳所述管道，以限制所述管道的移动；以及

至少一个翼状部，从所述支撑部延伸以由所述杆悬置并支撑。

4.根据权利要求3所述的真空绝热本体，其中，所述支撑部仅围绕所述管道的一部分。

5.根据权利要求3所述的真空绝热本体，其中，至少两个翼状部相对于一个支撑部设置。

6.根据权利要求3所述的真空绝热本体，其中，在所述翼状部中设置有插入孔，所述杆插入到所述插入孔中，并且

所述插入孔的内径大于所述杆的外径以围绕所述杆。

7.根据权利要求6所述的真空绝热本体，其中，所述插入孔的内表面与所述杆的外表面间隔预定距离，以在所述支撑部变形时防止所述支撑部发生干涉。

8.根据权利要求3所述的真空绝热本体，其中，所述间隔构件是单向间隔构件，在所述单向间隔构件中，所述支撑部相对于所述管道大程度地打开，以允许所述管道在向上方向和向下方向中的任一方向上的自由移动。

9.根据权利要求3所述的真空绝热本体，其中所述间隔构件是不允许所述管道在所有方向上自由移动的双向间隔构件。

10.根据权利要求9所述的真空绝热本体，其中，所述双向间隔构件具有凹槽，在所述凹槽中，所述支撑部的一侧与所述管道相比相对略微地打开，并且

所述支撑部是由能变形的树脂材料制成的开放式双向间隔构件。

11.根据权利要求9所述的真空绝热本体，其中，当从所述支撑部的中心观察时，所述翼状部设置在上侧处，位置与所述凹槽的端部相邻。

12.根据权利要求9所述的真空绝热本体，其中，所述插入孔的内表面与所述杆的外表面间隔预定距离，以在所述支撑部变形时防止所述支撑部发生干涉。

13.根据权利要求9所述的真空绝热本体，其中，所述双向间隔构件是以闭合曲线形状设置的闭合双向间隔构件，所述支撑部被密封在所述闭合双向间隔构件中。

14.根据权利要求2至13中任一项所述的真空绝热本体，其中，在所述翼状部或所述支撑部的至少一者上设置有至少一个支撑突起，所述支撑突起延伸到所述第一板构件或所述第二板构件中的至少一个板构件。

15.根据权利要求2所述的真空绝热本体，其中，所述支撑单元还包括与所述第一板构件或所述第二板构件中的至少一个板构件接触的格栅状支撑板，并且

所述间隔构件的宽度大于所述支撑板的格栅框架的宽度。

16.根据权利要求2所述的真空绝热本体，其中，在所述第三空间中设置有抗辐射片，所述抗辐射片被构造为减少所述板构件之间的辐射热传递，并且

所述抗辐射片被切割，以便不与所述间隔构件接触。

17.一种冰箱，包括：

主体，被构造为提供内部空间，储藏物品存储在所述内部空间中；和

门，被设置为使得所述内部空间能相对于外部空间打开，

其中，为了向腔体中供应制冷剂，所述冰箱还包括：

压缩机，被构造为压缩所述制冷剂；

冷凝器，被构造为使压缩后的制冷剂冷凝；

膨胀装置，被构造为使冷凝后的制冷剂膨胀；

蒸发器，被构造为使膨胀后的制冷剂蒸发以散热；以及

热交换管道，制冷剂出口管和制冷剂入口管在所述热交换管道中彼此进行热交换，所述制冷剂通过所述制冷剂出口管从所述蒸发器中排出，所述制冷剂通过所述制冷剂入口管被引入到所述蒸发器中，并且

所述主体包括真空绝热本体，

其中，所述真空绝热本体包括：

第一板构件，被构造为限定用于所述内部空间的壁的至少一部分；

第二板构件，被构造为限定用于所述外部空间的壁的至少一部分；

密封部，被构造为密封所述第一板构件和所述第二板构件以提供真空空间部，所述真空空间部的温度介于所述内部空间的温度与所述外部空间的温度之间，并且所述真空空间部为真空空间；

支撑单元，被构造为保持所述真空空间部；

至少一个间隔构件，被构造为将所述热交换管道与所述真空空间部内的其它构件间隔开并支撑所述热交换管道；

阻热单元，被构造为减少所述第一板构件与所述第二板构件之间的热传递量；以及

排放端口，被构造为排出所述真空空间部内的气体，

其中，所述管道的移动受所述支撑单元限制。

18.根据权利要求17所述的冰箱，其中，所述支撑单元包括多孔材料。

19.根据权利要求17所述的冰箱，其中，所述支撑单元包括被构造为保持所述板构件之间的收缩的杆，并且

所述间隔构件包括：

支撑部，被构造为容纳所述管道，以限制所述管道的移动；以及

至少一个翼状部，从所述支撑部延伸，所述至少一个翼状部由所述杆支撑。

20.一种真空绝热本体，包括：

第一板构件，被构造为限定用于第一空间的壁的至少一部分；

第二板构件，被构造为限定用于第二空间的壁的至少一部分，所述第二空间的温度与所述第一空间的温度不同；

密封部，被构造为密封所述第一板构件和所述第二板构件，以提供第三空间，所述第三空间的温度介于所述第一空间的温度与所述第二空间的温度之间，并且所述第三空间为真空空间；

支撑单元，被构造为保持所述第三空间；

阻热单元，被构造为减少所述第一板构件与所述第二板构件之间的热传递量；

排放端口，被构造为排出所述第三空间内的气体；

两个管道，被放置在所述第三空间中；以及

间隔构件，被构造为限制所述管道在水平方向上的移动，

其中，所述间隔构件被支撑在所述支撑单元上，并且

所述水平方向包括所述板构件中任一个的延伸方向。

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