CN110709261A - 轮胎 - Google Patents

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Abstract

轮胎在轮胎的胎面接地面具有5条陆部，轮胎相对于车辆的安装方向被指定，中间陆部分别具有连通刀槽花纹(40)，连通刀槽花纹由车辆安装外侧的第1刀槽花纹(41)和车辆安装内侧的第2刀槽花纹(42)构成，第1刀槽花纹和第2刀槽花纹在比该中间陆部的轮胎宽度方向中心线靠车辆安装外侧的位置具有交点(P)，交点与中间陆部的车辆安装内侧的陆部端之间的距离在中间陆部中的最内中间陆部处最大，第1刀槽花纹相对于轮胎周向的角度(θ1)大于第2刀槽花纹相对于轮胎周向的角度(θ2)。

Description

轮胎
技术领域
本发明涉及一种轮胎。
本申请基于2017年6月7日在日本提出了申请的日本特愿2017－112965号主张优先权，将其内容的全文引用于此。
背景技术
以往，通过胎面花纹的改良，而进行了用于提高转弯性能(转弯时的操纵稳定性能)和静音性能的各种各样的尝试(例如专利文献1)。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2016-203663号公报
发明内容
发明要解决的问题
但是，在以往的技术中，关于同时实现转弯性能和静音性能，仍然存在进一步改善的余地。
本发明用于解决上述的问题，其目的在于，提供一种能够良好地同时实现转弯性能和静音性能的轮胎。
用于解决问题的方案
本发明的轮胎在轮胎的胎面接地面具有由沿着轮胎周向延伸的4条周向槽和胎面接地端划分出的5条陆部，该轮胎相对于车辆的安装方向被指定，其特征在于，在将所述5条陆部从车辆安装外侧朝向车辆安装内侧依次分别称为外侧胎肩陆部、作为中间陆部的最外中间陆部、作为中间陆部的中央中间陆部、作为中间陆部的最内中间陆部、内侧胎肩陆部时，所述中间陆部分别具有连通刀槽花纹，该连通刀槽花纹与划分出该中间陆部的轮胎宽度方向两侧的周向槽连通，且沿着轮胎宽度方向延伸，在各个所述中间陆部中，所述连通刀槽花纹由车辆安装外侧的第1刀槽花纹和车辆安装内侧的第2刀槽花纹构成，在各个所述中间陆部中，所述第1刀槽花纹和所述第2刀槽花纹在比该中间陆部的轮胎宽度方向中心线靠车辆安装外侧的位置具有交点，所述交点与所述中间陆部的车辆安装内侧的陆部端之间的距离在所述中间陆部中的最内中间陆部处最大，在各个所述中间陆部中，所述第1刀槽花纹相对于轮胎周向的角度大于所述第2刀槽花纹相对于轮胎周向的角度。
在此，在本说明书中，“胎面接地面”是指在使组装于轮辋并且填充了规定内压的轮胎以负载了最大负载载荷的状态滚动时与路面接触的遍及轮胎的整周的外周面。“胎面接地端”是指胎面接地面的轮胎宽度方向端。
在此，“轮辋”是指在生产、使用轮胎的地域有效的工业标准，在日本是JATMA(日本汽车轮胎协会)的JATMA YEAR BOOK，在欧洲是ETRTO(欧洲轮胎轮辋技术组织)的STANDARDSMANUAL，在美国是TRA(轮胎与轮辋协会)的YEAR BOOK等所记载或者将来记载的应用尺寸中的标准轮辋(在ETRTO的STANDARDS MANUAL中是Measuring Rim、在TRA的YEAR BOOK中是Design Rim)(即，在上述的“轮辋”中，除了现行尺寸之外，还包含将来在上述工业标准中会包含的尺寸。作为“将来记载的尺寸”的例子，能够列举出在ETRTO的STANDARDS MANUAL2013年度版中作为“FUTURE DEVELOPMENTS”而记载的尺寸。)，但在是上述工业标准中没有记载的尺寸的情况下，是指与轮胎的胎圈宽度对应的宽度的轮辋。
此外，“规定内压”是指与上述的JATMA YEAR BOOK等所记载的应用尺寸层级中的单轮的最大负荷能力对应的空气压力(最高空气压力)，在是上述工业标准中没有记载的尺寸的情况下，是指与针对安装轮胎的每个车辆规定的最大负荷能力对应的空气压力(最高空气压力)。
“最大负载载荷”是指与上述最大负荷能力对应的载荷。
另外，这里所说的空气也可以替换为氮气等惰性气体。
在本说明书中，只要没有特别的说明，则槽、陆部等各要素的尺寸就是在后述的“基准状态”下测量的。“基准状态”是指将轮胎组装于轮辋并填充上述规定内压而设为无负荷的状态。在此，胎面接地面中的槽、陆部等各要素的尺寸是在胎面接地面的展开图上测量的。
在本说明书中，“刀槽花纹”是指在上述基准状态下，在刀槽花纹的轮胎径向的全长中的60％以上的长度范围内刀槽花纹宽度为1.5mm以下的刀槽花纹。“刀槽花纹宽度”是指与刀槽花纹的延伸方向垂直地测量时的彼此相对的一对刀槽花纹壁面相互间的间隔，在轮胎径向上既可以恒定也可以变化。“刀槽花纹”构成为在将轮胎组装于轮辋并填充规定内压而负载了最大负载载荷时的处于载荷正下方时彼此相对的一对刀槽花纹壁面相互至少在局部相互接触。
相对于此，“槽”是指在上述基准状态下在槽的轮胎径向的全长范围内槽宽大于1.5mm的槽。“槽宽”是指与槽的延伸方向垂直地测量时的彼此相对的一对槽壁面相互间的间隔，在轮胎径向上既可以恒定也可以变化。“槽”构成为在将轮胎组装于轮辋并填充规定内压而负载了最大负载载荷时的处于载荷正下方时彼此相对的一对槽壁面不互相接触。
发明的效果
根据本发明，能够提供一种能够良好地同时实现转弯性能和静音性能的轮胎。
附图说明
图1是以在平面上展开时的状态表示本发明的一个实施方式的轮胎的胎面接地面的展开图。
图2是由沿着图1的A－A线的截面表示图1的轮胎的局部的剖视图。
图3的(a)是用于说明车辆转弯时的轮胎的行为的俯视图，图3的(b)是图3的(a)的车辆的后视图。
具体实施方式
本发明的轮胎能够应用于任意种类的充气轮胎，但优选地能够应用于轿车用充气轮胎，更优选地能够应用于夏天用的轿车用充气轮胎。
以下参照附图例示说明本发明的轮胎的实施方式。
图1是以在平面上展开时的状态表示本发明的一个实施方式的轮胎的胎面接地面10的展开图。本实施方式的轮胎是相对于车辆的安装方向被指定的轮胎。在图1中，箭头OUT方向表示将该轮胎安装于车辆时的车辆宽度方向外侧的方向，箭头IN方向表示将该轮胎安装于车辆时的车辆宽度方向内侧的方向。在该轮胎的胎面接地面10设有非对称的胎面花纹。
在本说明书中，为了方便起见，将图1的上侧称为“轮胎周向第1侧CD1”，将图1的下侧称为“轮胎周向第2侧CD2”。
在图1中，在本实施方式的轮胎的胎面接地面10设有沿着轮胎周向延伸的4条周向槽21～24。利用这4条周向槽21～24和胎面接地端TEo、TEi划分出5条陆部31～35。将这5条陆部从车辆安装外侧朝向车辆安装内侧依次分别称为外侧胎肩陆部31、最外中间陆部32、中央中间陆部33、最内中间陆部34、内侧胎肩陆部35。
利用车辆安装外侧的胎面接地端TEo和在轮胎宽度方向内侧与该胎面接地端TEo相邻的周向槽21划分出外侧胎肩陆部31。利用车辆安装内侧的胎面接地端TEi和在轮胎宽度方向内侧与该胎面接地端TEi相邻的周向槽24划分出内侧胎肩陆部35。在外侧胎肩陆部31和内侧胎肩陆部35之间设有利用周向槽21～24中的彼此相邻的一对周向槽分别划分出的3个中间陆部36。这3个中间陆部36从车辆安装外侧朝向车辆安装内侧地依次分别是最外中间陆部32、中央中间陆部33、最内中间陆部34。在各中间陆部36虽然如后所述设有刀槽花纹，但是未设置槽，即，各中间陆部36分别构成为肋状陆部。
在图的例子中，周向槽21～24分别沿着周向以直线状延伸。此外，在图的例子中，中央中间陆部33配置于轮胎赤道C上，更具体地讲，其轮胎宽度方向中心线36cl位于轮胎赤道C上。
各中间陆部36分别具有连通刀槽花纹40，该连通刀槽花纹40与划分出该中间陆部36的轮胎宽度方向两侧的周向槽连通，并且沿着轮胎宽度方向延伸。
在本说明书中，“沿着轮胎宽度方向延伸”并不限定于与轮胎宽度方向平行地延伸的情况，只不过是指沿着与轮胎周向交叉的方向延伸的情况。
在图1的例子中，各中间陆部36的连通刀槽花纹40分别以随着从车辆安装外侧朝向车辆安装内侧去而逐渐地朝向轮胎周向第1侧CD1的方式延伸。
通过在各中间陆部36设置连通刀槽花纹40，从而与假如在各中间陆部36未设置槽和刀槽花纹的情况相比，能够降低各中间陆部36的轮胎径向的压缩刚度，由此能够提高静音性能、乘坐舒适性能。
在各中间陆部36的每个中，连通刀槽花纹40由车辆安装外侧的第1刀槽花纹41和车辆安装内侧的第2刀槽花纹42构成。第1刀槽花纹41、第2刀槽花纹42分别在胎面接地面10内以大致直线状延伸，各自相对于轮胎周向的倾斜角度互不相同。连通刀槽花纹40在胎面接地面10中形成在弯曲点P处弯折的形状，该弯曲点P是第1刀槽花纹41与第2刀槽花纹42的交点(以下也称为“交点P”。)。
图2是沿着图1的A－A线的剖视图。图1的A－A线与轮胎周向平行。如图2所示，在本例中，连通刀槽花纹40中的彼此相对的一对刀槽花纹壁面分别在其轮胎径向外侧(胎面接地面10侧)的端部具有倒角部40a，该倒角部40a是对在刀槽花纹壁面与胎面接地面10之间划分出的边缘部进行倒角而成的。连通刀槽花纹40的倒角部40a相对于轮胎径向所成的锐角侧的倾斜角度大于比倒角部40a靠轮胎径向内侧(图2的下侧)的刀槽花纹壁面相对于轮胎径向所成的锐角侧的角度。因此，连通刀槽花纹40的刀槽花纹宽度在与倒角部40a对应的轮胎径向区域中随着从胎面接地面10朝向轮胎径向内侧去而逐渐减小。
通过连通刀槽花纹40具有倒角部40a，从而能够提高在连通刀槽花纹40的刀槽花纹壁面和胎面接地面10之间划分出的边缘部的刚度。
不过，连通刀槽花纹40既可以仅在某一个刀槽花纹壁面具有倒角部40a，也可以在任一个刀槽花纹壁面都不具有倒角部40a。
像本例这样，在连通刀槽花纹40具有倒角部40a的情况下，在本说明书中说明的观察胎面接地面10时的连通刀槽花纹40的延伸方向、形状和角度是指观察连通刀槽花纹40的除了倒角部40a之外的部分时的连通刀槽花纹40的延伸方向、形状和角度，即观察与倒角部40a的轮胎径向内侧端40ab(图2)对应的轮胎径向位置处的连通刀槽花纹40时的连通刀槽花纹40的延伸方向、形状及角度。
在各中间陆部36的每个中，连通刀槽花纹40的第1刀槽花纹41相对于轮胎周向的角度θ1大于第2刀槽花纹42相对于轮胎周向的角度θ2。在此，“第1刀槽花纹41相对于轮胎周向的角度θ1”设为观察第1刀槽花纹41的除了倒角部40a之外的部分时的将第1刀槽花纹41的延伸方向两端彼此连结的直线相对于轮胎周向所成的锐角(大于0°且小于90°)侧的角度。“第2刀槽花纹42相对于轮胎周向的角度θ2”设为观察第2刀槽花纹42的除了倒角部40a之外的部分时的将第2刀槽花纹42的延伸方向两端彼此连结的直线相对于轮胎周向所成的锐角侧的角度。
以下参照图3说明该结构所产生的作用效果。
如图3所示，一般来讲，在车辆的转弯时，从车辆对转弯外侧的轮胎1a施加较大的载荷，转弯外侧的轮胎1a自路面承受较大的接地压力和横向力F。转弯外侧的轮胎1a自路面承受的接地压力从车辆安装外侧朝向车辆安装内侧去而逐渐地变小，此外，转弯外侧的轮胎1a的接地面形状成为从车辆安装外侧朝向车辆安装内侧去而接地长度逐渐缩短这样的大致三角形状。转弯外侧的轮胎1a自路面承受的横向力F是在从车辆安装外侧朝向车辆安装内侧的方向上产生的。这样，转弯外侧的轮胎1a在车辆安装外侧比在车辆安装内侧承受更大的接地压力和横向力F。另外，由于转弯内侧的轮胎1b不承受那么大的接地压力和横向力F，因此在此不考虑该轮胎1b。
回到图1，在各中间陆部36的每个中，中间陆部36的车辆安装外侧的部分与中间陆部36的车辆安装内侧的部分相比，在转弯时承受更大的接地压力和横向力F。
假如在各中间陆部36中连通刀槽花纹40以一条直线状延伸且连通刀槽花纹40相对于周向所成的锐角侧的角度较小的情况下，中间陆部36中的由各连通刀槽花纹40划分出的块状部分36b在车辆安装外侧的锐角侧的拐角部分易于产生横向力输入时的翘起(横向偏移。以下相同。)。
另一方面，假如在各中间陆部36中连通刀槽花纹40以一条直线状延伸且连通刀槽花纹40相对于周向所成的锐角侧的角度较大的情况下，各连通刀槽花纹40之间的块状部分36b的车辆安装外侧的锐角侧的拐角部分的角度变大。由此，在转弯时，即使自路面承受较大的接地压力和横向力F，该拐角部分也能够抗衡，能够抑制该拐角部分处的翘起的产生，因此能够提高接地性，进而能够提高转弯性能。
但是，在该情况下，由于连通刀槽花纹40的延伸方向接近轮胎宽度方向，导致在轮胎的滚动时(直行时或者转弯时)，连通刀槽花纹40之间的块状部分36b的踏入侧的边缘的各个轮胎宽度方向位置处的微小部分会大致同时接地，此时产生的花纹噪声有可能增大。
在这点上，假如在各中间陆部36中连通刀槽花纹40以一条直线状延伸且连通刀槽花纹40相对于周向所成的锐角侧的角度较小的情况下，连通刀槽花纹40之间的块状部分36b的踏入侧的边缘的各个轮胎宽度方向位置处的微小部分会在分散的时刻接地，能够降低此时产生的花纹噪声。因而能够提高静音性。
鉴于上述的状况，在本实施方式中，在各中间陆部36的每个中，将连通刀槽花纹40中的在转弯时承受较大的接地压力和横向力F的位于车辆安装外侧的第1刀槽花纹41设为相对于轮胎周向的角度θ1比较大的刀槽花纹。由此，在横向力输入时，能够有效地抑制块状部分36b的车辆安装外侧的锐角侧的拐角部分处的翘起。因而，能够有效地增大横向力输入时的接地性，从而提高转弯性能。
而且，在本实施方式中，在各中间陆部36的每个中，将连通刀槽花纹40中的在转弯时不承受那么大的接地压力和横向力F的位于车辆安装内侧的第2刀槽花纹42设为相对于轮胎周向的角度θ2比较小的刀槽花纹。由此，能够有效地降低在轮胎滚动时产生的花纹噪声。因而，能够有效地提高静音性。
此外，在本实施方式中，在各中间陆部36的每个中，连通刀槽花纹40中的第1刀槽花纹41和第2刀槽花纹42在比该中间陆部36的轮胎宽度方向中心线36cl靠车辆安装外侧的位置具有交点P。换言之，在各中间陆部36的每个中，连通刀槽花纹40中的交点P与该中间陆部36的车辆安装内侧的陆部端36ei之间的距离DP大于该中间陆部36的轮胎宽度方向的宽度W36的50％。
由此，能够使由第1刀槽花纹41带来的转弯性能与由第2刀槽花纹42带来的静音性能之间的平衡更加良好。另外，假如在交点P位于中间陆部36的轮胎宽度方向中心线36cl上或者比其靠车辆安装内侧的位置的情况下，虽然能够提高转弯性能，但是静音性能有可能下降。
另外，在图的例子中，中间陆部36的轮胎宽度方向的宽度W36彼此大致相等。
此外，在本实施方式中，交点P与中间陆部36的车辆安装内侧的陆部端36ei之间的距离DP在3个中间陆部36中的最内中间陆部34中最大。
3个中间陆部36中的位于比较靠车辆安装外侧的位置的最外中间陆部32和中央中间陆部33与最内中间陆部34相比，在转弯时承受更大的接地压力和横向力F。因此，在本实施方式中，通过在最外中间陆部32和中央中间陆部33中使上述距离DP比较小，进而使第1刀槽花纹41比较长，从而能够有效地提高由第1刀槽花纹41带来的转弯性能。
另一方面，3个中间陆部36中的位于最靠车辆安装内侧的位置的最内中间陆部34与最外中间陆部32和中央中间陆部33相比，在转弯时不承受那么大的接地压力和横向力F。因此，在本实施方式中，通过在最内中间陆部34中使上述距离DP比较大，进而使第2刀槽花纹42比较长，从而能够有效地提高由第2刀槽花纹42带来的静音性能。
另外，在图的例子中，最外中间陆部32的上述距离DP和中央中间陆部33的上述距离DP大致相等，但两者也可以不同。
如上所述，采用本实施方式的轮胎，能够良好地同时实现转弯性能和静音性能。此外，还能够提高乘坐舒适性能。
从提高转弯性能与静音性能之间的平衡的观点出发，在各中间陆部36中，连通刀槽花纹40的第1刀槽花纹41相对于轮胎周向的角度θ1优选为61°～79°，更优选为66°～74°。另外，在图的例子中，各中间陆部36中的角度θ1彼此大致相等，但这些角度也可以互不相同。
此外，从提高转弯性能与静音性能之间的平衡的观点出发，在各中间陆部36中，连通刀槽花纹40的第2刀槽花纹42相对于轮胎周向的角度θ2优选为32°～52°，更优选为37°～47°。另外，在图的例子中，各中间陆部36中的角度θ2彼此大致相等，但这些角度也可以互不相同。
在各中间陆部36的每个中，连通刀槽花纹40中的交点P与该中间陆部36的车辆安装内侧的陆部端36ei之间的距离DP优选为该中间陆部36的轮胎宽度方向的宽度W36的73％～85％。
通过将距离DP相对于中间陆部36的宽度W36的比例设为73％以上，从而能够有效地提高静音性能。另一方面，通过将距离DP相对于中间陆部36的宽度W36的比例设为85％以下，从而能够有效地提高转弯性能。因而，能够使转弯性能与静音性能之间的平衡更加良好。
在图1的例子中，在各中间陆部36中，连通刀槽花纹40的第2刀槽花纹42的一对刀槽花纹壁面中的轮胎周向第2侧CD2的刀槽花纹壁面的倒角部40a的轮胎周向长度L40a在第2刀槽花纹42的车辆安装内侧的端部处随着朝向车辆安装内侧去而逐渐增大，其中上述轮胎周向第2侧CD2的刀槽花纹壁面在其与在车辆安装内侧与其相邻的周向槽22～24之间划分出锐角的拐角部。
由此，能够提高在第2刀槽花纹42的轮胎周向第2侧CD2的刀槽花纹壁面与在车辆安装内侧与其相邻的周向槽22～24之间划分出的锐角的拐角部的刚度，进而能够抑制横向力输入时的翘起从而提高接地性。因而，能够提高转弯性能。
在图1的例子中，最内中间陆部34具有沿着轮胎宽度方向延伸的半连通刀槽花纹50，该半连通刀槽花纹50与划分出最内中间陆部34的车辆安装内侧的周向槽24连通，并且在最内中间陆部34内终止。此外，中央中间陆部33也具有沿着轮胎宽度方向延伸的半连通刀槽花纹50，该半连通刀槽花纹50与划分出中央中间陆部33的车辆安装内侧的周向槽23连通，并且在中央中间陆部33内终止。在最内中间陆部34和中央中间陆部33的每个中，半连通刀槽花纹50与连通刀槽花纹40在轮胎周向上交替地配置。
这样，在最内中间陆部34和中央中间陆部33的每个中，通过在车辆安装内侧设置半连通刀槽花纹50，从而能够降低车辆安装内侧的轮胎径向的压缩刚度。因而，能够降低花纹噪声，进而能够提高静音性。此外，能够提高乘坐舒适性能。
此外，在最内中间陆部34和中央中间陆部33的每个中，通过使半连通刀槽花纹50不延伸至车辆安装外侧，从而能够在转弯时承受较大的接地压力和横向力F的车辆安装外侧确保刚度，能够提高转弯时的接地性，进而提高转弯性能。
此外，通过在最外中间陆部32不设置半连通刀槽花纹50，从而能够在转弯时承受最大的接地压力和横向力F的最外中间陆部32处确保刚度，能够提高转弯时的接地性，进而提高转弯性能。
这样，能够提高静音性能、乘坐舒适性能和转弯性能。
在本例中，半连通刀槽花纹50中的彼此相对的一对刀槽花纹壁面分别在其轮胎径向外侧(胎面接地面10侧)的端部具有倒角部50a，该倒角部50a是对在刀槽花纹壁面与胎面接地面10之间划分出的边缘部进行倒角而成的。半连通刀槽花纹50的倒角部50a相对于轮胎径向所成的锐角侧的倾斜角度大于比倒角部50a靠轮胎径向内侧的刀槽花纹壁面相对于轮胎径向所成的锐角侧的角度。因此，半连通刀槽花纹50的刀槽花纹宽度在与倒角部50a对应的轮胎径向区域中随着从胎面接地面10朝向轮胎径向内侧去而逐渐减小。
通过半连通刀槽花纹50具有倒角部50a，从而能够提高在半连通刀槽花纹50的刀槽花纹壁面和胎面接地面10之间划分出的边缘部的刚度。
不过，半连通刀槽花纹50既可以仅在某一个刀槽花纹壁面具有倒角部50a，也可以在任一个刀槽花纹壁面都不具有倒角部50a。
像本例这样，在半连通刀槽花纹50具有倒角部50a的情况下，在本说明书中说明的观察胎面接地面10时的半连通刀槽花纹50的延伸方向、形状和角度是指观察半连通刀槽花纹50的除了倒角部50a之外的部分时的半连通刀槽花纹50的延伸方向、形状和角度，即观察与倒角部50a的轮胎径向内侧端对应的轮胎径向位置处的半连通刀槽花纹50时的半连通刀槽花纹50的延伸方向、形状和角度。
在图1的例子中，如上所述，在最内中间陆部34和中央中间陆部33的每个中，半连通刀槽花纹50的一对刀槽花纹壁面分别具有倒角部50a。另外，观察半连通刀槽花纹50的包含倒角部50a在内的部分时的半连通刀槽花纹50向胎面接地面10开口的开口端的轮胎周向长度L50随着从车辆安装内侧朝向车辆安装外侧去而逐渐减小。由此，在最内中间陆部34和中央中间陆部33的每个中，与假如连通刀槽花纹50向胎面接地面10开口的开口端的轮胎周向长度L50恒定的情况相比，能够在转弯时承受较大的接地压力和横向力F的车辆安装外侧确保刚度，能够提高转弯时的接地性，进而提高转弯性能。
在最内中间陆部34中，半连通刀槽花纹50的轮胎宽度方向的长度W50若是最内中间陆部34的轮胎宽度方向的宽度W36的26％～35％则是优选的，若是最内中间陆部34的轮胎宽度方向的宽度W36的30％～35％则更加优选。在中央中间陆部33中，也是半连通刀槽花纹50的轮胎宽度方向的长度W50若是中央中间陆部33的轮胎宽度方向的宽度W36的26％～35％则是优选的，若是中央中间陆部33的轮胎宽度方向的宽度W36的30％～35％则更加优选。
由此，能够进一步提高静音性能、乘坐舒适性能和转弯性能之间的平衡。
在图1的例子中，在最内中间陆部34和中央中间陆部33的每个中，半连通刀槽花纹50以随着从车辆安装外侧朝向车辆安装内侧去而逐渐地朝向轮胎周向第1侧CD1的方式延伸。
在图1的例子中，在最内中间陆部34和中央中间陆部33的每个中，半连通刀槽花纹50相对于轮胎周向的角度θ3大于连通刀槽花纹40的第2刀槽花纹42相对于轮胎周向的角度θ2。在此，将半连通刀槽花纹50相对于轮胎周向的角度θ3设为观察半连通刀槽花纹50的除了倒角部50a之外的部分时的连结半连通刀槽花纹50的延伸方向的两端的直线相对于轮胎周向所成的锐角(大于0°且小于90°)侧的角度。
另外，在图的例子中，半连通刀槽花纹50相对于轮胎周向的角度θ3沿着轮胎宽度方向变化，但在各轮胎宽度方向位置处，角度θ3大于角度θ2。
由此，能够进一步提高静音性能和乘坐舒适性能。
若连通刀槽花纹40和半连通刀槽花纹60的深度比周向槽21～24的深度浅，则是优选的。连通刀槽花纹40和半连通刀槽花纹60的深度例如为4.5mm～5.5mm，周向槽21～24的深度例如为6.5mm～8.0mm。
在图1的例子中，在外侧胎肩陆部31处设有半连通刀槽花纹60和T字型刀槽花纹70。
半连通刀槽花纹60与划分出外侧胎肩陆部31的车辆安装内侧的周向槽21连通，并且沿着轮胎宽度方向延伸，在到达胎面接地端TEo之前在外侧胎肩陆部31内终止。在图的例子中，半连通刀槽花纹60以随着朝向轮胎宽度方向外侧去而逐渐朝向轮胎周向第1侧CD1的方式延伸。
T字型刀槽花纹70由周向刀槽花纹71和横向刀槽花纹72构成，周向刀槽花纹71沿着轮胎周向延伸，横向刀槽花纹72与周向刀槽花纹71的轮胎周向中间部连通，并且沿着轮胎宽度方向延伸直到到达胎面接地端TEo。在图的例子中，横向刀槽花纹72以随着朝向轮胎宽度方向外侧去而逐渐朝向轮胎周向第1侧CD1的方式延伸。
通过在外侧胎肩陆部31设置半连通刀槽花纹60和T字型刀槽花纹70，从而与假如在外侧胎肩陆部31未设置槽和刀槽花纹的情况相比，能够减少在外侧胎肩陆部31产生的花纹噪声、不均匀磨损。
T字型刀槽花纹70的周向刀槽花纹71位于比半连通刀槽花纹60的轮胎宽度方向内侧端靠轮胎宽度方向外侧的位置，并且半连通刀槽花纹60和T字型刀槽花纹70在轮胎周向上交替地配置。换言之，半连通刀槽花纹60和T字型刀槽花纹70以交错状配置。
由此，能够增大在转弯时承受较大的接地压力和横向力F的外侧胎肩陆部31的刚度，进而能够提高转弯性能。另外，假如在使T字型刀槽花纹70的周向刀槽花纹71的轮胎周向两端分别与轮胎周向两侧的半连通刀槽花纹60连通的情况下，外侧胎肩陆部31被细小地分割成块状，结果有可能刚度降低，并且转弯性能降低。
在图1的例子中，在外侧胎肩陆部31中，半连通刀槽花纹60的轮胎宽度方向外侧端60a位于比T字型刀槽花纹70的周向刀槽花纹71靠轮胎宽度方向外侧的位置。换言之，半连通刀槽花纹60和T字型刀槽花纹70在轮胎周向上交叠。
由此，能够抑制在外侧胎肩陆部31处产生不均匀磨损。另外，假如在半连通刀槽花纹60和T字型刀槽花纹70在轮胎周向上不交叠的情况下，外侧胎肩陆部31在接地时在踏入侧容易打滑，从而有可能产生不均匀磨损。
在图1的例子中，在内侧胎肩陆部35处设有周向刀槽花纹80、第1横向刀槽花纹81和第2横向刀槽花纹82。
周向刀槽花纹80在轮胎整周上沿着轮胎周向连续地延伸。
第1横向刀槽花纹81与划分出内侧胎肩陆部35的车辆安装外侧的周向槽24连通，并且沿着轮胎宽度方向延伸直到到达胎面接地端TEi。在图的例子中，第1横向刀槽花纹81以随着朝向轮胎宽度方向外侧去而逐渐朝向轮胎周向第2侧CD2的方式延伸。
第2横向刀槽花纹82与周向刀槽花纹80连通，并且沿着轮胎宽度方向延伸直到到达胎面接地端TEi的近前。在图的例子中，第2横向刀槽花纹82以随着朝向轮胎宽度方向外侧去而逐渐朝向轮胎周向第2侧CD2的方式延伸。
第1横向刀槽花纹81和第2横向刀槽花纹82在轮胎周向上交替地配置。
由此，能够减少在内侧胎肩陆部35产生的花纹噪声、不均匀磨损。
若外侧胎肩陆部31的节距个数多于内侧胎肩陆部35的节距个数，则是优选的。此外，若3个中间陆部36的节距个数在各个中间陆部36相互之间彼此相等，且少于外侧胎肩陆部31的节距个数和内侧胎肩陆部35的节距个数，则是优选的。在此，外侧胎肩陆部31、最外中间陆部32、中央中间陆部33、最内中间陆部34、内侧胎肩陆部35的节距个数是各个花纹的节距p31、p32、p33、p34、p35在轮胎整周上的个数。
通过使外侧胎肩陆部31的节距个数最多，从而能够在转弯时承受较大的接地压力和横向力F的外侧胎肩陆部31处增大转弯时的接地长度。进而能够提高接地性，能够提高转弯性能。
此外，通过使外侧胎肩陆部31、内侧胎肩陆部35、中间陆部36的节距个数互不相同，从而能够使在各个陆部处产生的花纹噪声的频率不同，因此能够降低作为轮胎整体的花纹噪声，能够提高静音性能。另外，假如在全部的陆部31～35中节距个数相等的情况下，特定频率的声音容易变大，因此作为轮胎整体的花纹噪声有可能增大。
这样，能够进一步提高转弯性能和静音性能。
另外，通过内侧胎肩陆部35的节距个数多于中间陆部36的节距个数，从而能够提高车辆转弯而对内侧胎肩陆部35施加了载荷时的内侧胎肩陆部35的接地性，进而能够增大内侧胎肩陆部35的接地长度。由此，能够提高转弯性能。
实施例
为了确认本发明的效果，通过以下说明的方法评价本发明的轮胎的比较例1、2和实施例1～8的转弯性能、静音性能和乘坐舒适性能，因此进行说明。
各比较例、实施例的轮胎均是轮胎尺寸为205/55R16的夏天用的轿车用轮胎，具有以图1的胎面花纹为基本而使尺寸等各不相同的胎面花纹。其详细情况如以下的表1所示。
另外，相对于实施例2的轮胎不具有半连通刀槽花纹50的情况，比较例1、2、实施例1和实施例3～8的轮胎具有半连通刀槽花纹50。
〔转弯性能〕
根据驾驶员的感觉对各比较例、实施例的轮胎在干燥路面上行驶时的转弯性能综合地进行评价。利用相对的指数值表示其评价结果。将其结果表示在表1中。表1的转弯性能的数值中，数值较大表示转弯性能优异。
〔静音性能〕
在由JASO C606标准确定的条件下测量各比较例、实施例的轮胎以时速80km/h在室内转鼓试验机上行驶时的轮胎侧方声音来评价噪声。利用相对的指数值表示其评价结果。将其结果表示在表1中。表1的静音性能的数值中，数值较大表示静音性能优异。
〔乘坐舒适性能〕
各比较例、实施例的轮胎在干燥道路的路线上在铺装的粗糙度不同的5种路面上行驶，测验驾驶员基于传递到车厢内来的振动和声音对正在行驶的轮胎的乘坐舒适性能进行感受体验评价。利用相对的指数值表示其评价结果。将其结果表示在表1中。表1的乘坐舒适性能的数值中，数值较大表示振动和声音较小，进而表示乘坐舒适性能优异。
【表1】
Figure BDA0002304448510000151
根据表1的结果可知，各实施例1～8的轮胎与比较例1、2的轮胎相比，转弯性能与静音性能之间的平衡均良好。
因而，采用本发明的轮胎，能够确认能够良好地同时实现转弯性能和静音性能。
产业上的可利用性
本发明的轮胎能够用于任意种类的充气轮胎，优选地能够用于轿车用充气轮胎，更优选地能够用于夏天用的轿车用充气轮胎。
附图标记说明
1a、转弯外侧的轮胎；1b、转弯内侧的轮胎；10、胎面接地面；21～24、周向槽；31、外侧胎肩陆部；32、最外中间陆部；33、中央中间陆部；34、最内中间陆部；35、内侧胎肩陆部；36、中间陆部；36b、中间陆部的块状部分；36cl、中间陆部的轮胎宽度方向中心线；36ei、中间陆部的车辆安装内侧的陆部端；40、连通刀槽花纹；40a、连通刀槽花纹的倒角部；40ab、倒角部的轮胎径向内侧端；41、连通刀槽花纹的第1刀槽花纹；42、连通刀槽花纹的第2刀槽花纹；50、半连通刀槽花纹；50a、半连通刀槽花纹的倒角部；60、半连通刀槽花纹；60a、半连通刀槽花纹的轮胎宽度方向外侧端；70、T字型刀槽花纹；71、T字型刀槽花纹的周向刀槽花纹；72、T字型刀槽花纹的横向刀槽花纹；80、周向刀槽花纹；81、第1横向刀槽花纹；82、第2横向刀槽花纹；C、轮胎赤道；DP、交点与中间陆部的车辆安装内侧的陆部端之间的距离；F、横向力；L40a、连通刀槽花纹的倒角部的轮胎周向长度；L50、半连通刀槽花纹的向胎面接地面开口的开口端的轮胎周向长度；IN、车辆安装内侧；OUT、车辆安装外侧；P、第1刀槽花纹与第2刀槽花纹的交点；p31～p35、节距；TEo、TEi、接地端；W36、中间陆部的宽度；W50、半连通刀槽花纹的轮胎宽度方向的长度；θ1、第1刀槽花纹相对于轮胎周向的角度；θ2、第2刀槽花纹相对于轮胎周向的角度；θ3、半连通刀槽花纹相对于轮胎周向的角度。

Claims (6)

1.一种轮胎，其在轮胎的胎面接地面具有由沿着轮胎周向延伸的4条周向槽和胎面接地端划分出的5条陆部，该轮胎相对于车辆的安装方向被指定，其特征在于，
在将所述5条陆部从车辆安装外侧朝向车辆安装内侧依次分别称为外侧胎肩陆部、作为中间陆部的最外中间陆部、作为中间陆部的中央中间陆部、作为中间陆部的最内中间陆部、内侧胎肩陆部时，
所述中间陆部分别具有连通刀槽花纹，该连通刀槽花纹与划分出该中间陆部的轮胎宽度方向两侧的周向槽连通，且沿着轮胎宽度方向延伸，
在各个所述中间陆部中，所述连通刀槽花纹由车辆安装外侧的第1刀槽花纹和车辆安装内侧的第2刀槽花纹构成，
在各个所述中间陆部中，所述第1刀槽花纹和所述第2刀槽花纹在比该中间陆部的轮胎宽度方向中心线靠车辆安装外侧的位置具有交点，
所述交点与所述中间陆部的车辆安装内侧的陆部端之间的距离在所述中间陆部中的最内中间陆部处最大，
在各个所述中间陆部中，所述第1刀槽花纹相对于轮胎周向的角度大于所述第2刀槽花纹相对于轮胎周向的角度。
2.根据权利要求1所述的轮胎，其中，
所述最内中间陆部和所述中央中间陆部分别具有沿着轮胎宽度方向延伸的半连通刀槽花纹，该半连通刀槽花纹与划分出该最内中间陆部或者该中央中间陆部的车辆安装内侧的周向槽连通，并且在该最内中间陆部内或者该中央中间陆部内终止，
在所述最内中间陆部和所述中央中间陆部的每个中，所述半连通刀槽花纹与所述连通刀槽花纹在轮胎周向上交替地配置。
3.根据权利要求1所述的轮胎，其中，
在各个所述中间陆部中，所述交点与所述中间陆部的车辆安装内侧的陆部端之间的距离是该中间陆部的宽度的73％～85％。
4.根据权利要求2所述的轮胎，其中，
在所述最内中间陆部和所述中央中间陆部的每个中，所述半连通刀槽花纹的轮胎宽度方向的长度是该最内中间陆部或者该中央中间陆部的宽度的26％～35％。
5.根据权利要求1所述的轮胎，其中，
所述外侧胎肩陆部的节距个数多于所述内侧胎肩陆部的节距个数，
所述中间陆部的节距个数在各个所述中间陆部之间彼此相等，且少于所述外侧胎肩陆部的节距个数和所述内侧胎肩陆部的节距个数。
6.根据权利要求2所述的轮胎，其中，
在所述最内中间陆部和所述中央中间陆部的每个中，所述半连通刀槽花纹相对于轮胎周向的角度大于所述第2刀槽花纹相对于轮胎周向的角度。
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