CN104822543B

CN104822543B - 充气轮胎

Info

Publication number: CN104822543B
Application number: CN201480003131.3A
Authority: CN
Inventors: 山川贵弘
Original assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Current assignee: Yokohama Rubber Co Ltd
Priority date: 2013-03-06
Filing date: 2014-03-06
Publication date: 2017-03-22
Anticipated expiration: 2034-03-06
Also published as: JPWO2014136883A1; US9662941B2; US20150273951A1; AU2014226906B2; EP2915684A1; AU2014226906A1; KR101531212B1; EP2915684A4; KR20150051237A; EP2915684B1; JP5630594B1; WO2014136883A1; CN104822543A

Abstract

提供一种在干燥路面的耐磨耗性能与湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性的均衡优异的充气轮胎。胎面花纹具有2条第一周向主槽、胎肩陆部、胎肩耳槽、胎肩刀槽花纹和周向细槽，所述胎肩耳槽在所述胎肩陆部的区域在中途闭合而不与所述第一周向主槽连接，包括第一区域和配置在比所述第一区域靠所述第一周向主槽侧且槽深度比所述第一区域的槽深度浅的第二区域。所述胎肩刀槽花纹与所述第二区域连接，向所述第一周向主槽侧延伸。所述周向细槽沿轮胎周向延伸，槽宽度比所述胎肩耳槽的槽宽度窄。所述周向细槽与所述胎肩耳槽的第二区域交叉。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及设置有胎面花纹的充气轮胎。

背景技术

贯通整年使用的全季节轮胎需要具备能够应对干燥、湿地、雪地这些各种路面状况的性能。以往，作为具备能够应对各种路面状况的性能的轮胎，例如公知有如下的轮胎：其具备配置于轮胎宽度方向的外侧的2条外侧周向主槽、和形成在这些外侧周向主槽的轮胎周向外侧的区域的胎肩陆部(参照专利文献1)。在专利文献1的轮胎中，在胎肩陆部的区域设置有从轮胎宽度方向外侧延伸到外侧周向主槽而形成多个陆部花纹块的胎肩耳槽。在该胎肩耳槽中的外侧周向主槽侧的区域形成有槽深度浅的浅槽区域，在该浅槽区域设置有与外侧周向主槽连接的胎肩刀槽花纹。

根据专利文献1的轮胎，通过浅槽区域的胎肩刀槽花纹，相对于轮胎周向的外力，胎肩刀槽花纹闭合而能维持花纹块刚性，并且相对于轮胎宽度方向的外力，能够缓和花纹块刚性，提高接地性而能维持湿地操纵稳定性。

现有技术文献

专利文献

专利文献1:日本专利第3482033号公报

发明内容

发明所要解决的技术问题

全季节轮胎希望具有在干燥路面的耐磨耗性和在湿地、雪地的各路面下的操纵稳定性。但是，在专利文献1的轮胎中，上述性能不够均衡。

本发明提供一种在干燥路面的耐磨耗性能和湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性的均衡性优异的充气轮胎。

用于解决技术问题的手段

本发明的一方案为充气轮胎，在胎面部形成有胎面花纹，其特征在于，

所述胎面花纹具有：

2条第一周向主槽，其与轮胎周向并行，隔着轮胎中心线而配置在轮胎宽度方向的两侧；

胎肩陆部，其形成于所述第一周向主槽的轮胎宽度方向外侧的区域；

胎肩耳槽，其设置于所述胎肩陆部的区域，从轮胎宽度方向外侧向所述第一周向主槽延伸，在中途闭合而不与所述第一周向主槽连接，并且所述胎肩耳槽包括第一区域、和配置于比所述第一区域靠所述第一周向主槽侧且槽深度比所述第一区域的槽深度浅的第二区域；

胎肩刀槽花纹，其形成于所述胎肩陆部的区域，与所述胎肩耳槽的第二区域连接，向所述第一周向主槽侧延伸；以及

周向细槽，其形成于所述胎肩陆部的区域，沿轮胎周向延伸，槽宽度比所述胎肩耳槽的槽宽度窄，

所述周向细槽与所述胎肩耳槽的第二区域交叉。

优选，所述胎肩耳槽的闭合端与所述第一周向主槽的缘之间的陆部的轮胎宽度方向长度为轮胎接地宽度中的所述胎肩陆部的区域的接地宽度的10～25％，

所述胎肩耳槽的第二区域的轮胎宽度方向长度为轮胎接地宽度中的所述胎肩陆部的区域的接地宽度的35～65％，

所述胎肩耳槽的第一区域的轮胎宽度方向长度为轮胎接地宽度中的所述胎肩陆部的区域的接地宽度的20～45％。

优选，所述胎肩耳槽还包括：以将所述第二区域的槽底和胎面表面连接的方式延伸的闭合壁部；将所述第一区域的槽底和所述第二区域的槽底连接的层差部，

所述闭合壁部及所述层差部分别相对于胎面表面的法线方向的相反方向朝向轮胎宽度方向外侧倾斜10～60°。

优选，所述胎肩刀槽花纹的刀槽花纹深度比所述胎肩耳槽的第一区域的槽深度浅，比所述第二区域的槽深度深。

优选，所述胎肩刀槽花纹的刀槽花纹深度比所述胎肩耳槽的第二区域的槽深度深，

所述胎肩刀槽花纹的轮胎宽度方向外侧的端部形成为延伸到所述胎肩耳槽的第二区域的至少一部分区域。

所述胎肩刀槽花纹的刀槽花纹深度可以随着从所述第一周向主槽侧朝向所述胎肩耳槽侧而变浅。

优选，所述胎肩耳槽的第二区域的槽深度比所述第一周向主槽的槽深度浅。

优选，所述胎肩耳槽的第二区域的轮胎宽度方向长度为所述胎肩耳槽的轮胎宽度方向长度的30～70％。

优选，所述周向细槽的槽深度与所述胎肩耳槽的第一区域的槽深度相等或比其小。

优选，所述胎面花纹还具有：

2条第二周向主槽，其被2条所述第一周向主槽夹着，划分出轮胎中心线所经过的中心陆部；和

多个耳槽，其横截所述中心陆部的区域及由所述第一周向主槽和所述第二周向主槽划分出的2个中间陆部的区域，在所述中心陆部的区域及所述中间陆部的区域形成多个陆部花纹块，

设置于所述中心陆部的区域的耳槽及设置于所述中间陆部的区域的耳槽的至少一方包括：第一耳槽区域，其为一部分的延伸方向的区域；和第二耳槽区域，其为与所述第一耳槽区域连接的其他的延伸方向的区域，

所述第一耳槽区域的槽宽度比所述第二耳槽区域的槽宽度窄，且所述第一耳槽区域的槽深度比所述第二耳槽区域的槽深度浅。

优选，在所述中心陆部的区域的所述耳槽中，所述第一耳槽区域的槽长度为所述耳槽的槽长度的30～80％。

优选，与所述中心陆部的区域的所述耳槽的第二耳槽区域的槽宽度及所述中间陆部的区域的所述耳槽的第二耳槽区域的槽宽度中的最大槽宽度相比，所述胎肩耳槽的槽宽度更宽。

发明效果

在本发明的轮胎中，在干燥路面的耐磨耗性能和湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性的均衡性优异。

附图说明

图1是表示本发明的一实施方式的轮胎整体的外观图。

图2是表示图1的轮胎的一部分的半剖视图。

图3是为了容易了解图1的轮胎的胎面花纹而将其平面展开的图。

图4是从图3的VIII-VIII(或IX-IX)线方向观察所述实施方式的轮胎的胎面表面的剖视图。

图5是将图3所示的区域A(或区域B)放大表示的图。

图6是关注于胎肩陆部的区域而从轮胎宽度方向外侧观察图1的轮胎的外观图。

图7是关注于中心陆部的陆部花纹块而将图3的胎面花纹放大表示的图。

图8是从图3的V-V线方向观察图1的轮胎的胎面表面的剖视图。

图9是关注于中心陆部的陆部花纹块地将图3的胎面花纹放大表示的图。

图10是从图3的VII-VII线(或VI-VI线)方向观察图1的轮胎的胎面表面的剖视图。

具体实施方式

以下，详细说明本发明的充气轮胎。

图1表示作为本发明的一实施方式的充气轮胎1的外观。

充气轮胎(以下，称为轮胎)1是乘用车用轮胎。

本发明的轮胎1的构造及橡胶部件可以使用公知构造或部件，也可以使用新的构造或部件，在本发明未特别限定。

如图2所示，轮胎1包括胎面部2、侧壁3、胎圈芯4、胎体层5和带束层6。图2是表示轮胎1的一部分的半剖视图。除此之外，轮胎1还包括内衬层等，但未图示。侧壁3及胎圈芯4以夹着胎面部2的方式成对地配置于轮胎宽度方向的两侧。

胎面部2、胎圈芯4、带束层6、内衬层等可以使用公知构造或部件，也可以使用新的构造或部件，在本发明未特别限定。

本发明的轮胎1在胎面部2形成有作为本发明特征的、图3所示的胎面花纹10。图3是为了容易了解本发明的轮胎1的胎面花纹10而将其平面展开的图。具有胎面花纹10的轮胎1可适于乘用车用轮胎。对于在后说明的轮胎的各要素的尺寸，是乘用车用轮胎的数值例。

本发明的轮胎1预先设定了朝向车辆外侧安装的轮胎的安装朝向。在图3中，符号CL表示轮胎中心线。轮胎1中，比轮胎中心线CL靠图3的纸面左侧的胎面花纹10的区域安装于车辆内侧，比轮胎中心线CL靠图3的纸面右侧的胎面花纹10的区域安装于车辆外侧，但也可以与其相反，将车辆内侧和车辆外侧相反地安装于车辆。关于安装朝向的信息，例如通过文字、记号等显示于侧壁表面等轮胎表面。

在轮胎1被安装于车辆的状态下，胎面花纹10在接地宽度11w所示的轮胎宽度方向区域与路面接地。在此，接地端如以下这样设定。接地端是在将轮胎10安装于标准轮辋并填充标准内压、且在以标准载重的88％为负荷载重的条件下使轮胎与水平面接地时的接地面的轮胎宽度方向端部。此外，此处所说的标准轮辋是指由JATMA规定的“适用轮辋”、由TRA规定的“Design Rim”、或由ETRTO规定的“Measuring Rim”。另外，标准内压是指由JATMA规定的“最高空气压”、由TRA规定的“TIRE LOAD LIMITS ATVARIOUS COLD INFLATIONPRESSURES”的最大值，或由ETRTO规定的“INFLATION PRESSURES”。例如在轮胎为乘用车用轮胎时，标准内压为180kPa。另外，标准载重是指由JATMA规定的“最大负荷能力”、由TRA规定的“TIRE LOAD LIMITS ATVARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”的最大值，或由ETRTO规定的“LOAD CAPACITY”。

本发明中，轮胎宽度方向是指轮胎1的旋转中心轴方向，轮胎周向是指使轮胎1绕轮胎旋转中心轴旋转时所形成的胎面表面的旋转面的旋转方向。图3中标记了这些方向。对于本发明的胎面花纹10，轮胎的旋转方向未特别限定。

本发明的轮胎1可以是将图3所示的胎面花纹10与在轮胎周向上尺寸相等的节距(ピッチ)沿轮胎周向排列而成，也可以是为了施加节距变化，而将胎面花纹10与在轮胎周向上尺寸不同的多种节距沿轮胎周向排列而成。

胎面花纹10包括：2条外侧周向主槽11、13(第一周向主槽)，其与轮胎周向并行，隔着轮胎中心线CL地配置于轮胎宽度方向的外侧；胎肩陆部51、53，其形成在该外侧周向主槽11、13的轮胎宽度方向外侧的区域；胎肩耳槽61、63；胎肩刀槽花纹62、64；以及周向细槽71、73。

(周向主槽)

优选，胎面花纹10还包括2条内侧周向主槽15、17(第二周向主槽)，该2条内侧周向主槽15、17被2条外侧周向主槽11、13夹着，且划分出轮胎中心线CL所经过的中心陆部21。

优选，周向主槽11、13、15、17分别具有以呈锯齿形状的方式弯折并沿轮胎周向延伸的一对主槽壁12、12、14、14、16、16、18、18。由此，在胎面表面处边缘成分增加，可提高湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。可以是周向主槽11、13及周向主槽15、17中的任一方包含呈锯齿形状的主槽壁，也可以是双方都包含该主槽壁。任意主槽壁12、14、16、18都具有如下形状：相对于轮胎周向倾斜较大的壁面和与该壁面相比相对于轮胎周向的倾斜角度小的壁面交替相连。其中，如图7所示，划分后述的中心陆部21的2个主槽壁16、18分别具有向中心陆部21侧(轮胎中心线侧)凹入地弯折的弯折点16a、18a。图7是关注于中心陆部21的陆部花纹块22而将胎面花纹10放大表示的图。优选，2个主槽壁16、18形成为：在1个陆部花纹块22分别各设置2个弯折点16a、18a。由此，可以将后述的2条刀槽花纹32、30都设置成将弯折点16a和弯折点18a连接。

周向主槽11、13、15、17的槽深度、槽宽度彼此相等，但在其他实施方式中也可以不同。此外，在周向主槽的槽深度在轮胎周向变动的情况下，周向主槽11、13、15、17的槽宽度是指在轮胎周向的整周范围内的槽宽度的平均值、或例如轮胎周向上的10个以上不同位置处的槽宽度的平均值。从兼顾湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性和耐磨耗性这方面考虑，周向主槽11、13、15、17的各槽宽度的合计量优选是接地宽度11w的15～25％。

(胎肩陆部)

如图3所示，在胎肩陆部51、53的区域设置有从轮胎宽度方向外侧朝向相邻的外侧周向主槽11、13延伸的胎肩耳槽61、63。

(胎肩耳槽)

胎肩耳槽61、63在中途闭合而不与外侧周向主槽11、13连接，由此胎肩陆部51、53形成沿轮胎周向连续延伸的连续陆部52、54。此外，在本说明书中，将在胎面表面仅由刀槽花纹沿轮胎周向分割、在轮胎周向上未被胎肩耳槽61、63分割的多个陆部称为连续陆部。

如图4～图6所示，胎肩耳槽61、63包括外侧区域61A、63A(第一区域)；和内侧区域61B、63B(第二区域)，其配置于比外侧区域61A、63A靠外侧周向主槽11、13侧，且槽深度比外侧区域61A、63A浅。图4是从图3的VIII－VIII线(或IX－IX线)方向观察轮胎的胎面表面的剖视图。图5是将图3所示的区域A(或区域B)放大表示的图。图6是关注于胎肩陆部51、53的区域而从轮胎宽度方向外侧观察轮胎1的外观图。此外，在图4～图6中带括号表示的符号是表示与胎肩陆部53的区域相关的要素的符号。在参照图4～图6的括号内符号的情况下，轮胎周向的两侧的朝向与括号外符号所示情况为相反朝向。关于这一点，在后参照的图9中也是同样。内侧区域61B、63B的槽深度61Bd、63Bd比外侧区域61A、63A的槽深度61Ad、63Ad浅，由此能够缓和连续陆部52、54与外侧区域61A、63A的刚性差，能提高转弯时的操纵性能，抑制偏磨耗。

从兼顾湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性和耐磨耗性这方面考虑，内侧区域61B、63B的轮胎宽度方向长度优选是分别为胎肩耳槽61、63的轮胎宽度方向长度的30～70％。从兼顾湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性和耐磨耗性这方面考虑，外侧区域61A、63A的槽深度61Ad、63Ad优选是分别为外侧周向主槽11、13的槽深度的50～80％。另外，从兼顾湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性和耐磨耗性这方面考虑，内侧区域61B、63B的槽深度61Bd、63Bd优选是分别比外侧周向主槽11、13的槽深度浅，并优选是外侧周向主槽11、13的槽深度的20～60％。

优选，胎肩耳槽61、63的闭合端61e、63e与外侧周向主槽11、13的缘部12、14之间的连续陆部52、54的轮胎宽度方向长度L52a、L54a为胎肩陆部51、53的区域的接地宽度的10～25％，内侧区域61B、63B的轮胎宽度方向长度L61B、L63B为胎肩陆部51、53的区域的接地宽度的35～65％，外侧区域61A、63A的轮胎宽度方向长度L61A、L63A为胎肩陆部51、53的区域的接地宽度的20～45％。通过满足这样的关系，可提高耐磨耗性与湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性的均衡。例如，连续陆部52、54的轮胎宽度方向长度L52a、L54a为胎肩陆部51、53的区域的接地宽度的18％，内侧区域61B、63B的轮胎宽度方向长度L61B、L63B为胎肩陆部51、53的区域的接地宽度的48％，外侧区域61A、63A的轮胎宽度方向长度L61A、L63A为胎肩陆部51、53的区域的接地宽度的34％。

胎肩耳槽61、63包括：闭合壁部61e、63e，其以将内侧区域61B、63B的槽底61Bb、63Bb与胎面表面连接的方式延伸；和层差部(段差部)61c、63c，其将外侧区域61A、63A的槽底61Ab、63Ab与内侧区域61B、63B的槽底61Bb、63Bb连接，优选，闭合壁部61e、63e及层差部61c、63c分别相对于胎面表面的法线方向的相反方向向轮胎宽度方向外侧倾斜10～60°。法线方向的相反方向是指沿着与胎面表面正交的线而从轮胎外侧朝向内侧的方向。闭合壁部61e、63e具有相对于法线方向的相反方向朝向轮胎宽度方向外侧(或朝向胎肩耳槽61、63在胎面表面延伸的方向的外侧)倾斜角度θ地延伸的倾斜壁面。层差部61c、63c具有相对于法线方向的相反方向朝向轮胎宽度方向外侧(或朝向胎肩耳槽61、63在胎面表面延伸的方向的外侧)倾斜角度δ倾斜地延伸的倾斜壁面。在此，闭合壁部61e、63e的倾斜角度θ是相对于沿着假想壁面与胎面表面的交点处的胎面表面的法线方向的相反方向延伸的假想想线而言的倾斜角度，所述假想壁面是闭合壁部61e、63e的倾斜壁面延长而成的壁面。另外，层差部61c、63c的倾斜角度δ是相对于如下的向胎面表面的法线方向的相反方向延伸的假想线而言的倾斜角度，所述假想线经过层差部61c、63c的倾斜壁面与使内侧区域61B、63B的槽底61Bd、63Bd向延伸方向(在图4中为用于表示长度L61B、L63B的两箭头所朝向的方向)延长而成的假想线(表示槽底的最大深度的线)的交点。此外，内侧区域61B、63B的槽底可以是与胎面表面平行地延伸的形状，也可以是呈直线状延伸的形状，在任意情况下，倾斜角度δ都是使用将其槽底延长而成的假想线来设定。另外，在闭合壁部61e、63e，不包括内侧区域61B、63B的槽底随着朝向外侧周向主槽11、13侧而逐渐变浅地到达连续陆部52、54的情况。也就是说，闭合壁部61e、63e位于与内侧区域61B、63B的槽底不同的轮胎宽度方向区域。另外，在层差部61c、63c，不包括外侧区域61A、63A的槽底随着朝向外侧周向主槽11、13侧而逐渐变浅地到达内侧区域61B、63B的情况、及内侧区域61B、63B的槽底随着朝向轮胎宽度方向外侧而逐渐变深地到达外侧区域61A、63A的情况。也就是说，层差部61c、63c位于与内侧区域61B、63B的槽底不同的轮胎宽度方向区域。

通过倾斜角度θ及倾斜角度δ分别为10°以上，能够缓和连续陆部52、54、内侧区域61B、63B、外侧区域61A、63A的各区域的花纹块之间的花纹块刚性差，可提高耐磨耗性和湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。另外，由于在接地端附近施加于轮胎1的载重大，因此从提高雪上操纵稳定性的观点考虑，希望确保胎肩耳槽61、63的槽体积，而由于倾斜角度θ及倾斜角度δ分别为60°以下，因此可充分确保胎肩耳槽61、63的槽体积。

优选，胎肩耳槽61、63的槽宽度61w、63w比后述的耳槽31的外侧区域31B的槽宽度31w及后述的耳槽33、35的外侧区域33B、35B的槽宽度33w、35w中的最大槽宽度宽。通过这样的胎肩耳槽61、63，能够在确保胎肩陆部51、53的花纹块刚性的同时确保槽体积，由此，能够兼顾耐磨耗性和湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。

优选，胎肩耳槽61、63从轮胎宽度方向外侧的端部起延伸胎肩陆部51、53的接地区域的60％以上的长度，更优选延伸70～80％的长度。由此，能够确保胎肩陆部51、53的花纹块刚性。

优选，胎肩耳槽61、63相对于轮胎周向倾斜延伸。例如相对于轮胎周向倾斜75～90度。通过上述的耳槽31、33、35及胎肩耳槽61、63分别具有倾斜角度，由此在胎面表面表现出各种倾斜角度，在车辆行驶中以小舵角～中舵角的角度转弯时也可得到优异的湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。

优选，胎肩耳槽61、63的槽宽度61w、63w比圆弧状槽81、83的开口部的轮胎周向长度大。

优选，连续陆部52、54的轮胎宽度方向长度(周向细槽71、73与外侧周向主槽11、13之间的轮胎宽度方向长度)为胎肩陆部51、53的接地区域的轮胎宽度方向长度的5～30％。胎肩陆部51、53的接地区域是轮胎接地宽度11w的轮胎宽度方向外侧的端部与相邻的外侧周向主槽11、13之间的轮胎宽度方向长度。此时的外侧周向主槽11、13的轮胎宽度方向位置为主槽壁12、14的轮胎宽度方向长度的中点。

(胎肩刀槽花纹)

如图4～图6所示，在胎肩陆部51、53的区域还形成有：胎肩刀槽花纹62、64，其与内侧区域61B、63B连接并向外侧周向主槽11、13侧延伸；和周向细槽71、73，其沿轮胎周向延伸，槽宽度比胎肩耳槽61、63的槽宽度61w、63w窄。通过设置胎肩刀槽花纹62、64，能够缓和轮胎宽度方向的花纹块刚性，并且与耳槽不同，在作用了轮胎周向的力时能够确保花纹块刚性。另外，胎肩刀槽花纹62、64能够使雪进入槽内而提高雪柱剪切力，能够提高雪上操纵稳定性。

胎肩刀槽花纹62、64的外侧周向主槽11、13侧的端部可以如图3及图4～10所示分别与外侧周向主槽11、13连接，也可以不与外侧周向主槽11、13连接而在连续陆部52、54内闭合。优选，胎肩刀槽花纹62、64的轮胎宽度方向外侧的端部分别在内侧区域61B、63B内在内侧区域61B、63B的槽长度L61B、L63B的20～100％长度范围设置。此处的胎肩刀槽花纹62、64的轮胎宽度方向外侧的端部是指形成于内侧区域61B、63B内的部分。

胎肩刀槽花纹62、64的各自的胎面表面的形状可以是如图3及图5所示一边向与延伸方向正交的方向变位一边延伸的波形状，也可以是直线状。换言之，胎肩刀槽花纹62、64的胎面表面的形状可以是一边向与胎肩刀槽花纹62、64在胎面表面延伸的方向交叉的方向变位一边延伸的波形状，也可以是直线状。此外，在本说明书中，只要未特别说明，延伸方向指槽等沿着胎面表面的面方向延伸的方向。另外，胎肩刀槽花纹62、64可以分别形成为一边向槽深度方向变位一边呈波形状延伸，也可以形成为在槽深度方向呈直线状延伸，但从确保制动时及驱动时的花纹块刚性这一点，优选，一边向槽深度方向变位一边呈波形状延伸。

如图4所示，优选，胎肩刀槽花纹62、64的槽深度62d、64d比胎肩耳槽61、63的外侧区域61A、63A的槽深度61Ad、63Ad浅，比内侧区域61B、63B的槽深度61Bd、63Bd深。由于比外侧区域61A、63A浅，由此可确保花纹块刚性，并且由于比内侧区域61B、63B深，由此可充分缓和连续陆部52、54的轮胎宽度方向的花纹块刚性，能确保湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。

胎肩刀槽花纹62、64的槽深度62d、64d可以是如图4所示在延伸方向上恒定，也可以是随着从外侧周向主槽11、13侧朝向胎肩耳槽61、63侧而变浅或变深。在槽深度62d、64d随着朝向胎肩耳槽61、63侧而变浅或变深的情况下，优选，胎肩刀槽花纹62、64的槽底形成为在延伸方向上呈直线状延伸。

如图4至图6所示，优选，胎肩刀槽花纹62、64的轮胎宽度方向外侧的端部形成为进入胎肩耳槽的内侧区域61B、63B。即，优选，胎肩刀槽花纹62、64的轮胎宽度方向外侧的端部形成为延伸到胎肩耳槽61、63的内侧区域61B、63B的至少一部分区域。由此，可充分缓和连续陆部52、54的轮胎宽度方向的花纹块刚性，能确保湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。在该情况下，胎肩刀槽花纹62、64的刀槽花纹深度比内侧区域61B、63B的槽深度深。另外，胎肩刀槽花纹62、64的上述端部只要延伸到内侧区域61B、63B的至少一部分区域即可，也可以延伸到全部区域。

(周向细槽)

如上述那样，在胎肩陆部51、53的区域形成有周向细槽71、73。通过设置周向细槽71、73，可提高湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性，并且通过使周向细槽71、73的槽宽度71w、73w比胎肩耳槽61、63的槽宽度61w、63w窄，能够充分确保胎肩陆部51、53的花纹块刚性。

周向细槽71、73与胎肩耳槽61、63的内侧区域61B、63B交叉。通过这样地在确保了花纹块刚性的内侧区域61B、63B的区域配置周向细槽71、73，可抑制花纹块刚性的降低。若周向细槽71、73配置在连续陆部52、54，则由于接近外侧周向主槽11、13因而无法期待湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性的大幅提高，另外，若配置在外侧区域61A、63A，则花纹块刚性降低，无法确保耐磨耗性。

为了抑制花纹块刚性的降低，优选，周向细槽71、73的槽宽度71w、73w为胎肩陆部51、53的接地宽度的3～15％。从兼顾湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性和耐磨耗性的观点来看，优选，周向细槽71、73的槽深度71d、73d与外侧区域61A、63A的槽深度61Ad、63Ad相等或比其小，更优选，与内侧区域61B、63B的槽深度61Bd、63Bd相等或比其小。在这种情况下，更优选，周向细槽71、73的槽深度71d、73d为2mm以上。

周向细槽71、73的槽深度71d、73d与内侧区域61A、63A的槽深度61Ad、63Ad相比，可以比其浅或比其深，或相等，例如与槽深度61Ad、63Ad相等。另外，周向细槽71、73的槽深度71d，73d与胎肩刀槽花纹62、64的槽深度相比，可以比其浅或比其深，或相等，例如比胎肩刀槽花纹62、64的槽深度浅。

周向细槽71、73的槽深度71d、73d比胎肩耳槽61、63的外侧区域61A、63A的槽深度61Ad、63Ad浅。由此，能够抑制胎肩陆部51、53的花纹块刚性的降低。

(耳槽31)

优选，胎面花纹10还包括横截中心陆部21的区域而在中心陆部21的区域形成多个陆部花纹块22的多个耳槽31。

如图7所示，耳槽31包括：中央区域31A(第一耳槽区域)，其为耳槽31的延伸方向的轮胎宽度方向中央的区域；和2个外侧区域31B(第二耳槽区域)，其为中央区域31A的轮胎宽度方向两侧的区域，与中央区域31A连接。中央区域31A以预定距离在耳槽31的延伸方向延伸而形成。如图7所示，中央区域31A的槽宽度31Aw比外侧区域31B的槽宽度窄，且如图8所示，槽深度31Ad比外侧区域31B的槽深度浅。图8是从图3的V-V线方向观察轮胎1的胎面表面的剖视图。

通过在耳槽31的一部分的延伸方向区域设置这样的中央区域31A，可确保中心陆部21的刚性，抑制在干燥路面的耐磨耗性能的降低，并且可在耳槽31内确保用于提高排水性、雪柱剪切力的槽体积，提高湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。即，能够兼顾耐磨耗性和湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。尤其是，由于中央区域31A遍及耳槽31的延伸方向区域的预定长度而形成，因此与在耳槽内局部地形成槽深度比其他的延伸方向区域浅的(底部抬高的)突起部的现有的轮胎相比，能够提高花纹块刚性相当程度。另外，由于中央区域31A形成在耳槽31的延伸方向区域中的横截轮胎中心线CL的区域，在夹着中央区域31A的两侧区域形成外侧区域31B，因此能够以更高水平兼顾耐磨耗性能和湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性的均衡。

在耳槽31中，优选，中央区域31A的槽长度L31A为耳槽31的槽长度L31的30～80％，更优选，40～70％。通过使耳槽31A的长度L31A为上述范围的上限值以下，能够充分确保耳槽31内的槽体积，通过使耳槽31A的长度L31A为上述范围的下限值以上，能够充分确保中心陆部21的花纹块刚性。耳槽31的中央区域31A的槽长度L31A例如是耳槽31的槽长度L31的55％。

如图3所示，优选，耳槽31相对于轮胎周向倾斜，且向连结图3的左上侧和右下侧的方向延伸。该倾斜角度例如是相对于轮胎周向逆时针计为60～85度。通过这样使耳槽31相对于轮胎周向较大地倾斜，可确保中心陆部21的花纹块刚性，并能提高车辆行驶中的小舵角操纵时的湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。

耳槽31可以直线延伸，也可以缓缓地弯曲延伸。

(耳槽33、35)

优选，胎面花纹10还包括：多个耳槽33，其将中间陆部23的区域横截而在中间陆部23的区域形成多个陆部花纹块24；和多个耳槽35，其将中间陆部25的区域横截而在中间陆部25的区域形成多个陆部花纹块26。由外侧周向主槽11和内侧周向主槽15划分出中间陆部23。由外侧周向主槽13和内侧周向主槽17划分出中间陆部25。

如图9所示，耳槽33、35分别包括：内侧区域33A、35A(第一耳槽区域)，其是内侧周向主槽15、17侧的延伸方向的区域；外侧区域33B、35B(第二耳槽区域)，其是外侧周向主槽11、13侧的延伸方向的区域，且是与内侧区域33A、35A连接的另一延伸方向的区域。图9是关注于中间陆部23、25的陆部花纹块24、26而将胎面花纹10放大表示的图。此外，图9中用括号表示的符号是表示与中间陆部25的区域相关的要素的符号。内侧区域33A、35A在耳槽33、35的延伸方向以预定距离延伸而形成。如图9所示，内侧区域33A、35A的槽宽度33Aw、35Aw比外侧区域33B，35B的槽宽度窄，且如图10所示槽深度33Ad、35Ad比外侧区域33B，35B的槽深度浅。图10是从图3的VII-VII线(或VI－VI线)方向观察轮胎1的胎面表面的剖视图。此外，图10中用括号表示的符号是表示与中间陆部25的区域相关的要素的符号。

通过这样地在耳槽33、35内设置内侧区域33A、35A，可确保中间陆部23、25的刚性，抑制在干燥路面的耐磨耗性能的降低，并可在耳槽33、35内确保用于提高排水性、雪柱剪切力的槽体积，提高湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。即，能够兼顾耐磨耗性和湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。尤其是与在耳槽内局部形成比其他的延伸方向区域抬高了底部的突起部的情况相比，内侧区域33A、35A能够提高花纹块刚性相当程度。另外，通过使内侧区域33A、35A形成在耳槽33、35的延伸方向中的内侧周向主槽15、17侧的区域，在外侧周向主槽11、13侧的其他的延伸方向区域形成外侧区域33B、35B，能够以更高水平兼顾耐磨耗性能和湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性的均衡。

另外，内侧区域33A、35A形成为与内侧周向主槽15、17连接，外侧区域33B、35B与内侧区域33A、35A及外侧周向主槽11、13分别连接。由此，能够在确保湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性的同时，提高更接近中心线CL的胎面部2的区域的刚性而提高耐磨耗性。

在耳槽33、35中，优选，内侧区域33A、35A的长度L33A、L35A为耳槽33、35的槽长度L33、L35的30～80％，更优选，40～70％。通过使耳槽33、35的长度L33A、L33A为上述范围的上限值以下，能够充分确保耳槽33、35内的槽体积，通过使耳槽33、35的长度L33A、L33A为上述范围的下限值以上，能够充分确保中间陆部23、25的花纹块刚性。内侧区域33A、35A的槽长度L31A、L33A例如是耳槽33、35的槽长度L33、L33的55％。

此外，内侧区域33A、35A的槽长度L33A、L35A占耳槽33、35的槽长度L33、L35的比例可以与中央区域31A的槽长度L31A占上述的耳槽31的槽长度L31的比例相等，也可以不同。另外，耳槽33、35的槽长度L33A、L35A彼此占耳槽33、35的槽长度L33、L35的比例可以相等，也可以不同。

优选，在中间陆部23、25的陆部花纹块24、26形成圆弧状槽81、83。圆弧状槽81、83形成为：从划分陆部花纹块24、26的轮胎宽度方向端部的外侧周向主槽11、13起到划分该陆部花纹块24、26的轮胎周向端部的耳槽33、35为止呈圆弧状弯曲延伸，然后，横截该耳槽33、35而在轮胎周向上相邻的其他陆部花纹块24、26内闭合。由此，圆弧状槽81、83具有与外侧周向主槽11、13连接的开口部和在轮胎周向上相邻的其他陆部花纹块24、26内闭合的闭合端。通过与这样的圆弧状槽81、83一起适当配置与圆弧状槽81、83相邻的耳槽33、35及外侧周向主槽11、13、内侧周向主槽15、17，可确保湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。圆弧状槽81、83的槽深度未特别限制，例如在与耳槽33、35交叉的位置，与耳槽33、35的槽深度相等。

如图3所示，优选，耳槽33、35相对于轮胎周向倾斜，沿着将图3的左下侧和右上侧连结的方向延伸。该倾斜角度例如是相对于轮胎周向逆时针计为60～85度。通过这样使耳槽31相对于轮胎周向较大地倾斜，可确保中间陆部23、25的花纹块刚性，并能提高车辆行驶中的小舵角操纵时的湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。另外，通过使耳槽33、35相对于轮胎周向向与耳槽31相反的一侧倾斜，可确保左右转弯时的操纵性能。

此外，在本实施方式中，中间陆部23的区域的各要素和中间陆部25的区域的各要素形成为相对于轮胎中心线CL上的点而对称，在其他实施方式中，可以不对称地形成。耳槽33、35可以分别呈直线状延伸，也可以缓慢地弯曲延伸。

(刀槽花纹)

优选，胎面花纹10中还在陆部花纹块22、24、26分别具有与耳槽31、33、35并行延伸的刀槽花纹30、32、34、36。此外，在本说明书中，刀槽花纹(除了胎肩刀槽花纹62、64)是指宽度小于1.5mm、槽深度小于7mm的花纹。另外，耳槽是指槽宽度为1.5mm以上、槽深度为7mm以上的花纹。这样的刀槽花纹30、32、34、36与外侧周向主槽11、13、内侧周向主槽15、17、耳槽31，33、35以及后述的胎肩耳槽61、63一起，在确保全季节轮胎所必须的基本条件即湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性方面发挥作用。

如图7所示，优选，中心陆部22的区域的刀槽花纹32、30以将上述的弯折点16a、18a彼此连接的方式横截轮胎中心线CL地延伸。由此，能够通过刀槽花纹32、30发生变形来将集中于弯折点16a、18a附近的应力释放，提高耐磨耗性。

优选，在1个陆部花纹块22中形成有2条刀槽花纹32及刀槽花纹30，这些2条刀槽花纹32、30形成为相对于陆部花纹块22的胎面表面上的中心22a彼此相对，并且一边向与各自的延伸方向正交的方向变位一边呈波形状延伸。所谓2条刀槽花纹32、30相对于陆部花纹块22的胎面表面上的中心22a彼此相对，在本实施方式中，是指2条刀槽花纹32、30在胎面表面的形状相对于中心22a点对称，但也可以是例如2条刀槽花纹32、30的胎面表面的形状相对于通过中心22a且沿与耳槽31的延伸方向平行的方向延伸的线而言线对称。通过这样设置刀槽花纹32、30，能够使陆部花纹块22的花纹块刚性在轮胎周向范围变得均匀，提高制动时及驱动时的耐偏磨耗性。另外，由于刀槽花纹32、30为波形状，由此可抑制从与刀槽花纹32、30的延伸方向不同的方向施加力而陆部花纹块22欲倾倒变形时的接地压分布的不均匀化，能够抑制接地面积的降低。刀槽花纹32、30可以形成为一边相对于槽深度方向变位一边呈波形状延伸，也可以形成为沿槽深度方向呈直线状延伸。

关于刀槽花纹34、36，在各陆部花纹块24、26各形成1个。刀槽花纹34、36的一端与内侧周向主槽15、17连接，另一端不与圆弧状槽81、83连接，在陆部花纹块24、25内闭合。

关于以上说明的轮胎1，各要素的尺寸例如下所示。

胎肩耳槽61、63的外侧区域61A、63A的槽深度分别为8～12mm。内侧区域61B、63B的槽深度分别为2～8mm。另外，胎肩耳槽61、63的槽深度分别为8～12mm。周向细槽71、73的槽宽度分别为1.5～5mm。

轮胎接地宽度为130～230mm，轮胎接地宽度中的胎肩陆部51、53的区域的接地宽度为25～45mm。连续陆部52、54的轮胎宽度方向长度L52a、L54a为3～10mm。内侧区域61B、63B的轮胎宽度方向长度为5～25mm。

闭合壁部61e、63e的倾斜角度θ及层差部61c、63c的倾斜角度δ分别为10～60°。

胎肩刀槽花纹62、64的槽深度为2～12mm。

总结以上说明的本实施方式的充气轮胎1的效果，在胎肩耳槽61、63设置有槽深度比外侧区域61A、63A的槽深度浅的内侧区域61B、63B，并且在胎肩陆部51、53设置有胎肩刀槽花纹62、64和周向细槽71、73，周向细槽71、73与内侧区域61B、63B交叉。这样，通过在确保了花纹块刚性的内侧区域61B、63B的区域配置周向细槽71、73，可抑制花纹块刚性的降低，实现兼顾耐磨耗性和湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。

连续陆部52、54的轮胎宽度方向长度L52a、L54a为胎肩陆部51、53区域的接地宽度的10～25％，胎肩耳槽61、63的内侧区域61B、63B的轮胎宽度方向长度为胎肩陆部51、53区域的接地宽度的35～65％，外侧区域61A、63A的轮胎宽度方向长度为胎肩陆部51、53区域的接地宽度的20～45％，由此可提高耐磨耗性与湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性的均衡。

胎肩耳槽61、63的闭合壁部61e、63的倾斜角度θ及层差部61c、63c的倾斜角度δ分别是相对于胎面表面的法线方向的相反方向向轮胎宽度方向外侧倾斜10～60°。通过使倾斜角度θ及倾斜角度δ为10°以上，能够缓和连续陆部52、54、内侧区域61B、63B、外侧区域61A、63A的各区域的花纹块之间的花纹块刚性差，提高耐磨耗性和湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。由于在接地端附近施加于轮胎1的载重大，因此从提高雪上操纵稳定性的观点考虑，希望确保胎肩耳槽61、63的槽体积，而由于倾斜角度θ及倾斜角度δ分别为60°以下，因此可充分确保胎肩耳槽61、63的槽体积。

通过使胎肩刀槽花纹62、64的槽深度为随着从外侧周向主槽11、13侧朝向胎肩耳槽61、63侧而逐渐变浅，可进一步缓和连续陆部52、54的轮胎宽度方向的花纹块刚性，能够确保湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。

通过使胎肩刀槽花纹62、64的槽深度比胎肩耳槽的外侧区域的槽深度浅、且比内侧区域的槽深度深，可确保在胎肩陆部51、53的花纹块刚性，并且充分缓和连续陆部52、54的轮胎宽度方向的花纹块刚性，能够确保湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。

通过使胎肩刀槽花纹的刀槽花纹深度比内侧区域61B、63B的槽深度深、且胎肩刀槽花纹62、64的轮胎宽度方向外侧的端部形成成为延伸到胎肩耳槽61、63的内侧区域61B、63B的至少一部分区域，由此可充分缓和连续陆部52、54的轮胎宽度方向的花纹块刚性，能够确保湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。

通过使胎肩耳槽61、63的外侧区域61B、63B的槽深度比外侧周向主槽11、13的槽深度浅，能够兼顾耐磨耗性和雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性。

通过使胎肩耳槽61、63的内侧区域61B、63B的轮胎宽度方向长度为胎肩耳槽61、63的轮胎宽度方向长度的30～70％，能够兼顾耐磨耗性和雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性。

通过使周向细槽71、73的槽深度与胎肩耳槽61、63的内侧区域61A、63A的槽深度相等或比其小，能够兼顾耐磨耗性和雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性。

由于胎面花纹10中在中心陆部21的区域的耳槽31及中间陆部23、25的各区域的耳槽33、35的某一方形成有槽宽度窄的抬高了底部的第一耳槽区域31A、33A、35A，可抑制在轮胎周向相邻的中心陆部21、中间陆部23、25的花纹块刚性的降低，能够确保在干燥路面的耐磨耗性，并且能够确保耳槽31、33、35的槽体积而确保湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性。由此，能够兼顾耐磨耗性和雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性。

在中心陆部21的区域的耳槽31，中央区域31A的槽长度为耳槽31的槽长度的30～80％，由此能够充分确保耳槽31内的槽体积，并且能充分确保中心陆部21的花纹块刚性，由此，能够兼顾耐磨耗性和雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性。

通过使胎肩耳槽61、63的槽宽度比中心陆部21的区域的耳槽31的外侧区域31B的槽宽度及中间陆部23，25的区域的耳槽33、35的外侧区域33B、35B的槽宽度中的最大槽宽度宽，能够确保胎肩陆部51、53的花纹块刚性的同时确保槽体积，由此，能够兼顾耐磨耗性和雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性。

(其他实施方式)

相对于胎肩陆部区域的接地宽度而言，连续陆部的轮胎宽度方向长度、内侧区域的轮胎宽度方向长度、外侧区域的轮胎宽度方向长度可以不满足上述范围。胎肩耳槽的闭合壁部的倾斜角度及层差部的倾斜角度可以分别是相对于胎面表面的法线方向的相反方向而向轮胎宽度方向外侧小于10°或大于60°地倾斜。胎肩刀槽花纹的刀槽花纹深度可以不是比胎肩耳槽的外侧区域的槽深度浅且比内侧区域的槽深度深。

胎肩耳槽的内侧区域的槽底部可以不是相对于外侧区域的槽底部有层差地抬高底部。胎肩刀槽花纹的轮胎宽度方向外侧的端部可以不形成为进入胎肩耳槽的内侧区域。胎肩耳槽可以与外侧周向主槽连接，在轮胎周向形成多个陆部花纹块。胎面花纹可以不具有胎肩陆部。

包括第一耳槽区域和第二耳槽区域的耳槽只要位于中心陆部21及中间陆部23、中间陆部25的至少一方即可。

周向主槽的数量不限于4条，可以是3条或5条以上。

(实施例)

为了调查本发明的轮胎1的胎面花纹10的效果，试做了轮胎。

轮胎规格为P265/70R17113T。轮辋为17×7.5J，做出设置有以下的表1～表9所示规格的胎面花纹的轮胎。周向主槽的槽宽度都为10mm。胎肩耳槽的内侧区域的槽深度为4mm，外侧区域的槽深度为8mm。此外，表1～表9所示的轮胎中，除了各表所示的规格之外，只要未特别明示，均与实施例1同样，其他规格与图3所示的胎面花纹同样。

用于调查轮胎性能的车辆是发动机排量为2.0L级别的FF车。内压条件为前轮、后轮都是210kPa。

作为试做的轮胎的轮胎性能，如下述这样评价湿地操纵稳定性、雪上操纵稳定性、耐磨耗性。表1～表9示出评价结果。

此外，表中所示的有箭头“←”的栏表示与其箭头所指的相邻栏的记载相同。表中，“陆部”表示胎肩陆部，“贯通”表示胎肩耳槽与外侧周向主槽连接，“花纹条”表示连续陆部。

(湿地操纵稳定性)

在屋外的轮胎试验场地的水深1mm的湿地路面，以极限速度在半径30m的转弯路行驶5周，测定此时的平均横加速度。用测定值的倒数进行评价，设现有例的轮胎的测定值的倒数为100，用这样的指数进行表示。指数值越大则表示湿地操纵稳定性越优越。

(雪上操纵稳定性)

取代水深1mm的湿地路面而在雪上路面行驶，除此之外与上述的湿地操纵稳定性的测定同样地进行测定。用测定值的倒数进行评价，设现有例的轮胎的测定值的倒数为100，用这样的指数进行表示。指数值越大则表示雪上操纵稳定性越优越。

(耐磨耗性)

在干燥路面下在公路行驶了2000km后，测定磨耗量。用测定值的倒数进行评价，设现有例的轮胎的测定值的倒数为100，用这样的指数进行表示。指数值越大则表示耐磨耗性越优越。

此外，i)雪上操纵稳定性、湿地操纵稳定性、耐磨耗性的评价指数均为98以上，ii)将雪上操纵稳定性、湿地操纵稳定性、耐磨耗性这三个评价指数的合计值为309以上的情况判断为耐磨耗性与雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性的均衡优异。在2个评价指数之差为2以内的情况下，判断为不存在有意义的差别。

表1

如表1所示，在如下情况下，耐磨耗性与雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性的均衡优异在胎肩陆部的区域，该情况为：通过胎肩耳槽闭合而形成花纹条(连续陆部)和多个陆部花纹块，进而在胎肩耳槽内形成槽深度浅的内侧区域，形成胎肩刀槽花纹和周向细槽，周向细槽和胎肩耳槽在内侧区域交叉(实施例1)。

另一方面，在胎肩陆部的区域不存在胎肩耳槽的情况下(比较例1)，雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性变差。另外，在胎肩耳槽与外侧周向主槽连接、未形成连续陆部的情况(比较例2)及在胎肩陆部的区域内闭合的胎肩耳槽不具有槽深度浅的内侧区域的情况下(比较例3)，均是耐磨耗性未提高。在不具有胎肩刀槽花纹的情况下(比较例4)，湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性未提高。在不具有周向细槽的情况下(比较例5)，耐磨耗性与湿地操纵稳定性及雪上操纵稳定性的均衡不充分。另外，在周向细槽在槽底深的外侧区域与胎肩耳槽交叉的情况下(比较例6)，耐磨耗性变差。

表2

表3

除了上述的i)、ii)的基准之外，将iii)雪上操纵稳定性、湿地操纵稳定性、耐磨耗性这三个评价指数的合计值为314以上、且iV)雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性的各评价指数与耐磨耗性的评价指数之差为10以内的情况，判断为能以高水平兼顾耐磨耗性和雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性。

如表2及表3所示，在连续陆部的轮胎宽度方向长度(图5所示的L52a、L54a)为胎肩陆部区域的接地宽度的10～25％、内侧区域的轮胎宽度方向长度为胎肩陆部区域的接地宽度的35～65％、外侧区域的轮胎宽度方向长度为胎肩陆部区域的接地宽度的20～45％的情况下(实施例1、3、4、6～9、11～13)，能以高水平兼顾耐磨耗性和雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性。

表4

如表4所示，在闭合壁部及层差部的各倾斜角度(图4所示的θ及δ)相对于胎面表面的法线方向的相反方向而向轮胎宽度方向外侧倾斜10～60°的情况下(实施例14～17)，耐磨耗性与雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性的均衡优异。

表5

除了上述的i)～iV)的基准之外，在V)雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性与耐磨耗性的差为3以内的情况下，判断为以高水平兼顾耐磨耗性和雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性。

如表5所示，在胎肩刀槽花纹的刀槽花纹深度比胎肩耳槽的外侧区域的槽深度浅且比内侧区域的槽深度深的情况下(实施例1)，以更高水平实现了兼顾耐磨耗性和雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性。此外，在实施例19中，胎肩刀槽花纹形成为随着从外侧周向主槽侧朝向胎肩耳槽侧而逐渐变浅，胎肩刀槽花纹的槽底形成为从外侧周向主槽向胎肩耳槽侧呈直线状延伸。

表6

表6中的“胎肩耳槽的内侧区域的槽深度/外侧周向主槽的槽深度”是指胎肩耳槽的内侧区域的槽深度相对于外侧周向主槽的槽深度的比例。

如表6所示，在胎肩耳槽的内侧区域的槽深度为外侧周向主槽的槽深度的20～60％的情况下(实施例21～23)，实现了以高水平兼顾耐磨耗性和雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性。

表7

表7中的“胎肩耳槽的内侧区域的宽度方向长度/整体的宽度方向长度”是指胎肩耳槽的内侧区域的轮胎宽度方向长度相对于胎肩耳槽的轮胎宽度方向长度的比例。

如表7所示，在胎肩耳槽的内侧区域的轮胎宽度方向长度为胎肩耳槽的轮胎宽度方向长度的30～70％的情况下(实施例26～28)，实现了以高水平兼顾耐磨耗性和雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性。

表8

在表8中，“2mm＜”是指周向槽的槽深度大于2mm，“外侧区域”是指胎肩耳槽的外侧区域的槽深度，通过其相邻所示的等号或不等号来表示与周向槽的槽深度的大小关系。

如表8所示，在周向细槽的槽深度为2mm以上且与胎肩耳槽的所述外侧区域的槽深度相等或比其小的情况下(实施例31～33)，实现了以高水平兼顾耐磨耗性和雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性。

表9

在表9中“中心陆部的耳槽的中央区域的槽长度/耳槽长度”是指中心陆部的区域的耳槽的中央区域的槽长度相对于耳槽的槽长度的比例。

如表9所示，在中心陆部的区域的耳槽的中央区域的槽长度相对于耳槽的槽长度的比例为30～80％的情况下(实施例36～38)，实现了以高水平兼顾耐磨耗性和雪上操纵稳定性及湿地操纵稳定性。

以上，详细说明了本发明的充气轮胎，但本发明不限于上述实施方式，不言而喻，在不脱离本发明的主旨的范围内可以进行各种改良、变更。

附图标记的说明

1 充气轮胎

2 胎面部

10 胎面花纹

11w 轮胎接地宽度

11、13 外侧周向主槽(第一周向主槽)

15、17 内侧周向主槽(第二周向主槽)

12、12、14、14、16、16、18、18 一对主槽壁

16a、18a 中心陆部的主槽壁的弯折点

21 中心陆部

23、25 中间陆部

22、24、26 陆部花纹块

22a 中心陆部的陆部花纹块的中心点

31、33、35 耳槽

L31、L33、L35 耳槽的槽长度

31w、33w、35w 耳槽的最大槽宽度

31A、33A、35A 第一耳槽区域

31Ad、33Ad、35Ad 第1耳槽区域的槽深度

L31A、L33A、L35A 第一耳槽区域的长度

31Aw、33Aw、35Aw 第一耳槽区域的槽宽度

31B、33B、35B 第二耳槽区域

30、32、34、36 刀槽花纹

51、53 胎肩陆部

51w、53w 胎肩陆部的区域的接地宽度

52、54 连续陆部(陆部)

52w、54w 陆部的轮胎宽度方向长度

61、63 胎肩耳槽

61A、63A 胎肩耳槽的第一区域

61AB、63Ab 第一区域的槽底部

61Ad、63Ad 胎肩耳槽的最大槽深度

L61A、L63A 胎肩耳槽的第一区域的轮胎宽度方向长度

61B、63B 胎肩耳槽的第二区域

L61B、L63B 胎肩耳槽的第二区域的轮胎宽度方向长度

61BB、63Bb 胎肩耳槽的第二区域的槽底部

61Bd、63Bd 胎肩耳槽的第二区域的槽深度

61c、63c 层差

61e、63e 胎肩耳槽的闭合端(闭合壁部)

61w、63w 胎肩耳槽的最大槽宽度

62、64 胎肩刀槽花纹

62d、64d 胎肩刀槽花纹的刀槽花纹深度

71、73 周向细槽

71d、73d 周向细槽的槽深度

71w、73w 周向细槽的槽宽度

81、83 圆弧状槽

CL 中心线

P、Q 耳槽与周向细槽交叉的位置

θ 闭合壁部的倾斜角度

δ 层差部的倾斜角度

Claims

1.一种充气轮胎，在胎面部形成有胎面花纹，其特征在于，

所述胎面花纹具有：

所述周向细槽与所述胎肩耳槽的第二区域交叉，

所述胎肩刀槽花纹的刀槽花纹深度比所述胎肩耳槽的第二区域的槽深度深。

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，

所述胎肩耳槽的闭合端与所述第一周向主槽的缘之间的陆部的轮胎宽度方向长度为轮胎接地宽度中的所述胎肩陆部的区域的接地宽度的10～25％，

3.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

所述胎肩耳槽还包括：以将所述第二区域的槽底和胎面表面连接的方式延伸的闭合壁部；将所述第一区域的槽底和所述第二区域的槽底连接的层差部，

4.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

所述胎肩刀槽花纹的刀槽花纹深度比所述胎肩耳槽的第一区域的槽深度浅。

5.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

6.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

所述胎肩刀槽花纹的刀槽花纹深度随着从所述第一周向主槽侧朝向所述胎肩耳槽侧而变浅。

7.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

所述胎肩耳槽的第二区域的槽深度比所述第一周向主槽的槽深度浅。

8.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

所述胎肩耳槽的第二区域的轮胎宽度方向长度为所述胎肩耳槽的轮胎宽度方向长度的30～70％。

9.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

所述周向细槽的槽深度与所述胎肩耳槽的第一区域的槽深度相等或比其小。

10.根据权利要求1或2所述的充气轮胎，

所述胎面花纹还具有：

11.根据权利要求10所述的充气轮胎，

在所述中心陆部的区域的所述耳槽中，所述第一耳槽区域的槽长度为所述耳槽的槽长度的30～80％。

12.根据权利要求10所述的充气轮胎，

与所述中心陆部的区域的所述耳槽的第二耳槽区域的槽宽度及所述中间陆部的区域的所述耳槽的第二耳槽区域的槽宽度中的最大槽宽度相比，所述胎肩耳槽的槽宽度更宽。