CN104702107A - 转换器电路、电动机驱动控制装置、空气调节器、冰箱 - Google Patents

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Abstract

本发明提供一种能够实现转换器电路的小型·轻量化、能够降低开关损耗的转换器电路、电动机驱动控制装置、空气调节器、冰箱。具备：整流器(2)；升压转换器(3a)，具有升压电抗器(4a)、开关元件(5a)以及逆流防止元件(6a)；升压转换器(3b)，具有升压电抗器(4b)、开关元件(5b)以及逆流防止元件(6b)，与升压转换器(3a)并联连接；开关控制单元(7)，控制开关元件(5a，5b)；以及平滑电容器(8)，设在升压转换器(3a，3b)的输出上，其中，开关控制单元(7)根据规定的条件，将流过升压电抗器(4a，4b)的电流的电流模式切换为连续模式、临界模式或者不连续模式中的某一个。

Description

转换器电路、电动机驱动控制装置、空气调节器、冰箱
本申请是申请号为200980133751.8，申请日为2009年3月17日，发明名称为“转换器电路、以及具备该转换器电路的电动机驱动控制装置、空气调节器、冰箱及感应加热烹饪器”的分案申请。
技术领域
本发明涉及一种转换器电路、以及具备该转换器电路的电动机驱动控制装置、空气调节器、冰箱及感应加热烹饪器。
背景技术
以往，作为功率因素改善(PFC)电路，一般除了升压转换器之外，还使用降压转换器、升降压转换器。
另外，为了转换器电路的小型·轻量化，例如提出了具备“整流电路，将交流电源设为输入；第1升压转换器电路，连接在所述整流电路的输出上，至少具有第1电抗器、第1开关单元、以及第1二极管；第2升压转换器电路，与所述第1升压转换器电路并联连接，至少具有第2电抗器、第2开关单元、以及第2二极管；以及平滑电容器，连接在所述第1升压转换器电路和所述第2升压转换器电路的输出上”的技术(例如参照专利文献1)。
专利文献1：日本特开2008-86107号公报(权利要求1)
发明内容
在作为功率因素改善电路使用升压转换器、或者降压转换器、升降压转换器的情况下，需要使流过电抗器的电流动作为连续模式，因此需要电感值大的电抗器，存在无法实现电路的小型·轻量化这样的问题点。
另外，在如上述那样将转换器电路以多系统并联的方式连接的结构中，存在开关损耗变大这样的问题点。
本发明是为了解决如上所述那样的课题而作出的，得到一种能够实现转换器电路的小型·轻量化、能够降低开关损耗的转换器电路、以及具备该转换器电路的电动机驱动控制装置、空气调节器、冰箱及感应加热烹饪器。
与本发明有关的转换器电路，具备：整流器，对交流电压进行整流；第1转换器部，连接到所述整流器的输出，具有第1电抗器、第1开关元件以及第1逆流防止元件；第2转换器部，连接到所述整流器的输出，具有第2电抗器、第2开关元件以及第2逆流防止元件，与所述第1转换器部并联连接；开关控制单元，控制所述第1以及第2开关元件；以及平滑电容器，设于所述第1以及第2转换器部的输出，其中，所述开关控制单元根据规定的条件，将流过所述第1以及第2电抗器的电流的电流模式切换为连续模式、临界模式或者不连续模式中的某一个。
本发明具备第1转换器部、以及与所述第1转换器部并联连接的第2转换器部，因此能够减小电抗器所需的电感值，能够实现小型·轻量化。
另外，根据规定的条件，将流过第1以及第2电抗器的电流的电流模式切换为连续模式、临界模式或者不连续模式中的某一个，因此能够降低开关损耗。
附图说明
图1是与本发明的实施方式1有关的转换器电路的结构图。
图2是表示转换器电路的连续模式动作时的各部分的信号以及电流波形的图。
图3是表示转换器电路的不连续模式动作时的各部分的信号以及电流波形的图。
图4是表示转换器电路的临界模式动作时的各部分的信号以及电流波形的图。
图5是与本发明的实施方式2有关的转换器电路的结构图。
图6是说明转换器电路的电流波形的图。
图7是说明与本发明的实施方式2有关的电流模式的切换动作的图。
图8是与本发明的实施方式2有关的转换器电路的结构图。
图9是与本发明的实施方式3有关的转换器电路的结构图。
图10是与本发明的实施方式4有关的转换器电路的结构图。
图11是与本发明的实施方式4有关的转换器电路的结构图。
图12是与本发明的实施方式6有关的电动机驱动控制装置的结构图。
图13是表示与本发明的实施方式7有关的空气调节器的结构的图。
图14是表示与本发明的实施方式8有关的冰箱的结构的图。
图15是与本发明的实施方式9有关的感应加热烹饪器的结构图。
图16是表示降压转换器以及升降压转换器的结构的图。
附图标记说明
1：工业电源；2：整流器；2a～2d：整流二极管；3a～3c：升压转换器；4a～4c：升压电抗器；5a～5c：开关元件；6a～6c：逆流防止元件；7：开关控制单元；8：平滑电容器；9a：开闭单元；9b：开闭单元；10：负载；11：逆变器(inverter)电路；11a～11f：开关元件；12：电动机；13：负载电路；14：感应加热线圈；15：谐振电容器；20：电流检测单元；30：输出电力检测单元；40：开闭控制单元；50：逆变器驱动单元；310：室外机；311：冷媒压缩机；312：鼓风机；320：室内机；400：冰箱；401：冷媒压缩机；402：冷却室；403：冷却器；404：鼓风机。
具体实施方式
实施方式1.
图1是与本发明的实施方式1有关的转换器电路的结构图。
在图1中，对工业电源1的交流电压进行整流的整流器2，成为桥式连接了4个整流二极管2a～2d的结构。在整流器2的输出上，并联连接有：作为第1转换器部的升压转换器3a、以及作为第2转换器部的升压转换器3b。
该升压转换器3a由如下部分构成：作为第1电抗器的升压电抗器4a；作为第1开关元件的开关元件5a，例如由IGBT(Insulated GateBipolar Transistor：绝缘栅双极型晶体管)等构成；以及作为第1逆流防止单元的逆流防止元件6a，例如由快恢复(fast recovery)二极管等构成。另外升压转换器3b也同样地，由如下部分构成：作为第2电抗器的升压电抗器4b；作为第2开关元件的开关元件5b，例如由IGBT等构成；以及作为第2逆流防止元件的逆流防止元件6b，例如由快恢复二极管等构成。此外，关于升压电抗器4a以及4b的电感值将后述。
而且，通过开关控制单元7来控制开关元件5a以及5b的开关，对整流器2的输出进行升压。
另外，在开关元件5a以及开关元件5b上分别设有反并联连接的二极管FWD(Free Wheeling Diode：续流二极管)。它防止由于开关元件5关断(turn off)时所产生的浪涌(surge)而破坏开关元件5。
此外，在本实施方式中，虽然说明第1以及第2转换器部为升压转换器3a、3b的情况，但是本发明不限于此，能够应用升压转换器、降压转换器、升降压转换器等任意的开关转换器。
例如，如图16(a)所示，也可以在第1以及第2转换器部中使用降压转换器。另外，如图16(b)所示，也可以在第1以及第2转换器部中使用升降压转换器。
升压转换器3a以及升压转换器3b的输出是通过平滑电容器8进行平滑。而且，在升压转换器3a以及升压转换器3b的输出上连接有负载(未图示)，并施加被平滑了的升压转换器3a以及升压转换器3b的输出。
接着，说明升压电抗器4a以及4b(下面，在不区别的情况下简单称作“升压电抗器4”。)的电感值。
如上述那样构成的升压电抗器4的电感值L，是如下述的数式1那样决定的。
L = V in 2 2 P in · K · f c · V o - 2 V in V o            …(数式1)
其中，fc是开关频率，Vin是输入电压，Vo是输出电压，Pin是输入电力脉动(ripple)率，K是电流脉动率。
如数式1所示，流过升压电抗器4的电流的电流脉动率K越大，电感值L越小。因而，通过将流过升压电抗器4的电流设为临界模式或者不连续模式(后述)，相对于电流平均值，电流峰值变大，电流脉动率K变大，因此能够减小升压电抗器4所需的电感值L。因此，在将流过升压电抗器4的电流设为临界模式或者不连续模式的情况下，升压电抗器4的电感值L使用根据上述数式1决定的值。
下面说明如上述那样构成的转换器电路的动作以及作用。
如图1所示，工业电源1的交流电压被整流器2进行整流。整流器2的输出，通过并联连接的升压转换器3a以及3b分支为两个电流路径，被分支的电流流过升压电抗器4a以及4b，通过开关控制单元7来控制开关元件5a以及5b的开关，使整流器2的输出升压。另外，开关控制单元7控制开关元件5a、5b的开关，控制流过升压电抗器4a、4b的电流的电流模式以及相位差。关于该开关动作将后述。
图2是表示转换器电路的连续模式动作时的各部分的信号以及电流波形的图，图3是表示转换器电路的不连续模式动作时的各部分的信号以及电流波形的图，图4是表示转换器电路的临界模式动作时的各部分的信号以及电流波形的图。
接着，说明升压转换器3a以及3b的开关动作。
在升压转换器3a中，开关元件5a接通了的情况下，逆流防止元件6a被阻止导通，在升压电抗器4a上施加通过整流器2进行整流的电压。另一方面，在开关元件5a断开了的情况下，逆流防止元件6a导通，在升压电抗器4a中感应出与开关元件5a接通时相反方向的电压。
因此，流过升压电抗器4a的电流在开关元件5a接通时直线增加，在开关元件5a断开时直线减少。
在升压转换器3b中也同样地，流过升压电抗器4b的电流在开关元件5b接通时直线增加，在开关元件5b断开时直线减少。
在这种开关元件5a以及5b(下面，在不区别时简单称作“开关元件5”。)的开关动作中，如图2所示，将流过升压电抗器4的电流即使减少也不会变成0(零)的动作状态称作连续模式。另一方面，如图3所示，将存在流过升压电抗器4的电流减少而成为0(零)的区间的动作状态称作不连续模式。而且，如图4所示，关于在开关元件5断开时流过升压电抗器4的电流减少而成为0(零)的瞬间开关元件5接通的动作状态，在所谓连续模式和不连续模式的边界的意义下，称作临界模式。
如上述那样，升压电抗器4的电感值L是使用将流过升压电抗器4的电流设为临界模式或者不连续模式时所决定的值。而且，如图4、图3所示，通过开关控制单元7来控制开关元件5a以及5b的开关，使得流过升压电抗器4a的电流、以及流过升压电抗器4b的电流成为临界模式或者不连续模式。
而且，如图3、图4所示，开关控制单元7对流过升压电抗器4a以及4b的电流进行移相控制使得分别产生规定的相位差(例如180度的恒定的相位差)。
由此，在升压电抗器4a以及升压电抗器4b的各个升压电抗器中作为临界模式或者不连续模式进行动作，通过升压转换器3a以及3b分支为两个电流路径之前的输入电流成为其相加，以连续模式进行动作。
如以上那样在本实施方式中，将升压转换器3设为两个系统，使其动作为流过各升压电抗器4的电流成为临界模式或者不连续模式，因此需要两套构成升压转换器3的部件，但是流过升压电抗器4的电流相对于电流平均值的电流脉动变大，因此能够减小升压电抗器4所需的电感值L，能够实现升压电抗器4的小型·轻量化。
由此，能够实现升压电抗器4自身的直材(material cost)降低、基于升压电抗器4的板上安装化(on-board)的布线降低、以及噪声耐力的提高。
另外，与升压转换器3为一个系统的情况相比，能够分为两个来设置小型的升压电抗器4，因此能够实现以电路上的部件配置的自由度提高、组装时的效率提高、错误降低为目标的设计。
并且，通过实现占据大部分电路容积的升压电抗器4的小型·轻量化，能够实现产品自身的小型·轻量化这样的优点的增加。
另外，通过实现产品自身的小型化，能够实现该产品的包装的轻量化·小型化、包装容积的缩减。
另外，升压转换器3中与开关元件5a、5b反并联地设有FWD。因此，当开关元件5关断时，能够防止通过连接升压电抗器4的一端、开关元件5的一端以及逆流防止元件6的一端的部分的布线阻抗所产生的浪涌破坏开关元件5。
另外，流过升压电抗器4的电流被移相控制，因此与在升压电抗器4的各个中作为临界模式或者不连续模式进行动作无关地，输入电流都能够以连续模式进行动作。因此，能够抑制输入电流的高次谐波电流。
并且，与升压转换器3以一个系统设为临界模式或者不连续模式的情况相比，流过升压转换器3的各元件的电流几乎成为一半，因此在升压电抗器4、开关元件5以及逆流防止元件6中能够选定容量小的元件。
如所述那样，输入电流成为流过升压电抗器4a、4b的电流的相加。此时，在开关控制单元7中将流过升压电抗器4a、4b的电流的相位差控制为180度(反相位)时，输入电流的电流脉动水平成为最小，能够降低输入电流的高次谐波成分。此时，输入电流的电流脉动的频率成为开关频率的2倍。
此外，想到如下情况：当以180度(反相位)控制相位差时，输入电流的电流脉动成为起因，以开关频率的2倍的频率来产生噪音或者振动。在这种情况下，通过控制使得流过升压电抗器4a、4b的电流的相位差不是恒定的180度而是设为180度前后的随机值等来在规定范围内随机地变化，能够降低开关频率的2倍的成分来抑制噪音。
作为相位差的随机值的生成方法说明一个例子。在开关控制单元7的内部，通过从随机数生成部(未图示)取得例如-1～1范围的随机数来算出与相位差180度的差分的相位差差分算出部(未图示)，根据相位差差分的最大值180度和随机数的相乘来算出相位差差分。这里，通过将差分相加到相位差180度上，作为流过升压电抗器4a、4b的电流的相位差，得到以180度为中心的随机值。
由此，不用使开关元件5a、5b各个的开关频率不同，就能够抑制依赖于开关频率的电流脉动、噪音或者振动。
另外，想到如下情况：当在相位差中使用随机值时，感觉噪音的音色从有尖峰的声音到声音水平整体上升。在这种情况下，通过缩小从随机数生成部取得的随机数的范围，例如-0.5～0.5或者-0.3～0.3这样，能够调整噪音的水平、音色。
实施方式2.
在上述实施方式1中，通过动作使流过升压电抗器4的电流的电流模式成为临界模式或者不连续模式。在本实施方式2中，通过在运行过程中切换电流模式，使得能够进行活用了各个电流模式的特征的动作。
这里，说明各电流模式的特征。
在以连续模式进行控制的情况下，与临界模式以及不连续模式相比，电流脉动率小，能够抑制输入电流的高次谐波成分的产生。另一方面，与临界模式以及不连续模式相比，开关频率变高，因此开关元件5以及逆流防止元件6中的开关损耗变大。
在以临界模式进行动作的情况下，与不连续模式相比，电流脉动率小，能够抑制输入电流的高次谐波成分的产生。另一方面，与不连续模式相比，开关频率变高，因此开关元件5以及逆流防止元件6中的开关损耗变大。
在以不连续模式进行动作的情况下，与连续模式以及临界模式相比，输入电流中的电流脉动大，因此输入电流的高次谐波成分抑制的效果小。另一方面，与连续模式以及临界模式相比，开关频率变低，因此开关元件5以及逆流防止元件6中的开关损耗变小。
由此，本实施方式2中的开关控制单元7根据规定的条件，将流过升压电抗器4a以及升压电抗器4b的电流的电流模式切换为连续模式、临界模式或者不连续模式中的某一个。
下面，说明切换电流模式的规定条件、及其具体例子。
首先，说明作为切换电流模式的规定条件基于输入电流进行的动作。
图5是与本发明的实施方式2有关的转换器电路的结构图。
在图5中，转换器电路除了上述实施方式1的结构之外，还具备检测输入到升压转换器3a以及3b中的输入电流的电流检测单元20。
此外，其它结构与上述实施方式1相同，对于相同的结构标记相同符号。
此外，升压电抗器4的电感值L是使用将流过升压电抗器4的电流设为临界模式时根据上述数式1所决定的值。如后述那样，切换临界模式和不连续模式。因此，使其以电流脉动率更小的临界模式进行动作。
通过这种结构，开关控制单元7根据由电流检测单元20检测的输入电流的大小(水平)，切换流过升压电抗器4的电流的电流模式。
开关控制单元7例如将输入电流峰值的30％等设定为阈值。而且，在检测的输入电流的大小(水平)为阈值以上的情况下，控制开关元件5的开关使得流过升压电抗器4的电流的电流模式成为临界模式。另一方面，在检测的输入电流的大小(水平)小于阈值的情况下，控制开关元件5的开关使得流过升压电抗器4的电流的电流模式成为不连续模式。
图6是说明转换器电路的电流波形的图，图7是说明与本发明的实施方式2有关的电流模式的切换动作的图。
在图6以及图7中，表示有针对图4中所示的升压电抗器4a的电流波形以及开关波形放大了时间轴的样子。此外，图6以及图7所示的波形是为了表示开关动作而示意性地表示的波形，并非是实际的测量波形。开关元件5的开关周期充分小于工业电源1(输入电压波形)的周期。
如图6所示，临界模式中的电流与输入到升压转换器3a中的输入电压成比例进行变位。而且，开关频率在电流的峰值附近低，在过零(zero cross)附近变高。
图7表示通过上述动作切换电流模式时的电流波形、以及开关波形。如图7所示，在电流的峰值附近作为临界模式进行动作，在过零附近作为不连续模式进行动作。
根据如以上那样的动作，在输入电流大的峰值附近的区域中，通过设为临界模式，开关频率与不连续模式相比要高，但是临界电流模式中对输入电流的高次谐波成分抑制的贡献度大，因此能够维持高次谐波成分抑制的效果。
另外，在输入电流小的过零附近的区域中，通过设为不连续模式，高次谐波成分抑制的效果与临界模式相比变小，但是与临界模式相比能够实现基于开关频率降低的开关损耗的降低。
此外，在上述说明中虽然说明了阈值为输入电流峰值的30％的情况，但是本发明不限于此。例如，通过将阈值设定得如输入电流峰值的50％等那样大来扩大不连续模式的范围，能够进一步降低开关损耗。
另外，例如通过将阈值设定得如输入电流峰值的10％等那样小来扩大临界模式的范围，能够降低输入电流的高次谐波成分。
接着，说明作为切换电流模式的规定条件基于开关频率进行的动作。
如上述图6所示，在临界模式中运行时，开关频率不能恒定，开关频率在输入电流的峰值附近低，在过零附近高。由此，开关控制单元7根据开关元件5的开关频率，切换流过升压电抗器4a以及升压电抗器4b的电流的电流模式。
开关控制单元7预先将规定的频率设定为阈值。而且，在开关元件5的开关控制中，在开关频率小于阈值的情况下，将流过升压电抗器4的电流的电流模式切换为临界模式。另一方面，在开关频率为阈值以上的情况下，将流过升压电抗器4的电流的电流模式切换为不连续模式。
根据如以上那样的动作，在开关频率低的峰值附近的区域中，通过设为临界模式，开关频率与不连续模式相比要高，但是临界电流模式中对输入电流的高次谐波成分抑制的贡献度大，因此能够维持高次谐波成分抑制的效果。
另外，在开关频率高的过零附近的区域中，通过设为不连续模式，高次谐波成分抑制的效果与临界模式相比变小，但是与临界模式相比能够实现基于开关频率降低的开关损耗的降低。
此外，如果对设定在开关控制单元7中的开关频率的阈值，例如结合开关元件5的规格(specification)来进行设定，则还能够实现开关元件5的破坏防止、更好环境下的使用。
接着，说明作为切换电流模式的规定条件基于输出电力进行的动作。
在临界模式中运行时，对于输出电力而言，越是高负载，开关频率越低。由此，开关控制单元7根据输出电力来切换流过升压电抗器4的电流的电流模式。
图8是与本发明的实施方式2有关的转换器电路的结构图。
在图8中，转换器电路除了上述实施方式1的结构之外，还具备检测升压转换器3a以及升压转换器3b的输出电力的输出电力检测单元30。此外，其它结构与上述实施方式1相同，对于相同结构标记相同符号。
此外，与图5同样地，升压电抗器4的电感值L是使用将流过升压电抗器4的电流设为临界模式时通过上述数式1所决定的值。
通过这种结构，开关控制单元7根据由输出电力检测单元30检测的输出电力来切换流过升压电抗器4的电流的电流模式。
开关控制单元7预先将规定的输出电力值设定为阈值。而且，在检测的输出电力的大小为阈值以上的情况下，控制开关元件5的开关使得流过升压电抗器4的电流的电流模式成为临界模式。另一方面，在检测的输出电力的大小小于阈值的情况下，控制开关元件5的开关使得流过升压电抗器4的电流的电流模式成为不连续模式。
根据如以上那样的动作，在高负载的情况下通过设为临界模式，开关频率与不连续模式相比要高，但是临界电流模式中对输入电流的高次谐波成分抑制的贡献度大，因此能够维持高次谐波成分抑制的效果。
另外，在低负载的情况下通过设为不连续模式，高次谐波成分抑制的效果与临界模式相比变小，但是与临界模式相比能够实现基于开关频率降低的开关损耗的降低。
另外，在所述输入电流、开关频率中设有阈值的情况下，在电源周期内多次切换电流模式，与此相对，在根据如上述那样的输出电力来切换电流模式的情况下，电流模式的切换少，因此能够由比较简单的程序来执行控制。
接着，说明作为切换电流模式的规定条件基于电路效率进行的动作。
在低负载区中，伴随着输出电力的增加，电力效率上升，但是在高负载区中，有时电路效率减少。由此，开关控制单元7根据电路效率来切换流过升压电抗器4的电流的电流模式。
转换器电路具备上述图5所示的电流检测单元20、以及上述图8所示的输出电力检测单元30。此外，其它结构与上述实施方式1相同。
通过这种结构，开关控制单元7预先将规定的电路效率的值设定为阈值。
开关控制单元7根据检测的输入电流和输出电力来求出电路效率。而且，在求出的电路效率的值小于阈值的情况下，当流过升压电抗器4的电流的电流模式为临界模式时向不连续模式进行切换，当为连续模式时向临界模式或者不连续模式进行切换。
根据如以上那样的动作，在电路效率减少了的情况下降低开关频率来实现开关损耗的降低，能够实现电路效率的改善。
接着，说明作为切换电流模式的规定条件基于输出电压、输出电压指令、或者输出电压指令的变化值进行的动作。
在改变了对升压转换器3的输出电压指令的情况下，输入电流的电流脉动也变化。由此，开关控制单元7根据输出电压、输出电压指令、或者输出电压指令的变化值来切换流过升压电抗器4的电流的电流模式。
开关控制单元7输入与设定升压转换器3的输出电压的输出电压指令相关的信息。而且，开关控制单元7根据输入的输出电压指令来控制开关元件5，设定升压转换器3的输出电压。
另外，在开关控制单元7中，对输出电压值、输出电压指令值、或者输出电压指令的变化值，将电流脉动变多的规定值或者范围预先设定为阈值。此外，其它结构与上述实施方式1相同。
此外，升压电抗器4的电感值L是使用将流过升压电抗器4的电流设为连续模式时通过上述数式1所决定的值。如后述那样，使得以电流脉动率更小的连续模式进行动作。
通过这种结构，在输出电压值、输出电压指令值、或者输出电压指令的变化值为电流脉动变多的规定值或者范围的情况下，开关控制单元7将流过升压电抗器4的电流的电流模式切换为连续模式。
根据这种动作，在输出电压指令产生变化导致电流脉动变多的情况下，能够切换为电流脉动更小的连续模式，能够实现高次谐波成分的抑制。
实施方式3.
在上述实施方式1或者2中，说明了将升压转换器设为两个系统的情况，但是在本实施方式3中使用三个系统或者三个系统以上的升压转换器。
图9是与本发明的实施方式3有关的转换器电路的结构图。
如图9所示，本实施方式3中的转换器电路除了上述实施方式1的结构之外，还具备与升压转换器3a以及3b并联连接的升压转换器3c。
升压转换器3c也同样地，由如下部分所构成：作为本发明中的电抗器的升压电抗器4c；作为本发明中的开关元件的开关元件4c，例如由IGBT等所构成；以及作为本发明中的逆流防止元件的逆流防止元件6c，例如由快恢复二极管等所构成。
此外，其它结构与上述实施方式1相同，对于相同的结构标记相同符号。
通过这种结构，作为流过各升压电抗器4的电流的相加的输入电流，能够进一步减小电流脉动，能够进一步提高高次谐波电流抑制的效果。
另外，流过各升压转换器3的升压电抗器4、开关元件5、逆流防止元件6的电流也进一步变少，还能够选定容量更小的元件。
此外，在图9中表示升压转换器3为三个系统的情况，但是本发明不限于此，也可以并联连接三个系统以上的任意数量(N)的升压转换器3。
如上述实施方式1中所说明那样，输入电流成为流过各升压电抗器4的电流的相加。例如设为将升压转换器并联连接N系统时，输入电流的电流脉动成为最小的是360/N度的时候。此时，输入电流的电流脉动的频率成为开关频率的N倍。
此时，想到如下情况：输入电流的电流脉动成为起因，以开关频率的N倍的频率来产生噪音。在这种情况下，通过控制为使流过各个升压电抗器的电流的相位差在360/N的前后变化数次，能够降低开关频率的N倍的成分来抑制噪音。
该相位差的变化与上述实施方式1同样地，能够例如由相位差差分算出部等来使相位差在规定范围内随机变化。
另外，升压转换器3的系统数(N)越大，输入电流的电流脉动变得越小，因此通过使升压转换器3变多，能够提高输入电流的高次谐波成分抑制的效果。另外，还能够实现噪声滤波器的小型化。
另外，流过升压电抗器4、开关元件5、逆流防止元件6的电流也进一步变少，还能够选定容量更小的元件。
另外，也可以根据升压转换器3的系统数(N)和电流模式的折衷(trade off)，将流过升压电抗器4的电流的电流模式切换为连续模式、临界模式、或者不连续模式中的某一个。例如，能够实现如下各种结构：主要关注高次谐波成分的抑制效果，以连续模式进行动作的结构；主要关注小型·轻量化，以临界模式进行动作的结构；主要关注低损耗化，以不连续模式进行动作的结构。
实施方式4.
图10是与本发明的实施方式4有关的转换器电路的结构图。
在图10中，对工业电源1的交流电压进行整流的整流器2，成为桥式连接了4个整流二极管2a～2d的结构。在整流器2的输出上，并联连接升压转换器3a和升压转换器3b。
该升压转换器3a是由升压电抗器4a、例如IGBT那样的开关元件5a、以及例如快恢复二极管那样的逆流防止元件6a所构成。
另外升压转换器3b也同样地，是由升压电抗器4b、例如IGBT那样的开关元件5b、以及例如快恢复二极管那样的逆流防止元件6b所构成。
而且，通过开关控制单元7来控制开关元件5a以及5b的开关，对整流器2的输出进行升压。此外，如上述的实施方式1同样地，在将流过升压电抗器4的电流设为临界模式或者不连续模式的情况中，升压电抗器4a以及4b的电感值是使用通过数式1所决定的值。
另外，在开关元件5a以及开关元件5b上分别设有反并联连接的FWD。它防止由开关元件5关断时所产生的浪涌来破坏开关元件5。
此外，在本实施方式中，不限于升压转换器3，能够应用升压转换器、降压转换器、升降压转换器等任意的开关转换器。
升压转换器3a以及升压转换器3b的输出通过平滑电容器8进行平滑。而且，在升压转换器3a以及3b的输出上连接有负载(未图示)，并施加被平滑了的升压转换器3a以及3b的输出。
在升压转换器3a的输出侧设有由对升压转换器3a的输出进行开闭(接通断开)的开关元件所构成的开闭单元9a，在升压转换器3b的输出侧设有由对升压转换器3b的输出进行开闭(接通断开)的开关元件所构成的开闭单元9b。另外，设有控制开闭单元9a以及9b的开闭的开闭控制单元40。
下面说明如上述那样构成的转换器电路的动作以及作用。
在开闭单元9a以及9b都为接通的状态下，是与上述实施方式1相同的电路结构。与上述实施方式1同样地，工业电源1的交流电压通过整流器2进行整流。整流器2的输出，通过并联连接的升压转换器3a以及3b分支为两个电流路径。分支的电流流过升压电抗器4a以及4b，通过开关控制单元7来控制开关元件5a以及5b的开关，对整流器2的输出进行升压。另外，开关控制单元7控制开关元件5a、5b的开关，控制流过升压电抗器4a、4b的电流的电流模式以及相位差。此外，关于该开关动作，与上述实施方式1的动作相同。
这样开闭单元9a以及9b都为接通的状态下，能够得到与上述实施方式1相同的效果。
接着，说明基于开闭单元9a、9b的对升压转换器3a、3b的使用状态的切换动作。
如图10所示，本实施方式中的转换器电路设有通过开闭控制单元40进行控制的开闭单元9a以及9b。
开闭控制单元40根据规定的条件，对开闭单元9a以及开闭单元9b中的至少一个进行开闭，使升压转换器3a以及升压转换器3b的两者、或者某一个进行动作。即在将开闭单元9a设为接通、开闭单元9b设为断开的情况下，能够将升压转换器3a设为使用状态而将升压转换器3b设为休止状态。另外，在将开闭单元9a设为断开、开闭单元9b设为接通的情况下，能够将升压转换器3a设为休止状态而将升压转换器3b设为使用状态。
这种基于开闭单元9a、9b的对升压转换器3a、3b的使用状态(下面，还简单称作“使用状态”。)的切换，是通过在输入电流的水平、开关频率、电路效率、输出电力等中设置阈值来进行的。下面，说明切换使用状态的规定条件、及其具体例子。
首先，说明作为切换使用状态的规定条件基于输入电流进行的动作。
除了上述的图10的结构之外，与上述实施方式2(图5)同样地，设有检测输入到升压转换器3a以及3b中的输入电流的电流检测单元20。
而且，开闭控制单元40根据通过电流检测单元20检测的输入电流的大小(水平)来切换开闭单元9a以及9b的接通断开。
开闭控制单元40例如将输入电流峰值的30％等设定为阈值。而且，在检测的输入电流的大小(水平)为阈值以上的情况下，将开闭单元9a以及9b两个都设为接通，将升压转换器3a、3b这两个设为使用状态。
另一方面，在检测的输入电流的大小(水平)小于阈值的情况下，将开闭单元9a、9b中的某一个设为接通而另一个设为断开，将升压转换器3a、3b中的某一个设为使用状态。
根据如以上那样的动作，在输入电流大的峰值附近的区域中，通过将升压转换器3a以及3b这两个设为使用状态，输入电流分割为升压转换器3a的路径和3b的路径，因此能够抑制流过各升压转换器3中的部件的电流。
另外，在输入电流小的过零附近的区域中，通过将升压转换器3a、3b中的某一个设为使用状态，在休止状态的升压转换器3中不会产生动作损耗，就能够降低电路的损耗。
接着，说明作为切换使用状态的规定条件基于开关频率进行的动作。
如上述实施方式2(图6)所示，在临界模式中运行时，开关频率不能恒定，开关频率在输入电流的峰值附近低，在过零附近高。由此，开闭控制单元40根据开关元件5的开关频率，切换开闭单元9a以及9b的接通断开。
开闭控制单元40预先将规定的频率设定为阈值。另外，在开闭控制单元40中从开关控制单元7输入与开关频率相关的信息。而且，在开关频率小于阈值的情况下，将开闭单元9a、9b两个都设为接通，将升压转换器3a、3b这两个设为使用状态。
另一方面，在开关频率为阈值以上的情况下，将开闭单元9a、9b中的某一个设为接通而另一个设为断开，将升压转换器3a、3b中的某一个设为使用状态。
根据如以上那样的动作，在开关频率低的区域中，通过将升压转换器3a以及3b这两个设为使用状态，输入电流分割为升压转换器3a的路径和3b的路径，因此能够抑制流过各升压转换器3中的部件的电流。
另外，在开关频率高的区域中，通过将升压转换器3a、3b中的某一个设为使用状态，在休止状态的升压转换器3中不会产生动作损耗，就能够降低电路的损耗。
此外，如果对设定在开闭控制单元40中的开关频率的阈值，例如结合开关元件5的规格来进行设定，则还能够实现开关元件5的破坏防止、更好环境下的使用。
接着，说明作为切换使用状态的规定条件基于输出电力进行的动作。
在临界模式中运行时，对于输出电力而言，越是高负载，开关频率越低。由此，开闭控制单元40根据输出电力来切换开闭单元9a以及9b的接通断开。
除了上述的图10的结构之外，与上述实施方式2(图8)同样地，设有检测升压转换器3a以及升压转换器3b的输出电力的输出电力检测单元30。
而且，开闭控制单元40根据通过输出电力检测单元30检测的输出电力来切换开闭单元9a以及9b的接通断开。
开闭控制单元40预先将规定的输出电力值设定为阈值。而且，在检测的输出电力的大小为阈值以上的情况下，将开闭单元9a、9b两个都设为接通，将升压转换器3a、3b这两个设为使用状态。
另一方面，在检测的输出电力的大小小于阈值的情况下，将开闭单元9a、9b中的某一个设为接通而另一个设为断开，将升压转换器3a、3b中的某一个设为使用状态。
根据如以上那样的动作，在高负载的情况下通过将升压转换器3a以及3b这两个设为使用状态，输入电流分割为升压转换器3a的路径和3b的路径，因此能够抑制流过各升压转换器3中的部件的电流。
另外，在低负载的情况下通过将升压转换器3a、3b中的某一个设为使用状态，在休止状态的升压转换器3中不会产生动作损耗，就能够降低电路的损耗。
另外，在所述的输入电流、开关频率中设有阈值的情况下，在电源周期内多次切换电流模式，与此相对，在根据如上述那样的输出电力来切换电流模式的情况下，开闭单元9a以及9b的接通断开的切换少，因此能够由比较简单的程序来执行控制。
接着，说明作为切换使用状态的规定条件基于电路效率进行的动作。
在低负载区中，伴随着输出电力的增加，电力效率上升，但是在高负载区中，有时电路效率减少。由此，开闭控制单元40根据电路效率来切换开闭单元9a以及9b的接通断开。
除了上述的图10的结构之外，还设有上述的电流检测单元20和输出电力检测单元30。开闭控制单元40预先将规定的电路效率的值设定为阈值。
而且，开闭控制单元30根据检测的输入电流和输出电力来求出电路效率。而且，在求出的电路效率的值小于阈值的情况下，将开闭单元9a、9b中的某一个设为接通而另一个设为断开，将升压转换器3a、3b中的某一个设为使用状态。另一方面，在电路效率的值为阈值以上的情况下，将开闭单元9a以及9b两个都设为导通，将升压转换器3a、3b这两个设为使用状态。
根据如以上那样的动作，通过在电路效率减少了的情况下将升压转换器3a、3b中的某一个设为使用状态，在休止状态的升压转换器3中不会产生动作损耗，就能够实现电路效率的改善。
接着，说明作为切换使用状态的规定条件基于输出电压、输出电压指令、或者输出电压指令的变化值进行的动作。
在改变了对升压转换器3的输出电压指令的情况下，输入电流的电流脉动也变化。由此，开闭控制单元40根据输出电压、输出电压指令、或者输出电压指令的变化值来切换开闭单元9a以及9b的接通断开。
在开关控制单元7中输入设定升压转换器3的输出电压的输出电压指令，根据该输出电压指令来控制开关元件5，设定升压转换器3的输出电压。
在开闭控制单元40中输入与输出电压指令相关的信息。在开闭控制单元40中，对输出电压值、输出电压指令值、或者输出电压指令的变化值，将电流脉动变多的规定值或者范围预先设定为阈值。
而且，在输出电压值、输出电压指令值、或者输出电压指令的变化值为电流脉动变多的规定值或者范围的情况下，开闭控制单元40将开闭单元9a、9b两个都设为接通，将升压转换器3a、3b这两个设为使用状态。
根据这种动作，在输出电压指令产生变化导致电流脉动变多的情况下，通过将升压转换器3a以及3b这两个设为使用状态，减小输入电流的电流脉动，能够实现高次谐波成分的抑制。
接着，说明作为切换使用状态的规定条件基于任意周期来进行切换的动作。
当使升压转换器3a以及3b的两者或者某一个的使用状态持续时，构成升压转换器3的各元件的温度上升。由此，开闭控制单元40以任意的周期来切换开闭单元9a以及9b的接通断开，以任意的周期来切换升压转换器3a以及3b的使用状态和休止状态。
根据这种动作，能够抑制构成升压转换器3的升压电抗器4、开关元件5、逆流防止元件5的温度上升，能够使转换器电路更有效地动作。
另外，通过抑制各元件的温度上升，能够防止超过动作温度所造成的元件破坏，能够实现长期使用。
此外，在本实施方式4中，也与所述实施方式1同样地，通过将流过升压电抗器4a以及4b的电流的相位差调整为180度、或者以180度为中心的随机值，能够抑制输入电流的高次谐波、以及电流脉动引起的噪音振动。
此外，在本实施方式4中虽然说明了升压转换器3为两个系统的情况，但是本发明不限于此，例如图11所示，也可以将升压转换器3并联连接多个系统。通过这种结构，也能够得到与上述实施方式3相同的效果。
实施方式5.
在上述实施方式2中，根据规定的条件来切换了流过升压电抗器4的电流的电流模式。另外，在上述实施方式4中，根据规定的条件来切换了升压转换器3a以及3b的使用状态。在本实施方式5中，根据规定的条件来同时进行升压转换器3a以及3b的使用状态的切换、以及流过升压电抗器4的电流的电流模式的切换。
下面，说明切换使用状态以及电流模式的规定条件、及其具体例子。此外，本实施方式5中的转换器电路的结构与上述实施方式4相同。
首先，说明作为切换使用状态以及电流模式的规定条件基于输入电流进行的动作。
与上述实施方式4同样地，在电流检测单元20检测的输入电流的大小(水平)为阈值以上的情况下，开闭控制单元40将开闭单元9a以及9b两个都设为接通，将升压转换器3a、3b这两个设为使用状态。另外，开关控制单元7控制开关元件5的开关使得流过升压电抗器4的电流的电流模式成为临界模式或者不连续模式。
另一方面，在检测的输入电流的大小(水平)小于阈值的情况下，开闭控制单元40将开闭单元9a、9b中的某一个设为接通而另一个设为断开，将升压转换器3a、3b中的某一个设为使用状态。另外，开关控制单元7控制开关元件5的开关使得流过升压电抗器4的电流的电流模式成为连续模式。
根据如以上那样的动作，在输入电流大的峰值附近的区域中，通过将升压转换器3a以及3b这两个设为使用状态、且将电流模式设为临界模式或者不连续模式，能够抑制流过各升压转换器3中的部件的电流，并且能够加大流过升压电抗器4的电流的脉动，能够实现基于开关频率降低的开关损耗的降低。
另外，在输入电流小的过零附近的区域中，通过将升压转换器3a、3b中的某一个设为使用状态、且将电流模式设为连续模式，在休止状态的升压转换器3中不产生动作损耗，能够降低电路的损耗，并且减小输入电流的电流脉动，能够实现高次谐波成分抑制。
接着，说明作为切换使用状态以及电流模式的规定条件基于开关频率进行的动作。
与上述实施方式4同样地，在开关频率小于阈值的情况下，开闭控制单元40将开闭单元9a、9b两个都设为接通，将升压转换器3a、3b这两个设为使用状态。另外，开关控制单元7控制开关元件5的开关使得流过升压电抗器4的电流的电流模式成为临界模式或者不连续模式。
另一方面，在开关频率为阈值以上的情况下，开闭控制单元40将开闭单元9a、9b中的某一个设为接通而另一个设为断开，将升压转换器3a、3b中的某一个设为使用状态。另外，开关控制单元7控制开关元件5的开关使得流过升压电抗器4的电流的电流模式成为连续模式。
根据如以上那样的动作，在开关频率低的区域中，通过将升压转换器3a以及3b这两个设为使用状态、且将电流模式设为临界模式或者不连续模式，能够抑制流过各升压转换器3中的部件的电流，并且能够加大流过升压电抗器4的电流的脉动，能够实现基于开关频率降低的开关损耗的降低。
另外，在开关频率高的区域中，通过将升压转换器3a、3b中的某一个设为使用状态、且将电流模式设为连续模式，在休止状态的升压转换器3中不产生动作损耗，能够降低电路的损耗，并且减小输入电流的电流脉动，能够实现高次谐波成分抑制。
接着，说明作为切换使用状态以及电流模式的规定条件基于输出电力进行的动作。
与上述实施方式4同样地，在通过输出电力检测单元30检测的输出电力的大小为阈值以上的情况下，开闭控制单元40将开闭单元9a、9b两个都设为接通，将升压转换器3a、3b这两个设为使用状态。另外，开关控制单元7控制开关元件5的开关使得流过升压电抗器4的电流的电流模式成为临界模式或者不连续模式。
另一方面，在检测的输出电力的大小小于阈值的情况下，开闭控制单元40将开闭单元9a、9b中的某一个设为接通而另一个设为断开，将升压转换器3a、3b中的某一个设为使用状态。另外，开关控制单元7控制开关元件5的开关使得流过升压电抗器4的电流的电流模式成为临界模式或者不连续模式。
根据如以上那样的动作，在高负载的情况下通过将升压转换器3a以及3b这两个设为使用状态，能够抑制流过各升压转换器3中的部件的电流，并且通过设为临界模式或者不连续模式，能够实现基于开关频率降低的开关损耗的降低。
另外，在低负载的情况下通过将升压转换器3a、3b中的某一个设为使用状态、且将电流模式设为连续模式，在休止状态的升压转换器3中不产生动作损耗，能够降低电路的损耗，并且减小输入电流的电流脉动，能够实现高次谐波成分抑制。
接着，说明作为切换使用状态以及电流模式的规定条件基于电路效率进行的动作。
与上述实施方式4同样地，在电路效率的值小于阈值的情况下，开闭控制单元40将开闭单元9a、9b中的某一个设为接通而另一个设为断开，将升压转换器3a、3b中的某一个设为使用状态。另外，开关控制单元7在流过升压电抗器4的电流的电流模式为临界模式时向不连续模式进行切换，当为连续模式时向临界模式或者不连续模式进行切换。
根据如以上那样的动作，在电路效率减少了的情况下通过将升压转换器3a、3b中的某一个设为使用状态，在休止状态的升压转换器3中不产生动作损耗，能够实现电路效率的改善。另外，在电流效率减少了的情况下通过降低开关频率来实现开关损耗的降低，能够实现电流效率的改善。
接着，说明作为切换使用状态以及电流模式的规定条件基于输出电压、输出电压指令、或者输出电压指令的变化值进行的动作。
与上述实施方式4同样地，在开关控制单元7中输入设定升压转换器3的输出电压的输出电压指令，通过根据该输出电压指令控制开关元件5来设定升压转换器3的输出电压。
在输出电压值、输出电压指令值、或者输出电压指令的变化值为电流脉动变多的规定值或者范围的情况下，开闭控制单元40将开闭单元9a、9b两个都设为接通，将升压转换器3a、3b这两个设为使用状态。另外，开关控制单元7控制开关元件5的开关使得流过升压电抗器4的电流的电流模式成为连续模式。
通过这种动作，在输出电压指令产生变化来使电流脉动变多的情况下，通过将升压转换器3a以及3b这两个设为使用状态、且将电流模式设为连续模式，减小输入电流的电流脉动，能够实现高次谐波成分的抑制。
此外，在上述说明中，虽然根据输入电流的水平、开关频率、电路效率、或者输出电力等规定条件来进行使用状态的切换和电流模式的切换，但是也可以根据开闭单元9a以及9b的开闭状态来切换电流模式。
即开关控制单元7也可以根据开闭单元9a以及9b的开闭状态来将流过升压电抗器4a以及4b的电流的电流模式切换为连续模式、临界模式、或者不连续模式中的某一个。
例如，在开闭单元9a以及9b两个都是接通状态、且升压转换器3a以及3b这两个为使用状态的情况下，将流过升压电抗器4a以及4b的电流的电流模式设为临界模式或者不连续模式。另一方面，在开闭单元9a、9b中的某一个为接通状态而另一个为断开状态、且升压转换器3a、3b中的某一个为使用状态的情况下，将流过使用状态的升压电抗器4的电流的电流模式设为连续模式。
根据这种动作，当升压转换器3a以及3b这两个为使用状态时，通过设为临界模式或者不连续模式，能够降低开关损耗，并且输入电流通过升压转换器3a以及3b成为两个电流路径的相加，并以连续模式进行动作，因此减小输入电流的电流脉动，能够实现高次谐波成分抑制。
另外，通过将升压转换器3a、3b中的某一个设为使用状态、且将电流模式设为连续模式，在休止状态的升压转换器3中不产生动作损耗，能够降低电路的损耗，并且使用状态的升压转换器3是作为连续模式进行动作，因此减小输入电流的电流脉动，能够实现高次谐波成分抑制。
此外，在本实施方式5中也与上述实施方式1同样地，通过将流过升压电抗器4a以及4b的电流的相位差调整为180度、或者以180度为中心的随机值，能够抑制输入电流的高次谐波、以及电流脉动引起的噪音或者振动。
此外，在本实施方式5中，虽然说明了升压转换器3为两个系统的情况，但是本发明不限于此，与上述实施方式3同样地，也可以将升压转换器3并联连接多个系统。通过这种结构，也能够得到与上述实施方式3相同的效果。
实施方式6.
在本实施方式6中，表示针对上述实施方式1～5的转换器电路将电动机驱动控制装置设为对象负载时的结构的一个例子。
图12是与本发明的实施方式6有关的电动机驱动控制装置的结构图。
在图12中，对工业电源1的交流电压进行整流的整流器2，成为桥式连接了4个整流二极管2a～2d的结构。在整流器2的输出上，并联连接升压转换器3a和升压转换器3b。
该升压转换器3a是由升压电抗器4a、例如IGBT那样的开关元件5a、以及例如快恢复二极管那样的逆流防止元件6a所构成。另外升压转换器3b也同样地，是由升压电抗器4b、例如IGBT那样的开关元件5b、以及例如快恢复二极管那样的逆流防止元件6b所构成。
而且，通过开关控制单元7来控制开关元件5a以及5b的开关，对整流器2的输出进行升压。
另外，在开关元件5a以及开关元件5b上分别设有反并联连接的FWD。它防止由开关元件5关断时所产生的浪涌来破坏开关元件5。
此外，在本实施方式中，不限于升压转换器3，能够应用升压转换器、降压转换器、升降压转换器等任意的开关转换器。
升压转换器3a以及升压转换器3b的输出通过平滑电容器8进行平滑。而且，在升压转换器3a以及3b的输出上连接负载10，并施加被平滑了的升压转换器3a以及3b的输出。
负载10是由将升压转换器3a以及3b的输出转换为交流电压的逆变器电路11、以及与该逆变器电路11连接的电动机12所构成。
逆变器电路11是桥式连接开关元件11a～11f所构成。另外，在各个开关元件11a～11f中反并联地内置有高速二极管。该内置的高速二极管在开关元件11a～11f断开时起到流过回流电流的作用。该逆变器电路11通过逆变器驱动单元50例如进行PWM控制。而且，将输入的直流电压转换为任意电压、任意频率的交流来驱动电动机12。
此外，由转换器电路、逆变器电路11、以及逆变器驱动单元50来构成电动机驱动控制装置。
此外，在图12中，虽然表示了在上述实施方式1的转换器电路的结构上设有由逆变器电路11以及电动机12构成的负载10的情况，但是本发明不限于此，在上述实施方式1～5中任一个的结构上，也可以设置由逆变器电路11以及电动机12所构成的负载10。
通过由这种结构来使电动机12运行，当然能够得到与上述实施方式1～5相同的效果。
实施方式7.
图13是表示与本发明的实施方式7有关的空气调节器的结构的图。
在图13中，本实施方式中的空气调节器具备室外机310和室内机320，在室外机310中具备有：连接在未图示的冷媒回路中来构成冷冻环路的冷媒压缩机311、以及向未图示的热交换机进行鼓风的室外机用的鼓风机312。而且，该冷媒压缩机311、室外机用的鼓风机312是通过由上述的实施方式6的电动机驱动控制装置来控制的电动机12进行驱动。即使通过这种结构来使电动机12运行，当然也能够得到与上述实施方式1～6相同的效果。
实施方式8.
图14是表示与本发明的实施方式8有关的冰箱的结构的图。如图14所示，冰箱400具备有：连接在未图示的冷媒回路中来构成冷冻环路的冷媒压缩机401、以及用于将由设在冷却室402内的冷却器403所生成的冷气送到冷藏室、冷冻室等中的冷气循环用的鼓风机404。而且，该冷媒压缩机401、冷气循环用的鼓风机404是通过由上述实施方式6的电动机驱动控制装置来控制的电动机12进行驱动。即使通过这种结构使电动机12运行，当然也能够得到与上述实施方式1～6相同的效果。
实施方式9.
在本实施方式9中，表示针对上述实施方式1～5的转换器电路将感应加热烹饪器设为对象负载时的结构的一个例子。
图15是与本发明的实施方式9有关的感应加热烹饪器的结构图。
在图15中，对工业电源1的交流电压进行整流的整流器2，成为桥式连接了4个整流二极管2a～2d的结构。在整流器2的输出上，并联连接升压转换器3a和升压转换器3b。
该升压转换器3a是由升压电抗器4a、例如IGBT那样的开关元件5a、以及例如快恢复二极管那样的逆流防止元件6a所构成。另外升压转换器3b也同样地，是由升压电抗器4b、例如IGBT那样的开关元件5b、以及例如快恢复二极管那样的逆流防止元件6b所构成。
而且，通过开关控制单元7来控制开关元件5a以及5b的开关，对整流器2的输出进行升压。
另外，在开关元件5a以及开关元件5b上分别设有反并联连接的FWD。它防止由开关元件5关断时所产生的浪涌来破坏开关元件5。
此外，在本实施方式中，不限于升压转换器3，能够应用升压转换器、降压转换器、升降压转换器等任意的开关转换器。
升压转换器3a以及升压转换器3b的输出通过平滑电容器8进行平滑。而且，在升压转换器3a以及3b的输出上连接负载10，并施加被平滑了的升压转换器3a以及3b的输出。
负载10是由将升压转换器3a以及3b的输出转换为交流电压的逆变器电路11、以及与该逆变器电路11连接的负载电路13所构成。
逆变器电路11是桥式连接开关元件11a～11f所构成。该逆变器电路11被逆变器驱动单元50进行驱动，将由平滑电容器8进行平滑的直流电压转换为高频电压。
在逆变器电路11的输出点上，连接由感应加热线圈14以及谐振电容器15所构成的负载电路13。而且，通过逆变器电路11转换的高频电压被施加在负载电路13上。而且，由此对载置在感应加热烹饪器上的被加热物(未图示)进行感应加热。
此外，在图15中，虽然表示了在上述实施方式1的转换器电路的结构上设有由逆变器电路11以及负载电路13所构成的负载10的情况，但是本发明不限于此，在上述实施方式1～5中任一个的结构中，也可以设置由逆变器电路11以及负载电路13所构成的负载10。
通过由这种感应加热烹饪器来使负载电路13运行，当然能够得到与上述实施方式1～5相同的效果。
此外，例如上述图12或者图15所示，在作为负载连接了逆变器电路11的情况下，在开关转换器中所使用的开关元件通常需要大容量，难以与在逆变器电路中所使用的开关元件共用。
根据上述实施方式1～9，通过选择如能够以相同容量构成在转换器电路中所使用的开关元件5、和在逆变器电路11中所使用的开关元件11a～11f那样的升压转换器数，能够实现开关元件的共用化以及成本降低。
以上，具体地说明了本发明的实施方式，但是本发明不限于用实施方式具体说明的内容，例如作为工业电源1使用3相电源而不是单相电源等，不限于实施方式，当然能够在不超出其宗旨的范围内进行各种变更。

Claims (8)

1.一种转换器电路，其特征在于，具备：
整流器，对交流电压进行整流；
第1转换器部，连接到所述整流器的输出，具有第1电抗器、第1开关元件以及第1逆流防止元件；
第2转换器部，连接到所述整流器的输出，具有第2电抗器、第2开关元件以及第2逆流防止元件，与所述第1转换器部并联连接；
开关控制单元，控制所述第1开关元件以及所述第2开关元件；
平滑电容器，设于所述第1转换器部以及所述第2转换器部的输出；
电流检测单元，检测输入到所述第1转换器部以及所述第2转换器部的输入电流；以及
输出电力检测单元，检测所述第1转换器部以及所述第2转换器部的输出电力，
其中，所述开关控制单元根据所述输入电流和所述输出电力，将流过所述第1电抗器以及所述第2电抗器的电流的电流模式切换为连续模式、临界模式或者不连续模式中的某一个。
2.根据权利要求1所述的转换器电路，其特征在于，
所述开关控制单元控制所述第1开关元件以及所述第2开关元件的开关，使得在流过所述第1电抗器和第2电抗器的电流中产生规定的相位差。
3.根据权利要求1或2所述的转换器电路，其特征在于，
所述开关控制单元控制所述第1开关元件以及所述第2开关元件的开关，使得流过所述第1电抗器和第2电抗器的电流的相位差在规定范围内随机变化。
4.根据权利要求1或2所述的转换器电路，其特征在于，还具备：
一个或者多个转换器部，连接到所述整流器的输出，具有电抗器、开关元件以及逆流防止元件，并与所述第1转换器部以及所述第2转换器部并联连接。
5.一种电动机驱动控制装置，其特征在于，具备：
权利要求1～4中任一项所述的转换器电路；
逆变器电路，将所述转换器电路的直流电压输出转换为任意电压、任意频率的交流；以及
逆变器驱动单元，驱动所述逆变器电路。
6.一种空气调节器，其特征在于，具备：
权利要求5所述的电动机驱动控制装置；以及
电动机，由所述电动机驱动控制装置进行驱动。
7.一种冰箱，其特征在于，具备：
权利要求5所述的电动机驱动控制装置；以及
电动机，由所述电动机驱动控制装置进行驱动。
8.一种感应加热烹饪器，其特征在于，具备：
权利要求1～4中任一项所述的转换器电路；
逆变器电路，将所述转换器电路的直流电压输出转换为高频电压；
逆变器驱动单元，驱动所述逆变器电路；以及
负载电路，连接到所述逆变器电路的输出点，至少具有感应加热线圈以及谐振电容器。
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WO (1) WO2010023978A1 (zh)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109698620A (zh) * 2017-10-23 2019-04-30 丰田自动车株式会社 电源装置
CN112449740A (zh) * 2018-07-26 2021-03-05 三菱电机株式会社 电力变换装置、马达驱动装置以及冷冻循环装置

Families Citing this family (113)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2051360B1 (de) 2007-10-17 2016-09-21 Power Systems Technologies GmbH Steuerschaltung für ein primär gesteuertes Schaltnetzteil mit erhöhter Genauigkeit der Spannungsregelung sowie primär gesteuertes Schaltnetzteil
US8693213B2 (en) 2008-05-21 2014-04-08 Flextronics Ap, Llc Resonant power factor correction converter
ES2526399T3 (es) * 2008-09-01 2015-01-12 Mitsubishi Electric Corporation Circuito convertidor y aparato de control de accionamiento de motor equipado con un circuito convertidor, acondicionador de aire, refrigerador, y cocina de calentamiento por inducción
CN101944851B (zh) 2009-05-07 2014-10-29 弗莱克斯电子有限责任公司 功率变换器的能量恢复缓冲电路
US8891803B2 (en) 2009-06-23 2014-11-18 Flextronics Ap, Llc Notebook power supply with integrated subwoofer
JP5387183B2 (ja) * 2009-07-08 2014-01-15 サンケン電気株式会社 力率改善回路
ES2847882T3 (es) * 2010-03-26 2021-08-04 Daikin Ind Ltd Circuito de alimentación de energía de conmutación y método para controlar el circuito de alimentación de energía de conmutación
JP4771017B1 (ja) * 2010-03-29 2011-09-14 ダイキン工業株式会社 スイッチング電源回路
ES2385091B1 (es) * 2010-04-27 2013-05-28 Bsh Electrodomésticos España, S.A. Dispositivo de encimera de cocción.
JP5720977B2 (ja) * 2010-07-20 2015-05-20 株式会社安川電機 マトリクスコンバータ
US8488340B2 (en) * 2010-08-27 2013-07-16 Flextronics Ap, Llc Power converter with boost-buck-buck configuration utilizing an intermediate power regulating circuit
US8520410B2 (en) 2010-11-09 2013-08-27 Flextronics Ap, Llc Virtual parametric high side MOSFET driver
KR101415158B1 (ko) 2010-12-03 2014-07-11 미쯔이 죠센 가부시키가이샤 유도 가열 장치, 유도 가열 방법 및 프로그램
EP2696487B1 (en) * 2011-04-08 2019-03-27 Mitsubishi Electric Corporation Power conversion apparatus, motor drive apparatus, and refrigeration air-conditioning apparatus
US9590495B2 (en) * 2011-08-26 2017-03-07 Futurewei Technologies, Inc. Holdup time circuit and method for bridgeless PFC converter
JP5393744B2 (ja) * 2011-08-29 2014-01-22 日立アプライアンス株式会社 Ｌｅｄ点灯装置
CN102969911B (zh) * 2011-08-29 2015-12-02 夏普株式会社 电源电路及使用该电源电路的照明装置
JP5780074B2 (ja) * 2011-09-09 2015-09-16 ダイキン工業株式会社 スイッチング電源回路の制御装置およびヒートポンプユニット
JP5767567B2 (ja) * 2011-11-15 2015-08-19 ミネベア株式会社 電源装置
JP5765287B2 (ja) 2012-04-12 2015-08-19 三菱電機株式会社 コンバータ制御装置及びコンバータ制御装置を備えた空気調和機
CN102684492B (zh) * 2012-05-11 2015-07-08 杭州电子科技大学 一种高功率因数变换器
US9276460B2 (en) 2012-05-25 2016-03-01 Flextronics Ap, Llc Power converter with noise immunity
JP6143110B2 (ja) 2012-05-31 2017-08-16 国立大学法人 長崎大学 電力変換回路の制御装置
JP5847022B2 (ja) * 2012-06-11 2016-01-20 三菱電機株式会社 空気調和機、およびそのインターリーブ制御方法
US9203293B2 (en) 2012-06-11 2015-12-01 Power Systems Technologies Ltd. Method of suppressing electromagnetic interference emission
US9203292B2 (en) 2012-06-11 2015-12-01 Power Systems Technologies Ltd. Electromagnetic interference emission suppressor
JP2014007840A (ja) * 2012-06-22 2014-01-16 Mitsubishi Electric Corp 交流直流変換装置、およびそれを備えた空気調和機
US9019726B2 (en) 2012-07-13 2015-04-28 Flextronics Ap, Llc Power converters with quasi-zero power consumption
US9019724B2 (en) 2012-07-27 2015-04-28 Flextronics Ap, Llc High power converter architecture
US8743565B2 (en) 2012-07-27 2014-06-03 Flextronics Ap, Llc High power converter architecture
US9287792B2 (en) 2012-08-13 2016-03-15 Flextronics Ap, Llc Control method to reduce switching loss on MOSFET
US9118253B2 (en) 2012-08-15 2015-08-25 Flextronics Ap, Llc Energy conversion architecture with secondary side control delivered across transformer element
US9318965B2 (en) 2012-10-10 2016-04-19 Flextronics Ap, Llc Method to control a minimum pulsewidth in a switch mode power supply
US10605464B2 (en) 2012-10-15 2020-03-31 Whirlpool Corporation Induction cooktop
ITTO20120896A1 (it) 2012-10-15 2014-04-16 Indesit Co Spa Piano cottura a induzione
US9605860B2 (en) 2012-11-02 2017-03-28 Flextronics Ap, Llc Energy saving-exhaust control and auto shut off system
US9660540B2 (en) 2012-11-05 2017-05-23 Flextronics Ap, Llc Digital error signal comparator
US9843269B2 (en) 2012-11-08 2017-12-12 Daikin Industries, Ltd. Switching power supply circuit control method
KR20140062997A (ko) * 2012-11-15 2014-05-27 삼성전기주식회사 역률 보정 장치, 이를 갖는 전원 공급 장치 및 모터 구동 장치
TWI462451B (zh) * 2012-12-05 2014-11-21 Hep Tech Co Ltd AC / DC conversion device and its function correction method
JP6151034B2 (ja) * 2013-01-31 2017-06-21 三菱重工業株式会社 コンバータ装置及び空気調和機
WO2014123713A2 (en) * 2013-02-07 2014-08-14 Johnson Controls Technology Company Hybrid pulse width modulation method for variable speed drive
CN104052274B (zh) * 2013-03-13 2017-11-28 Lg电子株式会社 电力变换装置及具备该电力变换装置的空调机
US9494658B2 (en) 2013-03-14 2016-11-15 Flextronics Ap, Llc Approach for generation of power failure warning signal to maximize useable hold-up time with AC/DC rectifiers
US9323267B2 (en) 2013-03-14 2016-04-26 Flextronics Ap, Llc Method and implementation for eliminating random pulse during power up of digital signal controller
US9184668B2 (en) 2013-03-15 2015-11-10 Flextronics Ap, Llc Power management integrated circuit partitioning with dedicated primary side control winding
US9490651B2 (en) 2013-03-15 2016-11-08 Flextronics Ap, Llc Sweep frequency mode for magnetic resonant power transmission
US8654553B1 (en) 2013-03-15 2014-02-18 Flextronics Ap, Llc Adaptive digital control of power factor correction front end
EP2985897B1 (en) * 2013-04-12 2019-10-02 Mitsubishi Electric Corporation Power conversion device
JP6226555B2 (ja) * 2013-05-14 2017-11-08 株式会社Ihi 騒音低減装置及び騒音低減方法
WO2014192084A1 (ja) * 2013-05-28 2014-12-04 三菱電機株式会社 電力変換装置、その電力変換装置を備えたモータ駆動制御装置、そのモータ駆動制御装置を備えた圧縮機および送風機、ならびに、その圧縮機あるいは送風機を備えた空気調和機
WO2015001618A1 (ja) * 2013-07-02 2015-01-08 三菱電機株式会社 逆流防止装置、電力変換装置及び冷凍空気調和装置
JP6234776B2 (ja) * 2013-10-31 2017-11-22 三菱重工業株式会社 コンバータの制御装置及び制御方法並びに空気調和機
CN104702102B (zh) * 2013-12-10 2018-04-27 展讯通信（上海）有限公司 Dcdc转换装置
KR102135086B1 (ko) * 2013-12-10 2020-07-17 엘지전자 주식회사 모터 구동장치 및 이를 구비하는 공기조화기
EP2908416B1 (en) * 2013-12-24 2020-12-02 LG Electronics Inc. Motor driving device and air conditioner including the same
US9680389B2 (en) * 2013-12-26 2017-06-13 Mitsubishi Electric Corporation Power conversion device
WO2015140867A1 (ja) * 2014-03-15 2015-09-24 三菱電機株式会社 モータ駆動制御装置、圧縮機、送風機、及び空気調和機
US10440783B2 (en) * 2014-03-24 2019-10-08 BSH Hausgeräte GmbH Cooking appliance device having a self-controlling bypassing unit
KR102199378B1 (ko) * 2014-04-30 2021-01-06 엘지전자 주식회사 전력변환장치 및 이를 구비하는 공기조화기
KR101912104B1 (ko) * 2014-05-09 2018-10-29 주식회사 만도 차량용 전장시스템의 전류공급모듈
JP6047860B2 (ja) * 2014-06-19 2016-12-21 株式会社安川電機 マトリクスコンバータ
WO2016002053A1 (ja) * 2014-07-03 2016-01-07 三菱電機株式会社 電力変換装置及びこの電力変換装置を備えた空気調和装置
US9621053B1 (en) 2014-08-05 2017-04-11 Flextronics Ap, Llc Peak power control technique for primary side controller operation in continuous conduction mode
JP6274070B2 (ja) * 2014-10-23 2018-02-07 株式会社富士通ゼネラル 電源装置
EP3026812B1 (en) 2014-11-27 2017-05-03 Carel Industries S.p.A. Apparatus for driving an electric motor and method for operating a driving apparatus
KR102350484B1 (ko) * 2014-12-01 2022-01-17 삼성전자주식회사 모터 구동 장치, 이를 포함하는 공기조화기 및 그의 제어방법
WO2016135889A1 (ja) * 2015-02-25 2016-09-01 三菱電機株式会社 モータ駆動制御装置及び空気調和機
CN107210673B (zh) * 2015-03-27 2019-10-18 三菱电机株式会社 转换器装置
KR102422899B1 (ko) * 2015-06-26 2022-07-19 엘지전자 주식회사 전력변환장치 및 이를 구비하는 공기조화기
KR102370444B1 (ko) * 2015-07-02 2022-03-03 엘지전자 주식회사 전력변환장치 및 이를 구비하는 공기조화기
KR102485727B1 (ko) * 2015-07-23 2023-01-05 엘지전자 주식회사 전력변환장치 및 이를 구비하는 공기조화기
US9929654B2 (en) * 2015-08-17 2018-03-27 The Curators Of The University Of Missouri High voltage gain DC/DC power electronic converters
KR101737364B1 (ko) * 2015-08-31 2017-05-18 엘지전자 주식회사 공기조화기
KR101724903B1 (ko) * 2015-09-16 2017-04-07 현대자동차주식회사 친환경 차량의 모터 시스템 제어 방법
JP6630536B2 (ja) * 2015-10-23 2020-01-15 日立グローバルライフソリューションズ株式会社 電源装置
JP6711125B2 (ja) * 2015-10-30 2020-06-17 三菱電機株式会社 力率補償装置、ｌｅｄ照明装置
JP6292245B2 (ja) * 2016-03-03 2018-03-14 トヨタ自動車株式会社 多相昇圧コンバータの制御方法及び多相昇圧コンバータ
US10320322B2 (en) 2016-04-15 2019-06-11 Emerson Climate Technologies, Inc. Switch actuation measurement circuit for voltage converter
US10277115B2 (en) 2016-04-15 2019-04-30 Emerson Climate Technologies, Inc. Filtering systems and methods for voltage control
US10656026B2 (en) 2016-04-15 2020-05-19 Emerson Climate Technologies, Inc. Temperature sensing circuit for transmitting data across isolation barrier
US10305373B2 (en) 2016-04-15 2019-05-28 Emerson Climate Technologies, Inc. Input reference signal generation systems and methods
US10763740B2 (en) 2016-04-15 2020-09-01 Emerson Climate Technologies, Inc. Switch off time control systems and methods
US9933842B2 (en) 2016-04-15 2018-04-03 Emerson Climate Technologies, Inc. Microcontroller architecture for power factor correction converter
US11387729B2 (en) 2016-04-15 2022-07-12 Emerson Climate Technologies, Inc. Buck-converter-based drive circuits for driving motors of compressors and condenser fans
KR101809996B1 (ko) * 2016-05-02 2017-12-19 서울대학교 산학협력단 깜빡임 현상이 개선된 led 조명 장치
US10833598B2 (en) * 2016-10-13 2020-11-10 Mitsubishi Electric Corporation Power conversion device, motor drive control device, blower, compressor, and air conditioner
JP2018064410A (ja) * 2016-10-14 2018-04-19 サンケン電気株式会社 スイッチング電源装置
CN107070359B (zh) * 2017-03-22 2019-07-09 上海三菱电机·上菱空调机电器有限公司 一种变频空调机pam回路控制方法
EP3432682A1 (en) 2017-07-18 2019-01-23 Whirlpool Corporation Method for operating an induction cooking hob and cooking hob using such method
JP6440783B1 (ja) * 2017-07-24 2018-12-19 三菱電機株式会社 電力変換装置および電力変換装置の制御方法
JP6840260B2 (ja) * 2017-10-12 2021-03-10 三菱電機株式会社 誘導加熱調理器
JP6943723B2 (ja) * 2017-10-20 2021-10-06 株式会社日立製作所 電力変換装置及びエレベーター
US10993292B2 (en) 2017-10-23 2021-04-27 Whirlpool Corporation System and method for tuning an induction circuit
JP6896143B2 (ja) * 2018-03-07 2021-06-30 三菱電機株式会社 コンバータ装置
JP2019161902A (ja) * 2018-03-14 2019-09-19 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 制御装置、空気調和機、制御方法及びプログラム
US11140751B2 (en) 2018-04-23 2021-10-05 Whirlpool Corporation System and method for controlling quasi-resonant induction heating devices
JP7158212B2 (ja) * 2018-08-30 2022-10-21 新電元工業株式会社 コンバータ回路を複数搭載した電源回路及びその制御回路
JP7128691B2 (ja) * 2018-09-04 2022-08-31 新電元工業株式会社 複数の力率改善回路を搭載した電源回路及びその制御回路
US10608552B1 (en) * 2018-11-13 2020-03-31 Infineon Technologies Austria Ag Transistor protection in a boost circuit using surge detection
KR102638182B1 (ko) * 2018-12-26 2024-02-16 엘지전자 주식회사 영상표시장치
JP7283094B2 (ja) 2019-02-04 2023-05-30 富士電機株式会社 駆動信号生成回路、力率改善回路
JP7243241B2 (ja) 2019-02-04 2023-03-22 富士電機株式会社 駆動信号生成回路、電源回路
US11201540B2 (en) * 2019-02-07 2021-12-14 F'real! Foods, Llc Motor control circuit with power factor correction
CN109768715B (zh) * 2019-02-13 2024-03-19 襄阳九鼎昊天环保设备有限公司 一种220kV超高压静电除尘电源
JP7162754B2 (ja) * 2019-11-14 2022-10-28 三菱電機株式会社 電力変換装置、モータ駆動装置、送風機、圧縮機及び空気調和機
CN111064359A (zh) * 2019-12-23 2020-04-24 南京航空航天大学 宽范围双向变换电路及控制方法
KR20210109247A (ko) * 2020-02-27 2021-09-06 엘지전자 주식회사 유도 가열 구현 가능한 무선 전력 전송 장치 및 그의 제어 방법
CN115668721B (zh) * 2020-05-20 2023-08-15 思睿逻辑国际半导体有限公司 功率转换器中的电流的随机化
DE102021120372A1 (de) * 2020-08-21 2022-02-24 Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. Schaltnetzteil, Fahrzeug und Steuerverfahren
CN114679046A (zh) * 2020-12-24 2022-06-28 广东美的制冷设备有限公司 功率因数校正的载波频率控制方法、控制装置和空调器
DE112022001154T5 (de) * 2021-04-22 2023-12-21 Hitachi Astemo, Ltd. Motorsteuervorrichtung und motorsteuerverfahren
CN114825901B (zh) * 2022-06-30 2022-12-30 深圳市高斯宝电气技术有限公司 一种crm模式pfc电路工作频率的控制方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06233597A (ja) * 1993-02-04 1994-08-19 Isuzu Motors Ltd ターボチャージャ直結型回転電機の駆動回路
JP2007195282A (ja) * 2006-01-17 2007-08-02 Renesas Technology Corp 電源装置
JP2008086107A (ja) * 2006-09-27 2008-04-10 Matsushita Electric Ind Co Ltd モータ駆動制御装置

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5408403A (en) * 1992-08-25 1995-04-18 General Electric Company Power supply circuit with power factor correction
JP3070598B1 (ja) * 1999-04-02 2000-07-31 松下電器産業株式会社 力率改善コンバ―タ
GB2350244A (en) 1999-05-17 2000-11-22 Multipower Inc Voltage converter
JP2003339159A (ja) * 2002-05-20 2003-11-28 Meiji Natl Ind Co Ltd 電源装置及びｈｉｄランプ駆動回路
US6965219B2 (en) * 2002-06-28 2005-11-15 Microsemi Corporation Method and apparatus for auto-interleaving synchronization in a multiphase switching power converter
JP4363067B2 (ja) * 2003-03-18 2009-11-11 サンケン電気株式会社 力率改善回路
JP4110470B2 (ja) 2003-05-28 2008-07-02 株式会社デンソー 多相多重制御方式
JP2005020994A (ja) * 2003-06-05 2005-01-20 Sony Corp 電源装置、電源装置制御方法、および、プログラム
US6949915B2 (en) * 2003-07-24 2005-09-27 Harman International Industries, Incorporated Opposed current converter power factor correcting power supply
TW200507431A (en) * 2003-08-11 2005-02-16 Delta Electronics Inc Current-balancing method and device for controlling the power-factor-correction circuit interlacedly
JP4371769B2 (ja) * 2003-10-27 2009-11-25 株式会社ルネサステクノロジ 半導体回路デバイス及びデータ処理システム
US7248027B2 (en) * 2005-01-05 2007-07-24 Fyresstorm, Inc. Power converters in which the input power coupling times are adjusted in conjunction with cycle skip counts
JP3750690B1 (ja) * 2005-02-15 2006-03-01 株式会社村田製作所 電源装置
US7317305B1 (en) * 2005-05-18 2008-01-08 Volterra Semiconductor Corporation Method and apparatus for multi-phase DC-DC converters using coupled inductors in discontinuous conduction mode
US7792166B2 (en) * 2005-06-24 2010-09-07 Lockheed Martin Corporation Apparatus and method for driving laser diodes
US7368897B2 (en) * 2005-10-07 2008-05-06 Intel Corporation Load adaptive power converter
JP4492559B2 (ja) * 2006-02-28 2010-06-30 パナソニック株式会社 誘導加熱調理器
US7755342B2 (en) * 2006-05-04 2010-07-13 International Rectifier Corporation Multi-mode switching control circuit and method for improving light load efficiency in switching power supplies
JP2008086108A (ja) 2006-09-27 2008-04-10 Matsushita Electric Ind Co Ltd モータ制御装置
US7652459B2 (en) 2007-02-23 2010-01-26 Intel Corporation Adaptive controller with mode tracking and parametric estimation for digital power converters
JP4374033B2 (ja) * 2007-02-26 2009-12-02 株式会社ルネサステクノロジ スイッチング電源回路
ES2526399T3 (es) * 2008-09-01 2015-01-12 Mitsubishi Electric Corporation Circuito convertidor y aparato de control de accionamiento de motor equipado con un circuito convertidor, acondicionador de aire, refrigerador, y cocina de calentamiento por inducción
US8248040B2 (en) * 2009-11-12 2012-08-21 Polar Semiconductor Inc. Time-limiting mode (TLM) for an interleaved power factor correction (PFC) converter

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06233597A (ja) * 1993-02-04 1994-08-19 Isuzu Motors Ltd ターボチャージャ直結型回転電機の駆動回路
JP2007195282A (ja) * 2006-01-17 2007-08-02 Renesas Technology Corp 電源装置
JP2008086107A (ja) * 2006-09-27 2008-04-10 Matsushita Electric Ind Co Ltd モータ駆動制御装置

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109698620A (zh) * 2017-10-23 2019-04-30 丰田自动车株式会社 电源装置
CN109698620B (zh) * 2017-10-23 2020-09-18 丰田自动车株式会社 电源装置
CN112449740A (zh) * 2018-07-26 2021-03-05 三菱电机株式会社 电力变换装置、马达驱动装置以及冷冻循环装置
CN112449740B (zh) * 2018-07-26 2024-01-16 三菱电机株式会社 电力变换装置、马达驱动装置以及冷冻循环装置

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