CN104411852B - 耐腐蚀性优良的油井用高强度不锈钢无缝管及其制造方法 - Google Patents

耐腐蚀性优良的油井用高强度不锈钢无缝管及其制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN104411852B
CN104411852B CN201380032945.5A CN201380032945A CN104411852B CN 104411852 B CN104411852 B CN 104411852B CN 201380032945 A CN201380032945 A CN 201380032945A CN 104411852 B CN104411852 B CN 104411852B
Authority
CN
China
Prior art keywords
less
stainless steel
seamless pipe
oil well
groups
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201380032945.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN104411852A (zh
Inventor
江口健郎
江口健一郎
石黑康英
宫田由纪夫
木村光男
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JFE Engineering Corp
Original Assignee
NKK Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by NKK Corp filed Critical NKK Corp
Publication of CN104411852A publication Critical patent/CN104411852A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN104411852B publication Critical patent/CN104411852B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C21D9/085—Cooling or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

以质量％计，以满足‑5.9×(7.82+27C‑0.91Si+0.21Mn‑0.9Cr+Ni‑1.1Mo‑0.55W+0.2Cu+11N)≥13.0的方式含有C：0.05％以下、Si：0.5％以下、Mn：0.15～1.0％、Cr：13.5～15.4％、Ni：3.5～6.0％、Mo：1.5～5.0％、Cu：2.5％以下、W：2.5％以下、N：0.15％以下。由此，能够制造即使以含有约15％的比较低的Cr的组成也具有与含有约17％的Cr的组成的钢同等的耐硫化物应力开裂性的高强度无缝钢管。另外，可以还含有V：0.02～0.12％、和/或Al：0.05％以下、和/或选自Nb：0.02～0.50％、Ti：0.02～0.16％、Zr：0.50％以下、B：0.0030％以下中的一种或两种以上、和/或选自REM：0.005％以下、Ca：0.005％以下、Sn：0.20％以下中的一种或两种以上。

Description

耐腐蚀性优良的油井用高强度不锈钢无缝管及其制造方法
技术领域
本发明涉及适合用于原油或者天然气的油井、气井等的高强度不锈钢制无缝钢管(以下，也称为高强度不锈钢无缝管)，特别涉及在含有二氧化碳(CO2)、氯离子(Cl-)且达到200℃的高温的极其严酷的腐蚀环境下的耐二氧化碳腐蚀性、以及在含有硫化氢(H2S)的环境下的耐硫化物应力开裂性优良的适合于油井用的高强度不锈钢无缝管。需要说明的是，本发明中作为对象的高强度不锈钢无缝管是具有屈服强度为110ksi～125ksi级的强度、即屈服强度为758MPa以上且1034MPa以下的强度的钢管。
背景技术
近年来，从原油价格的高涨、在不久的将来可预料到的石油资源的枯竭的观点出发，正在积极地对以往未被探明的深度深的油田、处于含有硫化氢等的所谓酸性环境下的严酷的腐蚀环境的油田、气田等进行开发。这样的油田、气田通常深度极深，并且，其气氛也形成高温且含有CO2、Cl-以及H2S的严酷的腐蚀环境。对于在这样的环境下使用的油井用钢管，要求具有高强度且兼具优良的耐腐蚀性(耐硫化物应力开裂性、耐二氧化碳腐蚀性)的材质。
一直以来，在含有二氧化碳CO2、氯离子Cl-等的环境的油田、气田中，作为开采中使用的油井管，多使用13％Cr马氏体系不锈钢管。另外，最近，减少了13Cr马氏体系不锈钢的C且增加了Ni、Mo等的成分体系的改良型13Cr马氏体系不锈钢的使用也在增加。
例如，专利文献1中记载了改善了13％Cr马氏体系不锈钢(钢管)的耐腐蚀性的改良型马氏体系不锈钢(钢管)。专利文献1中记载的不锈钢(钢管)为一种耐腐蚀性、耐硫化物应力腐蚀开裂性优良的马氏体系不锈钢，其具有在含有10～15％的Cr的马氏体系不锈钢的组成中将C限制为0.005～0.05％、复合添加Ni：4.0％以上、Cu：0.5～3％、进一步添加1.0～3.0％的Mo、再将Nieq调节至-10以上的组成，组织由回火马氏体相、马氏体相、残余奥氏体相构成，回火马氏体相、马氏体相的合计百分率为60～90％。由此，在湿润二氧化碳环境以及湿润硫化氢环境下的耐腐蚀性和耐硫化物应力腐蚀开裂性提高。
另外，最近，正在进行在更高温度(达到200℃的高温)的腐蚀环境下的油井的开发。但是，专利文献1记载的技术中，存在在这样的高温的腐蚀环境下不能稳定地充分确保期望的耐腐蚀性的问题。
因此，要求能够在这样的高温下的腐蚀环境下使用的、耐腐蚀性、耐硫化物应力腐蚀开裂性优良的油井用钢管，提出了各种马氏体系不锈钢管。
例如，专利文献2中记载了一种耐腐蚀性优良的高强度不锈钢管，其具有如下组成：含有C：0.005～0.05％、Si：0.05～0.5％、Mn：0.2～1.8％、Cr：15.5～18％、Ni：1.5～5％、Mo：1～3.5％、V：0.02～0.2％、N：0.01～0.15％、O：0.006％以下，Cr、Ni、Mo、Cu、C满足特定的关系式，而且，Cr、Mo、Si、C、Mn、Ni、Cu、N满足特定的关系式，并且具有如下组织：以马氏体相作为基相，含有以体积率计为10～60％的铁素体相，或者进一步含有以体积率计为30％以下的残余奥氏体相。由此，即使在含有CO2、Cl-的达到230℃的高温的严酷的腐蚀环境下，也具有充分的耐腐蚀性，能够稳定地制造高强度并且高韧性的油井用不锈钢管。
另外，专利文献3中记载了高韧性且耐腐蚀性优良的油井用高强度不锈钢管。专利文献3中记载的钢管为如下钢管，其具有如下组成：以质量％计含有C：0.04％以下、Si：0.50％以下、Mn：0.20～1.80％、Cr：15.5～17.5％、Ni：2.5～5.5％、V：0.20％以下，Mo：1.5～3.5％、W：0.50～3.0％、Al：0.05％以下，N：0.15％以下，O：0.006％以下，并且以Cr、Mo、W、C满足特定的关系式、Cr、Mo、W、Si、C、Mn、Cu、Ni、N满足特定的关系式、而且Mo、W满足特定的关系式的方式含有，并且具有如下组织：以马氏体相作为基相，以体积率计含有10～50％的铁素体相。由此，能够稳定地制造即使在含有CO2、Cl-、进而含有H2S的高温的严酷的腐蚀环境下也显示出充分的耐腐蚀性的油井用高强度不锈钢管。
另外，专利文献4中记载了耐硫化物应力开裂性和耐高温二氧化碳腐蚀性优良的高强度不锈钢管。专利文献4中记载的钢管为如下钢管，其具有如下组成：以质量％计含有C：0.05％以下，Si：1.0％以下、Cr：超过16％且为18％以下、Mo：超过2％且为3％以下、Cu：1～3.5％、Ni：3％以上且低于5％、Al：0.001～0.1％，且在Mn：1％以下、N：0.05％以下的范围内以Mn和N满足特定关系的方式含有，并且具有如下组织：以马氏体相作为主体，含有以体积率计为10～40％的铁素体相和以体积率计为10％以下的残余γ相。由此，得到高强度、而且即使在200℃这样的高温的二氧化碳环境下也具有充分的耐腐蚀性、即使在环境气体温度降低时也具有充分的耐硫化物应力开裂性的、耐腐蚀性优良的不锈钢管。
另外，专利文献5中记载了一种油井用不锈钢，其具有如下组成：以质量％计含有C：0.05％以下、Si：0.5％以下、Mn：0.01～0.5％、P：0.04％以下、S：0.01％以下、Cr：超过16.0且为18.0％以下、Ni：超过4.0且为5.6％以下、Mo：1.6～4.0％、Cu：1.5～3.0％、Al：0.001～0.10％、N：0.050％以下，Cr、Cu、Ni、Mo满足特定关系，而且(C+N)、Mn、Ni、Cu、(Cr+Mo)满足特定关系，且具有如下组织：含有马氏体相和以体积率计为10～40％的铁素体相，铁素体相自表面起算在厚度方向上具有50μm的长度，与以10μm的间距在200μm的范围内排列成1列的多个虚拟线段交叉的比例大于85％，并且具有758MPa以上的耐力。由此，得到在高温环境下具有优良的耐腐蚀性且常温下的耐SCC性优良的油井用不锈钢。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开平10-1755号公报
专利文献2：日本特开2005-336595号公报
专利文献3：日本特开2008-81793号公报
专利文献4：国际公开WO2010/050519号
专利文献5：国际公开WO2010/134498号
发明内容
发明所要解决的问题
专利文献2～5记载的技术中，通过含有超过15质量％的Cr而使耐腐蚀性提高。但是，存在如下问题：作为昂贵的合金元素的Cr的增加会导致制造成本的高涨，在经济上变得不利。
本发明的目的在于，解决上述现有技术的问题，提供在不提高Cr含量的情况下以含有约15质量％的比较低的Cr的组成在含有CO2、Cl-且达到200℃的高温的极其严酷的腐蚀环境下的耐腐蚀性(耐二氧化碳腐蚀性)优良并且在含有H2S的环境下的耐腐蚀性(耐硫化物应力开裂性)优良的油井用高强度不锈钢无缝管及其制造方法。需要说明的是，在此所述的“高强度”是指具有110ksi(758MPa)以上的屈服强度的情况。
用于解决问题的方法
为了实现上述目的，本发明人对影响含有约15质量％的比较低的Cr的组成的不锈钢管在含有CO2、Cl-且达到200℃的高温的腐蚀环境下的耐腐蚀性、以及在含有H2S的环境下的耐腐蚀性的各种因素进行了深入的研究。结果发现，通过使组织形成以马氏体相作为主体、第二相包含以体积率计为10～60％的铁素体相、或者进一步包含以体积率计为30％以下的残余奥氏体相的复合组织，即使在含有CO2、Cl-且达到200℃的高温的环境下也具有优良的耐二氧化碳腐蚀性，而且即使在含有H2S的腐蚀环境下，也能够确保与17Cr钢同等程度的耐硫化物应力腐蚀开裂性。
并且，根据本发明人的进一步研究发现，在含有约15质量％的比较低的Cr的组成中，为了使组织形成期望的复合组织，重要的是以满足下述(1)式的方式调节并含有C、Si、Mn、Cr、Ni、Mo、W、Cu、N。
-5.9×(7.82+27C-0.91Si+0.21Mn-0.9Cr+Ni-1.1Mo-0.55W+0.2Cu+11N)≥13.0 …(1)
(在此，C、Si、Mn、Cr、Ni、Mo、W、Cu、N为各元素的含量(质量％))
另外，(1)式的左边是作为表示铁素体相的生成倾向的指数由本发明人通过实验求出的，本发明人发现，以满足(1)式的方式调节合金元素量、种类对于实现期望的复合组织是很重要的。
关于通过形成马氏体相与至少铁素体相的复合组织而能够确保与17％Cr系钢同等的耐硫化物应力开裂性，本发明人是如下考虑的。
铁素体相是耐点蚀性优良的相，而且，在高温至低温下稳定，因此，铁素体相在轧制方向上、即管轴方向上以层状析出。因此推测，层状组织成为与硫化物应力开裂试验的负荷应力方向平行的方向，即，硫化物应力开裂(SSC)试验时的负荷应力的方向与开裂(SSC)容易发展的方向正交，抑制开裂(SSC)的发展，耐腐蚀性(耐SSC性)提高。
本发明基于上述见解，进一步进行研究而完成。即，本发明的主旨如下。
(1)一种耐腐蚀性优良的油井用高强度不锈钢无缝管，其特征在于，具有如下组成：以质量％计，以使C、Si、Mn、Cr、Ni、Mo、W、Cu、N满足下述(1)式的方式含有C：0.05％以下、Si：0.5％以下、Mn：0.15～1.0％、P：0.030％以下、S：0.005％以下、Cr：13.5～15.4％、Ni：3.5～6.0％、Mo：1.5～5.0％、Cu：3.5％以下、W：2.5％以下、N：0.15％以下，余量由Fe和不可避免的杂质构成，
-5.9×(7.82+27C-0.91Si+0.21Mn-0.9Cr+Ni-1.1Mo-0.55W+0.2Cu+11N)≥13.0 …(1)
(在此，C、Si、Mn、Cr、Ni、Mo、W、Cu、N为各元素的含量(质量％))。
(2)如(1)所述的油井用高强度不锈钢无缝管，其特征在于，在上述组成的基础上，以质量％计还含有V：0.02～0.12％。
(3)如(1)或(2)所述的油井用高强度不锈钢无缝管，其特征在于，在上述组成的基础上，以质量％计还含有Al：0.10％以下。
(4)如(1)至(3)中任一项所述的油井用高强度不锈钢无缝管，其特征在于，在上述组成的基础上，以质量％计还含有选自Nb：0.02～0.50％、Ti：0.02～0.16％、Zr：0.50％以下、B：0.0030％以下中的一种或两种以上。
(5)如(1)至(4)中任一项所述的油井用高强度不锈钢无缝管，其特征在于，在上述组成的基础上，以质量％计还含有选自REM：0.005％以下、Ca：0.005％以下、Sn：0.20％以下中的一种或两种以上。
(6)如(1)至(5)中任一项所述的油井用高强度不锈钢无缝管，其特征在于，在上述组成的基础上，还具有以马氏体相作为基相且含有以体积率计为10～60％的铁素体相作为第二相的组织。
(7)如(6)所述的油井用高强度不锈钢无缝管，其特征在于，在上述组织的基础上，还含有以体积率计为30％以下的残余奥氏体相。
(8)一种耐腐蚀性优良的油井用高强度不锈钢无缝管的制造方法，其特征在于，对不锈钢无缝管实施在加热至850℃以上的加热温度后以空冷以上的冷却速度冷却至50℃以下的温度的淬火处理、和加热至Ac1相变点以下的温度再进行冷却的回火处理，
所述不锈钢无缝管具有如下组成：以质量％计，以使C、Si、Mn、Cr、Ni、Mo、W、Cu、N满足下述(1)式的方式含有C：0.05％以下、Si：0.5％以下、Mn：0.15～1.0％、P：0.030％以下、S：0.005％以下、Cr：13.5～15.4％、Ni：3.5～6.0％、Mo：1.5～5.0％、Cu：3.5％以下、W：2.5％以下、N：0.15％以下，余量由Fe和不可避免的杂质构成，
-5.9×(7.82+27C-0.91Si+0.21Mn-0.9Cr+Ni-1.1Mo-0.55W+0.2Cu+11N)≥13.0 …(1)
(在此，C、Si、Mn、Cr、Ni、Mo、W、Cu、N为各元素的含量(质量％))。
(9)如(8)所述的油井用高强度不锈钢无缝管的制造方法，其特征在于，在上述组成的基础上，以质量％计还含有V：0.02～0.12％。
(10)如(8)或(9)所述的油井用高强度不锈钢无缝管的制造方法，其特征在于，在上述组成的基础上，以质量％计还含有Al：0.10％以下。
(11)如(8)至(10)中任一项所述的油井用高强度不锈钢无缝管的制造方法，其特征在于，在上述组成的基础上，以质量％计还含有选自Nb：0.02～0.50％、Ti：0.02～0.16％、Zr：0.50％以下、B：0.0030％以下中的一种或两种以上。
(12)如(8)至(11)中任一项所述的油井用高强度不锈钢无缝管的制造方法，其特征在于，在上述组成的基础上，以质量％计还含有选自REM：0.005％以下、Ca：0.005％以下、Sn：0.20％以下中的一种或两种以上。
发明效果
根据本发明，能够比较廉价地制造即使以含有约15质量％的比较低的Cr的组成也具有在含有CO2、Cl-且达到200℃的高温的腐蚀环境下的优良的耐二氧化碳腐蚀性并且具有与含有约17质量％的Cr的组成的钢同等的、在含有H2S的环境下的优良的耐硫化物应力开裂性的高强度不锈钢无缝管，在产业上发挥显著的效果。
具体实施方式
本发明的油井用高强度不锈钢无缝管具有如下组成：以质量％计，含有C：0.05％以下、Si：0.5％以下、Mn：0.15～1.0％、P：0.030％以下、S：0.005％以下、Cr：13.5～15.4％、Ni：3.5～6.0％、Mo：1.5～5.0％、Cu：3.5％以下、W：2.5％以下、N：0.15％以下，并且C、Si、Mn、Cr、Ni、Mo、W、Cu、N以满足下述(1)式的方式含有，余量由Fe和不可避免的杂质构成，
-5.9×(7.82+27C-0.91Si+0.21Mn-0.9Cr+Ni-1.1Mo-0.55W+0.2Cu+11N)≥13.0…(1)
(在此，C、Si、Mn、Cr、Ni、Mo、W、Cu、N为各元素的含量(质量％))。
首先，对本发明钢管的组成限定理由进行说明。以下，只要没有特别说明，则质量％仅用％表示。
C：0.05％以下
C是使马氏体系不锈钢的强度增加的重要元素，本发明中，为了确保期望的强度，优选含有0.01％以上，但含量超过0.05％时，耐硫化物应力开裂性降低。因此，C限定为0.05％以下。另外，优选为0.02～0.04％。
Si：0.5％以下
Si是作为脱氧剂起作用的元素，为此，优选含有0.1％以上。另一方面，含量超过0.5％时，热加工性降低。因此，Si限定为0.5％以下。另外，优选为0.2～0.3％。
Mn：0.15～1.0％
Mn是使钢的强度增加的元素，为了确保期望的强度，在本发明中需要含有0.15％以上。另一方面，含量超过1.0％时，韧性降低。因此，Mn限定为0.15～1.0％的范围。另外，优选为0.2～0.5％。
P：0.030％以下
P使耐二氧化碳腐蚀性、耐点蚀性以及耐硫化物应力开裂性等耐腐蚀性降低，因此，在本发明中优选尽可能降低，但如果为0.030％以下，则是可以允许的。因此，P限定为0.030％以下。另外，优选为0.020％以下。
S：0.005％以下
S是使热加工性显著降低、妨碍制管工序的稳定作业的元素，优选尽可能降低，但如果为0.005％以下，则能够进行通常工序的制管。因此，S限定为0.005％以下。优选为0.002％以下。
Cr：13.5～15.4％
Cr是形成保护被膜而有助于提高耐腐蚀性的元素，在本发明中需要含有13.5％以上。另一方面，含量超过15.4％时，铁素体百分率增高，无法确保期望的高强度。因此，Cr限定为13.5～15.4％的范围。另外，优选为14.0～15.0％。
Ni：3.5～6.0％
Ni是具有使保护膜牢固而提高耐腐蚀性的作用的元素。另外，Ni通过固溶强化使钢的强度增加。这样的效果在含有3.5％以上时变得显著。另一方面，含量超过6.0％时，马氏体相的稳定性降低，强度降低。因此，Ni限定为3.5～6.0％的范围。另外，优选为3.5～5.0％。
Mo：1.5～5.0％
Mo是使对于由Cl-、低pH引起的点蚀的耐性增加的元素，在本发明中需要含有1.5％以上。含量低于1.5％时，在严酷的腐蚀环境下的耐腐蚀性不能说是充分的。另一方面，Mo为昂贵的元素，超过5.0％而大量含有时，不仅导致制造成本的高涨，而且会析出χ相，降低韧性、耐腐蚀性。因此，Mo限定为1.5～5.0％的范围。另外，优选为3.0～5.0％。
Cu：3.5％以下
Cu是使保护被膜牢固、抑制氢向钢中侵入、提高耐硫化物应力开裂性的元素。为了得到这样的效果，优选含有0.3％以上。另一方面，含量超过3.5％时，会导致CuS的晶界析出，热加工性降低。因此，Cu限定为3.5％以下。另外，优选为0.5～2.0％。
W：2.5％以下
W有助于钢的强度提高，并且进一步使耐硫化物应力开裂性提高。为了得到这样的效果，优选含有0.5％以上。另一方面，超过2.5％而大量含有时，析出χ相，使韧性、耐腐蚀性降低。因此，W限定为2.5％以下。另外，优选为0.8～1.2％。
N：0.15％以下
N是使耐点蚀性显著提高的元素。这样的效果在含有0.01％以上时变得显著。另一方面，含量超过0.15％时，会形成各种氮化物，韧性降低。因此，N限定为0.15％以下。另外，优选为0.01～0.07％。
本发明中，在上述范围内含有上述成分，并且C、Si、Mn、Cr、Ni、Mo、W、Cu、N以满足下述(1)式的方式含有。
-5.9×(7.82+27C-0.91Si+0.21Mn-0.9Cr+Ni-1.1Mo-0.55W+0.2Cu+11N)≥13.0 …(1)
(1)式的左边是作为表示铁素体相的生成倾向的指数而求出的，如果以满足(1)式的方式调节并含有(1)式所示的合金元素，则能够稳定地实现铁素体相与马氏体相的二相组织作为制品组织。因此，本发明中，以满足(1)式的方式对各合金元素量进行调节。
上述成分为基本的成分，本发明中，在基本成分的基础上，可以根据需要进一步含有V：0.02～0.12％、和/或Al：0.10％以下、和/或选自Nb：0.02～0.50％、Ti：0.02～0.16％、Zr：0.50％以下、B：0.0030％以下中的一种或两种以上、和/或选自REM：0.005％以下、Ca：0.005％以下、Sn：0.20％以下中的一种或两种以上作为选择元素。
V：0.02～0.12％
V是通过析出强化使钢的强度提高、进一步使耐硫化物应力开裂性提高的元素，可以根据需要而含有。为了得到这样的效果，优选含有0.02％以上。另一方面，含量超过0.12％时，韧性降低。因此，V优选限定为0.02～0.12％的范围。另外，更优选为0.04～0.08％。
Al：0.10％以下
Al是作为脱氧剂起作用的元素，可以根据需要而含有。为了得到这样的效果，优选含有0.01％以上。另一方面，超过0.10％而大量含有时，氧化物量变得过多，对韧性产生不良影响。因此，在含有的情况下，Al优选限定为0.10％以下。另外，更优选为0.02～0.06％。
选自Nb：0.02～0.50％、Ti：0.02～0.16％、Zr：0.50％以下、B：0.0030％以下中的一种或两种以上
Nb、Ti、Zr、B均是有助于强度增加的元素，可以根据需要选择地含有。
Nb有助于上述的强度增加，并且也进一步有助于韧性提高。为了确保这样的效果，优选含有0.02％以上。另一方面，含量超过0.50％时，韧性降低。因此，在含有的情况下，Nb限定为0.02～0.50％的范围。
Ti有助于上述的强度增加，并且也进一步有助于耐硫化物应力开裂性的改善。为了得到这样的效果，优选含有0.02％以上。另一方面，含量超过0.16％时，会生成粗大的析出物，韧性以及耐硫化物应力开裂性降低。因此，在含有的情况下，Ti优选限定为0.02～0.16％的范围。
Zr有助于上述的强度增加，并且也进一步有助于耐硫化物应力开裂性的改善。为了得到这样的效果，优选含有0.02％以上。另一方面，含量超过0.50％时，韧性降低。因此，在含有的情况下，Zr优选限定为0.50％以下。
B有助于上述的强度增加，并且也进一步有助于耐硫化物应力开裂性、热加工性的改善。为了得到这样的效果，优选含有0.0005％以上。另一方面，含量超过0.0030％时，韧性、热加工性降低。因此，在含有的情况下，B优选限定为0.0005～0.0030％的范围。
选自REM：0.005％以下、Ca：0.005％以下、Sn：0.20％以下中的一种或两种以上
REM、Ca、Sn均是有助于改善耐硫化物应力开裂性的元素，可以根据需要选择地含有一种或两种以上。为了确保这样的效果，优选含有REM：0.001％以上、Ca：0.001％以上、Sn：0.05％以上。另一方面，即使分别超过REM：0.005％、Ca：0.005％、Sn：0.20％而含有，效果也饱和，无法期待与含量匹配的效果，在经济上变得不利。因此，在含有的情况下，优选分别限定为REM：0.005％以下、Ca：0.005％以下、Sn：0.20％以下。
上述成分以外的余量由Fe和不可避免的杂质构成。
接着，对本发明的油井用高强度不锈钢无缝管的组织限定理由进行说明。
本发明的油井用高强度不锈钢无缝管具有上述组成，而且具有以马氏体相作为基相、第二相包含以体积率计为10～60％的铁素体、或者进一步包含以体积率计为30％以下的残余奥氏体相的组织。
本发明的无缝钢管中，为了确保期望的高强度，使基相为马氏体相。另外，本发明中，为了确保与17％Cr系钢同等的耐硫化物应力开裂性，至少析出以体积率计为10～60％的铁素体相作为第二相，从而得到马氏体相与铁素体相的双相(复合)组织。由此，在管轴方向上形成层状组织，开裂的发展得到抑制，耐硫化物应力开裂性提高。铁素体相低于10％时，无法形成上述层状组织，无法得到期望的耐腐蚀性提高。另一方面，铁素体相超过60％而大量析出时，无法确保期望的高强度。因此，作为第二相的铁素体相限定在以体积率计为10～60％的范围内。另外，优选为20～50％。
另外，作为第二相，也可以在铁素体相的基础上，析出以体积率计为30％以下的残余奥氏体相。通过残余奥氏体相的存在，韧性、延展性提高。这样的效果在以体积率计为30％以下时可以确保。以体积率计残余奥氏体相超过30％而变得大量时，无法确保期望的高强度。因此，作为第二相的残余奥氏体相优选以体积率计限定为30％以下。
接着，对本发明油井用高强度不锈钢无缝管的优选的制造方法进行说明。
本发明中，以具有上述组成的不锈钢无缝管作为起始原材。作为起始原材的不锈钢无缝管的制造方法无需特别限定，通常公知的无缝管的制造方法均可以应用。
例如，优选将上述组成的钢水通过转炉等常用的熔炼方法进行熔炼，通过连铸法、铸锭-开坯轧制法等通常的方法制成钢坯等钢管原材。接着，将这些钢管原材加热，使用作为通常公知的制管方法的、曼内斯曼式自动轧管机方式、或者曼内斯曼式芯棒式轧管机方式的制管工序进行热制管，得到期望尺寸的具有上述组成的无缝管。
制管后，优选将无缝管以空冷以上(大约0.3℃/秒以上)的冷却速度冷却至室温。由此，能够确保以马氏体相作为基相的组织。另外，也可以通过利用加压方式的热挤出制成无缝管。
在制管后的以空冷以上的冷却速度冷却至室温的冷却之后，本发明中，进一步实施在加热至850℃以上的加热温度后以空冷以上(约0.3℃/秒以上)的冷却速度冷却至50℃以下的温度的淬火处理。由此，能够制成以马氏体相作为基相且含有适当量的铁素体相的组织的无缝管。加热温度低于850℃时，无法确保期望的高强度。另外，淬火处理的加热温度优选为960～1100℃的范围。
对实施淬火处理后的无缝管实施加热至Ac1相变点以下的温度再进行空冷的回火处理。
通过加热至Ac1相变点以下、优选700℃以下且520℃以上的温度并进行回火，使组织成为包含回火马氏体相、铁素体相、进一步包含少量的残余奥氏体相(残余γ相)的组织。由此，形成具有期望的高强度、以及高韧性、优良的耐腐蚀性的无缝管。回火温度超过Ac1相变点而达到高温时，生成保持淬火状态的马氏体，无法确保期望的高强度、高韧性、以及优良的耐腐蚀性。另外，也可以不进行淬火处理而仅实施上述回火处理。
以下，基于实施例进一步对本发明进行说明。
实施例
将表1所示的组成的钢水使用转炉进行熔炼，通过连铸法铸造成钢坯(钢管原材)，利用模型无缝轧机通过热加工进行制管，制管后进行空冷，制成外径83.8mm×壁厚12.7mm的无缝管。
从所得到的无缝管上切下试验片原材，实施在表2所示的条件下加热后进行冷却的淬火处理。并且，进一步实施在表2所示的条件下加热再空冷的回火处理。
从这样实施了淬火-回火处理的试验片原材上裁取组织观察用试验片，将组织观察用试验片用盐酸苦味酸酒精溶液(Vilella试剂)进行腐蚀，用扫描型电子显微镜(1000倍)拍摄组织，使用图像分析装置，计算铁素体相的组织百分率(体积％)。
另外，残余奥氏体相组织百分率使用X射线衍射法来测定。从实施了淬火-回火处理的试验片原材上裁取测定用试验片，通过X射线衍射测定γ的(220)面、α的(211)面的衍射X射线积分强度，使用下式进行换算。
γ(体积率)＝100/(1+(IαRγ/IγRα))
在此，Iα：α的积分强度
Rα：α的晶体学理论计算值
Iγ：γ的积分强度
Rγ：γ的晶体学理论计算值
另外，马氏体相的百分率以这些相以外的余量进行计算。
另外，从实施了淬火-回火处理的试验片原材上裁取API弧状拉伸试验片，基于API的规定，实施拉伸试验，求出拉伸特性(屈服强度YS、拉伸强度TS)。
另外，从实施了淬火-回火处理的试验片原材上，基于JIS Z 2242的规定，裁取V形缺口试验片(10mm厚)，实施夏比冲击试验，求出-10℃下的吸收能vE-10(J)，评价韧性。
进而，通过机械加工从实施了淬火-回火处理的试验片原材制作厚度3mm×宽度30mm×长度40mm的腐蚀试验片，实施腐蚀试验。
腐蚀试验如下实施：将试验片浸渍到保持于高压釜中的试验液：20％NaCl水溶液(液温：200℃、30个大气压的CO2气体气氛)中，使浸渍期间为14天。对于试验后的试验片，测定重量，由腐蚀试验前后的重量减少进行计算而求出腐蚀速度。另外，对于腐蚀试验后的试验片，使用倍率为10倍的放大镜，观察试验片表面有无点蚀发生。需要说明的是，有点蚀是指直径为0.2mm以上的情况。
进而，基于NACE TM0177方法A，通过机械加工从实施了淬火-回火处理的试验片原材制作圆棒状的试验片(直径：)，实施耐SSC试验。
关于耐SSC试验，将试验片浸渍到试验液：在20％NaCl水溶液(液温：25℃、H2S：0.1个大气压、CO2：0.9个大气压的气氛)中加入乙酸+乙酸Na而调节pH至3.5的水溶液中，使浸渍期间为720小时，施加屈服应力的90％作为外加应力。对于试验后的试验片，观察有无开裂。
将所得到的结果示于表2中。
本发明例均形成了屈服强度为758MPa以上的高强度、-10℃下的吸收能vE-10为40J以上的高韧性、在含有CO2、Cl-的高温的腐蚀环境下的耐腐蚀性(耐二氧化碳腐蚀性)优良、而且即使在含有H2S的气氛下也不会发生开裂、耐硫化物应力开裂性优良的无缝钢管。另一方面，在本发明范围外的比较例无法得到期望的高强度，或者耐腐蚀性降低，或者耐硫化物应力开裂性降低。

Claims (6)

1.一种屈服强度为758MPa以上且1034MPa以下、且耐腐蚀性优良的油井用高强度不锈钢无缝管，其特征在于，具有如下组成：以质量％计，以使C、Si、Mn、Cr、Ni、Mo、W、Cu、N满足下述(1)式的方式含有C：0.02～0.05％、Si：0.5％以下、Mn：0.15～0.32％、P：0.030％以下、S：0.005％以下、Cr：13.5％以上且小于15.0％、Ni：3.5～6.0％、Mo：1.5～5.0％、Cu：0.3～3.5％、W：0.5％以上且2.5％以下、N：0.15％以下，余量由Fe和不可避免的杂质构成，
-5.9×(7.82+27C-0.91Si+0.21Mn-0.9Cr+Ni-1.1Mo-0.55W+0.2Cu+11N)≥13.0…(1)
在此，C、Si、Mn、Cr、Ni、Mo、W、Cu、N为各元素的质量％含量。
2.如权利要求1所述的耐腐蚀性优良的油井用高强度不锈钢无缝管，其特征在于，在所述组成的基础上，以质量％计还含有选自下述A组至D组中的一组或两组以上，
A组：V：0.02～0.12％；
B组：Al：0.10％以下；
C组：选自Nb：0.02～0.50％、Ti：0.02～0.16％、Zr：0.50％以下、B：0.0030％以下中的一种或两种以上；
D组：选自REM：0.005％以下、Ca：0.005％以下、Sn：0.20％以下中的一种或两种以上。
3.如权利要求1或2所述的油井用高强度不锈钢无缝管，其特征在于，还具有以马氏体相作为基相且含有以体积率计为10～60％的铁素体相作为第二相的组织。
4.如权利要求3所述的油井用高强度不锈钢无缝管，其特征在于，在所述组织的基础上，还含有以体积率计为30％以下的残余奥氏体相。
5.一种屈服强度为758MPa以上且1034MPa以下、且耐腐蚀性优良的油井用高强度不锈钢无缝管的制造方法，其特征在于，对不锈钢无缝管实施在加热至850℃以上的加热温度后以空冷以上的冷却速度冷却至50℃以下的温度的淬火处理、和加热至Ac1相变点以下的温度再进行冷却的回火处理，
所述不锈钢无缝管具有如下组成：以质量％计，以使C、Si、Mn、Cr、Ni、Mo、W、Cu、N满足下述(1)式的方式含有C：0.02～0.05％、Si：0.5％以下、Mn：0.15～0.32％、P：0.030％以下、S：0.005％以下、Cr：13.5％以上且小于15.0％、Ni：3.5～6.0％、Mo：1.5～5.0％、Cu：0.3～3.5％、W：0.5％以上且2.5％以下、N：0.15％以下，余量由Fe和不可避免的杂质构成，
-5.9×(7.82+27C-0.91Si+0.21Mn-0.9Cr+Ni-1.1Mo-0.55W+0.2Cu+11N)≥13.0…(1)
在此，C、Si、Mn、Cr、Ni、Mo、W、Cu、N为各元素的质量％含量。
6.如权利要求5所述的油井用高强度不锈钢无缝管的制造方法，其特征在于，在所述组成的基础上，以质量％计还含有选自下述A组至D组中的一组或两组以上，
A组：V：0.02～0.12％；
B组：Al：0.10％以下；
C组：选自Nb：0.02～0.50％、Ti：0.02～0.16％、Zr：0.50％以下、B：0.0030％以下中的一种或两种以上；
D组：选自REM：0.005％以下、Ca：0.005％以下、Sn：0.20％以下中的一种或两种以上。
CN201380032945.5A 2012-06-21 2013-06-19 耐腐蚀性优良的油井用高强度不锈钢无缝管及其制造方法 Active CN104411852B (zh)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012139766 2012-06-21
JP2012-139766 2012-06-21
JP2012277718A JP5924256B2 (ja) 2012-06-21 2012-12-20 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス鋼継目無管およびその製造方法
JP2012-277718 2012-12-20
PCT/JP2013/003807 WO2013190834A1 (ja) 2012-06-21 2013-06-19 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス鋼継目無管およびその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN104411852A CN104411852A (zh) 2015-03-11
CN104411852B true CN104411852B (zh) 2018-08-28

Family

ID=49768448

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201380032945.5A Active CN104411852B (zh) 2012-06-21 2013-06-19 耐腐蚀性优良的油井用高强度不锈钢无缝管及其制造方法

Country Status (7)

Country Link
US (1) US9758850B2 (zh)
EP (1) EP2865777B1 (zh)
JP (1) JP5924256B2 (zh)
CN (1) CN104411852B (zh)
AR (1) AR091497A1 (zh)
RU (1) RU2599936C2 (zh)
WO (1) WO2013190834A1 (zh)

Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5967066B2 (ja) 2012-12-21 2016-08-10 Ｊｆｅスチール株式会社 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
BR102014005015A8 (pt) * 2014-02-28 2017-12-26 Villares Metals S/A aço inoxidável martensítico-ferrítico, produto manufaturado, processo para a produção de peças ou barras forjadas ou laminadas de aço inoxidável martensítico-ferrítico e processo para a produção de tudo sem costura de aço inoxidável martensítico-ferrítico
WO2016113794A1 (ja) * 2015-01-15 2016-07-21 Ｊｆｅスチール株式会社 油井用継目無ステンレス鋼管およびその製造方法
WO2017010036A1 (ja) 2015-07-10 2017-01-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
CN105039863A (zh) * 2015-09-02 2015-11-11 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种油井用马氏体不锈钢无缝管制造方法
CN105506497B (zh) * 2015-12-25 2017-12-12 中石化四机石油机械有限公司 一种阀箱用不锈钢合金及制造方法
EP3385403B1 (en) * 2016-02-08 2020-01-01 JFE Steel Corporation High-strength seamless stainless steel pipe for oil country tubular goods and method of manufacturing high-strength seamless stainless steel pipe
CN105803351A (zh) * 2016-04-27 2016-07-27 无锡环宇精密铸造有限公司 耐腐蚀双相不锈钢铸件铸造方法
BR112018072904B1 (pt) * 2016-05-20 2022-09-06 Nippon Steel Corporation Barra de aço para membro de fundo de poço e membro de fundo de poço
WO2018020886A1 (ja) * 2016-07-27 2018-02-01 Ｊｆｅスチール株式会社 油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
JP6384636B1 (ja) 2017-01-13 2018-09-05 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
US11306369B2 (en) 2017-02-24 2022-04-19 Jfe Steel Corporation High-strength stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for producing same
WO2019065116A1 (ja) 2017-09-29 2019-04-04 Ｊｆｅスチール株式会社 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
RU2703767C1 (ru) * 2018-06-01 2019-10-22 Публичное акционерное общество "Трубная металлургическая компания" (ПАО "ТМК") Труба нефтяного сортамента из коррозионно-стойкой стали мартенситного класса
JP6743992B1 (ja) * 2018-11-05 2020-08-19 Ｊｆｅスチール株式会社 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
MX2021011560A (es) 2019-03-29 2021-10-26 Jfe Steel Corp Tuberia de acero inoxidable sin costura.
CN112522641B (zh) * 2019-09-19 2022-08-16 宝山钢铁股份有限公司 一种高强薄规格高耐蚀钢及其制造方法
BR112022018317A2 (pt) * 2020-03-19 2022-10-25 Jfe Steel Corp Tubo sem costura de aço inoxidável e método para fabricar um tubo sem costura de aço inoxidável
CN113106347B (zh) * 2021-04-13 2022-07-15 无锡恒丰祥钢管科技有限公司 一种耐高温无缝钢管及其制备方法
JP7347714B1 (ja) * 2022-01-31 2023-09-20 Ｊｆｅスチール株式会社 油井用高強度ステンレス継目無鋼管
WO2024070784A1 (ja) * 2022-09-29 2024-04-04 Ｊｆｅスチール株式会社 ステンレス鋼粉末、ステンレス鋼部材およびステンレス鋼部材の製造方法
CN115717221B (zh) * 2022-11-17 2024-02-02 清华大学 强韧耐腐蚀三相不锈钢、其制备方法和不锈钢制品
CN115807190A (zh) * 2022-11-28 2023-03-17 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种输油用高强度耐腐蚀不锈钢无缝管及其制造方法

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63230851A (ja) * 1987-03-20 1988-09-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性に優れた油井管用低合金鋼
JP2687509B2 (ja) * 1988-11-23 1997-12-08 大同特殊鋼株式会社 継目なし高圧ガス容器用ステンレス鋼
JP2861024B2 (ja) 1989-03-15 1999-02-24 住友金属工業株式会社 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼材とその製造方法
JPH101755A (ja) 1996-04-15 1998-01-06 Nippon Steel Corp 耐食性、耐硫化物応力腐食割れに優れたマルテンサイトステンレス鋼及びその製造方法
JPH10204587A (ja) * 1997-01-21 1998-08-04 Nkk Corp 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高Ｃｒラインパイプ用 鋼
SE9902346L (sv) 1999-06-21 2000-08-07 Sandvik Ab Användning av en rostfri stållegering såsom umbilicalrör i havsmiljö
JP3852248B2 (ja) 1999-07-15 2006-11-29 Ｊｆｅスチール株式会社 耐応力腐食割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法
JP2001158945A (ja) * 1999-12-03 2001-06-12 Nkk Corp 溶接部靭性と耐食性に優れた高クロム溶接鋼管
JP2002060910A (ja) * 2000-08-11 2002-02-28 Sumitomo Metal Ind Ltd 高Ｃｒ溶接鋼管
JP3508715B2 (ja) * 2000-10-20 2004-03-22 住友金属工業株式会社 高Ｃｒ鋼鋳片および継目無鋼管
EP1514950B1 (en) 2002-06-19 2011-09-28 JFE Steel Corporation Stainless-steel pipe for oil well and process for producing the same
JP4126979B2 (ja) * 2002-07-15 2008-07-30 住友金属工業株式会社 マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管とその製造方法
AU2004258030B2 (en) * 2003-07-22 2008-08-28 Nippon Steel Corporation Martensitic stainless steel
JP5109222B2 (ja) * 2003-08-19 2012-12-26 Ｊｆｅスチール株式会社 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
EP1683885B1 (en) * 2003-10-31 2013-05-29 JFE Steel Corporation High strength stainless steel pipe for line pipe excellent in corrosion resistance and method for production thereof
JP4462005B2 (ja) * 2003-10-31 2010-05-12 Ｊｆｅスチール株式会社 耐食性に優れたラインパイプ用高強度ステンレス鋼管およびその製造方法
RU2288967C1 (ru) * 2005-04-15 2006-12-10 Закрытое акционерное общество ПКФ "Проммет-спецсталь" Коррозионно-стойкий сплав и изделие, выполненное из него
JP4893196B2 (ja) 2006-09-28 2012-03-07 Ｊｆｅスチール株式会社 高靭性でかつ耐食性に優れた油井用高強度ステンレス鋼管
JPWO2008117680A1 (ja) 2007-03-26 2010-07-15 住友金属工業株式会社 坑井内で拡管される拡管用油井管及び拡管用油井管に用いられる２相ステンレス鋼
AR073884A1 (es) 2008-10-30 2010-12-09 Sumitomo Metal Ind Tubo de acero inoxidable de alta resistencia excelente en resistencia a la fisuracion bajo tension por sulfuros y a la corrosion de gas de acido carbonico en alta temperatura.
AR076669A1 (es) 2009-05-18 2011-06-29 Sumitomo Metal Ind Acero inoxidable para pozos de petroleo, tubo de acero inoxidable para pozos de petroleo, y metodo de fabricacion de acero inoxidable para pozos de petroleo
BR112012026595A2 (pt) * 2010-04-19 2016-07-12 Jfe Steel Corp tubo de aço contendo cr para tubo para condução excelente em resistência a rachaduras por corrosão sob tensão intergranular em zona termicamente afetada soldada
JP5505100B2 (ja) * 2010-06-04 2014-05-28 Ｊｆｅスチール株式会社 炭酸ガスインジェクション用部材向けＣｒ含有鋼管

Also Published As

Publication number Publication date
EP2865777A1 (en) 2015-04-29
US9758850B2 (en) 2017-09-12
AR091497A1 (es) 2015-02-11
RU2599936C2 (ru) 2016-10-20
JP5924256B2 (ja) 2016-05-25
WO2013190834A1 (ja) 2013-12-27
EP2865777A4 (en) 2015-11-11
RU2015101733A (ru) 2016-08-10
JP2014025145A (ja) 2014-02-06
US20150152531A1 (en) 2015-06-04
EP2865777B1 (en) 2019-05-08
CN104411852A (zh) 2015-03-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104411852B (zh) 耐腐蚀性优良的油井用高强度不锈钢无缝管及其制造方法
CN104884658B (zh) 油井用高强度不锈钢无缝钢管及其制造方法
US11306369B2 (en) High-strength stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for producing same
JP6384636B1 (ja) 高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
US11414719B2 (en) High strength stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods
US11072835B2 (en) High-strength seamless stainless steel pipe for oil country tubular goods, and method for producing the same
JP6226081B2 (ja) 高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
JP5348354B1 (ja) 油井用ステンレス鋼及び油井用ステンレス鋼管
EP2947167B1 (en) Stainless steel seamless tube for use in oil well and manufacturing process therefor
US11655526B2 (en) Duplex stainless steel and method for producing same
JP6237873B2 (ja) 油井用高強度ステンレス継目無鋼管
CN109642282A (zh) 双相不锈钢及其制造方法
CN115298346B (zh) 油井用高强度不锈钢无缝钢管及其制造方法
US20240124949A1 (en) High-strength stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods and method for manufacturing same
JP6672620B2 (ja) 油井用ステンレス鋼及び油井用ステンレス鋼管
JP6315076B2 (ja) 油井用高強度ステンレス継目無鋼管の製造方法
JP4952708B2 (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法
JP7135708B2 (ja) 鋼材
CN117120653A (zh) 不锈钢管及其制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant