CN103085604A - 充气轮胎 - Google Patents

Abstract

本发明涉及充气轮胎。防止刀槽底部上的裂纹且提高从硫化金属模具脱模的性能。该充气轮胎在花纹块（5）上设置有相对于轮胎轴向以20度以下的角度（θ）延伸的一对刀槽花纹。刀槽花纹具有从踏面延伸的等宽度部（13）、和从该等宽度部延伸且刀槽宽度（Ws）逐渐增加的扩宽部（14）。扩宽部在外刀槽面具有外侧底圆弧面（17），该外侧底圆弧面从最突出的外伸出点（15）开始以平滑的圆弧向轮胎径向内侧并向将等宽度部二等分的刀槽中心线侧延伸，在内刀槽面具有内侧底圆弧面，该内侧底圆弧面从最突出的内伸出点开始以平滑的圆弧向轮胎径向内侧并向刀槽中心线侧延伸。外侧底圆弧面的曲率半径（Rob）大于内侧底圆弧面的曲率半径（Rib）。

Description

充气轮胎

技术领域

本发明涉及具有刀槽花纹的充气轮胎，更详细地涉及防止刀槽底部的裂纹并且提高从硫化金属模具脱模的脱模性能的充气轮胎。

背景技术

已知在胎面部的花纹块上设置有以一定的刀槽宽度沿轮胎轴向延伸的刀槽花纹的充气轮胎。这样的轮胎，由于刀槽花纹的边缘产生的摩擦力的提高和擦拭效应（wiping），从而提高在冰路上的驱动性能和制动性能。然而当由于轮胎的滚动等而引起刀槽花纹张开时，应力集中在刀槽底部，从而存在易在该部分产生裂纹的问题。

因此，为了解决上述问题而提出以下方案：如图5（a）所示，在从花纹块b的踏面bn向轮胎径向内侧延伸的刀槽花纹a的刀槽底部，设置将刀槽宽度w扩大的扩宽部c，以使在该刀槽底部的应力缓和（例如，参照下述专利文献1）。

然而这样的刀槽花纹，如图5（b）所示，在对轮胎进行硫化成形的硫化金属模具e脱模时，形成刀槽花纹a的扩宽部c的板g的端部难以从花纹块b拔出。尤其是在刀槽花纹a、a的间隔小的情况下，存在刀槽花纹a、a之间的花纹块中央片ba被夹在板g、g之间而造成花纹块缺损的问题。

专利文献1：日本特开平3-7604号公报

发明内容

本发明是鉴于以上的问题所做出的，其目的在于提供一种充气轮胎，其以规定刀槽花纹的配设位置及其截面形状为基本，能够防止刀槽底部上的裂纹并且提高从硫化金属模具脱模的性能。

本发明的技术方案1所述的发明，是一种充气轮胎，在胎面部设置有将花纹块沿轮胎周向排列的至少一列花纹块列，该充气轮胎的特征在于，通过在各上述花纹块设置相对于轮胎轴向以20度以下的角度延伸的一对刀槽花纹，由此上述花纹块被划分为刀槽花纹之间的中央片以及中央片两侧的端部片，上述中央片的轮胎周向的最短长度TS大于上述端部片的轮胎周向的长度的0.2倍且小于1.0倍，各上述刀槽花纹在与其长度方向呈直角的截面内，具有上述端部片侧的外刀槽面、和上述中央片侧的内刀槽面，另一方面各上述刀槽花纹具有：从踏面以一定的刀槽宽度向轮胎径向内侧延伸的等宽度部、和从该等宽度部向轮胎径向内侧延伸并且刀槽宽度逐渐增加之后又逐渐减小而形成终端的扩宽部，上述扩宽部在上述外刀槽面具有外侧底圆弧面，该外侧底圆弧面从向端部片侧最突出的外伸出点开始以平滑的圆弧向轮胎径向内侧、并向将上述等宽度部二等分的刀槽中心线侧延伸，并且上述扩宽部在上述内刀槽面具有内侧底圆弧面，该内侧底圆弧面从向中央片侧最突出的内伸出点开始以平滑的圆弧向轮胎径向内侧、并向上述刀槽中心线侧延伸，上述外侧底圆弧面的曲率半径Rob大于上述内侧底圆弧面的曲率半径Rib。

另外，技术方案2的发明是在技术方案1所记载的充气轮胎的基础上，上述外伸出点和上述内伸出点在轮胎径向上错位设置。

另外，技术方案3的发明是在技术方案2所记载的充气轮胎的基础上，上述外伸出点设置在比上述内伸出点更靠轮胎径向外侧的位置。

另外，技术方案4的发明是在技术方案1至3中任意一项所记载的充气轮胎的基础上，从上述刀槽中心线到上述等宽度部的刀槽面的最短距离Wsh、从上述刀槽中心线到上述外伸出点的最短距离Wso、以及从上述刀槽中心线到上述内伸出点的最短距离Wsi满足以下关系：

Wso－Wsh≤0.6mm

Wsi－Wsh≤0.6mm。

另外，技术方案5的发明是在技术方案1至4中任意一项所记载的充气轮胎的基础上，上述扩宽部在上述外刀槽面具有外侧顶部圆弧面，该外侧顶部圆弧面在比上述外侧底圆弧面更靠轮胎径向外侧的位置、且在上述端部片侧具有中心，由此使刀槽宽度朝向轮胎径向内侧逐渐增加。

另外，技术方案6发明是在技术方案5所记载的充气轮胎的基础上，上述扩宽部在上述内刀槽面具有内侧顶部圆弧面，该内侧顶部圆弧面在比上述内侧底圆弧面更靠轮胎径向外侧的位置、且在上述中央片侧具有中心，由此使刀槽宽度朝向轮胎径向内侧逐渐增加。

另外，技术方案7发明是在技术方案6所记载的充气轮胎的基础上，上述外侧顶部圆弧面的曲率半径Roa大于上述外侧底圆弧面的曲率半径Rob，上述内侧顶部圆弧面的曲率半径Ria大于上述内侧底圆弧面的曲率半径Rib。

本发明的充气轮胎，在胎面部设置将花纹块沿轮胎周向排列的至少一列花纹块列，并在各花纹块上设置相对于轮胎轴向以20度以下的角度延伸的一对刀槽花纹。由此花纹块被划分为：刀槽花纹之间的中央片、以及中央片两侧的端部片。并且，中央片的轮胎周向的最短长度TS被规定为大于上述端部片的轮胎周向的长度的0.2倍且小于1.0倍。这样的花纹块由于能够确保端部片的刚性较大，因此能够将刀槽花纹的打开幅度抑制到较小。

另外，各上述刀槽花纹在与其长度方向呈直角的截面内具有：上述端部片侧的外刀槽面、和上述中央片侧的内刀槽面，另一方面具有：从踏面起以一定的刀槽宽度向轮胎径向内侧延伸的等宽度部、和从该等宽度部起向轮胎径向内侧延伸并且刀槽宽度逐渐增加之后又逐渐减小而形成终端的扩宽部。设置有这样的扩宽部的刀槽花纹，能够缓和总是在刀槽底部产生的应力集中，进而能够抑制刀槽底部上的裂纹。

另外，上述扩宽部在上述外刀槽面具有外侧底圆弧面，该外侧底圆弧面从向端部片侧最突出的外伸出点开始以平滑的圆弧向轮胎径向内侧并向将上述等宽度部二等分的刀槽中心线侧延伸，在上述内刀槽面具有内侧底圆弧面，该内侧底圆弧面从向中央片侧最突出的内伸出点开始以平滑的圆弧向轮胎径向内侧并向上述刀槽中心线侧延伸，上述外侧底圆弧面的曲率半径Rob大于上述内侧底圆弧面的曲率半径Rib。这样的刀槽花纹能够进一步缓和外侧底圆弧面上的应力集中，能够抑制裂纹，并且减小因硫化金属模具的脱模而对中央片侧产生的剪断力，从而能够使硫化金属模具易于脱模，并且抑制中央片的缺损。

附图说明

图1是示出本发明的一个实施方式的充气轮胎的胎面部的展开图。

图2是图1的花纹块的放大俯视图。

图3是图1的A-A剖视图。

图4是图3的刀槽花纹的放大图。

图5（a）是以往的充气轮胎的花纹块的轮胎周向剖视图，（b）是表示其硫化成型后的脱模状态的剖视图。

附图标记说明：2…胎面部；5…花纹块；5n…踏面；6…刀槽花纹；6n…刀槽中心线；7…中央片；8…端部片；11s…外刀槽面；11u…内刀槽面；13…等宽度部；14…扩宽部；15…外伸出点；16…内伸出点；17…外侧底圆弧面；18…内侧底圆弧面；Ws…刀槽宽度。

具体实施方式

以下，基于附图对本发明的一个实施方式进行说明。

如图1所示，本实施方式的充气轮胎（以下，有时简称为“轮胎”），例如适合用作轿车用的无防滑钉轮胎，在其胎面部2设置有沿轮胎周向连续延伸的多条主沟3、和在与该主沟3交叉的方向上延伸的多条横沟4。在本实施方式中，上述主沟3包括：在轮胎赤道C的两侧延伸的一对中央主沟3A、和在该中央主沟3A的轮胎轴向外侧延伸的一对胎肩主沟3B。另外，本实施方式的横沟4包括：连接上述中央主沟3A、3A之间的多条中央横沟4A、连接中央主沟3A与胎肩主沟3B的多条中间横沟4B、以及连接上述胎肩主沟3B与接地端Te之间的多条胎肩横沟4C。

由此，在胎面部2配置有：由两条中央主沟3A和中央横沟4A划分的多个中央花纹块5A沿轮胎周向排列的中央花纹块列5A1；由中央主沟3A、胎肩主沟3B以及中间横沟4B划分的多个中间花纹块5B沿轮胎周向排列的中间花纹块列5B1；以及由胎肩主沟3B以及胎肩横沟4C划分的多个胎肩花纹块5C沿轮胎周向排列的胎肩花纹块列5C1。此外，胎面部2不限定于这样的花纹形状，例如也包括中央花纹块列、和在该中央花纹块列的轮胎轴向两侧配置花纹条的方式，或轮胎赤道上的花纹条、和在该花纹条的轮胎轴向两侧配置胎肩花纹块列的方式等。

其中，所述“接地端”Te被设定为：对轮辋组装于正规轮辋并填充了正规内压的无负载的正规状态下的轮胎施加正规载荷、且以0度的外倾角接地到平地时，轮胎轴向最外侧的接地位置。并且，该接地端Te、Te之间的轮胎轴向的距离被设定为接地宽度TW。另外，若未进行特殊声明，则轮胎各部的尺寸等为所述正规状态下的值。

另外，上述“正规轮辋”是指在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中按照每个轮胎来规定该规格的轮辋，例如若为JATMA则表示标准轮辋，若为TRA则表示“Design Rim”，若为ETRTO则表示“MeasuringRim”。

另外，上述“正规内压”是指在包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中按照每个轮胎来规定该规格的气压，若为JATMA则表示“最高气压”，若为TRA则表示表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLDINFLATION PRESSURES”中记载的最大值，若为ETRTO则表示“INFLATION PRESSURE”，但在轮胎是轿车用轮胎的情况下则为180kPa。

进而，上述“正规载荷”是指包括轮胎所依据的规格在内的规格体系中按照每个轮胎来规定该规格的载荷，若为JATMA则表示“最大负载能力”，若为TRA则表示表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLDINFLATION PRESSURES”中记载的最大值，若为ETRTO则表示“LOADCAPACITY”，但在轮胎是轿车用轮胎的情况下，则为相当于上述负载的88％的载荷。

上述主沟3形成沿着轮胎周向的直线状。这样的主沟3由于抑制制动时车辆的摇晃以及侧滑等不稳定的举动，因此能够发挥优异的直行稳定性。此外，主沟3不限定于这样的方式，例如也能够替换为波状或锯齿状等各种形状。

另外，上述横沟4形成沿着轮胎轴向的直线状。由这样的横沟4划分的花纹块5，能够增大横向刚性，并且发挥大的轮胎轴向的边缘效果。因此，本实施方式的轮胎能够提高驱动性能和制动性能。

另外，对于这样的主沟3和横沟4的沟宽度（与沟的长度方向呈直角的沟宽度，以下，对于其他的沟也同样）W1、W2以及沟深度D1、D2（未图示），可以按照惯例进行各种设定。然而，当上述沟宽度W1、W2和/或沟深度D1、D2过大时，有可能降低各花纹块列的刚性，相反过小则有可能降低排水性。因此，主沟3的沟宽度W1例如优选为接地宽度TW的2～8％，另外，横沟4的沟宽度W2优选为例如接地宽度TW的1～5％。另外，主沟3的沟深度D1优选为4～12mm，横沟4的沟深度D2优选为3～9mm。

图2表示作为花纹块5的例子的图1的中央花纹块5A的放大图，图3表示图1的A-A放大剖视图。在上述花纹块5上设置有相对于轮胎轴向以20度以下的角度θ延伸的一对刀槽花纹6。即，在本实施方式的花纹块5上分别设置两条刀槽花纹。这样的轮胎1由于较大地发挥刀槽花纹6的边缘的摩擦力和擦拭效应，因此提高冰路面上的驱动性能和制动性能。

其中，当刀槽花纹6的上述角度θ超过20度时，轮胎轴向的边缘成分减小，因而冰路上的驱动性能和制动性能变差。因此，上述角度θ优选为15度以下，更优选为10度以下。在本实施方式中表示角度θ为0度的情况。

另外，本实施方式的一对刀槽花纹6相互平行并且以直线状延伸。这样的刀槽花纹6确保花纹块5的刚性并且有助于发挥边缘效果。此外，刀槽花纹6不限定于这样的方式，只要在上述角度θ的范围内，也可以是锯齿状或使刀槽花纹6向交叉的方向延伸。

另外，本实施方式的刀槽花纹6是两端向纵沟3开口的开口型。这样的刀槽花纹6能够进一步增大边缘的摩擦力和擦拭效应，有助于提高冰路面上的驱动性能和制动性能。此外，刀槽花纹6不限定于这样的方式，例如也可以是两端在花纹块5内形成终端的闭合型，或者只有一端侧向纵沟3开口的半闭合型。

另外，虽未特殊限定，但刀槽花纹6的轮胎轴向的长度La优选为花纹块5的轮胎轴向的宽度Wa的60～100％。另外，如图3所示，刀槽花纹6的轮胎径向的刀槽深度Ds优选为与设置有刀槽花纹6的花纹块5相接的横沟4的沟深度D2的40～60％。这样的刀槽花纹6能够确保花纹块5的刚性，并且长期发挥刀槽花纹的边缘效果。

另外，花纹块5通过设置一对刀槽花纹6，从而被划分为：配置在刀槽花纹6、6之间的中央片7、和配置在该中央片7的两侧（在本实施方式中为轮胎周向的两侧）的端部片8。

其中，中央片7的轮胎周向的最短长度TS形成为：大于端部片8的轮胎周向的长度TL的0.2倍且小于1.0倍。由此，不会导致中央片7的刚性显著降低，并确保端部片8的刚性较大，抑制由行驶时的剪断力引起的刀槽花纹6的打开。此外，当上述最短长度TS为上述长度TL的0.2倍以下时，则中央片7的刚性减小，从而易在该中央片7产生偏磨损或缺损。相反，当上述最短长度TS为上述长度TL的1.0倍以上时，则端部片8的刚性减小，行驶时易使刀槽花纹6打开得较大，从而易在刀槽底部产生裂纹。因此，上述最短长度TS优选为上述长度TL的0.3倍以上，更优选为0.4倍以上，另外，优选为0.8倍以下，更优选为0.7倍以下。

另外，如图4所示，刀槽花纹6在与其长度方向呈直角的截面内具有：上述端部片8侧的外刀槽面11s、和上述中央片7侧的内刀槽面11u。另外，刀槽花纹6具有：从踏面5n开始以一定的刀槽宽度Ws向轮胎径向内侧延伸的等宽度部13、和从该等宽度部13向轮胎径向内侧延伸并且刀槽宽度Ws逐渐增加之后又逐渐减小而形成终端的扩宽部14。这样的刀槽花纹6通过形成扩宽部14来缓和总是在刀槽底部产生的应力集中，进而抑制在刀槽底部的裂纹。

在本实施方式中，上述等宽度部13笔直地向轮胎径向内侧延伸。这样的等宽度部13有助于长期均衡地确保中央片7和端部片8的刚性。另外，等宽度部13的刀槽宽度Ws可以按照惯例优选为0.4～1.0mm。由此，防止花纹块的刚性降低以及生产率变差，并且能够发挥擦拭效应、提高在冰路上的驱动、制动性能。

另外，在本实施方式中，扩宽部14在与上述长度方向呈直角的截面中，形成为水滴状。具体地说，扩宽部14在上述外刀槽面11s具有外侧底圆弧面17，该外侧底圆弧面17从向端部片8侧最突出的外伸出点15开始以平滑的圆弧向轮胎径向内侧并向将上述等宽度部13二等分的刀槽中心线6n侧延伸，并且在上述内刀槽面11u具有内侧底圆弧面18，该内侧底圆弧面18从向中央片7侧最突出的内伸出点16开始以平滑的圆弧向轮胎径向内侧并向上述刀槽中心线6n侧延伸，而且，外侧底圆弧面17的曲率半径Rob形成为大于内侧底圆弧面18的曲率半径Rib。

一般情况下，与内侧底圆弧面18相比，刀槽花纹6的外侧底圆弧面17易集中应力。因此通过这样将外侧底圆弧面17的曲率半径Rob设为大于内侧底圆弧面18的曲率半径Rib，从而进一步缓和其应力集中，由此抑制裂纹的产生。

另外，外侧底圆弧面17的曲率半径Rob与内侧底圆弧面18的曲率半径Rib之比Rob/Rib优选为1.2以上，更优选为1.5以上，另外优选为2.0以下，更优选为1.8以下。当上述比Rob/Rib过大时，则在内侧底圆弧面18侧的刀槽底部易产生裂纹，此外在脱模时会增大作用于硫化金属模具（形成刀槽花纹6用的刀板）的中央片7的剪断力，有可能使硫化金属模具的脱模性能变差。相反，当上述比Rob/Rib减小时，则无法缓和外侧底圆弧面17的应力集中，存在无法抑制裂纹的倾向。

另外，根据进一步发挥上述作用的观点，外侧底圆弧面17的曲率半径Rob优选为0.6mm以上，更优选为0.7mm以上，另外优选为1.0mm以下，更优选为0.9mm以下。另外，内侧底圆弧面18的曲率半径Rib优选为0.5mm以上，更优选为0.6mm以上，另外优选为0.8mm以下，更优选为0.7mm以下。

另外，如图3所示，上述内伸出点16、16之间的轮胎周向距离TK优选为上述最短长度TS的0.5倍以上，更优选为0.7倍以上，另外优选为1.0倍以下，更优选为0.8倍以下。即，当上述轮胎周向距离TK减小时，由于脱模时作用于中央片7的剪断力增大，因此有可能使硫化金属模具的脱模性能变差。相反，当上述轮胎周向距离TK增大时，则端部片8的刚性减小，从而有可能无法防止刀槽底部的裂纹。

另外，在本实施方式中，将外伸出点15和内伸出点16在轮胎径向上错位设置。虽然形成各伸出点15、16的刀板在脱模时，会将等宽度部13扩宽而产生大的剪断力，但通过使外伸出点15与内伸出点16在轮胎径向上错位，由此使上述剪断力分散，从而能够进一步提高硫化金属模具的脱模性能。

另外，在本实施方式中，外伸出点15设置在比内伸出点16更靠轮胎径向外侧的位置。由此，由于能够确保总是产生裂纹的外侧底圆弧面17的区域较大，因此能够进一步抑制裂纹。

另外，根据进一步发挥上述作用的观点，外伸出点15与内伸出点16的轮胎径向距离h优选为0.15mm以上，更优选为0.2mm以上。此外，当上述轮胎径向距离h过大时，例如刀槽容积会增大，端部片8的刚性会减小，因此有可能无法抑制刀槽的打开。因此，上述轮胎径向距离h优选为0.5mm以下，更优选为0.4mm以下。

另外，从刀槽中心线6n到等宽度部13的刀槽面11的最短距离（以下，有时称为“等宽度最短距离”）Wsh、从刀槽中心线6n到外伸出点15的最短距离（以下，有时称为“外最短距离”）Wso、以及从刀槽中心线6n到上述内伸出点16的最短距离（以下，有时称为“内最短距离”）Wsi，满足以下关系：

Wso－Wsh≤0.6mm

Wsi－Wsh≤0.6mm

即，当等宽度最短距离与外最短距离之差Wso－Wsh大于0.6mm时，由于外伸出点15向端部片8侧伸出得较大，因此有可能使硫化金属模具的脱模性能变差。然而，当上述差Wso－Wsh过小时，则有可能降低刀槽底部上的应力缓和作用。因此，上述差Wso－Wsh优选为0.4mm以上。

另外，与外刀槽面11s相比，内刀槽面11u能够减小作用于刀槽底部的应力集中。因此，等宽度最短距离与内最短距离之差Wsi－Wsh可以小于等宽度最短距离与外最短距离之差Wso－Wsh，更优选为0.3mm以上，另外更优选为0.5mm以下。

另外，在本实施方式中，上述扩宽部14在外刀槽面11s具有外侧顶部圆弧面19，该外侧顶部圆弧面19在比外侧底圆弧面17更靠轮胎径向外侧的位置且在上述端部片8侧具有中心，由此使刀槽宽度Ws朝向轮胎径向内侧逐渐增加。另外，扩宽部14在内刀槽面11u具有内侧顶部圆弧面20，该内侧顶部圆弧面20在比内侧底圆弧面18更靠轮胎径向外侧的位置且在上述中央片7侧具有中心，由此使刀槽宽度Ws朝向轮胎径向内侧逐渐增加。在本实施方式中，上述外侧顶部圆弧面19与上述外侧底圆弧面17以及等宽度部13的外刀槽面11s平滑地连接。另外，内侧顶部圆弧面20与上述内侧底圆弧面18以及等宽度部13的内刀槽面11u平滑地连接。

并且，在本实施方式中，外侧顶部圆弧面19的曲率半径Roa大于上述外侧底圆弧面17的曲率半径Rob，上述内侧顶部圆弧面20的曲率半径Ria大于上述内侧底圆弧面18的曲率半径Rib。这样的刀槽花纹6由于减小硫化金属模具作用于中央片7以及端部片8的剪断力，因此提高从硫化金属模具脱模的性能，此外能够增大外伸出点15和内伸出点16附近的刚性，从而抑制裂纹。

为了可靠地发挥上述作用，外侧顶部圆弧面19的曲率半径Roa优选为外侧底圆弧面17的曲率半径Rob的10倍以上，更优选为15倍以上。然而，当上述曲率半径Roa过大时，则无法平滑地连接等宽部13和扩宽部14，因此有可能在连接部分产生应力集中，易产生裂纹。因此，上述曲率半径Roa优选为上述曲率半径Rob的40倍以下，更优选为25倍以下。

根据同样的观点，内侧顶部圆弧面20的曲率半径Ria优选为内侧底圆弧面18的曲率半径Rib的25倍以上，更优选为30倍以上，另外优选为60倍以下，更优选为50倍以下。

另外，内侧顶部圆弧面20的曲率半径Ria优选为5.0mm以上，另外优选为25mm以下。另外，外侧顶部圆弧面19的曲率半径Roa优选为5.0mm以上，另外优选为20mm以下。

以上，虽然对本发明的优选实施方式进行了详细说明，但是本发明并不限定于图示的实施方式，而是能够变形为各种方式来实施。例如，也可以是在形成于胎面部2的全部花纹块5的踏面5n上设置本实施方式的刀槽花纹6的方式。

实施例

制造了具有图1的花纹并且基于表1的规格的充气轮胎（尺寸：11R22.514PR），并对它们的各性能进行了测试。其中，共通规格如下。

接地宽度TW：120mm

＜主沟＞

沟宽度W1/接地宽度TW：6.0～8.0％

沟深度D1：20～21mm

＜横沟＞

沟宽度W2/接地宽度TW：4.0～5.0％

沟深度D2：15mm～21mm

＜刀槽花纹＞

等宽度部的刀槽宽度Ws：0.6mm

刀槽深度Ds：11mm

刀槽花纹的长度La/花纹块宽度Wa：100％

＜硫化金属模具的脱模性能＞

测量了将各测试轮胎硫化成形后脱模时在形成刀槽花纹用的刀板上残留有橡胶的花纹块的数量。其结果用上述橡胶残存于刀板的花纹块与设置有刀槽花纹的花纹块之比表示，数值越小越好。

＜裂纹性能＞

在上述测试轮胎中，将在刀板上未附着橡胶的轮胎在轮辋（7.5×22.5）、内压（800kPa）的条件下安装于排气量（12880cc）的后轮驱动车的全轮，并由1名驾驶员驾车在沥青路面的测试路线上行驶10000km，并且对在刀槽底部产生了裂纹的刀槽花纹的数量进行了计测。其结果用产生裂纹的花纹块与设置有刀槽花纹的花纹块之比表示，数值越小越好。

测试的结果示于表1。

表1

测试的结果确认了：与比较例相比，实施例的轮胎提高了各种性能。另外，对半闭合型和闭合型的刀槽花纹也进行了测试，但显示出同样的测试结果。

Claims (7)

1.一种充气轮胎，在胎面部设置有将花纹块沿轮胎周向排列的至少一列花纹块列，该充气轮胎的特征在于，

通过在各上述花纹块设置相对于轮胎轴向以20度以下的角度延伸的一对刀槽花纹，由此上述花纹块被划分为刀槽花纹之间的中央片以及中央片两侧的端部片，

上述中央片的轮胎周向的最短长度（TS）大于上述端部片的轮胎周向的长度的0.2倍且小于1.0倍，

各上述刀槽花纹在与其长度方向呈直角的截面内，具有上述端部片侧的外刀槽面、和上述中央片侧的内刀槽面，另一方面

各上述刀槽花纹具有：从踏面以一定的刀槽宽度向轮胎径向内侧延伸的等宽度部；和从该等宽度部向轮胎径向内侧延伸并且刀槽宽度逐渐增加之后又逐渐减小而形成终端的扩宽部，

上述扩宽部在上述外刀槽面具有外侧底圆弧面，该外侧底圆弧面从向端部片侧最突出的外伸出点开始以平滑的圆弧向轮胎径向内侧、并向将上述等宽度部二等分的刀槽中心线侧延伸，并且

上述扩宽部在上述内刀槽面具有内侧底圆弧面，该内侧底圆弧面从向中央片侧最突出的内伸出点开始以平滑的圆弧向轮胎径向内侧、并向上述刀槽中心线侧延伸，

上述外侧底圆弧面的曲率半径（Rob）大于上述内侧底圆弧面的曲率半径（Rib）。

2.根据权利要求1所述的充气轮胎，其特征在于，

上述外伸出点和上述内伸出点在轮胎径向上错位设置。

3.根据权利要求2所述的充气轮胎，其特征在于，

上述外伸出点设置在比上述内伸出点更靠轮胎径向外侧的位置。

4.根据权利要求1至3中任意一项所述的充气轮胎，其特征在于，

从上述刀槽中心线到上述等宽度部的刀槽面的最短距离（Wsh）、从上述刀槽中心线到上述外伸出点的最短距离（Wso）、以及从上述刀槽中心线到上述内伸出点的最短距离（Wsi）满足以下关系：

Wso－Wsh≤0.6mm

Wsi－Wsh≤0.6mm。

5.根据权利要求1至4中任意一项所述的充气轮胎，其特征在于，

上述扩宽部在上述外刀槽面具有外侧顶部圆弧面，该外侧顶部圆弧面在比上述外侧底圆弧面更靠轮胎径向外侧的位置、且在上述端部片侧具有中心，由此使刀槽宽度朝向轮胎径向内侧逐渐增加。

6.根据权利要求5所述的充气轮胎，其特征在于，

上述扩宽部在上述内刀槽面具有内侧顶部圆弧面，该内侧顶部圆弧面在比上述内侧底圆弧面更靠轮胎径向外侧的位置、且在上述中央片侧具有中心，由此使刀槽宽度朝向轮胎径向内侧逐渐增加。

7.根据权利要求6所述的充气轮胎，其特征在于，

上述外侧顶部圆弧面的曲率半径（Roa）大于上述外侧底圆弧面的曲率半径（Rob），

上述内侧顶部圆弧面的曲率半径（Ria）大于上述内侧底圆弧面的曲率半径（Rib）。

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