BR122013001582B1 - Chapa de aço de bitola fina excelente em condições de superfície, conformabilidade e capacidade de trabalho e método de produção da mesma - Google Patents

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "CHAPA DE AÇO DE BITOLA FINA EXCELENTE EM CONDIÇÕES DE SUPERFÍCIE, CONFORMABILIDADE E CAPACIDADE DE TRABALHO E MÉTODO DE PRODUÇÃO DA MESMA".

Dividido do PI0416273-0, depositado em 04/11/2004.

CAMPO TÉCNICO A presente invenção refere-se a chapa de aço de bitola fina de carbono ultrabaixo, excelente em capacidade de trabalho e conformabilida-de, boa em condições de superfície, e adequada como chapa de aço usada para conformação por prensagem para automóveis, utensílios domésticos elétricos, etc. e um método para produção da mesma.

ANTECEDENTES DA TÉCNICA

Em geral, para automóveis, utensílios domésticos elétricos, e outras aplicações que requeiram excelente capacidade de trabalho, por e-xemplo, conforme descrito na Japanese Patent Publication (B) n° 42-12348 e na Japanese Patent Publication (B) n° 54-12883, estão sendo amplamente usadas chapas de aço de carbono ultrabaixo tendo uma concentração de C de 0,015% em massa ou menos e incluindo Ti, Nb e outros elementos fortes formadores de carbonetos. Foram feitas tentativas para também melhorar a capacidade de trabalho até agora melhorando-se o método de produção. Também a Japanese Patent Publication (A) n° 3-170618 e a Japanese Patent Publication (A) n° 4-52229 propõem uma chapa de aço excelente em estampagem profunda, conformabilidade por estiramento, e outros aspectos de capacidade de trabalho aumentando-se a espessura da chapa na lamina-ção a quente final ou aumentando-se a temperatura de bobinamento da chapa laminada a quente. Entretanto, surgiu o problema de que a severidade das condições de laminação a quente aumenta a carga no forno de a-quecimento e na máquina de laminação a quente.

No aço acima, de carbono ultrabaixo incluindo Ti ou Nb, carbonetos finos estão presentes no aço, então a recristalização é notadamente suprimida. Por esta razão, o recozimento a uma alta temperatura torna-se necessário. Há também casos como a ocorrência de ondulação pelo calor ou quebra da chapa durante a laminação e o aumento na quantidade de consumo de energia. Em oposição a isso, conforme mostrado na Japanese Pa-tent Publication (A) n° 6-212354 e a Japanese Patent Publication (A) n° 6-271978, foi desenvolvida uma chapa de aço com uma baixa temperatura de recristalização ajustando-se quantidades adequadas de Mn e P na chapa de carbono ultrabaixo que não contém Nb ou Ti e mudando-se as condições de laminação a quente. Entretanto, nessas invenções, é adicionado Mn ou P em grandes quantidades, então o custo da liga aumenta e portanto é difícil a obtenção de uma chapa de aço para estampagem extra profunda de um a-longamento total de 50% ou mais e com um valor de Lankford (valor r) de 2,0 ou mais.

Além disso, a chapa de aço de carbono ultrabaixo geralmente é produzida pela desoxidação com Al do aço fundido ainda não-desoxidado descarburizado para a faixa de carbono ultrabaixo em um sistema de desga-seificação a vácuo (RH) etc., isto é, é "aço acalmado ao Al", de forma que o aço fundido contém uma grande quantidade de inclusões de alumina. Essas inclusões de alumina facilmente se aglutinam e se juntam no aço fundido e permanecem na placa lingotada como grandes grupos de alumina, então no momento da laminação a quente e da laminação a frio os grupos de alumina ficam expostos na superfície da chapa de aço e provocam defeitos de superfície. Além disso, quando os grupos de alumina permanecem dentro da chapa de aço, eles tornam-se a causa de rachaduras, defeitos, e outras falhas no momento da conformação por prensagem. A conformabilidade também cai acentuadamente.

Em particular, no aço de carbono ultrabaixo, se a capacidade de trabalho torna-se melhor, a susceptibilidade a defeitos de superfície ou rachaduras cresce e mesmo se for para o problema de desenvolver chapas de aço com excelente capacidade de trabalho, o rendimento obtido como produto é baixo e um incorre-se em um grande aumento de custo. Para lidar com esses problemas que acompanham a desoxidação com alumínio, por exemplo, conforme mostrado na Japanese Patent Publication (A) n° 61-276756 e na Japanese Patent Publication (A) n° 58-185752, foi proposto o método de tratar-se o aço fundido com Ca para converter os grupos alumina em aluminato de cálcio de baixo ponto de fusão para remoção rápida por flutuação. Entretanto, a conversão dos grupos alumina requer uma grande quantidade de Ca. É sabido que o Ca reage com o S no aço para formar CAS e torna-se uma causa de ferrugem. Além disso, conforme mostrado na Japanese Patent Publication (A) n° 10-226843, foi também desenvolvido o método de adicionar-se quantidades finas de Al e Ti para desoxidação e controle das inclusões no aço fundido para composições de inclusões com boa capacidade de compressão compreendidas de óxido de Ti, óxidos de Mn, óxidos de Si, e alumina.

Entretanto, o aço fundido contém Al dissolvido, então se o aço fundido for reoxidado pela escória ou pelo ar, a composição das inclusões com base de titânia provocada pela desoxidação com Ti muda para o lado de alta alumina e resulta em agregação e embrutecimento, então esta não é uma solução fundamental dos problemas de defeitos de superfície e de defeitos de prensagem. Além disso, óxidos de Mn, óxidos de Si, e óxidos de Ti têm que ser tornados complexos, mas o valor do limite superior da quantidade de adição de Ti é baixo, então ocorreu o problema de que um material de alta capacidade de trabalho não podería necessariamente ser obtido. DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO

Portanto, a presente invenção tem como seu objetivo resolver os problemas acima de uma vez e fornecer uma chapa de aço de carbono ul-trabaixo livre de rachaduras de prensagem e deterioração da superfície devido a inclusões, apresentando um alto valor r (valor r > 2,0) e alongamento (alongamento total > 50%), e permitindo uma boa operação de produção de aço e um método para produção do mesmo.

Especificamente, ela tem como seu objetivo fornecer uma chapa de aço de carbono ultrabaixo produzida não por desoxidação com Al, mas por desoxidação com Ti para evitar a ocorrência de problemas devido às inclusões com base de alumina e precipitados com base de alumina e pela adição de uma quantidade adequada de La, Ce, e Nd para evitar a aglutinação de inclusões com base de titânia no momento da desoxidação com Ti, controlar a precipitação dos precipitados com base de Ti, e evitar entupimento dos orifícios na produção de aço e portanto obter as propriedades acima. A presente invenção foi feita para resolver os problemas acima e tem como sua essência o seguinte: (1) Chapa de aço de bitola fina de carbono ultrabaixo excelente em condições de superfície, conformabilidade, e capacidade de trabalho compreendido de, em % em massa, 0,0003% < C < 0,003%, Si < 0,01%, Mn < 0,1%, P < 0,02%, S < 0,01%, 0,0005% < N < 0,0025%, 0,01% < Ti solúvel em ácido < 0,07%, Al solúvel em ácido < 0,003%, e 0,002% < La+Ce+Nd < 0,02% e um saldo de ferro e as inevitáveis impurezas, a mencionada chapa de aço caracterizada por conter pelo menos oxissulfito de cério, oxissulfito de lantânio e oxissulfito de neodímio. (2) Chapa de aço de bitola fina de carbono ultrabaixo excelente em condições de superfície, conformabilidade, e capacidade de trabalho compreendido de, em % em massa, 0,0003% < C < 0,003%, Si < 0,01%, Mn < 0,1%, P < 0,02%, S < 0,01%, 0,0005% < N < 0,0025%, 0,01% < Ti solúvel em ácido < 0,07%, Al solúvel em ácido < 0,003%, e 0,002% < La+Ce+Nd < 0,02% e um saldo de ferro e as inevitáveis impurezas, a mencionada chapa de aço caracterizada pelo fato de que o tamanho médio de grão dos grãos recristalizados é de 15 μιτι ou mais e o valor médio da razão de aspecto do tamanho de grão recristalizado é de 2,0 ou menos. (3) Chapa de aço de bitola fina de carbono ultrabaixo excelente em condições de superfície, conformabilidade, e capacidade de trabalho conforme apresentado em (1) ou (2), caracterizada pelo fato de que a mencionada chapa de aço de bitola fina também contém, em % em massa, 0,0004% < Nb < 0,05%. (4) Chapa de aço de bitola fina de carbono ultrabaixo excelente em condições de superfície, conformabilidade, e capacidade de trabalho conforme apresentado em (1) a (3), caracterizada pelo fato de que a chapa de aço de bitola fina também contém, em % em massa, 0,0004% < B < 0,005%. (5) Um método para produção de chapas de aço de bitola fina de carbono ultrabaixo excelente em condições de superfície, conformabilidade, e capacidade de trabalho, compreendendo lingotar o aço fundido compreendido de em % em massa, 0,0003% < C < 0,003%, Si < 0,01%, Mn < 0,1%, P < 0,02%, S < 0,01%, 0,0005% < N < 0,0025%, 0,01% < Ti solúvel em ácido < 0,07%, Al solúvel em ácido < 0,003%, e 0,002% < La+Ce+Nd < 0,02% e um saldo de ferro e as inevitáveis impurezas, aquecendo-se a placa lingotada obtida, laminando-a a quente e bobinando-a para se obter uma tira de aço laminada a quente, laminando-a a frio a uma taxa de laminação a frio de 70% ou mais, e então recozendo-a continuamente durante cuja recristaliza-ção recoze-la a 600a 900°C. (6) O método para produção de chapas de aço de bitola fina de carbono ultrabaixo excelente em condições de superfície, conformabilidade, e capacidade de trabalho conforme apresentado em (5), caracterizado pelo fato de que o mencionado aço fundido também contém, em % em massa, 0,0004% < Nb < 0,05%. (7) O método para produção de chapas de aço de bitola fina de carbono ultrabaixo excelente em condições de superfície, conformabilidade, e capacidade de trabalho conforme apresentado em (5) ou (6) caracterizado pelo fato de que o mencionado aço fundido também contém, em % em massa, 0,0004% < B < 0,005%.

MELHOR FORMA DE TRABALHAR A INVENÇÃO

Abaixo, a presente invenção será explicada em detalhes.

Os inventores se engajaram em pesquisa detalhada e análise, tomando nota do comportamento dos precipitados finos, no método de promover o crescimento da recristalização no aço de carbono ultrabaixo contendo Ti no momento do recozimento de forma a também melhorar a capacidade de trabalho e como resultado descobriram que é eficaz para limitar a concentração de Al dissolvido (em análise, correspondente à concentração de Al solúvel em ácido, a "concentração de Al solúvel em ácido" significando a quantidade medida de Al dissolvida em um ácido, o fato de que o Al dissolvido se dissolverá em um ácido, enquanto ο AI2O3 não dissolverá em um ácido, sendo utilizado nesse método de análise)até um valor predeterminado ou menos e para fixar o S pelo menos por La, Ce e Nd. Aqui, "pelo menos La, Ce e Nd" significa um ou mais tipos de La, ce e Nd. O aço contendo uma grande quantidade de Al dissolvido produz alguns finos de AIN. Esse AIN inibe o crescimento do grão de recristalização no momento do recozimento contínuo, de forma que ao limitar a concentração do Al solúvel em ácido até um valor predeterminado ou menos, a precipitação de AIN é evitada.

Também em relação ao S, adicionando-se La, Ce, ou CNd ao aço fundido e fixando-o como tamanho de grão relativamente grande (por exemplo, vários pm ou mais) inclusões de oxissulfito de lantânio, sulfito de lantânio, oxissulfito de cério, sulfito de cério, oxissulfito de neodímio, e sulfito de neodímio, a concentração do soluto S na placa lingotada é reduzida. Se reduzir-se a concentração de soluto de S na placa lingotada, no processo de laminação a quente, pode ser evitada a precipitação do S como TiS fino (diâmetro de vários 10 nm) e feito para precipitar como TÍ4C2S2 (diâmetro de vários 100 nm) maior em tamanho de grão que o TiS.

Além disso, antes de bobinar a chapa laminada a quente, o C na chapa de aço é também fixado como Ti4C2S2, então a quantidade de precipitação de carbonetos finos (diâmetro de vários 10 nm) precipitando-se no momento do bobinamento pode ser grandemente reduzida. Isto é, adicionando-se pelo menos La, Ce e Nd, é possível aumentar-se 0 tamanho de grão dos precipitados no aço de carbono ultrabaixo contendo Ti e é possível reduzir-se a quantidade do mesmo. A força de encrustração cai, e é promovido o crescimento do grão de cristal no momento do recozimento contínuo. Como resultado, pode ser obtida a chapa de aço excelente em capacidade de trabalho mostrando um alto valor r e um alto valor de alongamento.

Por outro lado, os inventores estudaram em detalhes o comportamento das inclusões no aço fundido da composição acima, mudando a desoxidação principalmente pelo Ti, sucedeu na fina dispersão de inclusões e prevenção de defeitos de superfície, rachaduras no momento da conformação por prensagem, etc. Do ponto de vista da qualidade do material, a concentração do Al solúvel em ácido tem que ser limitada a um valor prede- terminado ou menos e tem que ser garantido um estado onde substantivamente o aço fundido não contém qualquer Al dissolvido, então os inventores sugeriram a idéia de desoxidação pelo Ti ser basicamente essencial para a qualidade. Normalmente, o aço fundido descarburizado em um conversor ou um recipiente de tratamento a vácuo contém uma grande quantidade de oxigênio dissolvido. Esse oxigênio dissolvido é geralmente quase inteiramente removido pela adição de Al (reage como na fórmula (1) a seguir), então é produzida uma grande quantidade de inclusões de AI2O3. 2 Al + 3 O = AI2O3 (1) Essas inclusões se aglutinam e combinam-se entre si diretamente após a desoxidação para formar grandes grupos de alumina de vários 100 μιτι ou mais em tamanho e provocam defeitos de superfície e rachaduras no momento da conformação por prensagem. Além disso, no momento do lin-gotamento contínuo, esses grupos de alumina depositam no orifício de imersão. Em casos sérios, o orifício termina sendo completamente entupido. Entretanto, na presente invenção, o aço fundido é principalmente desoxidado pelo Ti, então os grupos de alumina que provocam defeitos podem ser mantidos em um limite extremamente baixo e, como resultado, os defeitos de superfície e as rachaduras no momento da conformação por prensagem podem ser evitados e também 0 entupimento do orifício de imersão pode ser suprimido. Além disso, mesmo se a escória ou ar, etc. for introduzido provocando a re-oxidação do aço fundido, uma vez que nenhum Al dissolvido está presente, nenhuma nova inclusão de alumina é produzida.

Na presente invenção, não é necessário remover-se todo o oxigênio dissolvido após a descarburização pelo Ti somente. É também possível inicialmente executar-se a desoxidação pelo Al até uma extensão onde nenhum Al dissolvido permanece substantivamente, agitar 0 fundido para fazer com que as inclusões com base de alumina flutuem como grupos aglutinados para remoção até uma extensão que evite que elas tenham qualquer efeito, e então remover 0 oxigênio remanescente no aço fundido pelo Ti. Além disso, 0 aço fundido é princípalmente desoxidado pelo Ti, então as inclusões no aço fundido tornam-se principalmente óxidos de Ti. Se lingotar-se continuamente tal aço fundido, um metal contendo uma alta densidade de óxido de Ti se deposita nas paredes internas do orifício da panela. Em casos sérios, o orifício da panela acaba sendo completamente entupido. Os inventores descobriram que se adicionar-se as quantidades adequadas de La, Ce e Nd, as inclusões com base de Ti no aço fundido são convertidas em inclusões complexas de pelo menos óxidos de La, óxidos de Ce e óxidos de Nd com óxidos de Ti (óxido de La-óxido de Ti, óxido de La-óxido de Ce-óxido de Ti etc.) e tornarem-se finamente dispersas e formar pelo menos oxissulfito de lantânio, oxissulfito de cério, e oxissulfito de neodímio para evitar o entupimento do orifício da panela e que se aumentar-se a quantidade de adição de La, Ce e N, os oxissulfitos mudam para sulfitos e inversamente o entupimento do orifício da panela é agravado.

Portanto, reduzindo-se a concentração de Al dissolvido para a-baixo de um valor predeterminado, desoxidando-se o aço fundido principalmente com o Ti, e adicionando-se também quantidades adequadas de pelo menos La, Ce e Nd ao aço fundido para converter os óxidos de Ti e, óxidos complexos com os óxidos de La, óxidos de Ce e óxidos de Nd e dispersa-los finamente e provocar a formação de pelo menos oxissulfito de lantânio, oxissulfito de cério e oxissulfito de neodímio para fixar o soluto S, é possível evi-tar-se o entupimento do orifício de imersão e do orifício da panela e também produzir-se chapa de aço de bitola fina excelente em condições de superfície, conformabilidade e capacidade de trabalho.

Os ingredientes químicos da presente invenção foram limitados pelas razões explicadas abaixo. Note que na explicação a seguir, as quantidades dos ingredientes são todas em % em massa. 0,002% < La+Ce+Nd < 0,02%: O La, o Ce e o Nd no aço têm o efeito de melhorar a capacidade de trabalho e de converter e dispersar finamente as inclusões. Com La+Ce+Nd < 0,002%, não é possível converter-se e dispersar-se finamente os óxidos de Ti e, também, não é possível fixar-se o S no aço fundido como oxissulfitos. Além disso, com La+Ce+Nd > 0,02%, é possível formar sulfetos e fixar-se o S, mas o orifício da panela acaba sendo entupido. Portanto, é necessário adicionar o La, Ce e Nd no aço fundido para se obter 0,002% < La+Ce+Nd < 0,02%.

Concentração de Al solúvel em ácido < 0,003%: Se a concentração de Al solúvel em ácido for alta, o crescimento do grão recristalizado no momento do recozimento contínuo cai e uma grande quantidade de grupos de alumina é formada no aço fundido provocando defeitos de superfície e rachaduras no momento da conformação por pressão, então um nível onde se acredita que não haja Al substantivamente dissolvido, isto é, a concentração de Al solúvel em ácido < 0,003%, é ajustado. Além disso, o valor do limite inferior da concentração de Al solúvel em ácido inclui 0%. 0,0003% < C < 0,003%: Se uma grande quantidade de C estiver presente no aço, mesmo se trabalhando a presente invenção, no momento do bobinamento, uma grande quantidade de carbonetos finos se precipita e a força de pinninq aumenta, então o crescimento do grão de cristal é inibido e a capacidade de trabalho acaba caindo. Por esta razão, é preferível redu-zir-se a concentração de C tanto quanto possível, mas por exemplo se reduzir-se a concentração de C para menos de 0,0003%, a desgaseificação a vácuo aumenta grandemente de custo. Portanto, 0,003% é objetivado como limite superior de concentração de C permitindo que o valor r > 2,0 e o alongamento total > 50% da presente invenção sejam alcançados e 0,0003% é objetivado como o limite inferior da concentração de C abaixo do qual a des-gaseificação a vácuo aumenta grandemente de custo.

Si < 0,01%: O Si é um elemento útil para aumentar a resistência do aço, mas reciprocamente se a quantidade adicionada tornar-se maior, o alongamento e outros aspectos da capacidade de trabalho caem. Portanto, na presente invenção, o alongamento total > 50% foi permitido fazendo-se o limite superior da concentração de Si igual a 0,01%. O valor do limite inferior da concentração de Si inclui 0%.

Mn < 0,1%: Se a concentração de Mn tornar-se alta, a capacidade de trabalho cai, então para se esperar uma alta capacidade de trabalho, especificamente um valor r > 2,0 e um alongamento total > 50%, o valor do limite superior da concentração de Mn foi feito 0,1%. O limite inferior do valor de concentração de Mn inclui 0%. Ρ < 0,02%: Se Ρ exceder 0,02%, a capacidade de trabalho é afetada adversamente e o valor r > 2,0 e o alongamento total > 50% da presente invenção não podem mais ser esperados, então o valor do limite superior foi feito 0,02%. O valor do limite inferior da concentração de P inclui 0%. S < 0,01%: Se S for muito grande, mesmo se adicionar-se Ce ou La, o S não pode ser suficientemente fixado, então TiS fino é precipitado e o crescimento do grão recristalizado é obstruído. Por esta razão, o valor do limite superior de S foi feito 0,01%. O valor do limite inferior da concentração de S inclui 0%. 0,0005 < N < 0,0025%: Se o N, como o C, estiver presente em um estado de soluto, a capacidade de trabalho da chapa de aço é degradada, mas, por exemplo, reduzindo-se a concentração de N para menos de 0,0005% levaria a uma queda na produtividade ou num grande crescimento nos custos de refino, então o valor do limite inferior de N foi feito 0,0005%. Também, se a concentração de N for alta, uma grande quantidade de Ti tem que ser adicionada. Juntamente com isto, o TiS fino acaba se precipitando independentemente da adição de La ou Ce, então o valor do limite superior de N foi feito 0,0025%. 0,01% < Ti solúvel em ácido < 0,07%: O Ti é um dos mais importantes elementos na presente invenção. O Ti tem que ser adicionado em uma quantidade necessária para desoxidação do aço fundido e uma quantidade para manter a faixa acima de Ti solúvel em ácido. O Ti é adicionado com o propósito de fixar o C e o N que degradam a capacidade de trabalho e desoxidar o aço fundido, então deve estar presente no aço fundido como Ti dissolvido (em análise, correspondendo à concentração de Ti solúvel em ácido, a "concentração de Ti solúvel em ácido" significando a quantidade medida de soluto de Ti em um ácido, o fato de que o Ti dissolvido dissolverá em um ácido, enquanto o TÍ2O3 não dissolverá em um ácido, sendo utilizado neste método de análise). Se a concentração de Ti solúvel em ácido exceder 0,07%, mesmo se La, Ce forem adicionados, TiS fino acaba se precipitando, enquanto a concentração de Ti solúvel em ácido toma-se menor que 0,01%, o C e o N no aço não podem ser suficientemente fixados e o oxigênio dissol- vido no aço fundido também não cairá, então a concentração de Ti foi feita 0,01% < Ti solúvel em ácido < 0,07%. 0,004% < Nb < 0,05%: O Nb melhora a capacidade de trabalho, então ele é adicionado para fixar o C e o N. Se a quantidade de adição for menor que 0,004%, o efeito de melhorar a capacidade de trabalho torna-se menor, enquanto se a quantidade de adição estiver acima de 0,05%, a presença do soluto Nb ao contrário faz com que a capacidade de trabalho se deteriore facilmente, então a concentração de Nb é preferivelmente feita 0,004% < Nb < 0,05%. 0,0004% < B < 0,005%: B é um elemento eficaz para evitar a fragilização chamada "fragilização de trabalho secundário" freqüentemente vista quando não há mais soluto C presente nos limites dos grãos de cristal. Ele é adicionado quando a chapa de aço da presente invenção é usada para peças que são submetidas a estampagem profunda, etc. Se a quantidade de adição for menor que 0,0004%, o efeito de prevenção da fragilização de trabalho secundário torna-se menor, enquanto se estiver acima de 0,005% a temperatura de recristalização torna-se mais alta e outros problemas ocorrem facilmente, então a quantidade de adição de B é preferivelmente feita 0,0004% < B < 0,005%. A seguir as razões para limitação das condições de produção serão explicadas. A placa lingotada continuamente obtida dos ingredientes acima podem ser resfriadas uma vez, reaquecidas, então laminadas a quente ou podem ser laminadas a quente diretamente, sem resfriamento. A temperatura da laminação a quente, para fazer com que tanto TÍ4C2S2 quanto possível se precipite, deve ser de não mais que 1250°C, preferivelmente não mais que 1200°C. Na presente invenção, C acaba se precipitando quase completamente antes do bobinamento da chapa laminada a quente, então a temperatura de bobinamento não tem efeito na quantidade de precipitação de carbonetos finos. A chapa deve ser bobinada geralmente da temperatura ambiente até cerca de 800°C em faixa. Bobinamento a menos da temperatura ambiente não resulta apenas em facilidades excessivas, mas também não dá qualquer efeito particular de melhoria. Além disso, se a temperatura de bobinamento exceder 800°C, a película de óxído torna-se mais espessa e aumenta o custo de decapagem. A seguir, a taxa de redução na laminação a frio (chamada de "taxa de laminação a frio") tem que ser pelo menos 70% do ponto de vista de assegurar a capacidade de trabalho. Se a taxa de laminação a frio for menor que 70%, um valor r de 2,0 ou mais não pode ser garantido. A chapa de aço laminada a frio obtida após o processo de laminação a frio é recozida continuamente. O recozimento contínuo é executado a uma temperatura de 600 a 900°C. Se for menor que 600°C, o aço não-recristaliza e a capacidade de trabalho se deteriora, então 600°C é tornado o limite inferior, enquanto que se estiver acima de 900°C, a chapa de aço se enfraquece em resistência à alta temperatura e surgem problemas tais como a quebra da chapa no forno de recozimento contínuo, então 900°C é feito o limite superior. Após isto, a laminação skin pass (laminação de acabamento e encruamento superficial) deve ser executada. Também, após isto, a folha deve também ser revestida para a resistência à corrosão. O recozimento contínuo pode ser executado na linha de revestimento de zinco por imersão a quente. É também possível revestir-se por imersão a quente a chapa imediatamente após o recozimento para se obter uma chapa de aço revestida de zinco por imersão a quente, chapa de aço ligado revestida de zinco por imersão a quente, etc.

Os inventores investigaram os grãos recristalizados da assim obtida chapa de aço de alta capacidade de trabalho em detalhes, e em con-seqüência eles descobriram que é possível obter-se uma chapa de aço tendo um diâmetro médio de círculo equivalente de grãos recristalizados de 15 μητι ou mais e um valor médio de eixo maior/eixo menor dos grãos recristalizados (razão de aspecto) de 2,0 ou menos. Isto é porque os precipitados finos são reduzidos em número e o crescimento dos grãos de recristalização é promovido.

Quando o diâmetro médio do círculo equivalente dos grãos cristalizados da chapa de aço é de 15 pm ou mais, o alongamento total é melhorado para 50% ou mais. O limite superior não é particularmente definido.

Também quando o vaJor médio de eixo maior/eixo menor dos grãos recristalizados (razão de aspecto) é 2,0 ou menos, os grãos recristali-zados se aproximam da forma esférica e o valor r é melhorado para 2,0 ou maior. Também o limite inferior não é particularmente definido, mas quanto mais próximos os grãos cristalizados estiverem de uma forma esférica, menor a anisotropia, então a razão de aspecto é preferivelmente tão próxima de 1 quanto possível.

Exemplos O aço fundido logo após a descarga do conversor foi descarburi-zado por um sistema de desgaseificação a vácuo, então ingredientes predeterminados foram adicionados para assim produzir aço fundido compreendido de cada um dos ingredientes das composições da Tabela 1. Cada aço fundido foi lingotado continuamente para se obter uma placa lingotada que foi aquecida até 1150°C, sofreu laminação a quente de acabamento a 930°C, e foi bobinada a 700°C para se obter uma chapa laminada a quente de 4 mm de espessura. A chapa laminada a quente obtida foi resfriada por uma taxa de 80% [taxa de redução = (espessura inicial da chapa - espessura final da taxa) / espessura inicial da chapa x 100], então recozida continuamente a 780°C e posteriormente laminada por skin pass a uma taxa de redução de 0,7% para se obter o produto final chapa. O produto final chapa obtido foi submetido a ensaio de tração e medido o valor r usando-se um corpo de prova n° 5 descrito na JIS Z2201. O valor r foi calculado medindo-se os valores na direção de laminação (direção L), numa direção perpendicular à direção de laminação (direção C), e numa direção inclinada de 45° em relação à direção de laminação (direção D) e obtendo-se a média pela seguinte equação: R = (π_+2γο+Γο) / 4 Cada produto final da chapa foi polido na seção transversal perpendicular à direção de laminação e examinada para inclusões pela imagem eletrônica secundária de um microscópio eletrônico do tipo varredura. O EDX foi usado para análise da composição de cerca de 50 inclusões aleatoriamente escolhidas de forma a determinar a composição das inclusões prin- cipais. Além disso, o produto final chapa foi medido para o diâmetro médio de círculo equivalente e a razão de aspecto média dos grãos recristalizados usando-se um reagente nital para corroer a seção transversal da chapa de aço na direção de laminação, obtendo-se uma microfotografia ótica de 500X a 1000X, e então analisando-se a imagem. A qualidade foi avaliada por observação visual na linha de inspeção após a laminação a frio e avaliando-se o número de defeitos de superfície que ocorrem por bobina.

Os resultados da avaliação das assim obtidas chapas de aço estão mostrados na Tabela 2. Como fica claro da Tabela 2, as chapas de aço dos exemplos da invenção que satisfazem os requisitos da presente invenção (Aços nos 1 a 5) são chapas de aço que têm o soluto S fixado como pelo menos inclusões de oxissulfito de lantânio, oxissulfito de cério e sulfito de neodímio, têm tamanho médio de grãos cristalizados de 15 μηι ou mais e razões de aspecto de 2,0 ou menos, e são extremamente boas em crescimento de grão, então apresentam altos valores r (valor r > 2,0) e bom alongamento total (alongamento total > 50) e são melhoradas em capacidade de trabalho. Além disso, sabe-se que as condições de superfície são também extremamente boas nos exemplos da invenção (Aços nos 1 a 5) uma vez que quase nenhum defeito de superfície foi formado. Além disso, nos exemplos da invenção (Aços nos 1 a 5), os óxidos de Ti no aço fundido são convertidos para óxidos complexos de pelo menos óxidos de La, Ce e Nd com óxidos de Ti, então também não há entupimento no orifício da panela ou no orifício de imersão e a operabilidade no momento do lingotamento contínuo é também extremamente boa.

Em oposição a isso, nas chapas de aço dos exemplos comparativos (Aços nos6 a 10), uma vez que La, Ce, e Nd não são adicionados, nenhuma inclusão de oxissulfito de lantânio, oxissulfito de cério e sulfito de neodímio é formada, uma grande quantidade de soluto S permanece, e são obtidas chapas de aço que têm tamanho médio de grãos recristalizados de menos de 15 μιτι e razões de aspecto de mais de 2,0 e deficientes em crescimento de grão, então os valores r (valor r < 2,0) e o alongamento total (alongamento total ,50%) são baixos e as capacidades de trabalho não são melhoradas. Além disso, também em relação às condições de superfície, nos exemplos comparativos (Aços nos 6 a 9), uma vez que as inclusões são alumina, são formados defeitos de superfície. Também, nos exemplos comparativos (Aços nos 6 a 9), a alumina no aço fundido se deposita no orifício de imersão e ocorre o entupimento do orifício. Em um exemplo comparativo (Aço n° 10), óxidos de Ti depositaram no orifício da panela e o lingotamento foi interrompido.

Claims (4)

1. Chapa de aço de bitola fina de carbono ultrabaixo excelente em condições de superfície, conformabilidade, e capacidade de trabalho compreendido de, em % em massa: 0,0003% < C < 0,003%, Si <0,01%, Mn < 0,1%, P < 0,02%, S<0,01%, 0,0005% < N < 0,0025%, 0,01% < Ti solúvel em ácido < 0,07%, Al solúvel em ácido < 0,003%, e 0,002% < La+Ce+Nd < 0,02% e um saldo de ferro e impurezas inevitáveis, caracterizada pelo fato de: - conter óxidos compostos de óxidos de La, óxidos de Ce e óxi-dos de Nd com óxidos de Ti e oxissulfito de cério, oxissulfito de lantânio e oxissulfito de neodímio para fixar o soluto S, o diâmetro dos óxidos complexos sendo de 2pm ou maior; - possuir um tamanho de grão dos grãos recristalizados de 15pm ou maior, um valor r de 2,0 ou maior e um alongamento total de 50% ou maior, após laminação a frio de etapa única e recozimento contínuo.

2. Chapa de aço de bitola fina de acordo com a reivindicação 1 caracterizada pelo fato de que o tamanho médio de grão dos grãos recristalizados é de 15 ocm ou mais e o valor médio da razão de aspecto do tamanho de grão recristalizado é de 2,0 ou menos.

3. Chapa de aço de bitola fina, de acordo com a reivindicação 1 ou 2 caracterizada pelo fato de que a mencionada chapa de aço de bitola fina também contém, em % em massa, 0,0004% < Nb < 0,05%.

4. Chapa de aço de bitola fina, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que a chapa de aço de bitola fina também contém, em % em massa, 0,0004% < B < 0,005%.