BR112019019503A2

BR112019019503A2 - método para produção de placa de aço inoxidável austenítico

Info

Publication number: BR112019019503A2
Application number: BR112019019503A
Authority: BR
Inventors: Morikawa Hiroshi; Morita Kazunari; Saito Shun; Ehara Yasuhiro
Original assignee: Nippon Steel Stainless Steel Corp
Priority date: 2017-03-24
Filing date: 2018-03-14
Publication date: 2020-04-28
Also published as: WO2018173888A1; RU2721256C1; KR102239946B1; MY190467A; CN110709188B; EP3603849A1; ZA201905971B; US20200030873A1; EP3603849B1; CN110709188A; US10807156B2; TWI765006B; JP2018161667A; TW201840376A; BR112019019503B1; JP6347864B1; KR20200002842A; EP3603849A4

Abstract

a presente invenção refere-se a uma técnica de lingotamento contínuo para suprimir estavelmente e significativamente defeitos de superfície gerados na direção longitudinal (a direção de lingotamento) de uma placa de aço inoxidável austenítico lingotada continuamente. um método para produção de placa de aço inoxidável austenítico em que, no lingotamento contínuo de um aço inoxidável austenítico, é executada a agitação eletromagnética (sem) aplicando-se energia elétrica pelo menos ao aço fundido em uma região de profundidade em que a espessura da concha solidificada é de 5 ? 10 mm na posição central na direção do lado longo, a energia elétrica sendo aplicada de modo que sejam geradas correntes que fluem em direções opostas ao longo de ambos os lados longos, e a condição de lingotamento é controlada de modo que a expressão 10 < ¿t < 50 x fems + 10 seja satisfeita. na expressão, ¿t denota a diferença entre a temperatura média do aço fundido (°c) e a temperatura de início da solidificação (°c) do aço fundido, e fems denota o índice de força de agitação representado por uma função da taxa de fluxo do aço fundido na direção do lado longo provocado pela agitação eletromagnética, e pela velocidade de lingotamento.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para MÉTODO PARA PRODUÇÃO DE PLACA DE AÇO INOXIDÁVEL AUSTENÍTICO.

Campo técnico [001] A presente invenção refere-se a um método para produção de uma placa de aço inoxidável austenítico por lingotamento contínuo utilizando um agitador eletromagnético (EMS).

Antecedentes da técnica [002] O método de lingotamento contínuo foi amplamente usado como método de produção de um aço inoxidável austenítico, tal como SUS 304. A placa lingotada continuamente resultante pode ser conformada em uma tira de aço fina através de processos que incluem laminação a quente e laminação a frio. A sua técnica de produção foi estabelecida nesses dias, e uma tira de aço fina está sendo usada como materiais de produtos em muitas aplicações. Entretanto, a tira de aço fina de um aço inoxidável austenítico pode sofrer uma falha explícita de superfície em alguns casos, o que é considerado ser derivado de um defeito de superfície da placa lingotada. O problema de uma falha de superfície da tira de aço fina pode ser evitado na maioria dos casos pela introdução de um processo de polimento da superfície da placa com um esmeril. Entretanto, o polimento da superfície com um esmeril pode aumentar o custo. É demandada tal técnica de produção da placa lingotada continuamente que não causa problemas de falha na superfície em uma tira de aço fina embora o polimento da superfície seja omitido.

[003] A PTL 1 descreve uma técnica de abrandar um defeito de superfície derivado de uma marca de oscilação em uma placa lingotada continuamente de um aço inoxidável austenítico. No lingotamento contínuo de um aço, um agitador eletromagnético (EMS) é eficaz como uma medida para suprimir a contaminação da concha

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2/33 de solidificação com matérias estranhas, e tem sido amplamente utilizado (ver, por exemplo, a PTL 2). A PTL 3 descreve um exemplo no qual a agitação eletromagnética é realizada, e o ângulo de descarga a partir do bocal submerso é ajustado para 5^o ascendentes, abrandando assim um defeito de bolha e uma fratura que ocorreu em uma placa lingotada continuamente de um aço de médio carbono e de um aço de baixo carbono. Entretanto, mesmo em um caso em que essas técnicas são aplicadas a um aço inoxidável austenítico, é difícil abrandar estavelmente e significativamente a ocorrência de uma falha de superfície em uma tira de aço fina derivada de uma placa lingotada. Lista de citações Literaturas de Patente [004] PTL 1: JP 6-190507 A [005] PTL 2: JP 2004-98082 A [006] PTL3:JP 10-166120 A [007] PTL 4: JP 2005-297001 A [008] PTL 5: JP 2017-24078 A

Sumário da invenção

Problema técnico [009] De acordo com as investigações dos presentes inventores, foi confirmado que a falha de superfície, que está explícita em uma tira de aço fina de um aço inoxidável austenítico e tende a ser um problema particularmente em um objetivo que exija boa aparência de superfície, é derivada principalmente de um defeito de superfície envolvendo uma fratura formada na direção longitudinal (isto é, a direção do lingotamento) da placa lingotada continuamente. Na descrição a seguir, o defeito desse tipo na superfície da placa é referido como “um defeito de superfície na direção do lingotamento”. A ocorrência de uma falha na superfície em uma tira de aço fina derivada do defeito de superfície na direção do lingotamento não pode ser

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3/33 evitada, embora a marca de oscilação seja alisada como descrito na PTL 1.

[0010] De acordo com as pesquisas dos inventores, é considerado que o defeito de superfície na direção do lingotamento da placa lingotada continuamente é formada através do mecanismo a seguir. [0010] No caso em que o resfriamento no molde no processo de lingotamento contínuo ocorre irregularmente, a espessura da concha de solidificação se torna irregular, e então o estresse causado pela contração de solidificação e a pressão ferrostática são concentrados ali para formar uma fratura fina. A fratura aparece como defeito de superfície na direção do lingotamento na superfície da placa. A fratura não cresce até uma profundidade tal que quebre a concha de solidificação que foi formada, e assim não traz uma situação séria que iniba a operação de lingotamento contínuo.

[0011] Enquanto a causa da diminuição local da taxa de resfriamento mencionada anteriormente não pode ser necessariamente identificada, é considerado que ocorre um fenômeno tal que a concha de solidificação seja localmente deslocada do molde na etapa inicial de solidificação uma vez que a observação da porção que tem o defeito de superfície na direção de lingotamento revela que uma depressão frequentemente ocorre ali. Várias causas podem ser consideradas para isso, tal como fluxo irregular do pó do molde e deformação irregular da concha de solidificação provocada pela contração de solidificação. O defeito de superfície na direção de lingotamento desse tipo tende a ser um problema particularmente em espécies de aço inoxidável austenítico, se comparado com espécies de aço inoxidável ferrítico e similares, e isto é considerado ser causado pela diferença no modo de solidificação.

[0012] Foi notado que a irregularidade no resfriamento no molde é promovida pela condição de resfriamento forçada, e foi proposta uma

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4/33 medida para suprimir a ocorrência de defeito de superfície na direção do lingotamento na superfície da placa pelo resfriamento gradativo no molde. Por exemplo, a PTL 4 propõe que a concha de solidificação seja resfriada gradativamente pelo aumento da resistência ao calor da camada de pó de molde com o uso de um pó de molde que seja cristalizado prontamente. Entretanto, o efeito do resfriamento gradativo não pode ser considerado como sendo suficiente apenas com o pó de molde, e o defeito de superfície na direção de lingotamento na superfície da placa de aço inoxidável austenítico não pode ser completamente evitado. Além disso, a substituição do pó de molde pode influenciar outros fatores de qualidade, tais como a profundidade da marca de oscilação, e a ocorrência de rompimento, e assim não pode ser utilizado facilmente. A PTL 5 atinge o resfriamento gradativo do molde pelo preenchimento de um metal que tenha baixa condutividade térmica na parede interna do molde. Entretanto, o defeito de superfície na direção do lingotamento na superfície da placa não pode ser completamente evitado com apenas essa medida. Além disso, no caso em que é aplicado um molde desse tipo, o molde não pode ser aplicado apenas às espécies de aço que tenham o problema de defeito de superfície na direção do lingotamento, mas é necessariamente aplicado a todas as outras espécies de aço, e, portanto, outro fator de deterioração da qualidade da superfície pode ocorrer nas outras espécies de aço.

[0013] Um objetivo da presente invenção é descrever uma técnica de lingotamento contínuo para um aço inoxidável austenítico que suprima significativamente o “defeito de superfície na direção do lingotamento” que ocorre na direção longitudinal (isto é, na direção do lingotamento) da placa lingotada continuamente, e fornecer uma placa lingotada continuamente de um aço inoxidável austenítico que significativamente dificilmente sofra uma falha de superfície após o

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5/33 processamento em uma tira de aço fina embora o tratamento da superfície da placa lingotada continuamente com um esmeril seja omitido.

Solução para o problema [0014] Em consideração das circunstâncias, os inventores fizeram sérias investigações em um método para suprimir o defeito de superfície na direção do lingotamento na superfície de uma placa de aço inoxidável austenítico, e como resultado, descobriram uma medida para alcançar um resfriamento gradativo homogêneo no molde pela combinação de “diminuição da temperatura de lingotamento” e agitação eletromagnética no molde”. Foi confirmado que a aplicação da medida pode suprimir significativamente o defeito de superfície na direção de lingotamento no equipamento de lingotamento contínuo existente. A invenção foi alcançada com base no conhecimento.

[0015] A invenção refere-se ao seguinte:

[0016] Um método para produção de uma placa de aço inoxidável austenítico, considerando que no lingotamento contínuo de um aço usando-se um molde que tenha uma forma de perfil retangular de uma superfície interna do molde cortada em um plano horizontal, duas superfícies de paredes internas do molde que constituem as bordas longas da forma retangular são referidas como “superfície da borda longa”, duas superfícies de paredes internas do molde que constituem as suas bordas curtas são referidas como “superfície de borda curta”, a direção horizontal em paralelo à superfície da borda longa é referida como “direção da borda longa” e a direção horizontal em paralelo à superfície de borda curta é referida como “direção da borda curta”, incluindo: descarregar o aço fundido de um aço inoxidável austenítico que tenha uma composição química contendo, em termos de % em massa, de 0,005 a 0,150% de C, de 0,10 a 3,00% de Si, de 0,10 a 6,50% de Mn, de 1,50 a 22,00% de Ni, de 15,00 a 26,00 de Cr, de 0 a

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3,50% de Mo, de 0 a 3,50% de Cu, de 0,005 a 0,250% de N, de 0 a 0,80% de Nb, de 0 a 0,80% de Ti, de 0 a 1,00% de V, de 0 a 0,80% de Zr, de 0 a 1,500% de Al, de 0 a 0,010% de B, e de 0 a 0,060% no total de um elemento terra rara e Ca, com o saldo sendo Fe e impurezas inevitáveis, tendo um valor A de 20,0 ou menos definido pela expressão (4) a seguir, a partir de um bocal submerso tendo duas portas de descarga dispostas no centro na direção da borda longa e na direção da borda curta no molde; e aplicar energia elétrica ao aço fundido na imediação de uma concha de solidificação em, uma região de profundidade que forneça uma espessura da concha de solidificação de 5 a 10 mm pelo menos na posição central na direção da borda longa, de modo a provocar fluxos nas direções inversas entre si na direção da borda longa em ambos os lados da borda longa, executando assim a agitação eletromagnética (EMS) para controlar a condição do lingotamento contínuo que satisfaça a expressão (1) a seguir:

10<ΔΤ<50χ FEMS +10 (1) [0017] em que ΔΤ e FEMS são representados respectivamente pelas expressões (2) e (3) a seguir:

ΔΤ = TL - TS (2)

FEMS = VEMS x (0,18 x VC + 0,71) (3) [0018] em que TL representa a temperatura média do aço fundido (°C) a uma profundidade média de superfície de aço fundido de 20 mm em uma posição a 1/4 na direção da borda longa e em uma posição a 1/2 na direção da borda curta; TS representa a temperatura de início da solidificação (°C) do aço fundido; FEMS representa um índice de intensidade de agitação; VEMS representa a velocidade média do fluxo de aço fundido (m/s) na direção da borda longa transmitida pela agitação eletromagnética em uma região de profundidade que forneça uma espessura da concha de solidificação de 5 a 10 mm em uma

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7/33 posição central na direção da borda longa; e VC representa a velocidade de lingotamento (m/min) correspondente à velocidade de progressão da placa lingotada em uma direção longitudinal:

A = 3,647 (Cr+Mo+1,5Si+0,5Nb) - 2,603 (Ni+30C+30N+0,5Mn) - 32,377 (4) [0019] em que os símbolos dos elementos na expressão (4) representam os teores dos elementos em termos de % em massa, respectivamente.

[0020] No lingotamento contínuo, a condição do lingotamento contínuo é preferivelmente controlada para também satisfazer a expressão (5) a seguir. A expressão (6) a seguir pode ser utilizada ao invés da expressão (5).

ΔΤ < 25 (5)

ΔΤ < 20 (6) [0021] A condição de lingotamento contínuo é preferivelmente controlada para também satisfazer a expressão (7) a seguir. A expressão (8) a seguir pode ser utilizada ao invés da expressão (7).

FEMS < 0,50 (7)

FEMS < 0,40 (8) [0022] A superfície do aço fundido no molde flutua pelo fluxo e a vibração do metal fundido durante a operação do lingotamento contínuo. A “profundidade média da superfície do aço fundido” é a profundidade na direção vertical com base na posição média da superfície do aço fundido. Há duas posições para as “posições a uma posição a 1/4 na direção da borda longa e uma posição a 1/2 na direção da borda curta” com o bocal submerso central interferindo entre elas no molde. A temperatura média do aço fundido TL (^QC) é o valor médio das temperaturas do aço fundido a uma profundidade média da superfície do aço fundido de 20 mm nas duas posições. A temperatura de início da solidificação TS (^QC) é a temperatura

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8/33 correspondente à temperatura da linha de líquido.

Efeitos vantajosos da invenção [0023] De acordo com o método para produção de uma placa lingotada continuamente da invenção, em uma placa lingotada continuamente de um aço inoxidável austenítico, a ocorrência do “defeito de superfície na direção de lingotamento” pode ser suprimida significativamente, e o problema da falha de superfície derivada da aparência da placa na tira de aço fina de um aço inoxidável austenítico pode ser evitado por um processo de produção, no qual o tratamento da superfície da placa lingotada continuamente com um esmeril é omitido.

Breve descrição dos desenhos [0024] A Figura 1 é uma fotografia da aparência de uma placa lingotada continuamente de um aço inoxidável austenítico tendo um defeito de superfície na direção de lingotamento que ocorre ali.

[0025] A Figura 2 é uma fotografia da aparência de uma chapa de aço laminada a frio de um aço inoxidável austenítico tendo uma falha de superfície derivada de um defeito de superfície de uma placa na direção de lingotamento.

[0026] A Figura 3 é uma fotografia de uma estrutura de seção transversal próxima à superfície de uma placa lingotada continuamente de um aço inoxidável austenítico tendo um defeito de superfície na direção do lingotamento ocorrendo ali.

[0027] A Figura 4 é uma vista se seção transversal exemplificando esquematicamente uma estrutura de seção transversal de um equipamento de lingotamento contínuo capaz de ser aplicado à invenção, cortada no plano horizontal na superfície do aço fundido no molde.

[0028] A Figura 5 é uma ilustração mostrando as “posições em uma posição 1/4 na direção da borda longa e uma posição 1/2 na

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9/33 direção da borda curta” pelos símbolos P1 e P2 no molde mostrado na Figura 4.

[0029] A Figura 6 é uma fotografia de uma estrutura metálica de uma placa lingotada continuamente de um aço inoxidável austenítico de acordo com a invenção obtida por um método que emprega agitação eletromagnética, na superfície da seção transversal perpendicular à direção de laminação.

[0030] A Figura 7 é a fotografia de uma estrutura metálica de uma placa lingotada continuamente de um aço inoxidável austenítico obtido por um método que não emprega agitador eletromagnético, na superfície de seção transversal perpendicular à direção de lingotamento.

[0031] A Figura 8 é um gráfico plotando a relação entre ΔΤ e FEMS.

Descrição de modalidades [0032] No lingotamento contínuo, uma camada de fluxo formada de pó de molde fundido é geralmente formada na superfície do aço fundido. A interferência do fluxo a partir da superfície do aço fundido no vão entre a concha de solidificação e o molde para formar a película de fluxo, que produz a lubrificação entre eles. Em geral, a distância entre a concha de solidificação e o molde separados pela película de fluxo é substancialmente homogênea nas mesmas posições na direção do lingotamento (isto é, as posições com a mesma profundidade a partir da superfície do aço fundido), e a remoção de calor pelo molde ocorre substancialmente homogeneamente. Entretanto, pode haver uma posição em que a distância entre a concha e o molde no estágio inicial de solidificação é aumentada devido a algum conjunto de fatores, tais como invasão de um material estranho entre a concha de solidificação e o molde. Nessa posição, a solidificação avança em um estado tal que a espessura da

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10/33 concha de solidificação seja menor que a adjacente uma vez que a superfície da concha de solidificação é rebaixada em relação à imediação, e a taxa de resfriamento é diminuída em relação à imediação. Na posição em que a distância é aumentada em vista do acima na direção do lingotamento, o estado em que a espessura da concha de solidificação é menor que a da imediação é continuada por um certo período de tempo até a influência do fator que aumenta a distância (tal como a invasão de um material estranho) seja resolvida. Consequentemente, a concha de solidificação dentro do molde formou ali uma região de uma porção fina da concha de solidificação que se estende na direção de lingotamento. O estresse é concentrado para a porção fina da concha de solidificação, e no momento em que a sua porção de superfície não pode suportar o estresse, uma fratura da superfície se estendendo na direção do lingotamento ocorre dentro do molde. Entretanto, a fratura é mínima e não causa um acidente em que o metal fundido vaza dali (isto é, rompimento). É considerado que o “defeito de superfície na direção do lingotamento” formado na placa lingotada continuamente de um aço inoxidável austenítico é formado nesse mecanismo.

[0033] Enquanto a maioria do aço inoxidável austenítico é solidificado frequentemente com uma fase ferrita δ como cristal principal, pode haver um caso em que a proporção da fase ferrita δ formada seja consideravelmente pequena e um caso em que a fase única austenita seja solidificada, dependendo da composição química. P e S como impurezas no aço tendem a ser dissolvidos na fase ferrita δ ao invés de na fase austenita e, portanto, particularmente em uma espécie de aço que tenha uma pequena proporção da fase ferrita δ formada, P e S tendem a sofrer segregação na borda do grão da fase austenita, e diminuição da resistência naquela porção. É considerado, consequentemente, que o “defeito de superfície na direção do

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11/33 lingotamento” envolvendo uma fratura de superfície tende a ocorrer em um aço inoxidável austenítico ao invés de em um aço inoxidável ferrítico.

[0034] O defeito de superfície na direção do lingotamento envolvendo uma fratura de superfície é frequentemente observada com um comprimento desde vários centímetros a várias dezenas de centímetros na direção longitudinal da placa. No caso em que a extensão da fratura de superfície formada é consideravelmente grande sob inspeção visual, pode haver casos em que a porção seja tratada intensivamente com um esmeril. Entretanto, a fratura de superfície desse tipo existe na porção superficial da superfície da placa, e assim geralmente não cresce para uma fratura aumentada através da laminação a quente e da laminação a frio. Consequentemente, particularmente para espécies de aço para uso geral, tal como SUS 304, é procedimento comum que a placa lingotada continuamente seja submetida a um processo de laminação a quente e de laminação a frio sem um tratamento de superfície particular na placa. O defeito de superfície na direção do lingotamento com uma certa extensão que existe na superfície da placa lingotada continuamente aparece como falha de superfície se estendendo continuamente ou intermitentemente na direção de laminação na chapa de aço laminada a frio. Portanto, para fornecer uma chapa de aço laminada a frio de aço inoxidável austenítico com alta qualidade, é eficaz produzir uma placa que tenha o defeito de superfície na direção de lingotamento que seja o menor possível na etapa de lingotamento contínuo.

[0035] A Figura 1 exemplifica a fotografia da aparência de uma placa lingotada continuamente de um aço inoxidável austenítico que tem um defeito de superfície na direção do lingotamento, com uma grande extensão ocorrendo ali. A direção em paralelo à borda longa da fotografia corresponde à direção longitudinal (isto é, a direção de

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12/33 lingotamento) da placa, e a direção perpendicular a essa corresponde à direção da largura da placa. Um defeito de superfície na direção de lingotamento que excede 27 cm aparece na posição indicada pela seta.

[0036] A figura 2 exemplifica uma fotografia da aparência de uma chapa de aço laminada a frio de um aço inoxidável austenítico com uma falha de superfície derivada de um defeito de superfície na direção de lingotamento de uma placa. A direção em paralelo à escala corresponde à direção de rolamento. Uma falha de superfície que se estende na direção de laminação aparece na parte central do espécime da folha cortada. O exemplo mostrado na fotografia é um caso em que é formada uma falha consideravelmente grande. A análise elementar da porção que tem a falha detecta uma grande quantidade de elementos contidos no pó de molde (tal como Na) e assim é identificado que a falha de superfície é derivada do defeito de superfície na direção de lingotamento da placa.

[0037] A figura 3 exemplifica uma fotografia de uma estrutura de seção transversal próxima à superfície de uma placa lingotada continuamente de um aço inoxidável austenítico tendo um defeito de superfície com uma extensão relativamente grande na direção de lingotamento que ocorre sobre a mesma. A direção em paralelo à borda longa da fotografia corresponde à direção da largura da placa, e a direção perpendicular à borda longa e a borda curta da fotografia corresponde à direção de lingotamento. Uma vez que a superfície da placa em torno da porção que tem a rachadura formada é comprimida a partir da imediação, considera-se que a distância entre a concha de solidificação e o molde é aumentada a partir da imediação devido a alguns tipos de fatores na formação da concha de solidificação inicial. É considerado que, assim, a remoção de calor pelo molde é diminuída na imediação para diminuir a taxa de solidificação, e o lingotamento

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13/33 prossegue no estado em que a espessura da concha de solidificação é menor do que na imediação, resultando na fratura causada pela concentração de estresse na porção da concha de solidificação fina.

[0038] Para os casos que têm formada uma rachadura deste tipo, a comparação da estrutura metálica próxima à superfície da placa entre as imediações da fratura e a porção normal revela que o espaçamento do braço secundário de dendrito é maior nas imediações da rachadura do que na porção normal em todos os casos, e assim é confirmado que a taxa de solidificação na porção que tem o defeito de superfície na direção de lingotamento formada é menor do que na imediação.

[0039] Para alcançar a homogeneização da solidificação inicial e a redução do resfriamento, foi primeiramente considerado operar com uma pequena diferença entre a temperatura do metal líquido no molde e a temperatura de início de solidificação do aço (isto é, lingotamento a baixa temperatura). Foi esperado, desse modo, diminuir totalmente a quantidade de remoção de calor pelo molde. Como resultado da experiência, a redução do resfriamento pode ser obtida pelo lingotamento a baixa temperatura, mas é significativamente difícil reter a temperatura do metal líquido constantemente em um baixo valor durante todo o período de lingotamento, e no caso em que a temperatura do metal líquido é muito alta, o efeito da desaceleração do resfriamento desaparece, enquanto que no caso em que a temperatura do metal líquido é muito baixa, ocorrem problemas que incluem entupimento do bocal da panela intermediária, resultando em obstáculo na operação. Em vista disto, foi considerado o uso de um agitador eletromagnético no molde (EMS) em adição ao lingotamento a baixa temperatura. Isto é porque a aplicação da agitação eletromagnética exerce um efeito de tornar a temperatura da superfície do banho homogênea na direção de borda longa do molde. Como

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14/33 resultado da experiência, a combinação dessas medidas tem alcançado a redução do resfriamento e a homogeneização da solidificação inicial sem lingotamento a uma temperatura extremamente baixa, e assim a formação do defeito de superfície na direção de fundição pode ser significativamente aliviada.

[0040] No caso em que a temperatura de lingotamento não é de lingotamento a baixa temperatura, mas é uma temperatura comumente empregada, não pode ser obtida uma redução de tempo suficiente para o resfriamento, mesmo que o agitador eletromagnético no molde seja aplicado, e o efeito esperado não foi obtido para a redução do defeito de superfície na direção de lingotamento.

[0041] Na invenção, é almejado um aço inoxidável austenítico tendo a seguinte composição química:

[0042] uma composição química contendo, em termos de % em massa, de 0,005 a 0,150% de C, de 0,10 a 3,00% de Si, de 0,10 a 6,50% de Mn, de 1,50 a 22,00% de Ni, de 0,00 a 26,00 de Cr, de 0 a 3,50% de Mo, de 0 a 3,50% de Cu, de 0,005 a 0,250% de N, de 0 a 0,80% de Nb, de 0 a 0,80% de Ti, de 0 a 1,00% de V, de 0 a 0,80% de Zr, de 0 a 1,500% De Al, de 0 a 0,010% de B, e de 0 a 0,060% no total de um elemento terra rara e Ca, com o saldo sendo Fe e as impurezas inevitáveis, tendo um valor A de 20,0 ou menos definido pela seguinte expressão (4):

A = 3,647 (Cr+Mo+1,5Si+0,5Nb) - 2,603 (Ni+30C+30N+0,5Mn) - 32,377 (4) [0043] Na expressão (4), os símbolos dos elementos representam os teores dos elementos em termos de % em massa, respectivamente. O elemento que não está contido representa 0.

[0044] Enquanto o valor da expressão (4) é originalmente usado como um índice de proporção (percentual em volume) de uma fase ferrita em uma estrutura de solidificação formada em soldagem, foi

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15/33 confirmado que o valor é um índice que é benéfico para a identificação de uma espécie de aço austenítico que tem um grande efeito de alívio do defeito de superfície na direção de lingotamento de uma placa lingotada continuamente. Uma espécie de aço inoxidável tendo o valor que é 20,0 ou menos tende a sofrer o defeito de superfície na direção de lingotamento uma vez que a quantidade de cristalização da fase ferrita δ é pequena em lingotamento contínuo, ou a fase única de austenita é solidificada. Na invenção, tal espécie de aço austenítico é almejada, e o defeito de superfície na direção de lingotamento deve ser significativamente aliviado. Uma espécie de aço tendo um valor negativo para o valor A pode ser considerada como sendo uma espécie de aço em que unicamente a fase de austenita é solidificada. O limite inferior do valor A pode não ser particularmente ajustado, e em geral, um aço tendo um valor de -20,0 ou mais é aplicado de forma eficaz.

[0045] A figura 4 é uma vista de seção transversal exemplificando esquematicamente uma estrutura de seção transversal de um equipamento de lingotamento contínuo capaz de ser aplicado à invenção, cortado no plano horizontal na superfície do aço fundido no molde. A superfície do aço fundido significa o nível líquido do aço fundido. Uma camada de pó de molde é geralmente formada sobre a superfície do aço fundido. Um bocal submerso 30 é disposto no centro da região circundada por dois pares de moldes (11A e 11B) e (21A e 22B) que se faceiam. O bocal submerso tem duas portas de descarga sob a superfície do aço fundido, e um aço fundido 40 é continuamente alimentado ao interior do molde a partir das duas portas de descarga para formar a superfície do aço fundido na posição de altura prescrita no molde. O molde tem uma superfície interna de parede do molde, em forma de perfil retangular, cortada no plano horizontal, e na figura 4, as superfícies de borda longa que constituem as bordas longas do

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16/33 formato retangular são denotadas pelos símbolos 12A e 12B, e as superfícies de borda curta que constituem as bordas curtas das mesmas são denotadas pelos símbolos 22A e 22B. A direção horizontal em paralelo à superfície de borda longa é referida como uma direção de borda longa, e a direção horizontal em paralelo à superfície de borda curta é referida como uma direção de borda curta. Na Figura 4, a direção de borda longa é mostrada pela seta de contorno branco com o símbolo 10, e a direção de borda curta é mostrada com o símbolo 20. No nível da superfície do aço fundido, a distância entre as superfícies de borda longa 12A e 12B (que é t na Figura 5 descrita posteriormente) pode ser, por exemplo, de 150 a 300 mm, e a distância entre as superfícies de borda curtas 22A e 22B (que é W na Figura 5 descrita posteriormente ) pode ser, por exemplo, de 600 a 2.000 mm.

[0046] Os dispositivos de agitador eletromagnéticos 70A e 70B são dispostos atrás dos moldes 11A e 11B, e desse modo uma força de escoamento na direção de borda longa pode ser aplicada ao aço fundido em uma região que tenha uma profundidade que fornece uma espessura da concha de solidificação de 5 a 10 mm formada pelo menos ao longo das superfícies das superfícies de borda longas 12A e 12B. A profundidade significa uma profundidade com base no nível da superfície do aço fundido. A superfície do aço fundido pode flutuar durante o lingotamento contínuo, e na descrição aqui, o nível médio da superfície do aço fundido é designado como a posição da superfície do banho. A região que tenha uma profundidade que fornece uma espessura da concha de solidificação de 5 a 10 mm geralmente existe em uma faixa com uma profundidade de 300 mm ou menos a partir da superfície do aço fundido, enquanto depende da velocidade de lingotamento e da taxa de remoção de calor do molde. Consequentemente, os dispositivos agitadores eletromagnéticos 70A e

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70B são dispostos em posições capazes de aplicar uma força de escoamento ao aço fundido em uma profundidade de aproximadamente 300 mm a partir da superfície do aço fundido.

[0047] Na Figura 4, a direção do fluxo do aço fundido nas imediações das superfícies de borda longas formadas através da força eletromagnética dos equipamentos de agitador eletromagnético 70A e 70B na região que tem uma profundidade que fornece uma espessura da concha de solidificação de 5 a 10 mm é mostrada pelas setas pretas 60A e 60B respectivamente. As direções de fluxo pelo agitador eletromagnético são de tal forma que fluxos em direções inversas umas às outras são formados na direção da borda longa em ambos os lados de borda longa. Neste caso, na região que tem uma profundidade que fornece uma espessura da concha de solidificação de aproximadamente 10 mm, o fluxo horizontal de aço fundido em contato com a concha de solidificação tem sido formado por redemoinhos no molde. O aço fundido próximo à superfície do aço fundido no molde flui suavemente sem estagnação pelo fluxo de redemoinho, melhorando assim o efeito de homogeneizar a temperatura de aço fundido no molde no momento em que o aço fundido imediatamente abaixo da superfície do aço fundido formando a concha de solidificação inicial está em contato com a parede do molde. [0048] A figura 5 é uma ilustração mostrando as posições em uma posição 1/4 na direção de borda longa e uma posição 1/2 na direção de borda curta pelos símbolos P1 e P2 no molde mostrado na Figura

4. A temperatura média de aço fundido TL (°C) é mostrado pelo valor médio da temperatura de aço fundido (°C) em uma profundidade média de superfície de aço fundido de 20 mm na posição P1 e a temperatura de aço fundido (°C) a uma profundidade média de superfície de aço fundido de 20 mm na posição P2.

[0049] Na invenção, o lingotamento é realizado a uma temperatura

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18/33 tão baixa quanto possível para satisfazer a expressão (1) a seguir. É mais eficaz que a fundição seja realizada para satisfazer a seguinte expressão (1)'.

< ΔΤ < 50 x FEMS + 10 (1)

10<ΔΤ < 50 x FEMS + 8 (1) ' [0050] ΔΤ significa a diferença de temperaturas a temperatura do aço fundido no lingotamento e a temperatura do início da solidificação do aço fundido, e especificamente é definido pela expressão (2) a seguir.

ΔΤ = TL-TS (2) [0051] Como a temperatura de aço fundido em fundição, é utilizada a temperatura média de aço fundido TL (°C). TL é o valor médio de temperaturas de aço fundido (°C) a uma profundidade média de superfície de aço fundido de 20 mm nas posições P1 e P2 mostradas na Figura 5. A temperatura de início da solidificação TS (°C) do aço fundido pode ser entendido por meio da medição da temperatura da linha liquidus para um aço que tenha a mesma composição por uma experiência de laboratório. Na operação real, ΔΤ pode ser controlado com base nos dados de temperaturas de solidificação que foram entendidas previamente para todas as composições almejadas.

[0052] Uma operação a uma baixa temperatura com um ΔΤ de 10°C ou menos tem um risco de problemas, tal como o entupimento do bocal da panela intermediária, no caso em que ocorre uma flutuação de temperatura inesperada ou similar, e assim é difícil de praticar industrialmente. A faixa permissível do limite superior de ΔΤ pode variar dependendo do efeito do agitador do aço fundido no molde. Basicamente, com uma maior força de agitação pelo agitador eletromagnético, a temperatura do aço fundido próxima à superfície do aço fundido é homogeneizada para aumentar o limite superior

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19/33 permissível de ΔΤ. Consequentemente, ο efeito de supressão do defeito de superfície na direção de lingotamento da superfície da placa não pode ser suficientemente fornecido apenas por meio da redução de ΔΤ sem o uso de um agitador eletromagnético no molde. Entretanto, descobriu-se que para a avaliação precisa do efeito de agitação, a influência da quantidade de descarga do aço fundido alimentado no molde não pode ser ignorada. O índice que mostra o efeito de agitação é o índice de intensidade de agitação FEMS representado pela expressão (3) a seguir.

FEMS = VEMS x (0,18 x VC + 0,71) (3) [0053] em que VEMS representa a velocidade média de fluxo do aço fundido (m/s) na direção de borda longa do aço fundido em contato com a superfície da concha de solidificação em uma região de profundidade que proporciona uma espessura da concha de solidificação de 5 a 10 mm em uma posição central na direção de borda longa transmitida pelo agitador eletromagnético; e VC representa a velocidade de lingotamento (m/min). Com uma maior velocidade de lingotamento VC, a quantidade de fluxo de descarga a partir do bocal submerso é aumentada, e de acordo com a mesma, a agitação do aço fundido no molde é ativada. O índice de intensidade de agitação FEMS da expressão (3) pode ser entendido como um parâmetro da contribuição do agitador eletromagnético no efeito de agitação que é compensado em consideração da influência da quantidade de descarga do aço fundido.

[0054] O limite superior permissível de ΔΤ pode ser estimado com precisão aplicando-se o índice de intensidade de agitação FEMS à expressão (1) e, mais preferencialmente, à expressão (1)'. Especificamente, a falha de superfície sobre a chapa laminada a frio derivada do defeito de superfície na direção de lingotamento pode ser significativamente aliviada pela realização do lingotamento contínuo

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20/33 sob a condição de que ΔΤ seja menor que 50 x FEMS + 10, conforme mostrado na expressão (1), ou mais preferivelmente sob a condição em que ΔΤ seja menor que 50 de FEMS + 8, conforme mostrado na expressão (1)'. Com uma maior resistência da agitação do aço fundido (isto é, um maior índice de intensidade do agitador FEMS), o limite superior permissível de Δΐ É aumentado. Entretanto, com FEMS excessiva, a superfície ondulada do aço fundido se torna severa, e as matérias estranhas, tal como as partículas de pó de molde e as inclusões que flutuam sobre a superfície do aço fundido, tendem a ser arrastadas na concha de solidificação.

[0055] Para que o efeito de prevenção da falha de superfície na chapa de aço laminada a frio derivado do defeito de superfície na direção de lingotamento seja exibido em um nível mais elevado, a condição de lingotamento contínuo é preferivelmente controlada ainda para satisfazer também a expressão (5) a seguir, e ainda preferivelmente satisfazer também expressão (6) a seguir, além da expressão (1) ou da expressão (1)'.

ΔΤ <25 (5)

ΔΤ <20 (6 ) [0056] Além disso, para que a contaminação com matérias estranhas causadas pela superfície ondulada do aço fundido seja efetivamente evitada, a condição de lingotamento contínuo é preferivelmente controlada para satisfazer também a expressão (7) a seguir e ainda preferivelmente satisfazer também a expressão (8) a seguir.

FEMS 0,50 (7)

FEMS 0,40 (8 ) [0057] A figura 6 exemplifica uma fotografia de uma estrutura metálica de uma placa lingotada continuamente de um aço inoxidável austenítico de acordo com a invenção obtido por um método que

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21/33 emprega um agitador eletromagnético, na superfície de seção transversal perpendicular à direção de lingotamento. A direção em paralelo à borda longa da fotografia é a direção da largura da placa, e a direção em paralelo à borda curta é a direção da espessura da placa. A fotografia mostra o campo de visão, no qual a borda inferior corresponde a uma distância de 15 mm a partir da superfície da placa (isto é, a superfície em contato com o molde), e a superfície da placa está no lado da borda superior da fotografia.

[0058] É sabido que, no caso em que um metal líquido flui em relação a um molde, a solidificação de cristais prossegue com uma inclinação no sentido do lado posterior do fluxo, e o ângulo de inclinação do crescimento de cristais aumenta com o aumento da velocidade de fluxo. No exemplo mostrado na Figura 6, a direção de crescimento do braço primário de dendrito é inclinada para a direita. Consequentemente, é entendido que o aço fundido em contato com a concha de solidificação flui da direita para a esquerda na fotografia. A relação entre a velocidade de fluxo do aço fundido em contato com a concha de solidificação e o ângulo de inclinação do crescimento de cristais pode ser conhecida, por exemplo, por uma experiência de solidificação utilizando um elemento de remoção de calor em forma de haste rotativa. A velocidade de fluxo do aço fundido em contato com a concha de solidificação no lingotamento contínuo pode ser estimada com base nos dados coletados previamente pelas experiências de laboratório. A velocidade média de fluxo Vems na direção de borda longa do aço fundido em contato com a superfície da concha de solidificação em uma região de profundidade que fornece uma espessura da concha de solidificação de 5 a 10 mm pode ser compreendida medindo o ângulo de inclinação médio do braço primário de dendrito a uma distância de 5 a 10 mm a partir da superfície pela fotografia da seção transversal. No exemplo mostrado

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22/33 na Figura 6, a VEMS é estimada como sendo de aproximadamente 0,3 m/s. É prática em um aparelho de lingotamento contínuo comum que VEMS seja controlado, por exemplo, para uma faixa de 0,1 a 0,6 mm/s VEMS pode também ser controlada para ser de 0,2 a 0,4 mm/s.

[0059] Na operação real, a velocidade de fluxo de aço fundido VEMS pode ser controlada por um valor de corrente elétrica aplicado ao equipamento de agitação eletromagnética (que pode ser referido daqui em diante como uma corrente de agitação eletromagnética). No equipamento de lingotamento contínuo equipado com um equipamento de agitação eletromagnética, a relação entre a corrente do agitador eletromagnético e as velocidades de fluxo de aço fundido em posições no molde foi acumulada como dados prévios através das simulações de computador, das experiências para medições reais de velocidades de fluxo de aço fundido, e das observações de estrutura descritas acima para as placas coletadas em muitas operações reais. Na operação real, VEMS pode ser controlada para o valor prescrito com a corrente do agitador eletromagnético com base nos dados acumulados.

[0060] A figura 7 exemplifica uma fotografia de uma estrutura metálica de uma placa lingotada continuamente de um aço inoxidável austenítico obtido por um método que não emprega um agitador eletro-magnético, na superfície da seção transversal perpendicular à direção de lingotamento. A posição de observação do espécime é a mesma que na Figura 6. Neste caso, não é encontrada nenhuma inclinação na direção de crescimento do dendrito. Consequentemente, é entendido que a porção que fornece uma espessura da concha de solidificação de 5 a 10 mm dessa peça fundida é solidificada em um estado em que o aço fundido não flui na direção de borda longa. Exemplos [0061] Os aços inoxidáveis austeníticos que têm as composições

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23/33 químicas mostradas na Tabela 1 foram lingotados com um equipamento de lingotamento contínuo para produzir peças lingotadas (placas).

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Tabela 1

N^e	Composição química (% em massa)	Valor A
C	Si	Mn	Ni	Cr	Mo	Cu	Nb	N	Ti	Al	Outros
1	0,058	0,51	0,95	8,08	18,24	0,24	0,32	0,02	0,026	0,00	0,001	-	9,0
2	0,056	0,49	0,81	8,08	18,51	0,21	0,25	0,02	0,022	0,00	0,001	-	10,5
3	0,016	0,59	1,74	14,51	18,49	3,29	0,29	0,01	0,059	0,00	0,003	-	4,4
4	0,058	0,58	1,49	11,02	18,15	0,21	0,32	0,79	0,026	0,00	0,001	-	2,0
5	0,091	0,57	0,93	7,00	16,95	0,26	0,25	0,03	0,033	0,00	0,003	-	4,4
6	0,064	0,51	0,95	8,37	18,30	0,30	0,43	0,03	0,028	0,01	0,002	-	8,1
7	0,068	0,50	1,06	8,32	18,51	0,25	0,35	0,03	0,030	0,01	0,003	-	8,2
8	0,018	0,74	1,18	12,53	18,61	2,39	0,37	0,02	0,012	0,00	0,008	-	11,8
9	0,020	0,68	1,34	13,30	17,53	2,29	0,38	0,02	0,012	0,00	0,006	-	4,8
10	0,017	0,72	1,11	13,01	17,79	2,10	0,29	0,02	0,013	0,00	0,006	-	6,5
11	0,039	1,46	0,27	6,87	13,79	0,77	0,66	0,00	0,008	0,33	0,035	-	6,8
12	0,058	0,46	1,02	8,81	18,97	0,26	0,35	0,02	0,026	0,00	0,001	-	9,5
13	0,017	0,56	1,64	13,79	19,07	3,39	0,32	0,01	0,061	0,00	0,003	-	8,5
14	0,054	0,62	1,42	10,62	19,95	0,20	0,33	0,80	0,027	0,00	0,001	-	10,2
15	0,041	1,41	0,28	7,24	14,00	0,78	0,60	0,00	0,007	0,33	0,037	-	6,2
16	0,052	0,70	1,11	18,73	27,36	0,02	0,07	0,01	0,017	0,00	0,001	-	15,8
17	0,047	0,74	1,08	19,19	25,04	0,03	0,06	0,01	0,018	0,00	0,001	-	6,7

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N^e	Composição química (% em massa)	Valor A
C	Si	Mn	Ni	Cr	Mo	Cu	Nb	N	Ti	Al	Outros
18	0,086	2,78	0,22	8,34	13,70	2,21	0,26	0,00	0,069	0,00	0,000	-	6,8
19	0,079	0,58	6,05	2,06	17,23	0,18	2,18	0,02	0,175	0,00	0,001	-	1,3
20	0,131	0,44	1,72	6,26	16,62	0,26	0,35	0,01	0,062	0,00	0,001	-	-1,9
21	0,059	1,73	0,62	11,01	20,31	0,21	0,16	0,12	0,151	0,00	0,044	Ca: 0,002 REM: 0,043	6,3
22	0,087	2,79	0,21	8,02	13,60	2,22	0,25	0,00	0,064	0,00	0,000	-	7,6
23	0,081	0,59	6,51	2,01	16,97	0,18	2,19	0,02	0,169	0,00	0,001	-	0,1
24	0,127	0,47	1,64	6,5	18,14	0,28	0,36	0,01	0,061	0,00	0,001	-	3,7
25	0,072	0,49	0,76	7,21	16,57	0,11	0,19	0,02	0,031	0,00	1,180	Ca: 0,001	3,4
26	0,029	0,58	1,01	9,08	17,34	0,15	0,33	0,02	0,009	0,48	0,023	Ca: 0,001	6,7
27	0,017	0,64	1,12	12,08	17,16	2,11	0,32	0,01	0,011	0,00	0,004	-	6,4
28	0,058	0,48	1,02	8,05	18,21	0,28	0,33	0,02	0,028	0,00	0,001	V: 0,09	8,7
29	0,017	0,33	1,73	8,04	17,04	0,22	3,19	0,01	0,012	0,01	0,003	-	6,9
30	0,059	0,59	1,10	8,06	18,34	0,26	0,35	0,01	0,024	0,00	0,002	Zr: 0,31	9,8

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N^e	Composição química (% em massa)	Valor A
C	Si	Mn	Ni	Cr	Mo	Cu	Nb	N	Ti	Al	Outros
31	0,041	0,69	0,99	19,15	25,12	0,11	0,10	0,01	0,019	0,00	0,002	B: 0,004 Ca: 0,001	7,6
32	0,064	1,67	0,65	11,27	20,79	0,23	0,15	0,13	0,146	0,00	0,044	Ca: 0,002	7,1
33	0,068	0,51	1,15	8,02	18,87	0,30	0,48	0,03	0,032	0,01	0,004	-	10,2
34	0,071	0,47	0,75	7,28	17,87	0,12	0,19	0,02	0,033	0,00	1,158	Ca: 0,001	7,8
35	0,030	0,56	1,10	9,38	18,45	0,14	0,31	0,02	0,010	0,49	0,024	Ca: 0,001	9,5
36	0,057	0,47	0,95	8,05	18,13	0,24	0,31	0,02	0,024	0,00	0,001	-	8,7

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27/33 [0062] O molde de lingotamento contínuo era um molde comum de liga de cobre com refrigeração a água, tendo uma superfície de contato com um metal fundido constituída por uma liga de cobre. O tamanho do molde para o lingotamento contínuo no nível da superfície do aço fundido foi ajustado para 200 mm para o comprimento de borda curta e uma faixa de 700 a 1.650 mm para o comprimento de borda longa. A dimensão na extremidade inferior do molde foi ligeiramente menor do que a dimensão acima mencionada, levando em consideração a contração da solidificação. Um bocal submerso tendo duas portas de descarga em ambos os lados na direção de borda longa foi disposto na posição central na direção de borda longa e na direção de borda curta. O bocal submerso tinha um diâmetro externo de 105 mm. As duas portas de descarga foram dispostas simetricamente em relação a um plano que passa através do centro do bocal e em paralelo com a superfície de borda curta. Equipamentos de agitação eletromagnética foram dispostos sobre os lados traseiros dos moldes nas bordas longas se faceando, e a agitação eletromagnética foi realizada para transmitir uma força de escoamento na direção de borda longa para o aço fundido na posição de profundidade nas proximidades da superfície do aço fundido até a posição de profundidade de aproximadamente 200 mm no molde. Como mostrado na Figura 1, as direções de fluxo nas duas bordas de borda longas que se faceiam foram feitas inversas entre si. A velocidade média de escoamento Vems na direção de borda longa do aço fundido em contato com a superfície da concha de solidificação na região de profundidade que fornece uma espessura da concha de solidificação de 5 a 10 mm foi controlada ajustando-se a corrente do agitador eletromagnético com base nos dados acumulados da relação entre a corrente do agitador eletromagnético e as velocidades de fluxo do aço fundido em posições no molde que foram obtidas previamente para o

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28/33 aparelho de lingotamento contínuo. As temperaturas do aço fundido (°C) a uma profundidade média da superfície de aço fundido de 20 mm nas duas posições P1 e P2 mostradas na Figura 5 foram medidas com um par termelétrico, e o valor médio de duas posições foi utilizado como a temperatura média de aço fundido Tl (°C).

[0063] A Tabela 2 mostra as condições de lingotamento dos exemplos. ΔΤ é a diferença entre a temperatura média de aço fundido Tl (°C) e a temperatura de início da solidificação Ts (°C) de acordo com a expressão (2). As temperaturas de partida de solidificação Ts (°C) estão mostradas na Tabela 1. Na coluna de Avaliação pela expressão (1), o caso que satisfaz o requisito de expressão (1) é mostrado por passou, e o caso que não satisfaz o requisito é mostrado por falha.

[0064] Várias placas lingotadas continuamente tendo, cada uma, um comprimento de aproximadamente 8 m, foram produzidas para cada um dos exemplos numéricos na Tabela 2, de acordo com a condição de lingotamento contínuo para o mesmo. Uma das placas foi selecionada como uma placa representativa do exemplo numérico. A superfície de um lado da placa representativa foi observada visualmente para investigar a presença de um defeito de superfície na direção de lingotamento envolvendo uma fratura de superfície. O caso em que a presença de uma fratura de superfície é aparentemente confirmada visualmente é mostrado como rachadura superficial de placa: sim na Tabela 2.

[0065] A placa representativa de cada um dos exemplos numéricos foi submetida aos processos comuns de laminação a quente e de laminação a frio para fornecer uma bobina laminada a frio tendo uma espessura de chapa de 0,6 a 2,0 mm. A superfície da placa não foi tratada com um esmeril. A bobina laminada a frio resultante foi submetida a uma linha equipada com um dispositivo de

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29/33 inspeção de superfície a laser, e uma superfície da bobina foi inspecionada em todo o seu comprimento de acordo com um padrão de inspeção fixo para pesquisa da presença de uma falha de superfície. No caso em que uma falha de superfície foi detectada em uma região obtida dividindo-se todo o comprimento da bobina por 1 m na direção longitudinal (daqui em diante referido como um segmento), o segmento foi designado como um segmento defeituoso. A proporção do número de segmentos defeituosos no número total de segmentos por todo o comprimento da bobina (daqui em diante referida como uma taxa de ocorrência de defeito ) foi obtida, e o caso que teve uma taxa de ocorrência de defeito excedendo 3% foi avaliado como pobre (qualidade de superfície pobre), enquanto que o caso que teve uma taxa de ocorrência de defeito de 3% ou menos foi avaliado como bom (qualidade de superfície boa). Os resultados estão mostrados na coluna Avaliação de falha da superfície da bobina laminada a frio na Tabela 2. O Padrão de inspeção é bastante severo, e falhas diferentes da falha derivada do defeito de superfície na direção de lingotamento da placa lingotada continuamente também são detectadas. Em geral, uma bobina laminada a frio tendo uma taxa de ocorrência de defeito que exceda 3% pode ser aplicada para a maioria dos propósitos, mas, em alguns casos, não pode ser aplicada aos propósitos em que a qualidade da superfície é importante. Por outro lado, uma bobina laminada a frio tendo uma taxa de ocorrência de defeito de 3% ou menos pode ser avaliada como tendo uma qualidade de superfície extremamente boa, e a restrição, devido a falhas, é significativamente pequena.

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Tabela 2

Exemplo n^s	TS (□C)	Condição de lingotamento contínuo	Fratura de superfície da placa	Avaliação da falha de superfície da bobina laminada a frio
ΔΤ (□C)	Vc (m/min)	Vems (m/s)	Fems *1	50Fems+10	Avaliação pela expressão (1)
1	1449	25	0,50	0,40	0,32	26,0	passou	-	bom
2	1449	28	0,80	0,40	0,34	27,1	falha	sim	pobre
3	1420	25	1,00	0,40	0,36	27,8	passou	-	bom
4	1445	24	1,40	0,40	0,38	29,2	passou	-	bom
5	1460	26	0,50	0,20	0,16	18,0	falha	sim	pobre
6	1449	25	0,80	0,28	0,24	22,0	falha	-	bom
7	1449	24	1,00	0,28	0,25	22,5	falha	sim	pobre
8	1428	25	1,40	0,00	0,00	10,0	falha	sim	pobre
9	1428	29	0,50	0,30	0,24	22,0	falha	sim	pobre
10	1428	31	0,80	0,40	0,34	27,1	falha	sim	pobre
11	1455	30	1,00	0,50	0,45	32,3	passou	-	bom
12	1449	31	1,40	0,40	0,38	29,2	falha	sim	pobre
13	1420	31	0,50	0,28	0,22	21,2	falha	sim	pobre
14	1445	30	0,80	0,00	0,00	10,0	falha	sim	pobre
15	1455	28	1,00	0,28	0,25	22,5	falha	-	bom

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Exemplo n^s	TS (□C)	Condição de lingotamento contínuo	Fratura de superfície da placa	Avaliação da falha de superfície da bobina laminada a frio
ΔΤ (□C)	Vc (m/min)	Vems (m/s)	Fems *1	50Fems+10	Avaliação pela expressão (1)
16	1416	30	1,40	0,28	0,27	23,5	falha	sim	pobre
17	1416	21	0,50	0,40	0,32	26,0	passou	-	bom
18	1435	20	0,80	0,40	0,34	27,1	passou	-	bom
19	1437	19	1,00	0,50	0,45	32,3	passou	-	bom
20	1460	20	1,40	0,40	0,38	29,2	passou	-	bom
21	1425	18	0,50	0,28	0,22	21,2	passou	-	bom
22	1435	20	0,80	0,00	0,00	10,0	falha	sim	pobre
23	1437	19	1,00	0,10	0,09	14,5	falha	sim	pobre
24	1460	20	1,40	0,00	0,00	10,0	falha	sim	pobre
25	1462	16	0,50	0,40	0,32	26,0	passou	-	bom
26	1453	15	0,80	0,40	0,34	27,1	passou	-	bom
27	1428	17	1,00	0,30	0,27	23,4	passou	-	bom
28	1449	15	1,40	0,40	0,38	29,2	passou	-	bom
29	1451	15	0,50	0,28	0,22	21,2	passou	-	bom
30	1449	16	0,80	0,28	0,24	22,0	passou	-	bom
31	1416	15	1,00	0,20	0,18	18,9	passou	-	bom

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Exemplo n^s	TS (□C)	Condição de lingotamento contínuo	Fratura de superfície da placa	Avaliação da falha de superfície da bobina laminada a frio
ΔΤ (□C)	Vc (m/min)	Vems (m/s)	Fems *1	50Fems+10	Avaliação pela expressão (1)
32	1425	15	1,40	0,00	0,00	10,0	falha	sim	pobre
33	1449	20	1,35	0,30	0,29	24,3	passou	-	bom
34	1462	16	1,10	0,00	0,00	10,0	falha	-	bom
35	1453	25	1,20	0,30	0,28	23,9	falha	-	bom
36	1428	19	1,10	0,00	0,00	10,0	falha	-	bom

*1:Vems (0,18VC+0,71)

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33/33 [0066] A Figura 8 mostra um gráfico plotando a relação entre ΔΤ e o FEMS na tabela 2. Nos gráficos, a marca de círculo e a marca de cruz correspondem à avaliação boa e à avaliação pobre, respectivamente, na avaliação de falha de superfície de bobina laminada a frio na Tabela 2. Na Figura 8, a linha e fronteira do limite superior permissível de ΔΤ (ΔΤ = 50 x FEMS + 10 ) da expressão (1) é mostrada pela linha quebrada. Existem alguns exemplos que têm menos falha de superfície da bobina laminada a frio com boa avaliação, mesmo no caso em que ΔΤ é maior do que a linha. No entanto, para alcançar estavelmente uma boa qualidade de superfície com boa avaliação, é significativamente eficaz o uso de uma condição que fornece ΔΤ sob a linha.

Lista de sinais de referência direção da borda longa

A, 11B molde

12A, 12B superfície da borda longa direção da borda curta

A, 21B molde

22A, 22B superfície da borda curta 30 bocal submerso 40 aço fundido 42 concha de solidificação

60A, 60B direção do fluxo de aço fundido pelo agitador eletromagnético

70A, 70B equipamento de agitação eletromagnética

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Método para produção de uma placa de aço inoxidável austenítico, caracterizado pelo fato de que considerando que no lingotamento contínuo de um aço utilizando um molde tendo um perfil retangular de uma superfície interna do molde cortada em um plano horizontal, duas superfícies de parede interna do molde que constituem as bordas longas da forma retangular, cada uma delas referida como uma superfície de borda longa, duas superfícies de parede interna do molde que constituem as bordas curtas, cada uma delas referida como uma superfície de borda curta, a direção horizontal em paralelo à superfície de borda longa é referida como a direção de borda longa, e a direção horizontal em paralelo à superfície de borda curta é referida como a direção de borda curta, compreendendo: descarga de um aço fundido de um aço inoxidável austenítico com uma composição química contendo, em termos de % em massa, de 0,005 a 0,150% de C, de 0,10 a 3,00% de Si, de 0,10 a 6,50% de Mn, de 1,50 a 22,00% de Ni, de 15,00 a 26,00 de Cr, de 0 a 3,50% de Mo, de 0 a 3,50% de Cu, de 0,005 a 0,250% de N, de 0 a 0,80% de Nb, de 0 a 0,80% de Ti, de 0 a 1,00% de V, de 0 a 0,80% de Zr, de 0 a 1, 500% de Al, de 0 a 0,010% de B, e de 0 a 0,060% no total de um elemento de terras raras e Ca, com o saldo de Fe e impurezas inevitáveis, tendo um valor A de 20,0 ou menos definido pela expressão (4) a seguir, a partir de um bocal submerso tendo duas portas de descarga dispostas no centro na direção de borda longa e na direção de borda curta no molde; e aplicação de energia elétrica ao aço fundido na imediação de uma concha de solidificação em uma região de profundidade que fornece uma espessura da concha de solidificação de 5 a 10 mm pelo menos em uma posição central na direção de borda longa, de modo a causar

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2/3 fluxos em direções inversas entre si na direção de borda longa em ambos os lados de borda longa, executando assim uma agitação eletromagnética (EMS) para controlar uma condição de lingotamento contínuo que satisfaça a expressão (1) a seguir:

10 < ΔΤ < 50 x Fems +10(1) em que ΔΤ e Fems são representadas pelas expressões (2) e (3) respectivamente:

ΔΤ = T_L - Ts(2)

Fems = Vems x (0,18 x Vc + 0,71)(3) em que Tl representa a temperatura média de aço fundido (Ό) em uma profundidade média de superfície de aço fundido de 20 mm em uma posição de 1/4 na direção de borda longa e uma posição 1/2 na direção de borda curta; Ts representa a temperatura de início de solidificação (Ό) do aço fundido; Fems representa o índice de intensidade de agitação; Vems representa a velocidade média de fluxo de aço fundido (m/s) na direção de borda longa, transmitida pela agitação eletromagnética em uma região de profundidade, que forneça uma espessura da concha de solidificação de 5 a 10 mm em uma posição central na direção de borda longa; e Vc representa a velocidade de lingotamento (m/min) correspondente a uma velocidade de progressão da placa fundida na direção longitudinal:

A = 3,647(Cr+Mo+1,5Si+0,5Nb) 2,603(Ni+30C+30N+0,5Mn) - 32,377 (4) em que os símbolos dos elementos na expressão (4) representam os teores dos elementos em termos de % em massa respectivamente.

2. Método para a produção de uma placa de aço inoxidável austenítico, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de a condição de lingotamento contínuo ser controlada para satisfazer também a expressão (5) a seguir:

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ΔΤ < 25 (5)

3. Método para a produção de uma placa de aço inoxidável austenítico, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de a condição de lingotamento contínuo ser controlada para satisfazer também a expressão (6) a seguir:

ΔΤ < 20 (6)
4. Método para a produção de uma placa de aço inoxidável austenítico de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de a condição de lingotamento contínuo ser controlada para satisfazer também a expressão (7) a seguir:

Fems < 0,50 (7)
5. Método para a produção de uma placa de aço inoxidável austenítico de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de a condição de lingotamento contínuo ser controlada para satisfazer também a expressão (8) a seguir: