JPS58148055A - 水平連鋳における鋳型内電磁撹「は」方法 - Google Patents
水平連鋳における鋳型内電磁撹「は」方法Info
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- JPS58148055A JPS58148055A JP57031510A JP3151082A JPS58148055A JP S58148055 A JPS58148055 A JP S58148055A JP 57031510 A JP57031510 A JP 57031510A JP 3151082 A JP3151082 A JP 3151082A JP S58148055 A JPS58148055 A JP S58148055A
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- Japan
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- stirring
- casting
- electromagnetic stirring
- flux density
- magnetic flux
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/114—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means
- B22D11/115—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means by using magnetic fields
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/045—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds for horizontal casting
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、水平連鋳によって得られる鋳塊の品質を改曽
する為の＃磨内電磁攪拌方沫に関し、詳細ニハコールド
Ｖヤツｔヤ表面縦割れ都のｌＩｒ１ｆＪ欠陥を′ｗＪｌ
的に少なくする為の鋳製内電磁攪拌方法に関するもので
あゐ。
する為の＃磨内電磁攪拌方沫に関し、詳細ニハコールド
Ｖヤツｔヤ表面縦割れ都のｌＩｒ１ｆＪ欠陥を′ｗＪｌ
的に少なくする為の鋳製内電磁攪拌方法に関するもので
あゐ。
水平連鋳の開発及び寮用化は各国において鋭意進められ
ているが１通常ＯＩＩ直ベンディング型ヤ湾−！Ｅｌ！
峰の縦徊連麹における２次冷却帯攪拌と同様の目的、即
ち等軸晶帯の増加や中心偏析の改伽ｔ−図る間約で電磁
攪拌を適用することも検討されている。しかし突用化で
きるものは少なく、電磁攪拌の効果を十分に享受できる
には至っていない。
ているが１通常ＯＩＩ直ベンディング型ヤ湾−！Ｅｌ！
峰の縦徊連麹における２次冷却帯攪拌と同様の目的、即
ち等軸晶帯の増加や中心偏析の改伽ｔ−図る間約で電磁
攪拌を適用することも検討されている。しかし突用化で
きるものは少なく、電磁攪拌の効果を十分に享受できる
には至っていない。
水平連鋳機拡、その構造上の地山によって間欠引抜きが
不可欠となっているが、間欠引抜きを行なうとコールド
シャツ）と呼ばれる表面欠陥が発生し、この疵が圧砥後
にも残留するという問題がある。その為良塊の歩留低下
を覚悟の上で鋳塊表面の溶剤戚い紘切削を行なっている
のが東情であり、コールドシャットの発生自体を防止す
み対策の確立が望まれている。そこでｍＷ−ノズル間の
耐火物内１１を鋳型内径に近づける様なプレークリング
を取付は為方法等も提案されているが、この方法ではプ
レークリングの消耗と共に引抜きが不可能になるという
問題があ夛、長時間の連続引抜きには適さない、又引抜
きヤイクＡ／を増加させてコールドＶヤツシ深さを軽減
するという提案もあるが、コールドシャット深さの軽減
効果が不十分であると共に引抜機構が複雑になシ過ぎる
という欠点もある。一方丸形ビレットＯ水平連鋳にあっ
て社、鋳澁内における下面側と下面側の冷却が不拘−と
な）、冷却Ｏ不十分な上面側に表両縦側れという欠陥を
発生するが、これＯ防止対策については米だ報告されて
いない。
不可欠となっているが、間欠引抜きを行なうとコールド
シャツ）と呼ばれる表面欠陥が発生し、この疵が圧砥後
にも残留するという問題がある。その為良塊の歩留低下
を覚悟の上で鋳塊表面の溶剤戚い紘切削を行なっている
のが東情であり、コールドシャットの発生自体を防止す
み対策の確立が望まれている。そこでｍＷ−ノズル間の
耐火物内１１を鋳型内径に近づける様なプレークリング
を取付は為方法等も提案されているが、この方法ではプ
レークリングの消耗と共に引抜きが不可能になるという
問題があ夛、長時間の連続引抜きには適さない、又引抜
きヤイクＡ／を増加させてコールドＶヤツシ深さを軽減
するという提案もあるが、コールドシャット深さの軽減
効果が不十分であると共に引抜機構が複雑になシ過ぎる
という欠点もある。一方丸形ビレットＯ水平連鋳にあっ
て社、鋳澁内における下面側と下面側の冷却が不拘−と
な）、冷却Ｏ不十分な上面側に表両縦側れという欠陥を
発生するが、これＯ防止対策については米だ報告されて
いない。
本発明祉この橡な状況を憂慮してなされ九ものであって
、縦瀧連時において著効を発揮している電磁攪拌技術の
効果的な利用方法を探求し九結果適正攪拌条件を見出し
、舷に本発明の完成を見えものである。即ち本発明ＯＩ
Ｉ的嬬水平連舞の寮施において関門となるコールドシャ
ットや表面縦割れｖｔｌＵＩＩＬ的に抑制しｌＩゐ鋳履
内電磁攪拌条件の穂立にあり、該目的を達成しＩＢ九本
発明ｏｍｍ内電磁攪拌方法とは、 １０４６・ ≦Ｇ≦ロ６４・−Ｑ、１！ｆ−０，ｌｌ
ｆ で示される条件範囲内Ｏ電磁攪拌力を与える点に要ｖｔ
有するものであゐ。
、縦瀧連時において著効を発揮している電磁攪拌技術の
効果的な利用方法を探求し九結果適正攪拌条件を見出し
、舷に本発明の完成を見えものである。即ち本発明ＯＩ
Ｉ的嬬水平連舞の寮施において関門となるコールドシャ
ットや表面縦割れｖｔｌＵＩＩＬ的に抑制しｌＩゐ鋳履
内電磁攪拌条件の穂立にあり、該目的を達成しＩＢ九本
発明ｏｍｍ内電磁攪拌方法とは、 １０４６・ ≦Ｇ≦ロ６４・−Ｑ、１！ｆ−０，ｌｌ
ｆ で示される条件範囲内Ｏ電磁攪拌力を与える点に要ｖｔ
有するものであゐ。
即ち本発明者等の研究によると、攪拌力を増強するにつ
れてコールドシャット及び表面縦割れは減少する方向に
肉うが、攪拌強度があるレベル以上に高まると上記の効
果も飽和に達し、逆に表層部の負偏析が増加するという
傾向があるということが分かった。そζで最適の攪拌強
度範囲を解明するととｔ−歯面のｌ１ＡＩｌｌとし、穏
々研究を行なっ几ので、その経緯に沿いつつ本発明の効
果及び作用効果を明らかにしていく。
れてコールドシャット及び表面縦割れは減少する方向に
肉うが、攪拌強度があるレベル以上に高まると上記の効
果も飽和に達し、逆に表層部の負偏析が増加するという
傾向があるということが分かった。そζで最適の攪拌強
度範囲を解明するととｔ−歯面のｌ１ＡＩｌｌとし、穏
々研究を行なっ几ので、その経緯に沿いつつ本発明の効
果及び作用効果を明らかにしていく。
まず［１１内における電磁攪拌の効果會１ｍ！査する為
、水平連鋳機ａｔｏｍ＜ ｔ ｉ ｏａｔφ、１１０１
＋１’。
、水平連鋳機ａｔｏｍ＜ ｔ ｉ ｏａｔφ、１１０１
＋１’。
１５０ｍφ）Ｋ［ｉ！１転磁界製攪拌装置を取付け、０
．２８％Ｃ銅、０．４０＄Ｃ銅、０．６０％ｃ銅。
．２８％Ｃ銅、０．４０＄Ｃ銅、０．６０％ｃ銅。
１．００１１Ｃ鋼、５Ｕ８８０４ステンレス綱の鋳造寮
験を行なり九、攪拌条件社周波数２〜ＩＯＨ，。
験を行なり九、攪拌条件社周波数２〜ＩＯＨ，。
磁束密度ｔｓｏｏガウス（ｗａｘ）の間で変化させ、コ
ールドシャットの深さや形状に及ぼす影ｗ’ｉｘ査した
。尚引抜速度は０．６’−１！、０ＩＥＩ／ｍ１ｌｌｌ
、引抜サイクルは！Ｏ〜１００ ｃｙｃｌ・／ｍｆ
ｎとした。又水平連鋳機に取付けた攪拌装置の概略は第
１図に示す通シであｐ１図中の各記号はＡ：溶銅、ｌ：
タンデイツνユ、！：ノメル、８ニブレークリング、４
：鋳型、６：電磁攪拌装置、６：スプレー、７：ピンチ
ロール、Ｂニブル−五を夫々意味する。
ールドシャットの深さや形状に及ぼす影ｗ’ｉｘ査した
。尚引抜速度は０．６’−１！、０ＩＥＩ／ｍ１ｌｌｌ
、引抜サイクルは！Ｏ〜１００ ｃｙｃｌ・／ｍｆ
ｎとした。又水平連鋳機に取付けた攪拌装置の概略は第
１図に示す通シであｐ１図中の各記号はＡ：溶銅、ｌ：
タンデイツνユ、！：ノメル、８ニブレークリング、４
：鋳型、６：電磁攪拌装置、６：スプレー、７：ピンチ
ロール、Ｂニブル−五を夫々意味する。
第２図線引抜サイクルとコールドシャット（深さ）の関
係を示すグラフで、引抜サイケＶの増大につれてコール
ドシャットが浅くなる傾向【見せており、又ブルー五Ｉ
Ｏ上面側と下面側を比較すると、下面側コールドシャッ
トの方が全般的に深くなっている。これは引抜サイクル
の増大によってａ固Ｖエルが薄いうちに次々と引抜かれ
ていくからであや、又下面側の冷却凝固が早くコールド
シャツＦ形成の原因が醸成され易いからである。
係を示すグラフで、引抜サイケＶの増大につれてコール
ドシャットが浅くなる傾向【見せており、又ブルー五Ｉ
Ｏ上面側と下面側を比較すると、下面側コールドシャッ
トの方が全般的に深くなっている。これは引抜サイクル
の増大によってａ固Ｖエルが薄いうちに次々と引抜かれ
ていくからであや、又下面側の冷却凝固が早くコールド
シャツＦ形成の原因が醸成され易いからである。
即ちこれらの事寮は冷却を遅くシ、且つ引抜サイクル【
増大させることがフールドＶヤット會浅くする為の１つ
の一インドであることを教えている。
増大させることがフールドＶヤット會浅くする為の１つ
の一インドであることを教えている。
第１図は鋳型内電磁攪拌によるコールドシャツ）深さＯ
ｆ動を示すグラフであって、周波数の如何にかかわらず
低磁束密度（＃型内壁面の最高磁束密度）側程浅くなる
傾向を示しているが、この傾向は４ Ｈｚの場合より４
ｈ ＠ Ｈｍや８ Ｈｇの場合の方が顕著に現われてい
る。又上ｔｎ軸と下面側の比較では、前第２図の場合と
は逆に下面−のコールドシャットの方がむしろ浅くなる
傾向ｔ−ａせていゐ、これは同一磁束密度という条件の
下では周波数が大きくなる程攪拌流速が大きくなってコ
ールドシャットの形成を阻害し、又＃ル内［磁攬井によ
って鋳型内冷却が均一となり上下面での差がなくなゐか
らである。即ちこれらの事寮は電磁攪拌によって凝固シ
ェル厚の成長を抑制することがコールドシャットを浅く
する為の重要なポイントであることを教えている。
ｆ動を示すグラフであって、周波数の如何にかかわらず
低磁束密度（＃型内壁面の最高磁束密度）側程浅くなる
傾向を示しているが、この傾向は４ Ｈｚの場合より４
ｈ ＠ Ｈｍや８ Ｈｇの場合の方が顕著に現われてい
る。又上ｔｎ軸と下面側の比較では、前第２図の場合と
は逆に下面−のコールドシャットの方がむしろ浅くなる
傾向ｔ−ａせていゐ、これは同一磁束密度という条件の
下では周波数が大きくなる程攪拌流速が大きくなってコ
ールドシャットの形成を阻害し、又＃ル内［磁攬井によ
って鋳型内冷却が均一となり上下面での差がなくなゐか
らである。即ちこれらの事寮は電磁攪拌によって凝固シ
ェル厚の成長を抑制することがコールドシャットを浅く
する為の重要なポイントであることを教えている。
以上の知見より、コールドシャットを浅くする手段とし
て、引抜サイクルの増大と鋳型内攪拌の増大が重要であ
るとの結論を得たので、今度はこれら両因子の複合的影
響を検討した。第４図はその結果を示すもので、例えば
６Ｈｚ、４００ガウス以上の条件下で攪拌した群と非攪
拌群を比較すると、引抜サイクルの増大につれてコール
ドシャットの深さが顕著に浅くなるという傾向を示して
おりｌ Ｑ Ｑ Ｃ７Ｃ１＠／１ｎｌｔｌ Ｏ段階では
、非攪拌ｓが２〜１５＆調の深さであったものが、攪拌
群では２〜畠■に減少している。
て、引抜サイクルの増大と鋳型内攪拌の増大が重要であ
るとの結論を得たので、今度はこれら両因子の複合的影
響を検討した。第４図はその結果を示すもので、例えば
６Ｈｚ、４００ガウス以上の条件下で攪拌した群と非攪
拌群を比較すると、引抜サイクルの増大につれてコール
ドシャットの深さが顕著に浅くなるという傾向を示して
おりｌ Ｑ Ｑ Ｃ７Ｃ１＠／１ｎｌｔｌ Ｏ段階では
、非攪拌ｓが２〜１５＆調の深さであったものが、攪拌
群では２〜畠■に減少している。
一方卿製内攪拌によるコールドシャット改蕾効果は深さ
の減少に止まらず、形状にも影響を及ぼしていることが
分かった。参考写真社コールドＶヤットの状況を示す断
面マクロ写真（Ｓ倍）で、コールドシャットの部分はム
印で示す７即ち攪拌無しの場合は、上面側及び下園側共
に線状のＶキー１：ｌｋ疵となって現われ、しかも先端
部に内部割れを伴なうことが多く且つ偏析を生じる原因
ともなっているが、攪拌有９の場合（８Ｈｇ、９７０ガ
ウス）は、コールドシャットが非常に不鮮明となシ、明
確な凝固界面が残っておらない、この理由については、
凝固界面が攪拌に伴う溶鋼流動によって洗浄され、ａｍ
の切期に生成し良凝（支）シェＡ／が一部再溶解される
と共にこの部分に入ってき九新しい溶鋼と混り合って凝
固する為であろうと考えている。即ち攪拌を行なつ友場
合のコールドシャットの目視発見は極めて困離であり、
例えば第８図線引抜サイクＡ／Ｉｓ １ ｃｙｃｔ・／
ｍｌ鶏における水平連鋳において、攪拌無しの場合と攪
拌有や（６Ｈｇ、４００ガウス以上）の場合のコールド
シャット発見率を比較し良ものであり、温樵酸騙食によ
って疵を拡大して発見に努めたものであるが、各サンプ
ルの成ＩＩＩを見ても攪拌有りの場合は発見率が少なく
なっておシ、前述の各考察と符号した結果が得られてい
る。
の減少に止まらず、形状にも影響を及ぼしていることが
分かった。参考写真社コールドＶヤットの状況を示す断
面マクロ写真（Ｓ倍）で、コールドシャットの部分はム
印で示す７即ち攪拌無しの場合は、上面側及び下園側共
に線状のＶキー１：ｌｋ疵となって現われ、しかも先端
部に内部割れを伴なうことが多く且つ偏析を生じる原因
ともなっているが、攪拌有９の場合（８Ｈｇ、９７０ガ
ウス）は、コールドシャットが非常に不鮮明となシ、明
確な凝固界面が残っておらない、この理由については、
凝固界面が攪拌に伴う溶鋼流動によって洗浄され、ａｍ
の切期に生成し良凝（支）シェＡ／が一部再溶解される
と共にこの部分に入ってき九新しい溶鋼と混り合って凝
固する為であろうと考えている。即ち攪拌を行なつ友場
合のコールドシャットの目視発見は極めて困離であり、
例えば第８図線引抜サイクＡ／Ｉｓ １ ｃｙｃｔ・／
ｍｌ鶏における水平連鋳において、攪拌無しの場合と攪
拌有や（６Ｈｇ、４００ガウス以上）の場合のコールド
シャット発見率を比較し良ものであり、温樵酸騙食によ
って疵を拡大して発見に努めたものであるが、各サンプ
ルの成ＩＩＩを見ても攪拌有りの場合は発見率が少なく
なっておシ、前述の各考察と符号した結果が得られてい
る。
ζうして攪拌によるコールドシャツト改善の効果１１１
誌し九が、改善の内容及び程度は一様でなく、例えば周
波数６Ｈｇｏ場合についてみると、ａ束密度４００ガウ
ス迄拡攪拌による改善効果が略比例的に現われてくるが
、４００ガウス以上に高めても、もはやそれに見合う様
な効果の増大は現われてこない、従って経済的効月を考
えてみても何らかの上Ｉ！【求めることが必要である。
誌し九が、改善の内容及び程度は一様でなく、例えば周
波数６Ｈｇｏ場合についてみると、ａ束密度４００ガウ
ス迄拡攪拌による改善効果が略比例的に現われてくるが
、４００ガウス以上に高めても、もはやそれに見合う様
な効果の増大は現われてこない、従って経済的効月を考
えてみても何らかの上Ｉ！【求めることが必要である。
又一方凝固進行の途中で溶鋼の流動を受けたシェル内の
合金成分濃度社、該合金成分元素の平衡分配係数がＬ未
満の場合は負偏析が生じ、逆に１以上の場合は正偏析を
生じることが知られている。
合金成分濃度社、該合金成分元素の平衡分配係数がＬ未
満の場合は負偏析が生じ、逆に１以上の場合は正偏析を
生じることが知られている。
しかゐにＣ，Ｓｉ、Ｍ、、Ｐ、Ｓ等の主たる合金元素は
、その平衡分配係数が１よ）小さい為ＩＩＩＬ（Ｉ析１
１ｔ−生じ易く、特ＫＣの負偏析Ｆｉ焼入性に悪影響を
与える恐れが強いので、次式で与えられる負偏析度ｔｏ
、ｔｏ以下にしておく必要がある。
、その平衡分配係数が１よ）小さい為ＩＩＩＬ（Ｉ析１
１ｔ−生じ易く、特ＫＣの負偏析Ｆｉ焼入性に悪影響を
与える恐れが強いので、次式で与えられる負偏析度ｔｏ
、ｔｏ以下にしておく必要がある。
従って負偏析度を抑えるという意味からも過剰攪拌は避
妙なければならず、攪拌力の上ａｍ定める必要があると
思われた。そζで周波数を６菖震と１％！し磁束密度を
変えることにより攪拌力を変化させ良場合ＫｓＰけるコ
ールドシャフト深さとＣの負偏析度の関係を調べたとこ
ろ、第６図に示す様な結果１ｂＸＩＩられ光、即ちｔｏ
ｎｅダ中ヌ會越えるとＣの負偏析度がｏ、ｔｏｔ越える
ので１００Ｏガウス以下とすみ必要があり、又４００ガ
ウス牽満で扛コールドＶヤツ）が深く１に為場合が多く
、４００ガウス以上に高めることによってはじめてコー
ルドシャフト改善効果が＊＊になってくる。
妙なければならず、攪拌力の上ａｍ定める必要があると
思われた。そζで周波数を６菖震と１％！し磁束密度を
変えることにより攪拌力を変化させ良場合ＫｓＰけるコ
ールドシャフト深さとＣの負偏析度の関係を調べたとこ
ろ、第６図に示す様な結果１ｂＸＩＩられ光、即ちｔｏ
ｎｅダ中ヌ會越えるとＣの負偏析度がｏ、ｔｏｔ越える
ので１００Ｏガウス以下とすみ必要があり、又４００ガ
ウス牽満で扛コールドＶヤツ）が深く１に為場合が多く
、４００ガウス以上に高めることによってはじめてコー
ルドシャフト改善効果が＊＊になってくる。
こむ様にコールドシャツ）改善と負偏析の抑制を同時に
爽現することので自る領域があること【知つ九。
爽現することので自る領域があること【知つ九。
次に第７図は攪拌と縦割れの関係を示すグフフであり、
周波数６Ｈ１で磁束密度を変化させたときの丸形ビレッ
ト表面の縦割れ状況を示すが、表面縦割れ屯磁束密度の
増大に伴って改善される。
周波数６Ｈ１で磁束密度を変化させたときの丸形ビレッ
ト表面の縦割れ状況を示すが、表面縦割れ屯磁束密度の
増大に伴って改善される。
そしてその効果はコールドシャット改善効果を凌駕すゐ
ものかあｌ）、４００ガウスを越えると殆んどＯとなゐ
、従って第８ＩＩＫよって与えられた適正攪拌領域は表
面縦割れに対しても有効であることが分かった。即ち表
面縦割れの発生原因は上面側と下面側Ｏ不拘−凝固にあ
ると考えられており、攪拌による絢−凝固の推進が表面
縦割れの防止につなかつ九％のと思われる。
ものかあｌ）、４００ガウスを越えると殆んどＯとなゐ
、従って第８ＩＩＫよって与えられた適正攪拌領域は表
面縦割れに対しても有効であることが分かった。即ち表
面縦割れの発生原因は上面側と下面側Ｏ不拘−凝固にあ
ると考えられており、攪拌による絢−凝固の推進が表面
縦割れの防止につなかつ九％のと思われる。
上述の各央験嬬周波１ｋｔ６１１ｇとした場合であった
ので、今度嬬周波ａｔ変化させつつ適正な磁］［密度範
８ｔ−求めていつ九ところ、第８図に示す橡な結果が得
られえ、即ち同図の右上側領械は負偏析度が高＜ｔ、ｔ
＋過ぎ、左下側領域はコールドシャット中表面縦割れが
強く現われる為不適当であえ１．従って中央の斜線部の
みが好適攪拌領域であるが、この部分を周波数と磁束密
度の関係て表わすと、 １０４６・−０，Ｈ１ｆ≦Ｇ≦１０６４・−０，１！ｆ
であ）、ζ０１ｌＩ係社各Ｉｌｌ炭素銅中ステンレス鋼
を含む種々の鋼１１についても轟ては會ることを纏認し
ている。ζこで周波数の下＠ｔＩ Ｈｚとし九のは、Ｉ
Ｍｇ米満では攪拌が不十分であシ、他方ＩＢＨｚ’を越
えると廖鋼でＯ減衰が顕著になって表面部Ｏ１ｌ井に終
ｐコールドＶヤットの防止効果が発揮されないからであ
る。
ので、今度嬬周波ａｔ変化させつつ適正な磁］［密度範
８ｔ−求めていつ九ところ、第８図に示す橡な結果が得
られえ、即ち同図の右上側領械は負偏析度が高＜ｔ、ｔ
＋過ぎ、左下側領域はコールドシャット中表面縦割れが
強く現われる為不適当であえ１．従って中央の斜線部の
みが好適攪拌領域であるが、この部分を周波数と磁束密
度の関係て表わすと、 １０４６・−０，Ｈ１ｆ≦Ｇ≦１０６４・−０，１！ｆ
であ）、ζ０１ｌＩ係社各Ｉｌｌ炭素銅中ステンレス鋼
を含む種々の鋼１１についても轟ては會ることを纏認し
ている。ζこで周波数の下＠ｔＩ Ｈｚとし九のは、Ｉ
Ｍｇ米満では攪拌が不十分であシ、他方ＩＢＨｚ’を越
えると廖鋼でＯ減衰が顕著になって表面部Ｏ１ｌ井に終
ｐコールドＶヤットの防止効果が発揮されないからであ
る。
ｊ１１１ａ電１！攪拌装置５の取付をプレータリング畠
Ｏ外周側まで１埋しめ良場会の要部概念間であ砂コーｗ
ｙｓｙヤツ）のもつとも起ζｐ易い位置（−１１４とブ
レーク豐ングＩ０１を鼻点）辺〕家で攪拌力１２埋して
いゐから、コールドシャットの軽減効果拡一層關著にな
あ、又電磁攪拌のｐＩＩ自は金属１１１６０流れを常に
一定方角としても良いが、間欠的に正逆反転し良ヤ、或
いは同一方向・逆転方角の如何にかかわらず回転ｔｌｌ
ＦＴ！させたシすることも本発明の効果を高める上で有
用な場合がある。
Ｏ外周側まで１埋しめ良場会の要部概念間であ砂コーｗ
ｙｓｙヤツ）のもつとも起ζｐ易い位置（−１１４とブ
レーク豐ングＩ０１を鼻点）辺〕家で攪拌力１２埋して
いゐから、コールドシャットの軽減効果拡一層關著にな
あ、又電磁攪拌のｐＩＩ自は金属１１１６０流れを常に
一定方角としても良いが、間欠的に正逆反転し良ヤ、或
いは同一方向・逆転方角の如何にかかわらず回転ｔｌｌ
ＦＴ！させたシすることも本発明の効果を高める上で有
用な場合がある。
本発明線以上の如く構成されているので、負偏析の発生
を可及的に抑制しながらコールドシャット中１１面縦割
れｔ軽減する仁とに成功し、水平連＃０１！用化におけ
る重大な隘路ｔｆＴ開することができた。
を可及的に抑制しながらコールドシャット中１１面縦割
れｔ軽減する仁とに成功し、水平連＃０１！用化におけ
る重大な隘路ｔｆＴ開することができた。
第ｉ、ｅｇは電磁攪拌Ｏ笑施状況を示す概念図、第！〜
８ｖＡは本発明の効果を明らかにするグフフで、第＄！
、４１ｍは引抜サイクルとコールドシャツＦの関係、第
８．６図は＃型内壁面の最高磁束密度とコールドシャッ
トの関係、第６図はコールドシャット殆生頻度、第７Ｗ
７Ａは鋳湯内壁面の最１ｉＩＪ磁束密度と表面縦割れの
関係、第８図は周波数と鋳型内１１１面の最高磁束密度
の関係を夫々示す。 意・・・ノズル ３−・プレークリング ４・・・鋳型５・・・電磁攪
拌装置 ｏ ｔｎ 。 ロー全一へ七外二〇聴臂謬 ロー込′Ｉ−へそ１べυＩ 。 。 ３ 騰＝Ｑ＝２Ｘやξ（・←５薩ゴ や二田真−鎚二へ七さ−ト姪 すＱゴ温ロＳデ ＯＬ１′）０ ロー全２へそさ−ＬＱ肚や ＝ ０ ８ ０ ９ （・百筆箋４ター、冊 （蓼） Ｓ咥ζ聾咥Ｑ茎可＄云止婆（ミ）に） 第９図 手続補正書（自発） 昭和６７を鴎、月 ６［」 特許庁長官 島 １）春 樹 殿 特許庁審判長 殿特許庁審査官
殿１、事件の表示 昭和 ６γ 年 特 許 願第 ８１６１０ 号昭和
年 第 号２、発明又は
考案の名称 水平運＃ＫＴｈける鋳履内電磁攪拌方法３、補正をする
者 事件との関係 特 許出願人住 所 神戸
市中央区脇浜町−丁目３番１８号名称 （１１９）株式
会社神戸製鋼所 代表者高橋孝吉 ４、代 理 人 郵便番号５３０住 所 大阪
市北区堂島二丁目３番７号 シンコービル昭和 年
月 日（発送日） （１）明細書第６頁第１８行＠Ｏｒ低磁束密度」を「高
磁束費度」に訂正し壕す。 α）同第７夏第１１ｆｒ＠Ｏｒ８ＨｇＪ ｔ ｒ６Ｈｇ
Ｊに訂正します。 （３）Ｉｌｌｉ Ｏ第１ｍｌ及び第５ＩＩ３を別紙と差
換えマス。
８ｖＡは本発明の効果を明らかにするグフフで、第＄！
、４１ｍは引抜サイクルとコールドシャツＦの関係、第
８．６図は＃型内壁面の最高磁束密度とコールドシャッ
トの関係、第６図はコールドシャット殆生頻度、第７Ｗ
７Ａは鋳湯内壁面の最１ｉＩＪ磁束密度と表面縦割れの
関係、第８図は周波数と鋳型内１１１面の最高磁束密度
の関係を夫々示す。 意・・・ノズル ３−・プレークリング ４・・・鋳型５・・・電磁攪
拌装置 ｏ ｔｎ 。 ロー全一へ七外二〇聴臂謬 ロー込′Ｉ−へそ１べυＩ 。 。 ３ 騰＝Ｑ＝２Ｘやξ（・←５薩ゴ や二田真−鎚二へ七さ−ト姪 すＱゴ温ロＳデ ＯＬ１′）０ ロー全２へそさ−ＬＱ肚や ＝ ０ ８ ０ ９ （・百筆箋４ター、冊 （蓼） Ｓ咥ζ聾咥Ｑ茎可＄云止婆（ミ）に） 第９図 手続補正書（自発） 昭和６７を鴎、月 ６［」 特許庁長官 島 １）春 樹 殿 特許庁審判長 殿特許庁審査官
殿１、事件の表示 昭和 ６γ 年 特 許 願第 ８１６１０ 号昭和
年 第 号２、発明又は
考案の名称 水平運＃ＫＴｈける鋳履内電磁攪拌方法３、補正をする
者 事件との関係 特 許出願人住 所 神戸
市中央区脇浜町−丁目３番１８号名称 （１１９）株式
会社神戸製鋼所 代表者高橋孝吉 ４、代 理 人 郵便番号５３０住 所 大阪
市北区堂島二丁目３番７号 シンコービル昭和 年
月 日（発送日） （１）明細書第６頁第１８行＠Ｏｒ低磁束密度」を「高
磁束費度」に訂正し壕す。 α）同第７夏第１１ｆｒ＠Ｏｒ８ＨｇＪ ｔ ｒ６Ｈｇ
Ｊに訂正します。 （３）Ｉｌｌｉ Ｏ第１ｍｌ及び第５ＩＩ３を別紙と差
換えマス。
Claims (1)
- （１）水平連鋳の操−における鋳履内通過溶湯會電磁攪
拌する方法であって、次に示す条件の枠内で電磁攪拌力
【作用させることを特徴とする水平連鋳における鋳型内
電磁攪拌方法。 １０４５・−Ｇ、１６ｆ≦Ｇ≦冨０５４・−０，１２ｆ
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57031510A JPS58148055A (ja) | 1982-02-27 | 1982-02-27 | 水平連鋳における鋳型内電磁撹「は」方法 |
| DE8383301007T DE3360197D1 (en) | 1982-02-27 | 1983-02-25 | Within-mould electromagnetic stirring method in horizontal continuous casting and apparatus therefor |
| EP83301007A EP0087950B1 (en) | 1982-02-27 | 1983-02-25 | Within-mould electromagnetic stirring method in horizontal continuous casting and apparatus therefor |
| CA000422375A CA1201866A (en) | 1982-02-27 | 1983-02-25 | Within-mold electromagnetic stirring method in horizontal continuous casting and apparatus therefor |
| US06/469,709 US4527615A (en) | 1982-02-27 | 1983-02-25 | Electromagnetic within-mold stirring method of horizontal continuous casting and an apparatus therefor |
| KR1019830000828A KR870001938B1 (ko) | 1982-02-27 | 1983-02-26 | 수평연속주조에 있어서 모울드내의 전자기 교반방법 및 그 장치 |
| AU11902/83A AU550593B2 (en) | 1982-02-27 | 1983-02-28 | Within-mold electromagnetic stirring |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57031510A JPS58148055A (ja) | 1982-02-27 | 1982-02-27 | 水平連鋳における鋳型内電磁撹「は」方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58148055A true JPS58148055A (ja) | 1983-09-03 |
| JPH0375256B2 JPH0375256B2 (ja) | 1991-11-29 |
Family
ID=12333205
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP57031510A Granted JPS58148055A (ja) | 1982-02-27 | 1982-02-27 | 水平連鋳における鋳型内電磁撹「は」方法 |
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|---|---|
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| EP (1) | EP0087950B1 (ja) |
| JP (1) | JPS58148055A (ja) |
| KR (1) | KR870001938B1 (ja) |
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| CA (1) | CA1201866A (ja) |
| DE (1) | DE3360197D1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01133641A (ja) * | 1987-11-19 | 1989-05-25 | Kobe Chutetsusho:Kk | 片状黒鉛鋳鉄の連続鋳造方法 |
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| FR2569359B2 (fr) * | 1980-04-02 | 1987-01-09 | Kobe Steel Ltd | Procede de production continue de lingots en acier coule |
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| LU79487A1 (fr) * | 1978-04-20 | 1979-11-07 | Arbed | Methode et dispositif pour la coulee continue horizontale et la coulee continue avec lingotiere inclinee |
| JPS56148456A (en) * | 1980-04-02 | 1981-11-17 | Kobe Steel Ltd | Production of medium- to high-carbon killed steel by continuous casting method |
| IT1168118B (it) * | 1980-04-02 | 1987-05-20 | Kobe Steel Ltd | Processo per la colata in continuo di acciaio |
-
1982
- 1982-02-27 JP JP57031510A patent/JPS58148055A/ja active Granted
-
1983
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- 1983-02-25 CA CA000422375A patent/CA1201866A/en not_active Expired
- 1983-02-25 EP EP83301007A patent/EP0087950B1/en not_active Expired
- 1983-02-25 US US06/469,709 patent/US4527615A/en not_active Expired - Lifetime
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- 1983-02-28 AU AU11902/83A patent/AU550593B2/en not_active Ceased
Patent Citations (3)
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| JPH01133641A (ja) * | 1987-11-19 | 1989-05-25 | Kobe Chutetsusho:Kk | 片状黒鉛鋳鉄の連続鋳造方法 |
Also Published As
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| KR840003443A (ko) | 1984-09-08 |
| US4527615A (en) | 1985-07-09 |
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