JPH02258152A - 連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造方法Info
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- JPH02258152A JPH02258152A JP8069689A JP8069689A JPH02258152A JP H02258152 A JPH02258152 A JP H02258152A JP 8069689 A JP8069689 A JP 8069689A JP 8069689 A JP8069689 A JP 8069689A JP H02258152 A JPH02258152 A JP H02258152A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はメニスカス部に電磁力を印加して流体流速を抑
制しつつ連続鋳造する方法に関する。
制しつつ連続鋳造する方法に関する。
一般に鋳型内の溶湯流速、特にメニスカス部直下の溶湯
流速は、パウダー等の巻込み欠陥の発生額度と密接な関
係が存在することが知られている。
流速は、パウダー等の巻込み欠陥の発生額度と密接な関
係が存在することが知られている。
このため従来メニスカス部直下の溶？ｐＪ流速を抑制外
する方法として、吐出流部に電磁力を印加する方法（鉄
と鋼 ’ ８７−５１４４６）、或いは浸漬ノズルにお
ける吐出口の改良（鉄と鋼’８７−３２０３）等が提案
されている。
する方法として、吐出流部に電磁力を印加する方法（鉄
と鋼 ’ ８７−５１４４６）、或いは浸漬ノズルにお
ける吐出口の改良（鉄と鋼’８７−３２０３）等が提案
されている。
第８図（イ）は鋳型内の溶鋼に電磁力を印加した場合の
、また第８Ｅ（ロ）は電磁力を印加しない場合の溶湯流
速の説明図であり、グラフ中矢符は流動方向及び流速を
示している。両図を比較すれば明らかなように、電磁力
の印加によって溶湯流速、特にメニスカス部直下の流体
流速が大幅に抑制されていることが解る。
、また第８Ｅ（ロ）は電磁力を印加しない場合の溶湯流
速の説明図であり、グラフ中矢符は流動方向及び流速を
示している。両図を比較すれば明らかなように、電磁力
の印加によって溶湯流速、特にメニスカス部直下の流体
流速が大幅に抑制されていることが解る。
ところで■の方法は、溶鋼の流れは鎮静化することが出
来るが、メニスカス部直下での溶湯流速が大幅に抑制さ
れるため、逆に鋳型内に偏熱が生じ、ピンホールの増加
、地金ばりが生し易く、正常な鋳造が出来なくなる外、
吐出流量を抑制するために流動が不自然となり、渦が発
生してパウダーの巻込みが発生ずる頻度が高くなり、ま
た中炭素鋼（Ｃ： ０．１０〜０．２０％）ではシェル
の凝固不良に起因する縦割れ疵が発生ずる等の問題があ
った。
来るが、メニスカス部直下での溶湯流速が大幅に抑制さ
れるため、逆に鋳型内に偏熱が生じ、ピンホールの増加
、地金ばりが生し易く、正常な鋳造が出来なくなる外、
吐出流量を抑制するために流動が不自然となり、渦が発
生してパウダーの巻込みが発生ずる頻度が高くなり、ま
た中炭素鋼（Ｃ： ０．１０〜０．２０％）ではシェル
の凝固不良に起因する縦割れ疵が発生ずる等の問題があ
った。
また■の方法は、使用中、時間の経過と共に、ノズル内
壁、吐出孔近傍に八Ｉ２２０３、又は地金が付着して初
期の流動状態を確保することが出来ない。
壁、吐出孔近傍に八Ｉ２２０３、又は地金が付着して初
期の流動状態を確保することが出来ない。
本発明はかかる事情に恵みなされたものであって、その
目的とするところは電磁力にて鋳型内におけるメニスカ
ス部直下の溶湯流速を適正な範囲に維持しつつ、溶湯温
度及びその平面的な分布を所定の範囲内に制御してパウ
ダーの巻き込みに起因する欠陥、或いは中炭素鋼に生し
る縦割れ疵等を効果的に抑制し得るようにした連続鋳造
方法を提供するにある。
目的とするところは電磁力にて鋳型内におけるメニスカ
ス部直下の溶湯流速を適正な範囲に維持しつつ、溶湯温
度及びその平面的な分布を所定の範囲内に制御してパウ
ダーの巻き込みに起因する欠陥、或いは中炭素鋼に生し
る縦割れ疵等を効果的に抑制し得るようにした連続鋳造
方法を提供するにある。
本発明に係る連続鋳造方法は、鋳型内のメニスカス部に
電磁力を印加し、メニスカス部直下の溶湯流速を抑制し
つつ連続鋳造する過程で、メニスカス部直下の溶湯温度
を均一、且つ凝固温度以」−の温度に維持すべりｎｌ」
記鋳型内の溶湯に対する給熱制御を行う。
電磁力を印加し、メニスカス部直下の溶湯流速を抑制し
つつ連続鋳造する過程で、メニスカス部直下の溶湯温度
を均一、且つ凝固温度以」−の温度に維持すべりｎｌ」
記鋳型内の溶湯に対する給熱制御を行う。
（作用〕
本発明はこれによって、メニスカス部直下の溶湯流速を
抑制することによって生じる偏熱、温度低下を給熱制御
によって制御し得ることとなる。
抑制することによって生じる偏熱、温度低下を給熱制御
によって制御し得ることとなる。
以下本発明を図面に基づき具体的に説明する。
第１図は本発明方法の実施状態を示す模式図であり、図
中１は鋳型、２は浸漬ノズル、３は溶鋼、４は電磁力印
加のための電磁極を示している。浸漬ノズル２を通して
供給される溶鋼は鋳型１内の溶湯３中に位置する吐出口
２ａから供給され、電磁力により流速を抑制されつつ斜
め下方に流下し、鋳型１の周壁に達した後、一部が周壁
に沿ってト昇し、メニスカス部直下を浸漬ノズル２側に
向１ノで流動する。
中１は鋳型、２は浸漬ノズル、３は溶鋼、４は電磁力印
加のための電磁極を示している。浸漬ノズル２を通して
供給される溶鋼は鋳型１内の溶湯３中に位置する吐出口
２ａから供給され、電磁力により流速を抑制されつつ斜
め下方に流下し、鋳型１の周壁に達した後、一部が周壁
に沿ってト昇し、メニスカス部直下を浸漬ノズル２側に
向１ノで流動する。
メニスカス部直下における溶湯の流速は１０ｃｍ／秒〜
２０ｃｍ／秒の範囲内の値に抑制し得る印加電磁力を制
御する。
２０ｃｍ／秒の範囲内の値に抑制し得る印加電磁力を制
御する。
メニスカス部直下の流体流速を１０〜２０ｃｍ／秒とす
るのは、１０ｃｍ／秒よりも小さいと浸漬ノズル３近傍
での温度降下が大きく、鋳型の幅方向（第１図の左、右
方向）の温度差が大きくなりすぎるためであり、また２
０ｃｍ／秒を越えるとバルジング現象、給湯制御不良等
に起因する湯面変動が生じたときパウダー等の巻込み発
生の可能性が大きくなることによる。
るのは、１０ｃｍ／秒よりも小さいと浸漬ノズル３近傍
での温度降下が大きく、鋳型の幅方向（第１図の左、右
方向）の温度差が大きくなりすぎるためであり、また２
０ｃｍ／秒を越えるとバルジング現象、給湯制御不良等
に起因する湯面変動が生じたときパウダー等の巻込み発
生の可能性が大きくなることによる。
第２図は横軸にメニスカス部直下の溶湯流速（ｃｍ／秒
）を、また縦軸にパウダー巻込み指数をとって示すグラ
フ、また第３図は横軸にメニスカス部直下の流速（ｃｍ
／秒）を、また縦軸に場面変動量（、、）をとって示す
グラフであり、これらのグラフから明らかな如くメニス
カス部直下の流速が２０ｃｍ／秒を越えるとパウダー巻
込み指数が急激に大きくなっていることか解る。またメ
ニスカス部直下の流速が１０Ｃｍ／秒以下ではパウダー
巻込み指数は略零であるが、この状態では浸漬ノズル近
傍での温度降下が大きく、幅方向の温度差を５℃以内と
することが難しくなるため、メニスカス部直下流速は第
３図に示す］０ｃｍ７秒乃至第２０Ｃｍ／秒以内に留め
るのが望ましいといえる。
）を、また縦軸にパウダー巻込み指数をとって示すグラ
フ、また第３図は横軸にメニスカス部直下の流速（ｃｍ
／秒）を、また縦軸に場面変動量（、、）をとって示す
グラフであり、これらのグラフから明らかな如くメニス
カス部直下の流速が２０ｃｍ／秒を越えるとパウダー巻
込み指数が急激に大きくなっていることか解る。またメ
ニスカス部直下の流速が１０Ｃｍ／秒以下ではパウダー
巻込み指数は略零であるが、この状態では浸漬ノズル近
傍での温度降下が大きく、幅方向の温度差を５℃以内と
することが難しくなるため、メニスカス部直下流速は第
３図に示す］０ｃｍ７秒乃至第２０Ｃｍ／秒以内に留め
るのが望ましいといえる。
メニスカス部直下の溶湯中には、幅方向に複数本（実施
例では５本）の温度計Ｓ、、 Ｓ２・・Ｓ５が挿入せし
められており、各温度旧’ｓ＋−３ｓの検出温度は演算
制御装置５に所定のタイミングで取り込まれるようにな
っている。演算制御装置１０は各温度計８１〜Ｓ５で検
出した温度の最小値と最大値との温度差、並びに平均値
を演算する。平均値についてはその値が予め入力されて
いる液相線温度（凝固温度）Ｔｔｔ乃至ＴＬｉ、＋１０
°Ｃの範囲内の値か否か、また温度差については予め入
力されている５°Ｃを越えるか否かを判断する。
例では５本）の温度計Ｓ、、 Ｓ２・・Ｓ５が挿入せし
められており、各温度旧’ｓ＋−３ｓの検出温度は演算
制御装置５に所定のタイミングで取り込まれるようにな
っている。演算制御装置１０は各温度計８１〜Ｓ５で検
出した温度の最小値と最大値との温度差、並びに平均値
を演算する。平均値についてはその値が予め入力されて
いる液相線温度（凝固温度）Ｔｔｔ乃至ＴＬｉ、＋１０
°Ｃの範囲内の値か否か、また温度差については予め入
力されている５°Ｃを越えるか否かを判断する。
平均値がＴＬＬ〜Ｔ Ｌｌ＋１０°Ｃの範囲を越えて低
い場合、また温度差が５ ’ｃを越える場合には演算制
御装置１０からパウダー供給装置及び／又は誘導加熱装
置（いずれも図示せず）に平均値温度がＴ Ｌ ｌ〜ｉ
” Ｌ １． ＋ １０°Ｃの範囲内に、また温度差が
５°Ｃ以内に納まるようカーボンを含む発熱性パウダー
の供給量及び／又誘導加熱量を調節すべく制御信号を出
力するようになっている。
い場合、また温度差が５ ’ｃを越える場合には演算制
御装置１０からパウダー供給装置及び／又は誘導加熱装
置（いずれも図示せず）に平均値温度がＴ Ｌ ｌ〜ｉ
” Ｌ １． ＋ １０°Ｃの範囲内に、また温度差が
５°Ｃ以内に納まるようカーボンを含む発熱性パウダー
の供給量及び／又誘導加熱量を調節すべく制御信号を出
力するようになっている。
メニスカス部直下の平均温度をＴＬＬ−Ｔ、Ｌ＋ｌＯ℃
の範囲内とするのはＴ１．よりも低いときは介在物の浮
上分離の障害となり、シェルの不均一凝固が発生し易く
、またＴｃｔ＋１０°Ｃを超えると鋳型Ｃｕ板の変形が
生し易くなり、ブレークアウト等の障害が生しる可能性
が増大することになる。
の範囲内とするのはＴ１．よりも低いときは介在物の浮
上分離の障害となり、シェルの不均一凝固が発生し易く
、またＴｃｔ＋１０°Ｃを超えると鋳型Ｃｕ板の変形が
生し易くなり、ブレークアウト等の障害が生しる可能性
が増大することになる。
第４図は横軸に鋳型内の温度差Δ”ｒ（’Ｃ）を、また
縦軸にブレークアウト発生頻度指数〔−〕及び介在物コ
ードをとって示しである。グラフ中○丸印でプロットし
たのは介在物コート、・丸印でプロットしたのはブレー
クアウト発生頻度指数を示している。
縦軸にブレークアウト発生頻度指数〔−〕及び介在物コ
ードをとって示しである。グラフ中○丸印でプロットし
たのは介在物コート、・丸印でプロットしたのはブレー
クアウト発生頻度指数を示している。
このグラフから明らかなように、ブレークアウト発生頻
度指数、介在物コート共に温度差が０〜５°Ｃを越える
と、急激に大きくなることが解る。
度指数、介在物コート共に温度差が０〜５°Ｃを越える
と、急激に大きくなることが解る。
次に本発明方法と電磁力にて溶湯流速のみを抑制する従
来方法とについての比較試験例について説明する。幅１
６００ｍｍ、ｊ７さ２７０１−のスラブを引抜き速度２
．０ｍ／分でメニスカス部に電磁力を印加しつつ連続鋳
造する過程で、温度計Ｓ、、 Ｓ２・・・Ｓ、にてメニ
スカス部直下の溶湯温度を測定し、下記組成の発熱性パ
ウダーを用いて鋳型内における温度平均値を（１５３２
°Ｃ）に、また幅方向の温度差を５°Ｃ以内に制御した
。
来方法とについての比較試験例について説明する。幅１
６００ｍｍ、ｊ７さ２７０１−のスラブを引抜き速度２
．０ｍ／分でメニスカス部に電磁力を印加しつつ連続鋳
造する過程で、温度計Ｓ、、 Ｓ２・・・Ｓ、にてメニ
スカス部直下の溶湯温度を測定し、下記組成の発熱性パ
ウダーを用いて鋳型内における温度平均値を（１５３２
°Ｃ）に、また幅方向の温度差を５°Ｃ以内に制御した
。
表 １
（重量％）
試験は可動開始後６５分間にわたって従来方法で鋳造を
行い、次いで本発明方法による連続鋳造を行った。この
間鋳型内の温度を測定し、また得られた鋳造材について
、パウダー巻込みに起因する欠陥指数、縦割れ発生率（
％）を求めた。
行い、次いで本発明方法による連続鋳造を行った。この
間鋳型内の温度を測定し、また得られた鋳造材について
、パウダー巻込みに起因する欠陥指数、縦割れ発生率（
％）を求めた。
第５図は本発明方法と、従来方法とによる連続鋳造過程
での各部の温度推移を示すグラフであり、横軸に鋳造時
間（分）を、また縦軸にメニスカス部直下の溶湯温度を
とって示しである。このグラフから明らかなよう番こ、
浸漬ノズル近傍及び短辺側の温度はメニスカス部直下に
おける液相線温度である１５２８°Ｃよりも低くなって
いるのに対し、本発明方法ではいずれも１５３０℃を越
える範囲に維持されていることが解る。
での各部の温度推移を示すグラフであり、横軸に鋳造時
間（分）を、また縦軸にメニスカス部直下の溶湯温度を
とって示しである。このグラフから明らかなよう番こ、
浸漬ノズル近傍及び短辺側の温度はメニスカス部直下に
おける液相線温度である１５２８°Ｃよりも低くなって
いるのに対し、本発明方法ではいずれも１５３０℃を越
える範囲に維持されていることが解る。
第６図は横軸に印加電磁力（Ｔ）を、また縦軸にパウダ
ー巻込みによる欠陥指数（−）を夫々とって示しである
。グラフ中・印でプロットしたのは本発明方法の、また
○印でプロットしたのは従来方法を適用した場合の結果
である。
ー巻込みによる欠陥指数（−）を夫々とって示しである
。グラフ中・印でプロットしたのは本発明方法の、また
○印でプロットしたのは従来方法を適用した場合の結果
である。
このグラフから明らかな如く本発明方法を適用したとき
はパウダーの巻込みによる欠陥指数が大幅に低減されて
いることが解る。
はパウダーの巻込みによる欠陥指数が大幅に低減されて
いることが解る。
第７図は横軸に矩形状の鋳型における幅方向騒の位置の
メニスカス部直下の溶湯温度を、また縦軸に縦割れ発生
率（％）をとって示すグラフであり、グラフ中・印でプ
ロットしたのは本発明方法の、また○印でプロットした
のは従来方法の各結果を示している。
メニスカス部直下の溶湯温度を、また縦軸に縦割れ発生
率（％）をとって示すグラフであり、グラフ中・印でプ
ロットしたのは本発明方法の、また○印でプロットした
のは従来方法の各結果を示している。
このグラフから明らかなように、メニスカス直下溶湯温
度差が５°Ｃ内に制御した本発明方法では縦割れが殆ど
発生していないことが解る。
度差が５°Ｃ内に制御した本発明方法では縦割れが殆ど
発生していないことが解る。
以上の如く本発明方法にあってはパウダーの巻込みに起
因する欠陥、或いは中炭素鋼の縦割れ等を大幅に低減し
得る成品晶質の大幅な向上が図れるなど本発明は優れた
効果を奏するものである。
因する欠陥、或いは中炭素鋼の縦割れ等を大幅に低減し
得る成品晶質の大幅な向上が図れるなど本発明は優れた
効果を奏するものである。
第１図は本発明方法の実施状態を示す模式図、第２図は
メニスカス部直下の流速とパウダー巻込み指数との関係
を示すグラフ、第３図はメニスカス部直下の流速と場面
変動量との関係を示すグラフ、第４図は鋳型内の溶湯温
度変化とブレークアウト発生頻度指数との関係を示すグ
ラフ、第５図は本発明方法と従来方法との比較試験にお
けるメニスカス部直下の溶湯温度推移を示すグラフ、第
６図は本発明方法と従来方法とにお＋ｊるパウダー巻込
みに起因する欠陥指数を示すグラフ、第７図は本発明方
法と従来方法とにおける縦割れ発η二率についての効果
を示すグラフ、第８図は電磁力による流速抑制効果を示
す説明図である。 １・・・鋳型 ２・・・浸漬ノズル ３・溶湯５・・・
演算制御装置 Ｓ ３２〜Ｓ５・・・温度計 特 許 出願人
メニスカス部直下の流速とパウダー巻込み指数との関係
を示すグラフ、第３図はメニスカス部直下の流速と場面
変動量との関係を示すグラフ、第４図は鋳型内の溶湯温
度変化とブレークアウト発生頻度指数との関係を示すグ
ラフ、第５図は本発明方法と従来方法との比較試験にお
けるメニスカス部直下の溶湯温度推移を示すグラフ、第
６図は本発明方法と従来方法とにお＋ｊるパウダー巻込
みに起因する欠陥指数を示すグラフ、第７図は本発明方
法と従来方法とにおける縦割れ発η二率についての効果
を示すグラフ、第８図は電磁力による流速抑制効果を示
す説明図である。 １・・・鋳型 ２・・・浸漬ノズル ３・溶湯５・・・
演算制御装置 Ｓ ３２〜Ｓ５・・・温度計 特 許 出願人
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、鋳型内のメニスカス部に電磁力を印加し、メニスカ
ス部直下の溶湯流速を抑制しつつ連続鋳造する過程で、
メニスカス部直下の溶湯温度を均一、且つ凝固温度以上
の温度に維持すべく、前記鋳型内の溶湯に対する給熱制
御を行うことを特徴とする連続鋳造方法。 ２、前記給熱制御は誘導加熱制御、又は発熱性パウダー
の供給制御により行なわれる請求項１記載の連続鋳造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8069689A JPH02258152A (ja) | 1989-03-30 | 1989-03-30 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8069689A JPH02258152A (ja) | 1989-03-30 | 1989-03-30 | 連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02258152A true JPH02258152A (ja) | 1990-10-18 |
Family
ID=13725494
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8069689A Pending JPH02258152A (ja) | 1989-03-30 | 1989-03-30 | 連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02258152A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06604A (ja) * | 1992-06-18 | 1994-01-11 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 |
| WO2003074213A1 (en) | 2002-03-01 | 2003-09-12 | Jfe Steel Corporation | Method and apparatus for controlling flow of molten steel in mold, and method for producing continuous castings |
-
1989
- 1989-03-30 JP JP8069689A patent/JPH02258152A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06604A (ja) * | 1992-06-18 | 1994-01-11 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造鋳型内溶鋼の流動制御装置 |
| WO2003074213A1 (en) | 2002-03-01 | 2003-09-12 | Jfe Steel Corporation | Method and apparatus for controlling flow of molten steel in mold, and method for producing continuous castings |
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