JPH11114658A

JPH11114658A - 異鋼種の連続鋳造方法

Info

Publication number: JPH11114658A
Application number: JP9296291A
Authority: JP
Inventors: Munehiro Tsuchida; 宗弘土田; Akiyuki Matsui; 章之松井; Kazuma Inaoka; 数磨稲岡; Yasuo Shigenaga; 泰男繁永; Taketoshi Kubo; 武年久保
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1997-10-13
Filing date: 1997-10-13
Publication date: 1999-04-27

Abstract

(57)【要約】【課題】溶鋼成分の異なる異鋼種を連続鋳造する際
に、鋳造末期におけるストッパーやノズルへの地金付着
の防止と、ノズル詰まりによる鋳造の中断及び異鋼種の
連続鋳造の中止による歩留りの低下、鋳造関連耐火物コ
ストの上昇等を防止できる異鋼種の連続鋳造方法を提供
する。【解決手段】前取鍋１の溶鋼３をタンディッシュ４に
受湯し、引き続きタンディッシュ４のストッパー８を開
閉操作して、タンディッシュ４内の溶鋼３を鋳型７に注
湯しながらピンチロール１４を作動して凝固した鋳片２
４を低速で引き抜きつつ、次取鍋１ａの異なる溶鋼３ａ
をタンディッシュ４に受湯して鋳造する異鋼種の連続鋳
造方法において、ストッパー８を開操作して１００〜１
０００ｃｍ³／秒の溶鋼量を注湯し、直ちにストッパー
８を閉じる操作を交互に行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、成分の異なる溶鋼
をタンディッシュに受湯し、鋳型に連続して注湯する際
に、ストッパーやノズルへの地金付着によるノズル詰ま
りを防止して、鋳造の中断及び連続鋳造の中止等を防止
する異鋼種の連続鋳造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】溶鋼を鋳型に注湯して、鋳型により冷却
し、ロール支持装置に付設された冷却水ノズルから冷却
水を噴射して、凝固させながら鋳片を製造する連続鋳造
が広く用いられている。この連続鋳造は、取鍋内の溶鋼
をタンディッシュに受湯し、ストッパーの開閉操作によ
り、タンディッシュ底部のノズルを開閉して浸漬ノズル
から鋳型へと注湯することにより行われる。特に、成分
が異なる鋼種（異鋼種）を連続鋳造する際は、前取鍋の
溶鋼をタンディッシュに受湯し終わってから次取鍋への
交換（取鍋交換）に要する時間を確保する必要がある。
この取鍋交換は、時間を要するので、タンディッシュ内
溶鋼を鋳型内に量を減じて注湯すると共に、ピンチロー
ルを低速にして引き抜くことにより鋳造時間を確保する
ことが必要とされる。この間に次取鍋の溶鋼をタンディ
ッシュに繋ぐことにより、異鋼種が連続して鋳造でき
る。この異鋼種の連続鋳造は、取鍋交換や繋ぎ作業に要
する時間の確保、あるいは鋳片の品質確保のために、常
に正確な溶鋼量を注湯することが重要である。しかし、
タンディッシュ内に保持された溶鋼は、鋳造末期である
こと、及び残溶鋼量が少ないこと、溶鋼の温度自体が低
下していること等から、ストッパーを開閉操作してもノ
ズル詰まりが頻発して、所定の溶鋼量を注湯することが
不可能となる。このノズル詰まりの発生は、溶鋼の供給
そのものが不可能となり、取鍋交換された新しい溶鋼の
繋ぎ注湯ができないために、異鋼種の連続鋳造の中断、
連続鋳造の停止等の問題がある。このノズル詰まりや鋳
造の中断等の対策として、例えば特開平６−１７０５０
２号公報には、鋳造の終了前に鋳型内の湯面レベルが一
定のレベルになるように、ストッパーによる鋳入量の連
続制御とストッパーの全閉操作とを自動的に繰り返して
行う方法、また、特開平５−２４５６０８号公報には、
ノズルの開閉操作で開度を急変させて、ノズル周囲の付
着物を押しつぶして、ストッパーとノズル面を成形し
て、安定した鋳湯量にして鋳造する方法等が提案されて
いる。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、鋳型内
の湯面レベルを一定のレベルとなるように、鋳入量の連
続制御とストッパーの全閉操作を自動的に繰り返して行
う方法では、断続的に開閉されるストッパーとノズルの
接触面に地金付着が促進される。この傾向は、溶鋼の温
度低下に伴い急激になり、付着地金によるノズル閉鎖が
発生する。しかも、ノズル閉鎖によって、次の新しい溶
鋼の繋ぎ注湯が困難となり、ノズル詰まりによる鋳造の
中断による連々鋳造比率の低下、異鋼種の連々鋳造の中
止等による歩留りの低下、鋳造関連耐火物コストの上昇
を招くと言った問題がある。一方、ノズルの開閉操作に
より開度を急変させて、ノズル周囲の付着物を押しつぶ
して、ストッパーとノズル面を成形して鋳造する方法で
は、前述と同様に鋳造末期において、この付着地金が急
激に増加してノズル閉鎖を招き、ノズル詰まりによる鋳
造の中断や異鋼種の連続鋳造の中止による歩留りの低
下、鋳造関連耐火物コストの上昇等の同様の問題があ
る。

【０００４】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
で、成分の異なる異鋼種を連続鋳造する際に、鋳造末期
におけるストッパーやノズルへの付着地金の防止と、ノ
ズル詰まりによる鋳造の中断、及び異鋼種の連続鋳造の
中止による歩留りの低下、鋳造関連耐火物コストの上昇
等を防止できる異鋼種の連続鋳造方法を提供することを
目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】前記目的に沿う請求項１
記載の異鋼種の連続鋳造方法は前取鍋の溶鋼をタンディ
ッシュに受湯し、引き続き該タンディッシュのストッパ
ーを開閉操作して、前記タンディッシュ内の溶鋼を鋳型
に注湯しながらピンチロールを作動して凝固した鋳片を
低速で引き抜きつつ、次取鍋の異なる溶鋼を前記タンデ
ィッシュに受湯して鋳造する異鋼種の連続鋳造方法にお
いて、前記ストッパーを開操作して１００〜１０００ｃ
ｍ³／秒の溶鋼量を注湯し、直ちに前記ストッパーを閉
じる操作とを交互に行うので、溶鋼の注湯による熱がス
トッパー及びノズルに付着した地金を溶解し、付着地金
の成長を防止できる。注湯される溶鋼量が１００ｃｍ³
／秒より少ないとストッパー及びノズルに付着した地金
を溶解する顕熱が不足して、逆に付着地金が増加する。
更に、溶鋼量が１０００ｃｍ³／秒より多いと異鋼種の
連続鋳造の際の前取鍋から次取鍋への交換時間を確保で
きないこと、溶鋼の鋳型からのオーバーフローの発生等
から連続鋳造が中断する。この理由から注湯される溶鋼
量は、１５０〜５００ｃｍ³／秒にするとより好まし
い。

【０００６】請求項２記載の異鋼種の連続鋳造方法は請
求項１記載の異鋼種の連続鋳造方法において、前記鋳型
内に注湯される溶鋼の湯面レベルは、前記鋳型上端から
４０〜２５０ｍｍの範囲にしてある。鋳型上端から溶鋼
湯面までの距離が４０ｍｍより小さいとストッパー及び
ノズルに付着した地金の変動に伴って、注湯される実溶
鋼量の変化が大きくなり、溶鋼が鋳型上部から溢れて重
大事故となる。また、鋳型上端から溶鋼湯面までの距離
が２５０ｍｍより大きくなるとパウダーの巻き込みが発
生してブレークアウト（凝固殻が破れて溶鋼が流出）、
あるいは浸漬ノズルの地金付着によるノズル詰まりが発
生して異鋼種の鋳造中断となる。

【０００７】

【発明の実施の形態】続いて、添付した図面を参照しつ
つ、本発明の一実施の形態に係る異鋼種の連続鋳造方法
につき説明し、本発明の理解に供する。図１は本発明の
一実施の形態に係る異鋼種の連続鋳造方法に適用する連
続鋳造装置の概念図、図２は図１に示す本発明の一実施
の形態に係る連続鋳造装置の操作フロー図である。図１
において、連続鋳造装置Ａは、取鍋１（又は１ａ）に設
けたロングノズル２から溶鋼３（又は３ａ）をタンディ
ッシュ４に受湯して、底部のノズル５と浸漬ノズル６に
より鋳型７内に溶鋼３（又は３ａ）を注湯する。この溶
鋼３（又は３ａ）の注湯量は、ストッパー８を昇降して
ノズル５との間隙を開閉することにより調整する。ま
た、ストッパー８は、固定フレーム９に保持された昇降
ロッド１０によりタンディッシュ４の側部に固定されて
いる。この昇降ロッド１０の上端には、支持アーム１１
が固定されており、油圧シリンダー１２の作動により、
昇降ロット１０及びストッパー８が昇降するように構成
してある。更に、鋳型７へ注湯された溶鋼３（又は３
ａ）は、鋳型７内で一次冷却され鋳片支持装置１３に付
設した冷却水ノズル（図示せず）からの散水により二次
冷却されて、凝固の進行した鋳片２４は、ピンチロール
１４により所定の速度で引き抜かれて後工程に搬送され
る。

【０００８】また、連続鋳造装置Ａの注湯制御系として
は、レーザー光を発信してストッパー８の昇降距離を測
定することにより、ストッパー８とノズル５との開き量
である開度を検出するストッパー開度計１８と、油圧シ
リンダー１２を作動してストッパー８を昇降するストッ
パー開閉装置１９を備えている。更に、タンディッシュ
４内の溶鋼量は、ロードセル１５により計測され、その
値は、溶鋼量表示計２０に表示する。また、鋳型７内の
湯面レベル１７は、湯面レベル計１６により連続して測
定され、この湯面レベル位置と変化量は、湯面レベル測
定装置２１により表示及び記録される。更に、鋼種条件
や生産制約等から決定される鋳片２４の引き抜き速度
は、ピンチロール１４に指示を行う引き抜き速度制御装
置２２とからなり、これ等に接続されて一連の制御を行
う総合制御コンピュータ（以下コンピュータと称する）
２３とが備えてある。

【０００９】次に、本発明の一実施の形態に係る連続鋳
造装置Ａを本発明の異鋼種の連続鋳造方法に用いた場合
の動作について説明する。図１及び図２に示すように、
前取鍋１の鋳造中においては、タンディッシュ４に、鋳
片２４の引き抜き速度１．０〜１．８ｍ／分に見合う量
の溶鋼３がストッパー８の開操作により取鍋１から供給
されている。鋳型７内の湯面レベル１７は、鋳型７の上
端部から下方１００ｍｍの位置で、且つ１０ｍｍの範囲
内に安定して保持された所謂定常状態で鋳造が行われて
いる。この時点のタンディッシュ４内の溶鋼３は、ロー
ドセル１５によって計測され、溶鋼量表示計２０の値が
２５トンの満量状態にしてある。前取鍋１は、溶鋼３の
全量をタンディッシュ４に注湯した後、クレーンにより
排滓場所に移動する。一方、タンディッシュ４への溶鋼
３の供給が停止した時点で、タンディッシュ４内の溶鋼
量をロードセル１５によって逐次計測し、溶鋼量表示計
２０の値に応じてコンピュータ２３から注湯量に見合う
値の引き抜き速度をピンチロール１４に与えて順次減速
する。更に、タンディッシュ４内の溶鋼量が３トンとな
った時点で、コンピュータ２３からストッパー８の閉操
作とピンチロール１４による引き抜きの停止を指示す
る。ピンチロール１４による引き抜きが停止した後は、
タンディッシュ４を一旦上昇して既に鋳型７に注湯され
た溶鋼３の混合を防止する仕切り鉄板（図示せず）を挿
入して鋳型７内に沈めると共に、タンディッシュ４は、
元の位置に下降して、再度浸漬ノズル６を鋳型７に浸漬
する。この後、ピンチロール１４に２０秒間のインチン
グ引き抜きを指示する。タンディッシュ４の上昇から下
降までの所要時間は、３０〜１８０秒以内とする。この
理由は、３０秒より短いと鋳型７内に沈めた仕切り鉄板
（図示せず）が溶鋼３の凝固により固定されないために
溶鋼混合が発生し、１８０秒より長くなるとストッパー
８とノズル５の嵌合部に付着地金が生成して開閉不能と
なるか、又は、冷却により浸漬ノズル６及び吐出口６ａ
に地金が固着してノズル詰まりとなる。

【００１０】また、前述のピンチロール１４によるイン
チング引き抜きにより、鋳型７内の湯面レベル１７が低
下するので、低下状況を湯面レベル計１６で測定し、そ
の低下位置とその変化量を湯面レベル測定装置２１に記
録し、この記録された湯面レベル１７の現在レベルを基
準にストッパー８を開くタイミングを得る。このストッ
パー８を開くタイミングは、浸漬ノズル６の吐出口６ａ
が湯面レベル１７から露出しない位置である鋳型７の上
端から下方２５０ｍｍを下限として、コンピュータ２３
からストッパー開閉装置１９に所定の開指示を与える。
ストッパー開閉装置１９は、ストッパー開度計１８が所
定開度になるように油圧シリンダー１２によりストッパ
ー８を上昇させる。

【００１１】次に、湯面レベル計１６により、測定され
た湯面レベル１７が低下した際に、溶鋼３の注湯操作に
ついて、図１及び図２により説明する。第１回目の注湯
は、以下の手順で行われる。まず、コンピュータ２３に
は、タンディッシュ４の溶鋼３が３トンとなり、一旦鋳
造が終了する直前のストッパー８の開度（１〜３ｍｍ）
が記憶されている。この開度は、ストッパー開閉装置１
９に初期設定開度（１〜３ｍｍ）として与えられ、スト
ッパー８は、この開度だけ開いて溶鋼３を鋳型７内に注
湯し、その後ストッパー８を下降して閉じる（図２中
）。この時の実溶鋼量は、鋳型７内の湯面レベル１７
の上昇の変化量からコンピュータ２３により求める。こ
の求められた実溶鋼量と目標溶鋼量を比較して、この差
分をストッパー開閉装置１９に、次期設定開度（４〜６
ｍｍ）として与えて、ストッパー８を上昇して２度目の
注湯を行って後、再度ストッパー８を下降して注湯を停
止する（図２中）。３度目の注湯と注湯停止は、前述
の次期設定開度に湯面レベル１７の上昇の変化量からコ
ンピュータ２３により補正量を求め、補正した開度によ
り開閉操作（図２中）を行って、鋳型７内の湯面レベ
ル１７が上限４０ｍｍとなるまで行う。この次期設定開
度により注湯される溶鋼は、１００〜１０００ｃｍ³／
秒の量で供給され、浸漬ノズル６あるいはノズル５とス
トッパー８に付着した地金を溶解すると共に、付着地金
の生長も防止する。また、前述のストッパー８の初期設
定開度及び次期設定開度には、ストッパー８を閉操作し
た際の支持アーム１１等の撓み量及び撓み量誤差補正が
４ｍｍ以下の範囲内で開度の補正が行われる。この撓み
量あるいは撓み量誤差は、初期設定開度（１〜３ｍｍ）
で油圧シリンダー１２により昇降ロッド１０を上昇スタ
ートして０．４秒経過後のストッパー８の開度をゼロ開
度にする補正をストッパー開度計１８及び油圧シリンダ
ー１２に行う。この補正された開度は、次のストッパー
８の次期設定開度に反映され、２度目以降のストッパー
開度は、開度補正がなされているのでストッパー開度計
１８の表示により操作される。更に、ストッパー８を閉
操作した時は、ノズル５の上面に一部付着した地金によ
り、昇降ロッド１０の潜り込み量が異なる場合があるの
で、下降ストロークを０．５〜１ｍｍの範囲で補正を行
い、次期設定開度に同様に反映して操作を行う。

【００１２】更に、引き抜き速度制御装置２２は、前述
の第１回目の初期設定開度による最初の溶鋼３の注湯開
始と同時に、ピンチロール１４に０．１〜０．３ｍ／分
の減速引き抜き速度となる回転数を指示する。以降、連
続して減速引き抜きが行われるために、一旦上昇した鋳
型７内の湯面レベル１７が再び下降する。この湯面レベ
ル１７が所定レベルまで下降したところで、第２回目の
注湯が第１回目と同様の手順により行われる。一方、タ
ンディッシュ４内の溶鋼量が２トンに減少したところ
で、次取鍋１ａの溶鋼３ａがタンディッシュ４内へ注湯
される。この注湯の開始により、ロードセル１５の指示
が１５トンに増加した。この時点において、引き抜き速
度制御装置２２は、順次引き抜き速度を０．１〜０．３
ｍ／分以上に上昇させる指示をピンチロール１４に与え
る。この引き抜き速度が上昇して１．０〜１．８ｍ／分
の正常な鋳造速度となる時点では、タンディッシュ４内
の溶鋼量及び湯面レベル１７も定常の状態となる。な
お、鋳型７内の湯面レベル１７の変動した範囲は、鋳片
２４の繋ぎ部の切り捨て範囲である１０００〜２０００
ｍｍの範囲に抑制され良鋳片の歩留り低下も防止でき
た。また、ストッパー開度は、一般に用いられているタ
ンディッシュ４内の残溶鋼量（残溶鋼レベル）と溶鋼比
重から溶鋼レベル差による注湯量差を求めて、補正を行
っても良く、更に、ストッパー８の閉操作時は、確実に
溶鋼３（３ａ）の注湯が停止しているか、あるいは注湯
止まり不良であるかを識別する注湯止まり判定を行って
も良く、注湯止まり不良により湯面レベル１７が上昇す
る場合は、湯面レベル上昇量に応じて引き抜き速度を高
めて鋳造することもできる。

【００１３】次に、本発明の一実施の形態に係る異鋼種
の連続鋳造方法の実施例について説明する。前取鍋１の
炭素を０．０８重量％、Ｍｎを０．５０重量％含有した
溶鋼３を用い、鋳型７は２２０×２２０ｍｍサイズとし
て、タンディッシュ４の設けた浸漬ノズル６からストッ
パー８の開度を３ｍｍ、鋳型７上端から湯面レベル１７
までの距離を１００ｍｍ、引き抜き速度１．６ｍ／分、
タンディッシュ４内溶鋼量を２５トンとして定常操業を
実施した。この定常操業の後、前取鍋１の溶鋼３をタン
ディッシュ４に完全に注湯し終わった時点で、前取鍋１
の移動とピンチロール１４による引き抜き速度を１．６
ｍ／分から順次０．１ｍ／分まで減速し、その後停止し
た。この間ストッパー８の開度は、３ｍｍの開状態から
ピンチロール１４による引き抜き停止に合わせて全閉に
した。引き抜き停止後は、タンディッシュ４を上昇して
仕切り鉄板の挿入を行って後、再度タンディッシュ４を
下降してからピンチロール１４に０．１ｍ／分の引き抜
きに相当する回転数を設定して、インチング引き抜きを
行った後に減速引き抜きを行った。この間の所要時間は
１３０秒であった。この後、湯面レベル１７が下限値２
５０ｍｍとなったので、ストッパー開閉装置１９に初期
設定開度として撓み量及び撓み量誤差補正を含めた開度
３ｍｍを設定して、ストッパー８を上昇し、浸漬ノズル
６から溶鋼３を注湯した。この注湯は、溶鋼量を１００
ｃｍ³／秒を２秒間継続して後、３０秒間以内注湯を停
止する操作を２回行った。この間の湯面レベル１７は、
下限値である鋳型７の下方２５０ｍｍから１５０ｍｍ上
昇して１００ｍｍの位置になった。この時点の減速引き
抜き速度は、注湯された溶鋼量に見合う０．１ｍ／分の
引き抜き速度とした。更に、補正された３ｍｍの初期設
定開度では、注湯される溶鋼量が減少しつつあったの
で、湯面レベル１７の変化量からストッパー８の開度を
１ｍｍ上乗せ補正を行い、次期設定開度を４ｍｍとして
２回目の注湯を行い溶鋼を１１０ｃｍ³／秒で２秒間注
湯してから３０秒間以内の注湯の停止を行なった。この
間の湯面レベル１７は、下限値である鋳型７上端からの
距離を２５０ｍｍから１００ｍｍに上げることができ
た。この注湯以降は、湯面レベル１７が鋳型７の下方２
５０ｍｍとなった時点で２回目と同じ条件で次期設定開
度によりストッパー８を開閉操作した。この断続したス
トッパー８の開閉操作を行った後、炭素を０．１０重量
％の次取鍋１ａの溶鋼３ａをタンディッシュ４内に注湯
して順次定常操業を行った。この結果をストッパー８の
開操作時に注湯される溶鋼量が５０ｃｍ³／秒である従
来例と比較して表１に示す。

【００１４】

【表１】

【００１５】本発明の実施例ではストッパー８を上昇し
て注湯する溶鋼量を１００ｃｍ³／秒以上としてあるの
で、ノズル５及び浸漬ノズル６に付着する地金は、溶解
されてノズル詰まり発生率が０．１％と良好に維持でき
た。更に、ノズル詰まりの防止により異鋼種の連続鋳造
が可能となり、良鋳片の歩留りも９８％と向上できた。
これに対して、ストッパー８を上昇して注湯する溶鋼量
が５０ｃｍ³／秒以内で、且つ平均的に注湯した従来例
では、ノズル詰まり発生率が１０．０％と高く、異鋼種
の連続鋳造の中断が多発して良鋳片の歩留りも９６％と
低下した。

【００１６】以上、本発明の一実施の形態について説明
したが、これ以外に本発明の要旨を逸脱しない範囲をも
含むものである。なお、ストッパー８の開閉操作にあた
り、上昇と下降を繰り返すシヤクリ（短時間内の上下）
操作やコンピュータ２３による制御の他に、湯面レベル
１７、ストッパー８の開度操作、ピンチロール１４によ
る引き抜き速度等を手動操作して一連の操業を行っても
良い。

【００１７】

【発明の効果】請求項１及び２記載の異鋼種の連続鋳造
方法は、ストッパーの開操作により１００〜１０００ｃ
ｍ³／秒の溶鋼量を注湯する操作とストッパーを閉じる
操作とを交互に行うので、ストッパー及びノズルに付着
した地金を溶解してノズル詰まりを防止することがで
き、異鋼種の鋳造の中断及び異鋼種の連続鋳造による鋳
片の歩留りが向上できる。また、異鋼種を連続して鋳造
することからタンディッシュの再使用が可能となり耐火
物コストも低減できる。

【００１８】特に請求項２記載の異鋼種の連続鋳造方法
は、前記鋳型内の溶鋼湯面は、鋳型上端から４０〜２５
０ｍｍの範囲にしてあるので、パウダーの巻き込みを抑
制してブレークアウト（凝固殻が破れて溶鋼の噴出）及
び浸漬ノズルの地金付着によるノズル詰まりによる異鋼
種の鋳造中断が防止できる。また、注湯される溶鋼量の
変化により、溶鋼の鋳型上部からの溢れによる鋳造中止
等の重大事故を防止できる。また、湯面レベルが大きく
変動する繋ぎ部位は、鋳片の切り捨ての範囲内にするこ
とができるので、良鋳片の歩留りの低下を防止できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施の形態に係る異鋼種の連続鋳造
方法に適用する連続鋳造装置の概念図である。

【図２】同連続鋳造装置の操作フロー図である。

【符号の説明】

Ａ連続鋳造装置１取鍋１ａ取鍋２ロングノズ
ル３溶鋼３ａ溶鋼４タンディッシュ５ノズル６浸漬ノズル６ａ吐出口７鋳型８ストッパー９固定フレーム１０昇降ロッ
ト１１支持アーム１２油圧シリ
ンダー１３鋳片支持装置１４ピンチロ
ール１５ロードセル１６湯面レベ
ル計１７湯面レベル１８ストッパ
ー開度計１９ストッパー開閉装置２０溶鋼量表
示計２１湯面レベル測定装置２２引き抜き
速度制御装置２３総合制御コンピュータ２４鋳片

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者繁永泰男福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号新日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者久保武年福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号新日本製鐵株式会社八幡製鐵所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】前取鍋の溶鋼をタンディッシュに受湯
し、引き続き該タンディッシュのストッパーを開閉操作
して、前記タンディッシュ内の溶鋼を鋳型に注湯しなが
らピンチロールを作動して凝固した鋳片を低速で引き抜
きつつ、次取鍋の異なる溶鋼を前記タンディッシュに受
湯して鋳造する異鋼種の連続鋳造方法において、前記ス
トッパーを開操作して１００〜１０００ｃｍ³／秒の溶
鋼量を注湯し、直ちに前記ストッパーを閉じる操作を交
互に行うことを特徴とする異鋼種の連続鋳造方法。
【請求項２】前記鋳型内に注湯される溶鋼の湯面レベ
ルは、前記鋳型上端から４０〜２５０ｍｍの範囲である
ことを特徴とする請求項１記載の異鋼種の連続鋳造方
法。