BR112015000927B1

BR112015000927B1 - estrutura multicamada, folha de ventilação de recuperação de energia, método para produzir a estrutura multicamada, elemento de ventilação de recuperação de energia, e, ventilador de recuperação de energia

Info

Publication number: BR112015000927B1
Application number: BR112015000927-1A
Authority: BR
Inventors: Hirofumi Ono; Shuji Takasu; Atsushi Horii; Satoru Yoshida
Original assignee: Asahi Kasei Fibers Corporation
Priority date: 2012-07-19
Filing date: 2013-07-19
Publication date: 2021-01-12
Also published as: US9580873B2; JPWO2014014099A1; CN104470720A; EP2875950A4; BR112015000927A2; WO2014014099A1; CA2879447C; JP6189842B2; EP2875950A1; US20160194832A1; US9670622B2; US20150167249A1; CN104470720B; CA2879447A1

Abstract

ESTRUTURA MULTICAMADA, FOLHA DE VENTILAÇÃO DE RECUPERAÇÃO DE ENERGIA, MÉTODO PARA PRODUZIR A ESTRUTURA MULTICAMADA, ELEMENTO DE VENTILAÇÃO DE RECUPERAÇÃO DE ENERGIA, E, VENTILADOR DE RECUPERAÇÃO DE ENERGIA. Provê-se uma estrutura multicamada compreendendo pelo menos uma camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina feita de uma fibra de celulose fina, em que a estrutura multicamada é caracterizada em que o diâmetro médio de fibra da fibra de celulose fina formando a camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina é de 0,005 a 0,5 (MI) e a espessura média da estrutura multicamada é de 10 a 200 μm, a sua densidade é de O, 10 a 0,90 g/cm 3, e a sua resistência à permeabilidade é 2000 s/100 ml ou mais. Também são providas uma folha de ventilação de recuperação de energia feita desta estrutura multicamada, um elemento de ventilação de recuperação de energia usando esta folha de ventilação de recuperação de energia como um material divisor para dividir dois tipos de fluxo de ar de diferentes temperatura e/ou umidade, e um ventilador de recuperação de energia usando este elemento de ventilação de recuperação de energia .

Description

CAMPO TÉCNICO

[001] A presente invenção refere-se a uma estrutura multicamada compreendendo pelo menos uma camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina, uma folha de ventilação de recuperação de energia composta da estrutura multicamada, um elemento de ventilação de recuperação de energia que usa a folha 10 de ventilação de recuperação de energia como um material divisor que divide dois tipos de fluxo de ar de diferente temperatura, diferente umidade ou ambas, e um ventilador de recuperação de energia que usa o elemento de ventilação de recuperação de energia.

ARTE ANTECEDENTE

[002] Os equipamentos de ar condicionado são responsáveis pela maior proporção da energia consumida por edifícios de escritórios comuns e de outras estruturas arquitetônicas (aproximadamente 38%). Desde que 30% a 40% deste montante não pode ser ventilado a partir do exterior, a redução da perda de energia do ar-condicionado atribuível à ventilação pode ser considerada uma questão 20 importante para a conservação de energia em edifícios de escritórios. Além disso, a assim chamada "síndrome do lar doente", que é causada por compostos orgânicos voláteis dissipados pelos materiais de construção, artigos de uso doméstico, e similares, também está se tornando problemática. Exemplos das causas desses problemas incluem a impermeabilidade ao ar aumentada das construções, aumento 25 da dificuldade de circulação de ar, devido à proliferação de aparelhos de ar condicionado, e a facilidade de acúmulo de compostos orgânicos voláteis dentro dos edifícios. Em vista destas circunstâncias, construções no Japão são obrigadas a instalar equipamento de ventilação de acordo com as Normas de Construção Civil revistas e promulgadas em julho de 2003. Além disso, tentativas também foram 30 feitas para acrescentar funções de ventilação para os condicionadores de ar domésticos, e tais esforços não se limitaram ao Japão, com a ventilação dos edifícios sendo promovida em todo o mundo.

[003] No entanto, quando são feitas tentativas para promover a ventilação de construções, torna-se difícil manter o aquecimento dos edifícios, mesmo se ar- condicionado for empregado, resultando assim em consumo de energia excessivamente elevado. Consequentemente, a atenção está sendo dada a trocadores de calor totais que são capazes de reduzir o consumo de energia, tornando difícil para o calor ou o frio poder ser liberado para o exterior, mesmo se ventilação for empregada.

[004] Exemplos destes ventiladores de recuperação de energia incluem ventiladores de recuperação de energia de tipo giratório, que recuperam calor do ar de exaustão para o ar de admissão por uma rotação de um rotor higroscópico, e ventiladores de recuperação de energia de tipo estático, como mostrado na Figura 1, Nestes ventiladores de recuperação de energia de tipo estático (tipo fixo), um elemento de ventilação de recuperação de energia impermeável a gás disposto em um formato ondulado permite que calor sensível migre, enquanto se dividindo em ar fresco fornecido de fora que tinha sido trocado por ventilação e ar descarregado no interior contaminado, enquanto, simultaneamente, deixando água retendo calor latente passar do ar descarregado para o ar fornecido ao permitir a permeação de umidade, reduzindo, assim, a liberação de calor ou de frio para o exterior.

[005] Uma vez que as folhas de ventilação de recuperação de energia usadas nos elementos de ventilação de recuperação de energia de ventilador de recuperação de energia de tipo estático não somente permitem a migração de calor sensível, mas também permitem a migração de calor latente ao permitir a passagem de ar úmido, aumenta a eficácia de recuperação de energia. Exemplos de tais folhas incluem as folhas de ventilação de recuperação de energia usando papel retardante de chama feito a partir de papel japonês ou pasta, papel misto de fibras de vidro, papel misto contendo pó inorgânico, e película microporosa, papel e tecido não tecido composto de polímeros sintéticos. No entanto, dado que o ar acaba também por penetrar na folha no caso de usar uma película microporosa comum, papel ou tecido não tecido, as folhas de ventilação de recuperação de energia tem sido relatadas como tendo sofrido um tratamento de superfície, como a aplicação de um revestimento de polímero sobre a sua superfície. Por exemplo, o Documento de patente 1, indicado abaixo, descreve uma folha de ventilação de recuperação de energia obtida por revestimento de uma resina à base de poliuretano contendo grupos oxietileno sobre uma folha porosa que usa politetrafluoretileno para o seu material, enquanto que o Documento de patente 2 indicado abaixo descreve uma folha de ventilação de recuperação de energia composta de poliéster e polietileno ou polipropileno. Em ambos estes casos, uma vez que um polímero hidrofóbico é usado para o material de base, permeabilidade à umidade adequada não pode ser obtida e, como um resultado, condutividade térmica suficiente é incapaz de ser obtida para uso como uma folha de ventilação de recuperação de energia.

[006] Documento de patente 3 indicado abaixo descreve um filtro de ventilação de recuperação de energia obtido por revestimento de viscose sobre fibras hidrofílicas na forma de um tecido não tecido de pasta de rayon. O revestimento com fibras hidrofílicas de rayon é descrito como permitindo a produção de uma folha tendo permeabilidade à umidade de 6900 g/m2/24 horas ou mais e resistência à permeabilidade de 10000 s/100 ml ou mais. No entanto, devido à permeabilidade à umidade inadequada, desempenho suficiente para uso como uma folha de ventilação de recuperação de energia não pode ser alcançado.

[007] Por outro lado, os inventores da presente invenção relataram uma estrutura de tecido não tecido contendo uma camada de celulose fina composta de fibras de celulose finas em Documento de patente 4 indicado abaixo. No entanto, a estrutura multicamada de tecido não tecido descrita em Documento de patente 4 não era apropriada para uso como uma folha de ventilação de recuperação de energia devido à elevada permeabilidade ao ar (resistência à permeabilidade de 2000 s/100 ml ou menos).

DOCUMENTO DA ARTE ANTERIOR

[008] DOCUMENTOS DE PATENTE Documento de patente 1: Publicação de patente JP não examinada No. H6-194093 Documento de patente 2: Publicação de patente JP não examinada No. 2003-287387 Documento de patente 3: Publicação de patente JP não examinada No. 2008-14623 Documento de patente 4: Publicação de patente JP não examinada No. 2010-115574

DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO PROBLEMAS A SEREM RESOLVIDOS PELA INVENÇÃO

[009]Um problema a ser resolvido pela presente invenção é prover uma estrutura multicamada tendo uma grande resistência à permeabilidade ao ar e elevada permeabilidade à umidade que é altamente apropriada para uso como uma folha de ventilação de recuperação de energia.

MEIOS PARA RESOLVER OS PROBLEMAS

[0010] Como um resultado de se focalizar sobre o fato de que um tecido não tecido de fibra de celulose fina contido em uma estrutura multicamada de tecido não tecido tem um diâmetro de fibra extremamente pequeno, prosseguindo com estudos sobre a formação de uma camada uniformemente densa e fina tendo um peso base baixo por utilização da propriedade de um aumento proeminente na densidade resultante da laminação de acordo com um método de fabricação de papel a partir de uma dispersão aquosa seguido por secagem e encolhimento na direção de espessura durante a secagem, e ainda conduzindo estudos extensivos para resolver os problemas acima, os inventores da presente invenção alcançaram a obtenção de uma estrutura multicamada na forma de um material de folha capaz de não somente ser usada como uma folha de ventilação de recuperação de energia, mas também usada em uma ampla faixa de campos de aplicação requerendo tanto elevada resistência à permeabilidade como elevada permeabilidade à umidade, assim levando à conclusão da presente invenção.

[0011] Ou seja, a presente invenção é como descrita abaixo.

[0012] [1] Uma estrutura multicamada compreendendo pelo menos uma camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina composta de fibras de celulose finas, em que referidas fibras de celulose finas que formam a camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina têm um diâmetro médio de fibra de 0,005 μm a 0,5 μm, e referida estrutura multicamada tem uma espessura média de 10 μm a 200 μm, uma densidade de 0,10 g/cm3 a 0,90 g/cm3, e uma resistência à permeabilidade de 5 2000 s/100 ml ou mais.

[0013] [2] A estrutura multicamada descrita em [1] acima, que é uma estrutura de duas camadas, a espessura média da estrutura multicamada é 10 μm a 150 μm, a densidade é 0,30 g/cm3 a 0,80 g/cm3 e a resistência à permeabilidade é 3000 s/100 ml ou mais. 10

[0014] [3] A estrutura multicamada descrita em [1] ou [2] acima, em que a proporção de fibras de celulose finas contidas na camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina é 50% em peso a 100% em peso.

[0015] [4] A estrutura multicamada descrita em qualquer um de [1] a [3] acima, em que a soma total do peso de base da camada de tecido não tecido de 15 fibra de celulose fina é 1 g/m2 a 15 g/m2 e a soma total da espessura é 0,5 μm a 15 μm.

[0016] [5] A estrutura multicamada descrita em qualquer um de [1] a [4] acima, em que uma camada da estrutura multicamada é uma camada de tecido não tecido e/ou filme poroso e/ou tecido composto de uma ou uma combinação de uma 20 pluralidade de fibras selecionadas no grupo consistindo de fibras de celulose regenerada, fibras de celulose natural, fibras de nylon, fibras de poliéster e fibras de poliolefina.

[0017] [6] A estrutura multicamada descrita de qualquer um de [1] a [4] acima, em que uma camada da estrutura multicamada é uma camada de tecido não 25 tecido composta de fibras longas contínuas de celulose regenerada.

[0018] [7] A estrutura multicamada descrita de qualquer um de [1] a [6] acima, em que a estrutura multicamada foi submetida a um tratamento à prova d’agua.

[0019] [8] A estrutura multicamada descrita de qualquer um de [1] a [7] 30 acima, em que a estrutura multicamada foi submetida a um tratamento hidrofílico.

[0020] [9] Uma folha de ventilação de recuperação de energia composta da estrutura multicamada descrita em qualquer um de [1] a [8] acima.

[0021] [10] A folha de ventilação de recuperação de energia descrita em [9] acima, em que a espessura média da estrutura multicamada é 10 μm a 70 μm. 5

[0022] [11] A folha de ventilação de recuperação de energia descrita em [10] acima, em que a espessura média da estrutura multicamada é 10 μm a 30 μm.

[0023] [12] A folha de ventilação de recuperação de energia descrita em qualquer um de [9] a [11] acima, em que a estrutura multicamada foi submetida a tratamento de retardo de chama. 10

[0024] [13] A folha de ventilação de recuperação de energia descrita em qualquer um de [9] a [12] acima, em que a proporção de fibras de celulose no material que compõe a estrutura multicamada é 90% em peso ou mais.

[0025] [14] Um método para produzir a estrutura multicamada descrita em qualquer um de [1] a [6] acima, compreendendo as seguintes etapas: 15 uma etapa para laminar e formar uma camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina tendo um diâmetro médio de fibra de 0,005 μm a 0,5 μm sobre uma camada de tecido não tecido por um método de fabricação de papel, e uma etapa para secar o tecido não tecido laminado resultante.

[0026] [15] O método descrito em [14] acima, ainda compreendendo uma 20 etapa de tratamento térmico após a etapa de secagem.

[0027] [16] O método para produzir a estrutura multicamada descrita em [14] acima, compreendendo: uma etapa para formar uma camada de revestimento hidrofílico por revestimento sobre um lado ou ambos os lados da estrutura multicamada descrita 25 em qualquer um de [1] a [6] acima.

[0028] [17] Um elemento de ventilação de recuperação de energia em que a folha de ventilação de recuperação de energia descrita em qualquer um de [9] a [13] acima é usada como um material divisor que divide dois tipos de fluxo de ar de diferente temperatura, umidade ou ambas.

[0029] [18] Um ventilador de recuperação de energia usando o elemento de ventilação de recuperação de energia descrito em [17] acima.

EFEITOS DA INVENÇÃO

[0030] Apesar da estrutura multicamada da presente invenção poder ser preferivelmente usada em todas as aplicações requerendo resistência à permeabilidade elevada e elevada permeabilidade à umidade como um resultado de demonstrar ambas destas propriedades físicas, ela pode ser particularmente preferivelmente usada como um material divisor (elemento de troca térmica total) que divide dois tipos de ar tendo diferentes temperatura, umidade ou ambas em ventiladores de recuperação de energia para condicionadores de ar de escritórios ou uso doméstico e similar. Ou seja, porque este elemento de ventilação de recuperação de energia é mais permeável a ar úmido do que as folhas de ventilação de recuperação de energia convencionais devido às porções fechadas finas que dividem o ar, ele é altamente eficaz para reter umidade. Além disso, porque a estrutura multicamada provida pela presente invenção também tem durabilidade superior, o uso desta estrutura em um ventilador de recuperação de energia torna possível prover um ventilador de recuperação de energia que demonstra eficiência de troca de umidade extremamente elevada e eficácia total de recuperação de energia durante um longo período de tempo.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[0031] Figura 1 é um diagrama esquemático mostrando a estrutura de um ventilador de recuperação de energia de tipo estático.

[0032] Figura 2 é uma imagem SEM (Exemplo 1, fator de ampliação: 1000X) da superfície de topo (camada de fibra de celulose fina) da estrutura multicamada da presente invenção.

[0033] Figura 3 é uma imagem SEM (Exemplo 1, fator de ampliação: 1000X) da superfície de trás (camada de suporte) da estrutura multicamada da invenção.

[0034] Figura 4 é uma imagem SEM (Exemplo 6, fator de ampliação: 1000 X) de uma seção transversal da estrutura multicamada da presente invenção.

FORMAS DE REALIZAÇÃO PARA REALIZAR A INVENÇÃO

[0035] A estrutura multicamada da presente invenção compreende pelo menos uma camada ou camadas múltiplas de camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina composta de fibras de celulose finas. Resistência à permeabilidade, a permeabilidade à umidade e a durabilidade desejadas são incapazes de serem obtidas a não ser que a estrutura seja composta de fibras de celulose finas.

[0036] O material das fibras de celulose finas que compõe a camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina preferivelmente contém 50% em peso a 100% em peso de fibras de celulose puras compostas de celulose, como pasta de madeira conífera, pasta de madeira decíduas, pasta derivada de algodão, pasta derivada do cânhamo (como cânhamo abaca ou cânhamo sisal), pasta derivada de kenaf, pasta derivada de bambu, cânhamo derivado de bagaço, celulose bacteriana, rayon, cupra ou liocel ou fibras de derivados de celulose, tais como acetato de celulose, acetato propionato de celulose, acetato butirato de celulose, carboximetil celulose, carboxietil celulose, nitrocelulose ou metil celulose. Se o seu teor é inferior a 50%, em peso, resistência à permeabilidade suficientemente elevada não é adquirida quando se forma a camada de tecido não tecido, tornando assim a mesma indesejável. Além disso, do ponto de vista da resistência à permeabilidade elevada, que é uma das características da estrutura multicamada da presente invenção, a proporção de fibras de celulose finas no material de fibra que compõe a camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina é preferivelmente 70% em peso, e do ponto de vista da formação de uma camada tendo maior resistência à permeabilidade do ar, a proporção de fibras finas de celulose pura é mais preferivelmente 80% em peso ou mais e o mais preferivelmente 90% em peso ou mais. Como resultado, uma grande resistência à permeabilidade pode ser preferivelmente alcançada enquanto, ao mesmo tempo, conseguindo uma elevada permeabilidade à umidade. No entanto, outras fibras finas também podem ser misturadas desde a faixa do teor de fibras de celulose seja de 50% em peso ou mais, e fibras finas, tais como fibras de polietileno fundíveis por calor, fibras de polipropileno, fibras de policetona ou fibras de poliéster possam estar contidas a fim de melhorar a resistência, por exemplo.

[0037] As fibras de celulose finas que compõem a camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina são preferivelmente microfibrilas de celulose. Aqui, as microfibrilas de celulose referem-se a fibras de celulose e/ou feixes das mesmas, tendo um diâmetro de fibra de vários nm a 200 nm, compostas de celulose natural ou de celulose regenerada. Mais especificamente, as microfibrilas de celulose referem-se a microfibrilas independentes, ou fibras finas obtidas pela sua agregação em feixes, arrancados a partir de uma superfície da fibra, que são obtidos através da realização de um tratamento de microfibrilação com um dispositivo que aplica um elevado grau de força de cisalhamento, tal como um homogeneizador de pressão alta, homogeneizador de pressão ultra-alta ou triturador, sobre a celulose produzida por bactérias de ácido acético ou outras bactérias referidas como celulose bacteriana, ou celulose derivada de plantas, tais como celulose derivada de pasta ou animal, tal como a celulose hoya coletivamente referida como celulose microfibrilada. Na presente invenção, a celulose microfibrilada em particular é preferivelmente usada como matéria prima a partir dos pontos de vista de custo e de controle de qualidade. Além disso, o fio cortado de fibras de celulose regeneradas tendo um diâmetro de fibras finas, fio cortado de fibras derivadas de celulose tendo um diâmetro de fibra fina, celulose regenerada obtida por eletrofiação, ou fio cortado de fio ultrafino de derivados de celulose também podem ser usados como fibras de celulose finas.

[0038] O diâmetro médio de fibra das fibras de celulose finas da presente invenção é de 0,005 μm a 0,5 μm. Aqui, o diâmetro médio de fibra das fibras de celulose finas refere-se ao diâmetro médio de fibra em número, como determinado a partir das imagens de SEM ou imagens de TEM da superfície, e está em conformidade com os meios de avaliação descritos na Publicação Internacional N ° WO 2006/4012. Em geral, tecido não tecido composto por fibras de celulose é dito como tendendo a demonstrar um aumento na condutividade térmica, à medida que o diâmetro da fibra torna-se mais estreito, sob condições tais que a porosidade permanece constante. À medida que o diâmetro de fibra aumenta, a densidade da rede da rede de fibras que ocupa um espaço fixo diminui, e uma vez que a eficiência de condução de superfície, que contribui, como se pensa, para a condução térmica, piora, a condutividade térmica termina por diminuir. Os inventores da presente invenção verificaram que, ao levar o diâmetro de fibra de fibras de celulose ser 0,5 pm ou menos, uma camada extremamente densa, tendo uma grande resistência à permeabilidade pode ser formada como uma camada de tecido não tecido em um peso de base baixo, e uma vez que a camada de tecido não tecido pode ser projetada para ter fibras constituintes tendo um diâmetro de fibra estreito e peso de base baixo, uma folha tendo uma condutividade térmica relativamente grande pode ser produzida. Por outro lado, uma vez que é difícil produzir estavelmente fibras de celulose finas com diâmetro de fibra inferior a 0,005 pm, o diâmetro de fibra de fibras de celulose é preferivelmente 0,008 a 0,4 pm e mais preferido 0,015 pm a 0,3 pm.

[0039] A camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina pode ser composta com um tecido não tecido de fibra de celulose fina composto de fibras de celulose finas tendo um grau de polimerização (DP) de 100 a 12,000. Grau de polimerização é o numero de repetições de anéis de glicose que formam a cadeia molecular de celulose. Ao levar o grau de polimerização a ser de 100 ou mais, a resistência à tração e módulo elástico das fibras per se melhora, e como um seu resultado, a resistência da estrutura de tecido não tecido melhora, e a facilidade de manipulação quando fixando a um elemento de ventilação de recuperação de energia assim como a estabilidade da qualidade quando usando um ventilador de recuperação de energia melhora. Apesar de não se notar um limite superior particular sobre o grau de polimerização das fibras de celulose finas, é substancialmente difícil adquirir celulose tendo um grau de polimerização em excesso de 12,000 e estas não podem ser usadas industrialmente. A partir do ponto de vista de facilidade de manipulação e aplicabilidade industrial, o grau de polimerização das fibras de celulose é preferivelmente 150 a 8.000 e mais preferivelmente 300 a 6.000.

[0040] A superfície ou o interior das fibras celulósicas finas que compõem a camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina pode ser quimicamente modificada. Por exemplo, as fibras, em que uma parte ou a maioria dos grupos hidroxila presentes sobre a superfície das fibras de celulose finas (microfibrilas de celulose) foram esterificadas, incluindo ésteres de ácido acético, ésteres de ácidos nítrico e ésteres de ácido sulfúrico, fibras eterificadas incluindo éteres de alquila representados por éter metílico, carboxi éteres representados por carboximetil éter e cianoetil éteres, ou fibras em que os grupos hidroxila na posição 6 foram oxidados por um catalisador de oxidação TEMPO (como radical 2,2,6,6-tetrametilpiperidino óxi) e convertidos em grupos carboxila (incluindo as formas de ácido e as formas de sal), também podem ser incluídas.

[0041] A camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina na estrutura multicamada da presente invenção tem um peso de base baixo, e como um resultado disto, é importante que a espessura de uma camada seja fina. Na presente invenção, porque uma camada fina densa, tendo um diâmetro de poro pequeno é formada, a qual é substancialmente composta de fibras de celulose finas, ela pode ser projetada para ter uma resistência à permeabilidade elevada e permeabilidade à umidade elevada. Isto é porque, além de ser capaz de ser projetado de modo a ter trajetos de permeação de vapor de água curtos devido à espessura da camada fina, uma vez que a camada é composta por fibras finas, a área de superfície das fibras presentes dentro da camada torna-se elevada, e a densidade do trajeto de migração por área de unidade de vapor d’ água que migra através das interfaces entre as fibras pode ser projetada para ser elevada, e como um resultado disso, permeabilidade a umidade elevada pode ser demonstrada.

[0042] Ao mesmo tempo, devido ao tamanho não espesso da camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina, densa e não espessa, junto com a grande densidade em que as fibras finas constituintes estão presentes por unidade de área (isto é, área interfacial interna), a condutividade térmica da superfície em interfaces de fibras pode ser protegida, permitindo assim à camada per ser reter uma condutividade térmica elevada.

[0043] O peso de base (peso por área unitária) da camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina na estrutura multicamada da presente invenção como a soma total da mesma está dentro da faixa de 1 g/m2 a 15 g/m2, preferivelmente dentro da faixa de 2 g/m2 a 10 g/m2, e mais preferivelmente dentro da faixa de 3 g/m2 a 8 g/m2. Dentro destas faixas, as três propriedades de resistência à permeabilidade, de permeabilidade à umidade e de condutividade térmica podem ser demonstradas com equilíbrio apropriado. Se a soma total do peso de base é menor do que 1 g/m2, torna-se difícil manter uniformemente a resistência à permeabilidade a 2000 s/100 ml 5 ou mais, enquanto que, se a soma total de peso de base exceder 15 g/m2, permeabilidade à umidade tende a diminuir, assim tornando ambos os casos indesejáveis. Ademais, a "soma total de peso de base" refere-se à determinada por adição do peso base de cada camada no caso do tecido não tecido consistir de duas ou mais camadas. Por exemplo, no caso de revestir a dispersão de celulose fina 10 sobre o tecido não tecido por revestimento por imersão, a estrutura resultante tem três camadas com um suporte localizado na camada central (e compreendendo duas camadas de tecido não tecido de fibra de celulose fina). Além disso, se a soma total da espessura da camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina for de 0,5 μm a 15 μm, mais preferivelmente 1 μm a 12 μm e o mais preferivelmente 1,5 μm a 8 15 μm, as três propriedades de resistência à permeabilidade, permeabilidade à umidade e condutividade térmica podem ser demonstradas em equilíbrio apropriado. Se a soma total de espessura de camada é menor do que 0,5 μm, torna-se difícil uniformemente manter a resistência à permeabilidade a 2000 s/100 ml, enquanto que, se a soma total da espessura da camada exceder 15 μm, permeabilidade à 20 umidade tende a diminuir, assim tornando ambos os casos indesejáveis. Aqui, a espessura da camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina refere-se ao valor obtido por observação de uma imagem de SEM em seção transversal da estrutura multicamada da presente invenção.

[0044] Na presente invenção como descrito acima, embora seja importante 25 projetar as camada(s) do tecido não tecido de fibra de celulose fina para ser não espessa (s) e tenha(m) um peso de base baixo, porque se torna difícil manter um nível de resistência mecânica que permite a manipulação como um material de folha no tempo com a camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina sozinha, na presente invenção, outra folha porosa é usada como um suporte, e uma ou mais das 30 camadas é laminada sobre a mesma para obter uma estrutura multicamada. A espessura média da estrutura multicamada da presente invenção, incluindo a camada de suporte, é 10 μm a 200 μm, preferivelmente 10 μm a 150 μm, mais preferivelmente 10 μm a 70 μm e ainda mais preferivelmente 10 μm a 30 μm. Se a espessura média da estrutura multicamada da presente invenção é menor do que 10 μm, torna-se difícil projetar a estrutura multicamada de modo a ter resistência mecânica que não apresente um problema em termos de manipulação, enquanto que, se a espessura média exceder 200 μm, a rigidez se torna excessivamente elevada para uso como uma folha, que novamente resulta em problemas em termos de manipulação, assim tornando isto indesejável.

[0045] A soma total do peso base (total de peso por área unitária) da estrutura multicamada da presente invenção é preferivelmente 10 g/m2 a 100 g/m2. Se a soma total de peso de base é menor do que 10 g/m2, resistência à permeação do ar e resistência mecânica são incapazes de serem obtidas. A estrutura de tecido não tecido tendo um peso de base em excesso de 100 g/m2 resulta em dificuldade em obter uma permeabilidade à umidade apropriada, enquanto ao mesmo tempo sendo desvantajosa a partir do ponto de vista de condutividade térmica. A soma total do peso de base é preferivelmente 12 g/m2 a 80 g/m2 e mais preferivelmente 14 g/m2 a 60 g/m2. Particularmente no caso da estrutura multicamada da presente invenção ser uma estrutura multicamada tendo um estrutura de duas camadas consistindo de uma camada de suporte e uma camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina composta de fibras de celulose finas tendo um diâmetro médio de fibra de 0,005 μm a 0,5 μm, a partir do ponto de vistas do equilíbrio apropriado entre a resistência à permeabilidade e a permeabilidade à umidade e razões econômicas, se o peso de base da camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina for projetado para ser 1 g/m2 a 15 g/m2 e o peso de base da camada de suporte é projetado para ser 9 g/m2 a 99 g/m2, mais preferivelmente o peso de base da camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina é projetado para ser 2 g/m2 a 10 g/m2 e o peso de base da camada de suporte é projetado para ser 10 g/m2 a 78 g/m2, e o mais preferivelmente o peso de base da camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina é projetado para ser 3 g/m2 a 8 g/m2 e o peso base da camada de suporte é projetado para ser 11 g/m2 a 57 g/m2, elevado desempenho pode ser alcançado como a estrutura multicamada previamente descrita.

[0046] A densidade da estrutura multicamada da presente invenção é 0,10 g/cm3 a 0,90 g/cm3 e mais preferivelmente 0,30 g/cm3 a 0,80 g/cm3. Porque a estrutura multicamada da presente invenção tem uma estrutura em que uma camada densa de fibra de celulose fina é laminada sobre um suporte poroso, apesar de ter uma resistência global à permeabilidade elevada, ela é também caracterizada por ter baixa densidade como este tipo de material de folha. Se a densidade é menor do que 0,10 g/cm3, resistência mecânica como um material de folha não pode ser segura, assim tornando isto indesejável, enquanto que, a fim de obter uma densidade elevada maior do que 0,90 g/cm3, a resistência à permeabilidade de não somente a camada de fibra de celulose fina mas também da camada de suporte se torna elevada e densidade aumenta, assim tornando isto indesejável porque se torna difícil demonstrar o efeito da presente invenção na forma de elevada permeabilidade à umidade. Aqui, a densidade pode ser determinada de acordo com a seguinte expressão relacional usando o peso de base global medido W (g/m2) e espessura média global D (μm) da estrutura multicamada: Densidade (g/cm3) = W x (W2)2 (g/cm2)/(D x 10’4) (cm) = W/D

[0047] Além disso, a resistência à permeabilidade da estrutura multicamada da presente invenção (medida de acordo com um método de teste de pasta de papel do Japan Technical Association of Pulp and Paper Industry (TAPPI)) é 2000 s/100 ml ou mais. Se a resistência à permeabilidade é menor do que 2000 s/100 ml, no caso de aplicar a estrutura multicamada da presente invenção como uma folha de ventilação de recuperação de energia, por exemplo, porque não somente a umidade mas também ar acaba por vazar quando ar passa através da folha de ventilação de recuperação de energia, ar quente e ar frio acabam por se misturar, assim evitando que a função de ventilação seja demonstrada. A fim de demonstrar a função como um ventilador de recuperação de energia, resistência à permeabilidade é preferivelmente 3000 s/100 ml ou mais, e no caso de usar tal folha de ventilação de recuperação de energia, resistência à permeabilidade é preferivelmente 4000 s/100 ml ou mais. Embora preferivelmente o limite superior de resistência à permeabilidade seja quanto maior melhor (maior é melhor), ele é preferivelmente 10 milhões s/100 ml ou menos porque este é o limite de detecção dos instrumentos de medição.

[0048] Como foi previamente descrita, a proporção de fibras de celulose finas contidas na camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina é 50% em peso a 100% em peso e preferivelmente 70% em peso a 100% em peso. Embora exemplos de outros materiais contidos na camada incluam materiais fibrosos compostos de materiais diferentes de celulose, cargas inorgânicas, polímeros e partículas inorgânicas, qualquer um de tal material pode estar contido, desde que o material permita a formação de uma camada uniforme e densa de modo a manter resistência à permeabilidade a 2000 s/100 ml ou mais. Se a proporção de fibras de celulose finas na camada for menor do que 50% em peso, torna-se difícil projetar uma camada para ter um resistência à permeabilidade de 2000 s/100 ml ou mais, assim tornando isto indesejável.

[0049] Na estrutura multicamada da presente invenção, se uma camada é uma camada de tecido não tecido e/ou filme poroso e/ou tecido composto de uma ou uma combinação de uma pluralidade de fibras selecionadas dentre o grupo consistindo de fibras de celulose regenerada, fibras de celulose natural, fibras de nylon, fibras de poliéster e fibras de poliolefina, elevada resistência como um material de folha pode ser alcançada sem afetar os elementos importantes da presente invenção na forma de tamanho fino e elevada permeabilidade à umidade da camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina. Exemplos de filmes porosos incluem, mas não são limitados a, filmes porosos compostos de uma resina à base de poliolefina tal como polietileno ou polipropileno, uma resina à base de nylon, tais como polissulfona, politetrafluoroetileno, fluoreto de polivinila, fluoreto de polivinilideno, policarbonato, nylon 6 ou nylon 6,6, uma resina acrílica tal como poli (metil metacrilato), policetona e poliéter éter cetona. Exemplos de tecidos incluem, mas não são limitados a, tecidos compostos de fibras de celulose (incluindo fibras de derivados de celulose), fibras de nylon, fibras de poliéster, fibras de poliuretano e fios misturados dos mesmos. A permeabilidade à alta umidade é facilmente demonstrada se a resistência à permeabilidade no caso de sobreposição de todas as camadas de tecidos não tecidos, filmes porosos e outros tecidos diferentes da camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina usada na estrutura de multicamadas da presente invenção (ou uma camada apenas, no caso de uma camada única) é de 200 s/100 ml, ou menos e, preferivelmente, 100 s/100 ml ou menos.

[0050] A estrutura em multicamadas da presente invenção preferivelmente contém um tecido não tecido, como uma camada diferente de uma camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina. A partir dos pontos de vista de resistência à umidade e, em particular, tratamento hidrófilo, um tecido não tecido, composto por um material tendo grupos hidroxila ou grupos amida com atividade de reação com celulose ou nylon e similar é preferível, e se a camada de tecido não tecido for uma camada de tecido não tecido constituído por fibras de celulose regenerada e/ou uma camada de tecido não tecido composto por fibras de celulose natural (isto é, um material à base de papel), a camada pode ser projetada para ter uma resistência adesiva elevada com a camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina, tornando assim esta preferível. Entre esses dois tipos ou uma mistura dos mesmos, uma camada de tecido não tecido composto por fibras de celulose regeneradas tendo elevada hidrofilicidade é mais preferivelmente selecionada como uma camada do ponto de vista de melhorar a permeabilidade à umidade.

[0051] Exemplos do material da camada de tecido não tecido composta de fibras de celulose regenerada usadas na presente invenção incluem um tipo de dois ou mais tipos selecionados dentre o grupo consistindo de fibras de celulose regenerada, como cupra, rayon de viscose ou rayon polissônico e celulose refinada obtida por fiação da solução. Além disso, embora fibras curtas ou fibras longas possam ser usadas para o formato das fibras, as fibras longas são preferíveis e fibras longas continuas são mais preferíveis. Além disso, embora uma camada de tecido não tecido de fibra curta composta de fibras de celulose natural possa estar contida como uma camada da estrutura de tecido não tecido na presente invenção, exemplos do material da camada de tecido não tecido neste caso incluem pasta de madeira conífera, pasta de madeira decídua, pasta derivada de algodão, pasta derivada do cânhamo (como cânhamo abaca ou cânhamo sisal), pasta derivada de kenaf, pasta derivada de bambu, cânhamo derivado de bagaço.

[0052] Aqui, no caso de selecionar um tecido não tecido composto de fibras de celulose regenerada, um exemplo específico de fibras longas contínuas é o de fibras longas contínuas de celulose regenerada obtidas por continuamente fiando uma solução de rayon de cupramônio não diluída sobre uma rede de acordo com um método de fiação com esticamento à jusante, emaranhando as fibras por auto- adesão das fibras per se, e hidro-emaranhando, como necessário, seguido por formação em um tecido não tecido. Um exemplo específico do mesmo é Bemliese® (Asahi Kasei Fibers Corp.). Porque as fibras longas contínuas de celulose regenerada (Bemliese) têm uma maior condutividade térmica e maior higroscopicidade do que as fibras de celulose regenerada como rayon, elas são usadas particularmente preferivelmente como uma camada da estrutura de tecido não tecido porque elas permitem um desenho de maior absorção de umidade devido à troca de calor latente. Porque um grande número de fibras longas contínuas que compõem Bemliese sofrem uma auto-adesão enquanto coagulando no banho de fiação, uma resistência adequada pode ser obtida como um tecido não tecido mesmo sem realizar o emaranhamento com água em alta pressão, como no caso de tecidos não tecidos de fibras curtas, o que é também preferível em termos de uso como uma camada de uma estrutura de tecido não tecido.

[0053] Embora as fibras longas contínuas possam ser aplicadas dentro de uma faixa de finura de 0,1 dtex a 3 dtex, no caso de usar na forma de um compósito de fibras com fibras de celulose finas, a finura está preferivelmente dentro da faixa de 0,1 dtex a 1,0 dtex a partir do ponto de vistas de ser capaz de manter a resistência de emaranhamento com as fibras de celulose finas e reduzir a permeabilidade ao ar.

[0054] A partir do ponto de vista de melhorar a eficiência do processo de fabricação, a estrutura multicamada da presente invenção é preferivelmente a estrutura de duas camadas consistindo de uma camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina composta de fibras de celulose finas e um suporte na forma de uma camada de tecido não tecido ou filme poroso, e pelas razões adicionais previamente descrita, é preferivelmente uma estrutura de duas camadas na forma de uma estrutura de tecido não tecido consistindo de uma camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina composta de fibras de celulose finas e uma camada de tecido não tecido composta de fibras de celulose regenerada a partir do ponto de vista de ser capaz de demonstrar favoravelmente o desempenho como uma folha de ventilação de recuperação de energia. Além disso, a partir do ponto de vista de reter resistência, a camada de tecido não tecido composta de fibras de celulose regenerada é preferivelmente uma camada de tecido não tecido composta de fibras longas contínuas de celulose regenerada.

[0055] A resistência à tração da estrutura multicamada da presente invenção é preferivelmente 0,3 kg/15 mm a 4,0 kg/15 mm. Se a resistência à tração é menor do que 0,3 kg/15 mm, porque, por exemplo, ocorrem problemas com o rasgamento da folha em uma etapa para produzir um elemento de ventilação de recuperação de energia usando tal folha de ventilação de recuperação de energia no processo de produção de ventilador de recuperação de energia, ou a possibilidade de rasgamento durante uso aumenta, ocorre o risco da estrutura multicamada não mais funcionar como uma folha de ventilação de recuperação de energia. Embora a resistência à tração máxima desta estrutura de tecido não tecido seja de 4,0 kg/15 mm, não se nota um limite superior particular para a resistência à tração, e quanto maior a resistência à tração, melhor será em termos de aplicar a estrutura multicamada a várias aplicações. A resistência à tração é mais preferivelmente 0,5 kg/15 mm ou mais e mesmo mais preferivelmente 0,8 kg/15 mm ou mais.

[0056] Além disso, a estrutura multicamada de acordo com a presente invenção pode ser preferivelmente usada em aplicações requerendo durabilidade ao sofrer tratamento à prova d’água. Exemplos de meios de tratamento à prova d’água incluem a adição de um aditivo internamente adicionado como um agente de encolamento, agente de reforço no estado molhado ou agente de reticulação durante a produção da estrutura multicamada e o revestimento do agente à prova d’água durante pós-processamento.

[0057] Exemplos de agentes à prova d’água internamente adicionados incluem, mas não são limitados a, agente de encolamentos como sabão de breu de resina, dímeros de alquilceteno, anidridos alquenil succínicos ou álcool polivinílico, agentes reforçadores no estado úmido, tais como resinas de uréia-formaldeído, resinas de melamina formaldeido ou polivinilaminas, e agentes de reticulação, como epicloro-hidrina poliamidoamina (PAE) ou isocianatos em bloco polifuncionais (BI). Entre estes, agentes à prova d'água, do tipo de reticulação, na forma de PAE ou BI são particularmente preferidos uma vez que eles demonstram efeitos impermeabilizantes extremamente potentes e, quando se considera o potencial zeta negativo sobre a superfície de fibras de celulose finas, o uso de BI catiônico ou do composto catiônico de PAE é preferível uma vez que ele permite que os efeitos de impermeabilização sejam demonstrados de modo eficiente. Com relação aos agentes à prova d’água do tipo de reticulação, uma vez que as ligações covalentes são formadas com isocianatos multifuncionais formados a partir de BI quando um suporte é usado que é composto de celulose (grupos hidroxila) ou nylon (grupos amida) tendo sítios de reação de reticulação, a resistência adesiva entre o suporte e a camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina pode ser aumentada, tornando assim esta preferível. Além disso, BI é um composto que confere estabilidade em água ao proteger os isocianatos polifuncionais com grupos de aglomeração (como amidoxima ou ε-caprolactama) e, como um resultado de ser capaz de dispersar de forma estável em uma dispersão de fabricação de papel usada em um processo de fabricação de papel, a ser subsequentemente descrito, e realizando secagem e tratamento térmico (normalmente a 130° C ou superior) após a fabricação de papel, os grupos de aglomeração são eliminados e os isocianatos são formados, resultando em um composto que reage com sítios de reação circundantes (grupos hidroxila ou grupos amida).

[0058] Exemplos de tratamento à prova d’água realizados após- processamento incluem, mas não são limitados a, tratamento com a agente de reticulação à base de diisocianato, como hexametileno diisocianato ou 4,4'- metilenobisfenil diisocianato em um solvente orgânico, e tratamento em um meio aquoso com uma resina de melamina ou um agente de reticulação como diglicidil éter de etileno glicol.

[0059] Além disso, permeabilidade à umidade pode ser ainda melhorada se a estrutura multicamada da presente invenção for submetida a tratamento hidrofílico de acordo com a finalidade de uso. Por exemplo, a fim de melhorar a taxa de troca de calor latente em ma folha de ventilação de recuperação de energia, a realização do tratamento hidrofílico torna possível projetar uma folha para ter uma maior permeabilidade à umidade, assim sendo preferível. Meios exemplares de tratamento hidrofílico incluem um método consistindo em conferir uma elevada hidrofilicidade para a superfície e/ou interior de uma camada de fibra de celulose fina por método de adição interna, e um método consistindo em introduzir um composto hidrofílico na camada de superfície da estrutura multicamada por pós-processamento.

[0060] Com relação ao método de adição interna, um composto hidrofílico higroscópico, que é catiônico em uma dispersão de fabricação de papel de fibras de celulose finas, pode ser adicionado e adsorvido utilizando o potencial zeta negativo de celulose acima mencionado, seguido por formação da dispersão de papel e laminação sobre um suporte para tornar mais hidrofílico um tecido não tecido de camada de celulose fina. Este método é eficaz porque ele leva à imobilização do composto hidrofílico sobre a superfície e/ou interior da camada de tecido não tecido de celulose fina de modo simultâneo para combinar o uso de um agente de reticulação no tratamento à prova d’água acima mencionado, adicionar internamente um composto hidrofílico, formar um papel após ter adsorvido e estar imobilizado sobre a superfície das fibras de celulose finas e laminar sobre um suporte, e de modo simultâneo à obtenção da impermeabilidade pela progressão de uma reação de reticulação atribuível ao tratamento térmico. O composto hidrofílico usado para esse fim é preferivelmente um composto hidrofílico contendo sítios que reagem com o agente de reticulação em seu arcabouço molecular. No caso de usar BI catiônico para o agente à prova d’água, exemplos de compostos hidrofílicos tendo grupos hidroxila, grupos amina ou grupos amida, e similar tendo reatividade com isocianatos incluem, mas não são limitados a, álcoois polivinílicos aniônicos e catiônicos (copolímeros de álcool vinílico e um vinil monômero aniônico ou catiônico).

[0061] Exemplos dos métodos pós-processamento incluem um método consistindo de revestimento ou pulverização de uma solução ou dispersão de um composto hidrofílico tendo elevada hidrofilicidade sobre a estrutura multicamada, e um método consistindo em imergir a estrutura multicamada em uma solução de um composto hidrofílico seguido por secagem.

[0062] Exemplos dos compostos hidrofílicos capazes de serem usados no tratamento hidrofílico acima mencionado incluem sais de ácidos inorgânicos, sais de ácidos orgânicos, cargas inorgânicas, álcoois polivalentes, uréias e polímeros hidroscópicos (absorvedor de umidade de umidade) (polímeros solúveis em água e polímeros hidrofílicos, capazes de formar um hidrogel), e exemplos de absorvedores de umidade incluem sais de ácidos inorgânicos tais como cloreto de lítio, cloreto de cálcio ou cloreto de magnésio, sais de ácidos orgânicos, tais como lactato de sódio, lactato de cálcio ou pirrolidona carboxilato de sódio, cargas inorgânicas tais como hidróxido de alumínio, carbonato de cálcio, silicato de alumínio, silicato de magnésio, talco, argila, zeólito, terra diatomácea, sepiolita, sílica gel e carvão ativado, exemplos de álcoois polivalentes incluem glicerina, etileno-glicol, trietileno-glicol ou poliglicerina, uréias, como uréia ou hidroxietiluréia, e polímeros hidroscópicos (absorvedor de água), como ácido aspártico, ácido poliacrílico, ácido poliglutâmico, polilisina, ácido algínico, carboximetil celulose, carboxietil celulose, hidroxialquil celulose e sais ou produtos reticulados dos mesmos, carragenina, pectina, goma de gelano, agar, goma de xantana, ácido hialurônico, goma guar, goma arábica, amido e produtos reticulados dos mesmos, polietileno glicol, polipropileno glicol, colágeno, produtos de saponificação de polímero à base de acrilonitrila, copolímeros de enxerto de amido/acrilonitrila, copolímeros de acrilato/acrilamida, copolímeros de álcool polivinílico/anidrido maleico ou produtos de auto-reticulação de enxerto de polissacarídeo/acrilato, e são usados, selecionando o tipo e a quantidade aderida correspondendo à finalidade de uso, como um extensor ou agente formador de volume, além de uso como um absorvedor de umidade. Além disso, as cargas inorgânicas acima mencionadas referem-se a minerais inorgânicos ou sais inorgânicos e similares, que são usados como extensores ou agentes de formação de volume além da absorção de umidade. Existem também casos em que é eficaz para ter um polímero solúvel em água, incluindo os descritos na descrição acima mencionada, sal de um ácido inorgânico e sal de ácido orgânico presentes para a finalidade de solidificar o absorvedor de umidade (de modo que o absorvedor de umidade não migre durante umidade elevada).

[0063] Além disso, a estrutura multicamada da presente também pode conter aditivos arbitrários além dos agentes à prova d’água acima mencionados e composto hidrofílicos dentro de uma faixa que não afeta a permeabilidade à umidade ou resistência à permeação do ar da estrutura multicamada da presente invenção.

[0064] Embora aditivos diferentes dos agentes à prova d’água e compostos hidrofílicos (como retardantes de chama em uma folha de trocador de calor total) possam ser apropriadamente usados para melhorar o desempenho da estrutura multicamada da presente invenção como previamente descrita, o seu teor total é preferivelmente mantido a 30% em peso ou menos, mais preferivelmente 20% em peso ou menos e mesmo mais preferivelmente 10% em peso ou menos do peso total da folha de ventilação de recuperação de energia. Quando dentro destas faixas, uma estrutura multicamada de elevado desempenho da presente invenção pode ser provida. Porque muitos destes tipos de aditivos são altamente ativos como substâncias químicas em vez de demonstrar efeitos para várias finalidades, se o seu teor total exceder 30% em peso, a durabilidade do material de base na forma da folha de estrutura multicamada de tecido não tecido da presente invenção é significativamente prejudicada, assim tornando isto indesejável.

[0065] Porque a estrutura multicamada da presente invenção demonstra elevada permeabilidade à umidade e elevada condutividade térmica, quando o tecido não tecido é usado como uma folha de ventilação de recuperação de energia, por exemplo, eficácia de recuperação de energia pode ser significativamente melhorada. Mais especificamente, a estrutura de tecido não tecido da folha de ventilação de recuperação de energia da presente invenção é capaz de demonstrar permeabilidade à umidade (como medida de acordo com JIS L 1099 Método A-1) de preferivelmente 5000 g/m2/24 h ou mais, mais preferivelmente 7000 g/m2/24 h ou mais e menos, mais preferivelmente 8000 g/m2/24 h. a permeabilidade a umidade é preferivelmente tão elevada como possível quando usando como uma folha de ventilação de recuperação de energia.

[0066] Além disso, embora a estrutura multicamada de acordo com a presente invenção seja capaz de alcançar uma condutividade térmica comparativamente elevada dentro da faixa de 0,0100 W/(m K) a 0,1000 W/(mK), no caso de usar a estrutura multicamada da presente invenção como uma folha de ventilação de recuperação de energia, por exemplo, como foi previamente descrita, porque a condutividade térmica é substancialmente governada pela camada de tecido não tecido densa de fibra de celulose fina servindo como uma camada resistente a ar, como um resultado de levar esta camada a ser fina, eficiência de condução térmica elevada, ou seja uma taxa de troca de calor sensível elevada, pode ser demonstrada como sendo igual ou maior do que o valor da condutividade térmica das estruturas multicamadas indicadas nos exemplos.

[0067] Como um resultado, a estrutura multicamada da presente invenção pode ser aplicada em todas as aplicações que tiram vantagem de uma elevada permeabilidade à umidade, elevada resistência à permeabilidade e condutividade térmica comparativamente elevada além da folha de ventilação de recuperação de energia acima mencionada. Exemplos de suas aplicações incluem, mas não são limitados a, filmes de tratamento de água como os usados em destilação em membranas requerendo uma elevada permeabilidade a vapor d’água, e materiais para vestuários, requerendo baixa permeabilidade a água (equivalente a uma elevada resistência à permeabilidade) e baixa permeabilidade a vapor d’água.

[0068] Como foi previamente descrito em parte, a multicamada da presente invenção é capaz de conferir uma taxa de troca de energia elevada quando usada como uma folha de ventilação de recuperação de energia. Ou seja, na Figura 1 mostrando a estrutura de um elemento de ventilação de recuperação de energia (cartucho laminado referido como um elemento) usada em um ventilador de recuperação de energia de tipo estático em particular, a estrutura multicamada da presente invenção pode ser preferivelmente usada como um material divisor que divide o ar de exaustão e ar de admissão devido à elevada resistência à permeabilidade, elevada permeabilidade à umidade e condutividade térmica comparativamente elevada da mesma.

[0069] A folha fina é preferivelmente usada para a folha de ventilação de recuperação de energia da presente invenção com base em exigências para reduzir o tamanho e melhorar a condutividade térmica do elemento de ventilação de recuperação de energia, e a espessura média total da mesma é de 10 μm a 200 μm, preferivelmente 10 μm a 120 μm, mais preferivelmente 10 μm a 70 μm e ainda mais preferivelmente 10 μm a 30 μm. Torna-se tecnicamente difícil produzir uma folha tendo uma espessura média de menor do que 10 μm, enquanto uma folha tendo uma espessura média em excesso de 120 μm sofre uma diminuição considerável em condutividade térmica, assim tornando isto indesejável.

[0070] A folha de ventilação de recuperação de energia da presente invenção também pode ser projetada para sofrer tratamento de retardo de chama. Em particular, no caso de usar esta folha de ventilação de recuperação de energia de acordo com a presente invenção em ventilador de recuperação de energia instalado em um edifício, ela preferivelmente tem uma incombustibilidade que é aprovada na classificação 2 de Incombustibilidade ou classificação 3 de Incombustibilidade do Método de Teste para Incombustibilidade de materiais finos para construções (JIAA 1322). Além disso, ela mais preferivelmente tem incombustibilidade que é aprovada em classificação 2 de incombustibilidade ou classificação 1 de incombustibilidade. Um exemplo deste tratamento de retardo de chama é um método consistindo de revestir um retardante de chama sobre a estrutura do tecido não tecido acima mencionada, e mais especificamente, inclui um método consistindo em revestir ou pulverizar um retardante de chama sobre a superfície da estrutura de tecido não tecido e um método consistindo de imergir a estrutura de tecido não tecido em uma solução de retardante de chama.

[0071] Exemplos de retardantes de chama que podem ser usados na presente invenção incluem retardantes de chama inorgânicos, compostos à base de fósforo inorgânico, compostos contendo nitrogênio, compostos à base de cloro, trióxido de antimônio, fosfato de amónio e compostos à base de bromo, retardantes de chama que podem ser dispersos em água ou uma solução aquosa, como trióxido de antimônio, fosfato de amónio, polifosfato de amónio, sulfaminato de amónio, sulfaminato de guanidina, fosfato de guanidina, amidas fosfóricas, poliolefinas cloradas, brometo de amónio ou compostos cíclicos polibromo não à base de éter.

[0072] O teor dos retardantes de chama acima mencionados é preferivelmente 1% em peso a 15% em peso da folha de trocador de calor total. Se o seu teor for menor do que 1% em peso, torna-se difícil demonstrar os efeitos retardantes de chama. Se o retardante de chama está contido em excesso de 15% em peso, permeabilidade à umidade e eficácia de recuperação de energia diminuem. O teor do retardante de chama é mais preferivelmente 2% em peso a 10% em peso e mais preferivelmente 3% em peso a 8% em peso.

[0073] O seguinte apresenta uma explicação de um exemplo de um método para produzir a estrutura multicamada da presente invenção.

[0074] A estrutura multicamada contendo uma camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina usada na presente invenção pode ser produzida por primeiro preparando uma dispersão aquosa de fibras de celulose finas seguido por depósito na forma de um filme de acordo com um método abaixo usando a dispersão aquosa.

[0075] Todos os tipos de pastas de celulose, como a pasta de madeira conífera ou de pasta de madeira decídua, podem ser usados como matéria-prima na produção de fibras de celulose finas. Exemplos de pasta não madeira incluem pasta derivada do algodão, incluindo pasta de línter de algodão, pasta derivada de cânhamo, pasta derivada de bagaço, pasta derivada de kenaf, celulose derivada de bambu e pasta derivada de palha. A pasta derivada de algodão, pasta derivada de bambu, pasta derivada de bagaço, pasta derivada de kenaf, pasta derivada de bambu e pasta derivada de palha referem-se, respectivamente, a pasta refinada obtida por sujeição de matérias-primas, tais como línter de algodão ou flocos de algodão, cânhamo Manila com base em cânhamo (frequentemente produzido no Equador ou nas Filipinas), sisal, bagaço, kenaf, bambu ou palha para uma etapa de refino ou etapa de branqueamento, como deslignificação por tratamento por digestão. Além disso, a pasta derivada de algas ou celulose à base de ascídias refinada também pode ser usada como matéria-prima. Além disso, fios cortados de fibras de celulose refinadas e fios cortados de fibras derivadas de celulose também pode ser usados como matéria-prima, e celulose regenerada obtida por eletrofiação, fios cortados de derivados de celulose ultrafina, bem como matérias-primas de fibras de celulose finas e as fibras de celulose finas sozinhas e também pode ser usados como matérias-primas.

[0076] O seguinte apresenta uma descrição de um método para reduzir o diâmetro das fibras de celulose.

[0077] A redução do diâmetro de fibras de celulose é preferivelmente realizada passando através de uma etapa de pretratamento, uma etapa de tratamento de batedura e uma etapa de redução de tamanho.

[0078] Na etapa de pré- tratamento, é eficiente colocar a pasta de matéria prima em um estado que facilita a redução de tamanho por tratamento em autoclave por impregnação com água a uma temperatura de 100°C a 150°C, tratamento com enzima ou uma combinação dos mesmos. Porque este pretratamento não somente reduz a carga do tratamento de redução de tamanho, mas também o efeito de causar impurezas como lignina ou hemicelulose presentes sobre a superfície nas lacunas das microfibrilas compreendendo as fibras de celulose a serem descarregadas em uma fase aquosa, ele resulta assim em um aprimoramento da pureza da a-celulose das fibras resultantes, e o tratamento é extremamente eficaz para melhorar a resistência ao calor do tecido não tecido de fibra de celulose finas.

[0079] Na etapa de tratamento de batedura, a pasta de matéria prima é dispersa em água em uma concentração de sólidos de 0,5% em peso a 4% em peso, preferivelmente 0,8% em peso a 3% em peso, e mais preferivelmente 1,0% em peso a 2,5% em peso, e um nível elevado de fibrilação é promovido com um dispositivo batedor no modo de um batedor ou refinador de disco (refinador de disco duplo). No caso de usar um refinador de disco, se tratamento for realizado enquanto fixando a folga entre os discos para ser tão estreita como possível, (por exemplo, 0,1 mm ou menos), porque um grau extremamente elevado de batedura (fibrilaçâo) ocorre, existem casos em que isto é eficaz porque as condições do tratamento de redução de tamanho usando um

[0080] O grau preferível de tratamento de batedura é determinado no modo como indicado abaixo.

[0081] Em estudos conduzidos pelos inventores da presente invenção, o valor da fibra deslocada cortada (CSF) (que indica o grau de batedura de celulose, e é avaliado com o teste de liberação padrão do Canadá para pasta, como definido no documento JIS P 8121) diminuiu ao longo do tempo à medida que o tratamento de batedura progrediu, e depois de se aproximar temporariamente de zero, foi confirmado como demonstrando uma tendência que leva o mesmo a aumentar de novo à medida que o tratamento de batedura continua, e a fim de preparar as fibras de celulose finas que servem como matérias-primas para a estrutura do tecido não tecido da presente invenção, foi determinado ser preferível realizar o pretratamento na forma de um tratamento de batedura até que o valor CSF se aproxime temporariamente de zero seguido por continuar o tratamento de batedura até que o valor CSF comece a subir novamente. Na presente invenção, o valor CSF, durante o curso do valor de CSF diminuindo a partir de antes da batedura, é representado por ***Φ,enquanto o valor de CSF que tende a aumentar depois de terem atingido o zero é representado por ***T. Durante o tratamento de batedura, o valor de CSF é, preferivelmente, pelo menos zero e mais preferivelmente CSF 30T. Em uma dispersão aquosa (a ser referida como uma pasta fluida) preparada para este grau de batedura, a fibrilaçâo progride consideravelmente de modo que seja simultânea a ser capaz de prover um meio de filtro, que não contêm fibras de celulose grosseiras tendo um diâmetro máximo de fibra em excesso de 2500 nm, o meio de filtro, sendo composto por um tecido não tecido de fibra de celulose fina obtido a partir da pasta fluida, tende a demonstrar uma resistência à tração melhorada talvez a partir de um aumento no número de pontos de contato entre as microfibrilas de celulose. Além disso, uma pasta fluida que foi batida com alto grau, tendo um valor de CSF de, pelo menos, zero ou subsequentemente tendo um valor de ***T, demonstra uma uniformidade aumentada, ao mesmo tempo oferecendo a vantagem de uma eficiência de produção aprimorada, em que ela é capaz reduzir o entupimento durante o tratamento de redução de tamanho atribuível ao homogeneizador de alta pressão subsequente e similar.

[0082] A fim de produzir fibras de celulose finas, o tratamento de redução de tamanho é preferivelmente realizado com homogeneizador de alta pressão, homogeneizador de pressão ultra elevada ou triturador e similar após a etapa de batedura acima mencionada. A concentração de sólidos na dispersão aquosa neste momento é de 0,5% em peso a 4% em peso, preferivelmente 0,8% em peso a 3% em peso, e mais preferivelmente 1,0% em peso a 2, 5% em peso, de acordo com o tratamento de batedura acima mencionado. O uso de tal concentração de sólidos evita a ocorrência de entupimento e permite que seja alcançado um tratamento eficaz de redução de tamanho.

[0083] Exemplos de homogeneizadores de pressão elevada usados incluem o homogeneizador de pressão elevada de modelo NS, fabricado por GEA Niro Soavi, o homogeneizador de pressão elevada de tipo linear (Modelo R) fabricado por SMT Co., Ltd., e o homogeneizador de pressão elevada fabricado por Sanwa Machinery Trading Co., Ltd., e dispositivos diferentes dos listados acima também podem ser usados desde que sejam capazes de realizar a redução de tamanho usando quase o mesmo mecanismo que estes dispositivos. Os homogeneizadores de pressão ultra-elevada referem-se às máquinas de tratamento de micronização de tipo de colisão com pressão elevada, como o microfluidizador fabricado por Mizuho Industrial Co., Ltd., o nanomizador, fabricado por Yoshida Kikai Co., Ltd. e o dispositivo Ultimaizer fabricado por Sugino Machine Ltd., e dispositivos diferentes dos listados acima também podem ser usados desde que sejam capazes de realizar a redução de tamanho usando quase o mesmo mecanismo que estes dispositivos. Embora os exemplos de dispositivos de micronização de tipo triturador incluam trituradores de moinho, exemplificados por dispositivo tipo Pure Fine Mill fabricado por Kurita Machinery Mfg. Co., Ltd. e o dispositivos tipo Super Mass Colloider fabricado por Masuko Sangyo Co., Ltd., dispositivos diferentes dos listados acima também podem ser usados desde que sejam capazes de realizar a redução de tamanho usando quase o mesmo mecanismo que estes dispositivos. As fibras de celulose finas obtidas deste modo são normalmente referidas como celulose microfibrilada (MFC).

[0084] O diâmetro de fibra das fibras de celulose finas pode ser controlado de acordo com a condições durante o tratamento de redução de tamanho usando um homogeneizador de pressão elevada e similar (como o dispositivo selecionado, pressão de operação e número de passes), ou as condições durante o pretratamento (tratamento como autoclave, tratamento enzimático ou tratamento de batedura) antes do tratamento de redução de tamanho.

[0085] Além disso, as fibras finas à base de celulose obtidas submetendo-se o MFC produzido de acordo com o processo acima mencionado ao tratamento químico de superfície e as finas fibras à base de celulose em que os grupos hidroxila na posição 6 foram oxidados e convertidos em grupos carboxila (incluindo os tipos ácidos e básicos) com um catalisador de oxidação TEMPO também pode ser usadas como fibras de celulose finas capazes de ser usadas na presente invenção. No caso da primeira, através da realização de vários tipos de tratamento químico de superfície correspondendo a um fim específico, formas esterificadas, incluindo ésteres de ácido acético, ésteres de ácidos nítrico e ésteres de ácido sulfúrico em que uma porção ou uma maior parte dos grupos hidroxila presentes na superfície das fibras de celulose finas (microfibrilas de celulose) são esterificados, ou formas eterificadas, incluindo alquil éteres, representados por metil éter, carboxi éteres representados por carboximetil éter e cianoetil éter, podem ser convenientemente preparadas e usadas. Além disso, na preparação da primeira, ou seja, celulose fina em que os grupos hidroxila na posição 6 foram oxidados com um catalisador de oxidação TEMPO, uma dispersão de celulose fina pode ser obtida sem necessariamente requerer o uso de um dispositivo de redução de tamanho requerendo o uso de muita energia como um homogeneizador de alta pressão. Como é descrito na literatura (A. Isogai, et al., Biomacromolecules, 7, 1687-1691 (2006)), por exemplo, por adição de um agente oxidante na forma de ácido hipocloroso a uma dispersão aquosa de celulose natural na presença de um catalisador referido como um catalisador TEMPO como um radical 2,2,6,6-tetrametil piperidino óxi e halogeneto de alquila deixando a reação prosseguir durante um período de tempo fixo, uma dispersão de fibras de celulose finas pode ser obtida com extrema facilidade através da realização de um tratamento de refino, como enxágue com água, seguido por tratamento em misturador comum. Os grupos carboxila são conhecidos como sendo introduzidos na superfície de fibras de celulose finas obtidas com um catalisador TEMPO, e devido a esta elevada hidrofilicidade, uma permeabilidade a umidade elevada é também obtida usando estas fibras de celulose finas como uma matéria prima da presente invenção.

[0086] A seguir, uma descrição é dada de um método (método de obtenção de membrana) para formar uma estrutura multicamada que contém fibras de celulose finas e a camada de suporte usada na presente invenção.

[0087] A estrutura multicamada é preferivelmente produzida usando um método de fabricação de papel para o método de obtenção de membrana. Embora a estrutura multicamada também possa ser formada usando um método de revestimento, deposição de filme de acordo com o método de fabricação de papel é preferível do ponto de vista de um emaranhamento apropriado no tecido não tecido ou outra camada de suporte e sendo capaz de depositar um filme com extremamente poucos defeitos. Em qualquer método, uma dispersão aquosa de fibras de celulose finas é espalhada ou revestida sobre vários tipos de suportes, como previamente descrito seguido por laminação.

[0088] O seguinte apresenta uma explicação do método para formar uma camada de tecido não tecido composta de fibras de celulose finas contida na estrutura multicamada usando um método de fabricação de papel.

[0089] Este método é um método para produzir uma estrutura multicamada compreendendo as três etapas de (1) uma etapa de preparação para preparar uma dispersão aquosa contendo 0,05% em peso a 0,5% em peso de fibras de celulose finas e 85% em peso a 99,5% em peso de água, (2) uma etapa de fabricação de papel para obter a composição concentrada em que a concentração de fibras de celulose finas foi aumentada além da da dispersão aquosa por desidratação de uma porção da água que compõe a dispersão aquosa sobre um suporte colocado em uma máquina de fabricação de papel, e (3) uma etapa de secagem para evaporar e remover uma porção da água a partir da composição concentrada por aquecimento da composição concentrada. Estrutura multicamada da presente invenção pode ser produzida de modo preferido usando o método de fabricação de papel na etapa (2).

[0090] O método para formar uma camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina por um método de fabricação de papel usando a dispersão aquosa acima mencionada consiste em depositar uma tira continua de papel úmida sobre um suporte na forma de um tecido não tecido, filme poroso ou tecido tendo os teores descritos acima sobre arames ou papel de filtro por um método de fabricação de papel a partir de uma dispersão aquosa determinada de fibras de celulose finas, produzir uma tira contínua de papel úmida tendo uma estrutura laminada por laminação da mesma dependendo do caso, e então secando a tira contínua de papel úmida (secando o laminado de tira contínua de papel úmida completo no caso de um laminado).

[0091] O seguinte apresenta uma explicação detalhada das três etapas acima mencionadas.

[0092] A dispersão aquosa das fibras de celulose finas usada na etapa de preparação é preferivelmente uma dispersão aquosa contendo 0,01% a 0,5% em peso de fibras de celulose finas e 85% em peso a 99,99% em peso de água.

[0093] A concentração de fibras de celulose finas na dispersão aquosa para a fabricação de papel é preferivelmente 0,01% em peso a 0,5% em peso e mais preferivelmente 0,03% em peso a 0,35% em peso. Se dentro destas faixas, a fabricação de papel pode ser realizada estavelmente. Se a concentração de fibras de celulose finas na dispersão aquosa estiver abaixo de 0,01% em peso, o tempo de filtragem se torna extremamente longo e a produtividade se torna extremamente baixa, enquanto, ao mesmo tempo, a uniformidade da qualidade do filme se torna extremamente baixa, assim tornando isto indesejável. Além disso, se a concentração das fibras de celulose finas for maior do que 0,5% em peso, a viscosidade da dispersão aumenta excessivamente e a deposição de filme uniforme se torna difícil, assim também tornando isto indesejável.

[0094] Embora o solvente a dispersão de fabricação de papel de fibras de celulose finas possa ser apenas água, é também eficaz adicionar vários tipos de compostos com a finalidade de controlar as propriedades físicas como a permeabilidade à umidade ou a resistência à permeabilidade dependendo do caso particular.

[0095] No caso de projetar a camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina para ter uma porosidade comparativamente elevada a fim de melhorar a permeabilidade à umidade, adicionar um solvente na forma de um solvente orgânico que dissolve em água ou um solvente orgânico hidrofóbico que não dissolve em água para formar uma solução aquosa do solvente orgânico ou emulsão do solvente orgânico, respectivamente, pode ser eficaz. Exemplos de solventes orgânicos que dissolvem em água incluem, mas não são limitados a, etanol, metanol, isopropanol e celosolves como metil celosolve, enquanto exemplos de solventes orgânicos hidrofóbicos que não dissolvem em água incluem, mas não são limitados a, hidrocarbonetos como n-decano ou tolueno e álcoois de cadeia longa, como 1-hexanol. Quando assumindo que o solvente orgânico usado será removido em uma etapa de secagem a ser subsequentemente descrita, o solvente orgânico preferivelmente tem um ponto de ebulição de 160°C ou mais baixo. Além disso, a quantidade de solvente orgânico usada dentre a quantidade total de solvente na composição é preferivelmente 10% em peso ou menos e mais preferivelmente 3% em peso ou menos por razões econômicas. Nestas faixas, a estrutura multicamada da presente invenção pode ser obtida de modo comparativamente barato.

[0096] Neste método de fabricação de papel, existem casos em que a resistência à umidade e maior hidrofilicidade podem ser preferivelmente conferidas caso os agentes à prova d’água e compostos hidrofílicos acima mencionados, ou seja agentes à prova d’água como agentes de encolamento, agentes de reforço no estado molhado ou agentes de reticulação, e compostos hidrofílicos, como sais de ácidos inorgânicos, sais de ácidos orgânicos, cargas inorgânicas, álcoois polivalentes, uréias ou (absorvedor de umidade) polímeros higroscópicos (polímeros solúveis em água e polímeros hidrofílicos, capazes de formar um hidrogel), são adicionados à dispersão de fabricação de papel, a fim aumentar a permeabilidade à umidade. Embora seja apenas necessário adicionar agentes à prova d’água e / ou compostos hidrofílicos nas quantidades em que eles são eficazes, eles são preferivelmente adicionados dentro de uma faixa que não prejudique a estabilidade da solução de fabricação de papel não diluída. Por exemplo, no caso da adição de um polímero higroscópico (absorvedor de umidade), o polímero higroscópico (absorvedor de umidade) melhora a permeabilidade à umidade enquanto, ao mesmo tempo, atua de forma eficaz como um ligante de reforço ao permanecer de modo eficiente sobre a superfície da celulose. A permeabilidade à umidade pode ser aumentada através da dissolução ou dispersão finamente de um polímero higroscópico (absorvedor de umidade) na fase aquosa da dispersão aquosa usada no presente método de fabricação de papel, e que contém um polímero solúvel em água na camada de tecido não tecido de fibra fina. A concentração de polímero higroscópico (absorvedor de umidade) é preferivelmente de 0,003% em peso a 0,3% em peso, mais preferivelmente 0,005% em peso a 0,08% em peso, e ainda mais preferivelmente 0,006% em peso a 0,07% em peso. Se estiver dentro destas faixas, de modo simultâneo ao fato de ser fácil obter o tecido não tecido de fibra de celulose fina usado na presente invenção, notam-se muitos casos em que o estado da dispersão aquosa é estabilizado, assim tornando isto preferível. Se a concentração for inferior a 0,003% em peso, é difícil demonstrar o efeito da adição do polímero higroscópico (absorvedor de umidade), assim tornando isto indesejável, enquanto que, se a concentração for superior a 0,3% em peso, nota-se um aumento da susceptibilidade à ocorrência de efeitos negativos, tais como a formação de espuma que acompanha o aumento da quantidade adicionada, assim tornando isto indesejável. Além disso, um tensoativo pode estar contido no polímero higroscópico (absorvedor de umidade) na dispersão aquosa com o objetivo de estabilizar a dispersão aquosa desde que a quantidade total de polímero solúvel em água acima mencionado seja especificada dentro da faixa acima mencionada.

[0097] Exemplos de tensoativos neste incluem tensoativos aniônicos como alquil sulfatos, sais de éster de polioxietileno alquil sulfato, sulfonatos de alquil benzeno ou sulfonatos de a-olefina, tensoativos catiônicos como cloreto de alquil trimetil amónio, cloreto de dialquil dimetil amónio ou cloreto de benzalcônio, tensoativos anfotéricos como trimetilglicina, alquil dimetil betaina aminoacetato ou alquil amidodimetil betaina aminoacetato, e tensoativos não iônicos como alquil polioxietileno éteres ou glicerol ésteres de ácido graxo, apesar de não limitados aos mesmos.

[0098] Além disso, vários aditivos podem ser adicionados à dispersão aquosa correspondendo ao uso específico. Por exemplo, além de aditivos adicionados para efeitos de impermeabilização ou retardamento de chama, compostos inorgânicos particulados na forma de partículas de sílica, partículas de alumina, partículas de óxido de titânio ou partículas de carbonato de cálcio, partículas finas de resina, vários tipos de sais ou solventes orgânicos, em um grau que não prejudique a estabilidade da dispersão aquosa, podem ser adicionados dentro de uma faixa (em termos de seleção do tipo de aditivo e da seleção da composição) que não tem um efeito prejudicial sobre a produção da estrutura multicamada da presente invenção. Além disso, materiais de fibras curtas, diferentes das fibras de celulose finas sob a forma de materiais de fibras, como fibras de poliéster, fibras de nylon, fibras acrílicas, fibras de aramida ou fibras de acetato de celulose, ou cargas, como fios de óxido de titânio, fios de óxido de zinco, fibras de vidro ou fibras de carbono, também podem estar contidos na dispersão aquosa.

[0099] A porcentagem em peso de água na dispersão aquosa é tal que as fibras de celulose finas são dissolvidas ou dispersas na água em uma composição contendo 85% em peso a 99,99% em peso, preferivelmente 90% em peso a 99,98% em peso e mais preferivelmente 92% em peso a 99,97% em peso de água. Se a quantidade de água na dispersão aquosa for menor do que 85% em peso, existem muitos casos em que a viscosidade aumenta, tornando difícil uniformemente dispersar a pasta fluida na dispersão enquanto também tornando difícil obter uma camada de tecido não tecido composta de fibras de celulose finas tendo uma estrutura uniforme, assim tornando isto indesejável. Além disso, se a quantidade de água na dispersão aquosa exceder 99,99% em peso, o teor de celulose da composição em que ela é incorporada diminui e a drenagem de água durante a fabricação de papel se torna extremamente baixa, o que tem um efeito prejudicial sobre a produtividade, assim tornando isto indesejável.

[00100] Preparação da dispersão aquosa é realizada misturando todos os aditivos em água para obter uma dispersão aquosa de pasta fluida por um método de dispersão apropriado, ou misturando uma solução aquosa preliminarmente contendo aditivos com uma dispersão aquosa preparada separadamente de fibras de celulose finas para obter um dispersão aquosa. Neste momento, agitação em baixa velocidade ou em alta velocidade com um misturador (doméstico) ou um dispersador tendo lâminas do tipo disper, ou usando um homogeneizador de pressão elevada sob condições controladas apropriadamente, é preferivelmente usada para os métodos de mistura e dispersão.

[00101] A segunda etapa de obtenção de membrana realizada por um método de fabricação de papel é a fabricação de papel etapa consistindo em filtrar as fibras de celulose finas sobre um suporte por desidratação da dispersão aquosa preparada na primeira etapa com a máquina de fabricação de papel e concentrando a dispersão aquosa para laminar a camada de suporte e camada concentrada ou integrar em uma única unidade. A etapa de fabricação de papel pode ser basicamente realizada por qualquer tipo de dispositivo desde que seja um dispositivo que usa um filtro ou tecido de filtro (também referido como arames no campo técnico de fabricação de papel) de modo que a água é desidratada a partir da dispersão contendo água e as fibras de celulose finas permanecem sobre a camada de suporte.

[00102] O uso de um dispositivo no modo de uma máquina de fabricação de papel do tipo de arame inclinado, máquina de fabricação de papel fourdrinier ou máquina de fabricação de papel de cilindro para a máquina fabricação de papel permite a obtenção de uma estrutura multicamada contendo uma camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina de tipo folha preferível tendo poucos defeitos. A máquina de fabricação de papel machine pode ser do tipo contínuo ou do tipo descontínuo e cada tipo pode ser usado correspondendo à finalidade particular.

[00103] Embora a desidratação seja realizada pela etapa de fabricação de papel usando a dispersão aquosa (para a fabricação de papel) obtida na etapa acima mencionada de preparação, porque a etapa de fabricação de papel é uma etapa para filtrar um agregado macio de celulose fina e similar disperso na dispersão aquosa usando arames ou tecido de filtro, mesmo se a camada de suporte for interposta na mesma, o tamanho de abertura dos arames ou tecido de filtro é importante. Na presente invenção, quaisquer arames ou tecidos de filtro podem ser usados desde que a dispersão aquosa para a fabricação de papel, preparada de acordo com as condições acima mencionadas, possa ser substancialmente fabricada em papel em uma porcentagem de rendimento de componentes insolúveis em água, incluindo celulose, contidos na dispersão de 70% em peso ou mais, 15 preferivelmente 95% em peso ou mais e mais preferivelmente 99% em peso ou mais. Na produção da estrutura multicamada do presente pedido, um suporte na forma de um tecido não tecido e/ou filme poroso e/ou tecido é provido para a camada mais baixa, e porque a fabricação de papel é realizada sobre a mesma, dependendo do suporte, o suporte sozinho pode reter uma elevada porcentagem de rendimento das fibras de celulose finas. Em tais casos, uma malha de metal ou fios plásticos usados na fabricação de papel comum podem ser usados.

[00104] No entanto, mesmo se a porcentagem de rendimento de celulose e similar for de 70% em peso ou mais, a fabricação de papel leva um tempo considerável a não ser que a drenagem seja elevada, e porque a eficiência de 25 produção se torna notavelmente fraca, a quantidade de permeação água dos arames ou tecido de filtro a 25°C e pressão atmosférica é preferivelmente 0,005 ml/cm2 s ou mais, e mais preferivelmente 0,01 ml/cm2 s ou mais. Se a quantidade de água permeação estiver dentro destas faixas, a fabricação de papel preferível é possível a partir do ponto de vista de produtividade. Se a porcentagem de rendimento dos componentes insolúveis em água acima mencionados for mais baixa do que 70% em peso, não somente a produtividade diminui consideravelmente, mas a celulose e componentes insolúveis em água terminam por entupir o interior dos arames e tecido de filtro usados, e a capacidade de destacamento da estrutura multicamada após a deposição se torna notavelmente fraca.

[00105] Aqui, a quantidade de permeação de água dos arames ou tecido de filtro em pressão atmosférica é avaliada no modo descrito abaixo.

[00106] Quando instalando os arames ou tecido de filtro a serem avaliados em uma máquina de fabricação de papel de tipo batelada (como uma máquina de folha de tipo quadrado, automatizada, fabricada por Kumagai Riki Kogyo Co., Ltd.), no caso de arames, os arames são usados como tal, enquanto no caso de um tecido de filtro, o tecido de filtro é colocado sobre uma malha metálica de malha 80 a 120 (tendo dificilmente qualquer resistência à filtração por água), uma quantidade de água apropriada (indicado como y ml) é despejada na máquina de fabricação de papel tendo uma área de fabricação de papel de x cm2, e o tempo de drenagem é medido em pressão atmosférica. A quantidade de permeação de água no caso de um tempo de drenagem de z s (segundos) é definido como y/(xz) (ml/cm2 s).

[00107] Exemplos de filtros ou tecido de filtros que podem ser usados para fibras de celulose extremamente finas incluem, mas não são limitados a, Tetexmono DLW07-8435-SK010 (feito de PET) fabricado por Sefar AG (Suíça), e NT20 (feito de uma mistura de PET e nylon) fabricado por Shikishima Canvas Co., Ltd. A estrutura multicamada da presente invenção também pode ser preferivelmente produzida usando um tipo de filtro sem fim, como descrito na Publicação de patente JP não examinada No. 2011-042903 como uma correia de arame. No entanto, porque existem casos em que o próprio suporte tem a capacidade de ser usado como um tecido de filtro como previamente descrito, o uso não é limitado ao descrito acima.

[00108] Durante a desidratação da etapa de fabricação de papel, um concentrado de fibra de celulose fina na forma de uma tira contínua de papel úmida é obtida aumentando o teor de sólidos sobre a camada de suporte preliminarmente inserida ou dentro da camada de suporte. O teor de sólidos da tira contínua de papel úmida é ajustado de modo que a concentração de sólidos é preferivelmente 6% em peso a 60% em peso e mais preferivelmente 10% em peso a 50% em peso por controle da pressão de sucção durante a fabricação de papel (tanto sucção a úmido como sucção a seco) e o grau de desidratação na etapa de prensagem. Se a concentração de sólidos for tal que o teor de sólidos é mais baixo do que 6% em peso, uma grande quantidade de energia é requerida para secagem, tornando isto desvantajoso em termos de custos de produção. Além disso, a desidratação a vácuo requerendo uma considerável quantidade de energia é necessária para desidratar em uma concentração em que o teor de sólidos da tira contínua de papel úmida excede 60% em peso, assim tornando isto pouco realístico.

[00109] Além disso, um método também pode ser usado que consiste em realizar a fabricação de papel sobre tecido de filtro, e substituir a água na tira contínua de papel úmida resultante com um solvente orgânico em uma etapa de substituição de solvente orgânico seguida por secagem. Embora este método seja eficaz no caso de prever ter uma elevada porosidade a fim de melhorar a permeabilidade à umidade, porque a resistência à permeabilidade diminui em comparação com o caso de não substituir com um solvente orgânico, o tipo e a composição do solvente orgânico são determinados com base no equilíbrio entre os dois. Os seus detalhes estão de acordo com a Publicação internacional No. W02006/004012.

[00110] Ou seja, ao colocar o suporte sobre uma máquina de fabricação de papel instalada com arames ou tecido de filtro, desidratando uma porção da água que compõe a dispersão aquosa sobre o suporte (fabricação de papel), laminando a tira contínua de papel úmida do tecido não tecido de fibra de celulose fina composta de fibras de celulose finas sobre o suporte, e integrando em uma unidade única, uma folha laminada pode ser produzida, a qual é composta de pelo menos duas camadas de estruturas multicamadas. Um suporte tendo duas ou mais camadas de estruturas multicamadas é usado para produzir uma folha laminada tendo três ou mais camadas. Além disso, uma folha multicamada tendo três ou mais camadas também pode ser obtida realizando a fabricação de papel em múltiplos estágios sobre o tecido não tecido de fibra de celulose fina da presente invenção tendo duas ou mais camadas sobre um suporte. Após a estrutura multicamada de a presente invenção ter sido produzida por fabricação de papel, ela é laminada com um suporte diferente (tecido não tecido, membrana porosa ou tecido) ou s estrutura multicamada da presente invenção separadamente produzida por tratamento com prensagem a quente e similar e integrada em uma única unidade.

[00111] Aqui, no caso um método de fabricação de papel típico para uma dispersão aquosa, a dispersão aquosa é pulverizada sobre os arames em temperatura ambiente. Ao fixar a temperatura de fabricação de papel a uma temperatura de 30°C a 80°C, que é maior do que a temperatura normal, em particular, uma estrutura multicamada pode ser mais produzida de modo mais estável a qual combina elevada resistência à permeabilidade, elevada permeabilidade à umidade e comparativamente elevada condutividade térmica. Em particular, se a temperatura de fabricação de papel é 40°C ou maior, devido ao grau elevado de intumescimento de cada fibra de celulose fina, tensão superficial entre as fibras durante a fabricação de papel se torna mais forte, se torna mais fácil adotar uma estrutura densamente compactada se estendendo para o interior da estrutura do tecido não tecido estrutura e, como um resultado do mesmo, a estrutura multicamada é prevista de modo a demonstrar uma elevada resistência à permeabilidade e condutividade térmica comparativamente elevada. Embora uma estrutura similar à da presente invenção possa ser produzida mesmo se a temperatura exceder 80°C, a qualidade não é mais estável porque a umidade da dispersão termina evaporando.

[00112] A estrutura multicamada da presente invenção é obtida a partir da tira contínua de papel úmida obtida na etapa de fabricação de papel por evaporação de uma porção da água na etapa de secagem que é realizada por aquecimento. Se um tipo de secador de secagem de comprimento fixo como um dispositivo de secador de tambor for usado na etapa de fabricação de papel for usada na etapa de secagem, o qual é capaz de secar a água enquanto mantendo a largura em um comprimento constante com a tira contínua de papel úmida ensanduichada entre a superfície do secador e o feltro, uma estrutura multicamada tendo elevada resistência à permeabilidade pode ser obtida de modo estável, assim tornando isto preferível. Embora a temperatura de secagem seja apropriadamente selecionada de acordo com as condições, ela está preferivelmente dentro da faixa de 80°C a 180°C e mais preferivelmente dentro da faixa de 90°C a 150°C. Se dentro destas faixas, a estrutura multicamada da presente invenção pode ser preferivelmente produzida. Se a temperatura de secagem é mais baixa do que 80°C, porque a taxa de evaporação de água é excessivamente lenta em muitos casos, a produtividade apropriada é incapaz de ser fixada, assim tornando isto indesejável, enquanto que, se a temperatura de secagem exceder 180°C, existem casos em que o polímero hidrofílico que compõe a estrutura multicamada termina sofrendo desnaturação térmica e a eficiência de energia, que tem um efeito sobre custo, também diminui, assim tornando isto indesejável. Dependendo do caso, a secagem em múltiplos estáveis também pode ser realizada em que a secagem inicial é realizada em uma temperatura baixa de secagem de 100°C ou menor seguido por uma temperatura de 100°C ou maior no próximo estágio, e isto também é eficaz na obtenção de uma estrutura multicamada altamente uniforme.

[00113] Além disso, no caso de incorporar um agente de reticulação na dispersão de fabricação de papel como um aditivo internamente adicionado com a finalidade de ser à prova d’água, como previamente descrito, é importante prover uma etapa de tratamento térmico separada da etapa de secagem acima mencionada para deixar a reação do agente de reticulação prosseguir. Apesar de ser naturalmente preferível fixar a temperatura de reação apropriada do agente de reticulação, porque muitos agentes de reticulação usados como aditivos internamente adicionados reagem com grupos hidroxila na superfície, e similares, em uma atmosfera em que água foi removida, a temperatura do tratamento térmico é 100°C ou maior, e em consideração de completar a reação, a temperatura do tratamento térmico é 120°C ou maior, e preferivelmente 130°C ou maior.

[00114] Uma etapa de pós-processamento na forma de um tratamento de revestimento ou etapa de tratamento químico e/ou uma etapa de tratamento de calandragem para ajustar a espessura média (que é normalmente realizada com a finalidade de reduzir a espessura) são feitas, como necessário, para a estrutura multicamada da presente invenção obtida nas etapas acima mencionadas.

[00115] A etapa de pós-processamento é realizada para prover as funções necessárias por pós-processamento em vez de adição interna. Por exemplo, no caso de produzir uma folha de ventilação de recuperação de energia, um líquido de revestimento de um agente de permeabilidade à umidade prescrito ou retardante de chama tendo os teores previamente descritos (que podem consistir de um sistema aquoso ou sistema de solvente orgânico) é preparado seguido por revestimento por pulverização ou revestimento em uma etapa empregando um método de impressão ou método de revestimento e similar e secagem. No caso de tratamento químico, a reação é deixada prosseguir realizando o tratamento térmico do mesmo modo como um método de adição interna após a etapa de secagem.

[00116] Além disso, se uma etapa de tratamento de calandragem for provida para suavização ou redução da espessura da estrutura multicamada obtida na etapa de secagem acima mencionada com um dispositivo de calandragem, uma estrutura multicamada tendo uma espessura média de 15 μm a 30 μm pode ser produzida de modo estável como uma forma de realização preferida da presente invenção. Ou seja, ao incluir uma etapa para realizar o tratamento de suavização sobre a estrutura multicamada após a secagem com o dispositivo de calandragem, a espessura da estrutura multicamada pode ser reduzida e a estrutura multicamada da presente invenção pode ser obtida compreendendo uma camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina tendo a combinação de espessura média, permeabilidade ao ar e resistência sobre uma ampla faixa. Por exemplo, uma estrutura multicamada pode ser facilmente produzida tendo uma espessura média de 30 μm ou menos (limite inferior de cerca de 3 μm) quando fixada a um peso de base global de 30 g/m2 ou menos. Como um resultado da etapa de tratamento de calandragem, furos extremamente diminutos na camada composta de fibras de celulose finas da presente invenção são cheios, diâmetro de tamanho de poro é obtido em média, e desempenhos de permeação ao ar em termos de resistência à permeabilidade e permeabilidade à umidade são estabilizados significativamente. Além dos dispositivos de calandragem comuns usando um rolo de prensa único, dispositivos de super-calandragem tendo um estrutura em que estes são dispostos em múltiplos estágios também podem ser usados para o dispositivo de calandragem. Uma estrutura multicamada tendo superior desempenho como uma folha de ventilação de recuperação de energia pode ser obtida selecionando estes dispositivos correspondendo à finalidade particular junto com os materiais (de acordo com a dureza do material) em ambos os lados dos roletes e a pressão linear durante o tratamento de calandragem. Por exemplo, uma estrutura multicamada tendo uma espessura média dentro das faixas previamente descritas pode ser preferivelmente produzida por combinação de um rolete metálico e um rolete plástico de dureza elevada, um rolete metálico e um rolete de algodão, e um rolete metálico e um rolete de aramida para os materiais de roletes.

[00117] Ao atender às condições acima mencionadas, uma estrutura multicamada compreendendo uma camada de tecido não tecido composta de fibras de celulose finas pode ser provida, e uma folha de ventilação de recuperação de energia pode ser provida, a qual é composta da estrutura multicamada.

[00118] Como um resultado de um ventilador de recuperação de energia que usa um elemento de ventilação de recuperação de energia, em que a folha de ventilação de recuperação de energia da presente invenção é usada como um material divisor que divide dois tipos de ar de diferente temperatura, umidade ou ambas, conduzindo facilmente calor sensível devido à elevada permeabilidade à umidade e condutividade térmica de uma folha de ventilação de recuperação de energia da presente invenção, não sendo coberta com um filme espesso, e somente dividindo ar com uma estrutura de tecido não tecido que tem somente uma película fina ou orifícios que são cheios, ele demonstra uma superior capacidade de troca de calor. Além disso, porque porções fechadas divididas são finas, ar úmido é capaz de permear mais facilmente do que as folhas de ventilação de recuperação de energia convencionais, assim aprimorando o efeito de retenção de umidade.

[00119] Um exemplo de um método específico usando o elemento de ventilação de recuperação de energia acima mencionado é um ventilador de recuperação de energia que combina o elemento de ventilação de recuperação de energia com uma ventoinha de alimentação e uma ventoinha de descarga. O ar alimentado na forma de ar externo e similar é aspirado dentro do elemento de ventilação de recuperação de energia pela ventoinha de alimentação onde ela contata a folha de ventilação de recuperação de energia incorporada dentro do elemento de ventilação de recuperação de energia. Por outro lado, o ar descarregado na forma de ar interno e similar é aspirado dentro do elemento de ventilação de recuperação de energia pela ventoinha de descarga onde ela similarmente contata a folha de ventilação de recuperação de energia.

[00120] O ar alimentado e ar descarregado que fizeram contato através da folha de ventilação de recuperação de energia sofrem uma troca de calor ao demonstrarem o comportamento de ou alimentação ou descarga correspondendo à temperatura e umidade. O ar alimentado que sofreu troca de calor é soprado na ventoinha de alimentação e é levado para dentro de um quarto, ou exemplo. Por outro lado, o ar descarregado que sofreu troca de calor é soprado dentro da ventoinha de descarga e é descarregado para fora, por exemplo.

[00121] Quando troca de calor é realizada usando um trocador de calor provido sobre um ou uma pluralidade de elementos de ventilação de recuperação de energia na forma de um elemento de ventilação de recuperação de energia usando o tecido não tecido multicamadas da presente invenção para a folha de ventilação de recuperação de energia, troca de calor pode ser realizada de modo eficiente, e a eficácia de um ventilador de recuperação de energia que mantém os efeitos térmicos por resfriamento e aquecimento pode ser ainda aprimorada enquanto suprimindo a descarga de calor ou frio dentro do edifício e realizando a ventilação por descarga do ar interior contendo compostos orgânicos voláteis e tendo níveis aumentados de dióxido de carbono.

EXEMPLOS

[00122] O seguinte apresenta uma explicação detalhada da presente invenção por listagem de seus exemplos.

[00123] Além disso, os valores medidos principais de propriedades físicas foram medidos usando os métodos indicados abaixo. (1) Diâmetro médio de fibra das fibras de celulose finas

[00124] Três locais sobre a superfície da estrutura multicamadas composta por fibras de celulose finas são observados aleatoriamente com um microscópio eletrônico de varredura (SEM) com um fator de ampliação equivalente a 10000x a 100000X correspondendo ao diâmetro de fibra das fibras finas. As linhas são desenhadas na tela no sentido horizontal e vertical para as imagens SEM resultantes, e os diâmetros de fibra das fibras interseccionando com as linhas são medidos a partir de imagens ampliadas seguido pela contagem do número de fibras que se intersectam e o diâmetro de fibra de cada fibra. O diâmetro médio de fibra em número é então calculado usando os resultados de dois conjuntos de medições nas direções verticais e horizontais para cada imagem, e os resultados para um total de três imagens são avaliados em média e usados como o diâmetro médio de fibra da amostra alvo. (2) Peso de base (peso por área unitária)

[00125] Avaliação de peso de base W (g/m2) da estrutura multicamada é calculada de acordo com JIS P-8124. (3) Espessura média (μm)

[00126] Uma estrutura multicamada umidificada foi medida para a espessura em 10 locais na direção da largura para cada uma das folhas com um micrômetro automático fabricado por Hi-Bridge Co., Ltd. seguido por usar o valor médio da mesma como a espessura média da estrutura multicamada (4) Densidade (g/cm3)

[00127] Densidade da estrutura multicamada foi calculada de acordo com a seguinte equação a partir do peso de base W e da espessura média D acima mencionados. Densidade (g/cm3) = W/D (5) Resistência à permeabilidade (s/ml)

[00128] A área de uma estrutura multicamada medindo 25 cm em um lado foi dividida em 10 porções iguais e a resistência à permeabilidade foi medida usando um aparelho de teste de resistência à permeabilidade tipo Oken (Modelo EG01, Asahi Seiko Co., Ltd.) para as 10 divisões seguido por obter a média de 10 locais e usar o valor resultante como a resistência à permeabilidade para ar da amostra. (6) Resistência à tração

[00129] A resistência à tração foi avaliada de acordo com o método definido in JIS P 8113, e 10 amostras tendo uma largura de 15 mm foram medidas usando o aparelho de teste de tração horizontal de mesa (No. 2000) fabricado por Kumagai Riki Kogyo Co., Ltd. seguido por usar o valor médio resultante como o valor da resistência à tração. (7) Permeabilidade à umidade

[00130] Resistência à umidade (g/m2-24 h) por 24 horas, como determinado por medida de umidade relativa a 90% (RH) em um ambiente em que ar foi circulado a 40°C de acordo com Método A-1 descrito em JIS L 1099, foi medida como permeabilidade à umidade inicial para cada estrutura multicamada. (8) Condutividade térmica (W/m/K)

[00131] As estruturas de tecido não tecido respectivamente cortadas em um tamanho de 100 mm x 100 mm foram colocadas entre placas de teste (50 mm x 50 mm) a uma temperatura de 29,9°C para a placa superior e uma temperatura de 22.3°C para a placa inferior em uma atmosfera em temperatura ambiente de 20°C e umidade relativa de 65%, seguido por medida do fluxo de calor de 60 segundos usando o sistema de medição de propriedade térmica em alta velocidade de precisão K ES-F7 Thermo Labo II fabricado por Kato Tech Co., Ltd. e calculando a condutividade térmica a partir deste valor. (9) Durabilidade

[00132] Após medir a permeabilidade à umidade da estrutura multicamada, a estrutura multicamada foi mantida durante 1 hora a 25°C e 50% RH seguido por colocação da estrutura multicamada em uma armação de comprimento fixo e armazenando a estrutura multicamada durante 48 horas em um dessecador fixado a uma temperatura de 30°C e umidade de 99% ou mais para uma área fixa. Subsequentemente, após manter por 1 hora a 25°C e 50% RH para cada armação de comprimento fixo, a estrutura multicamada foi removida da armação de comprimento fixo, a permeabilidade à umidade foi medida seguindo o mesmo procedimento como descrito em (7) acima, e permeabilidade à umidade após uma elevada histerese em temperatura foi usada como um indicador para avaliar a durabilidade de permeabilidade à umidade da folha de ventilação de recuperação de energia. [Exemplo 1]

[00133] Pasta de línter de algodão foi imersa em água a uma concentração de 10% em peso seguido por submeter a tratamento térmico por 4 horas em um autoclave a 130°C e repetidamente enxaguar a pasta intumescida resultante com água para obter pasta intumescida imersa em água.

[00134] A pasta intumescida foi dispersa em água a um teor de sólidos de 1,5% em peso para obter um dispersão aquosa (400 L) seguido por continuação com tratamento de batedura por 20 minutos em 400 L da dispersão aquosa usando um refinador de disco na forma de Modelo de refinador SDR14 Labo (tipo disco pressurizado) fabricado por Aikawa Iron Works Co., Ltd. a uma folga de disco de 1 mm, e continuando com tratamento de batedura sob condições de modo que a folga foi subsequentemente reduzida a quase zero. Quando amostras foram tomadas com tempo e avaliadas de acordo com o teste de liberação de padrão canadense (abreviado CSF) para pasta, como definido em JIS P 8121 para determinar valores de CSF, valores de CSF foram determinados como diminuindo com o passar do tempo, e quando tratamento de batedura foi ainda continuado uma vez que os valores de CSF tinham se aproximado de zero, eles foram confirmados para demonstrar uma tendência crescente. O tratamento de batedura foi ainda continuado sob as condições acima mencionadas para obter uma pasta fluida batida tendo um valor de CSF de73 mlT. A pasta fluida batida resultante foi então submetida a cinco ciclos de tratamento de redução de tamanho a uma pressão de operação de 100 M Pa usando um homogeneizador de pressão elevada (Modelo NS015H fabricado por GEA Niro Soavi) para obter dispersão aquosa M1 de fibras de celulose finas (concentração de sólidos: 1,5% em peso). A seguir, M1 foi diluído com água para abaixar a concentração de sólidos de 0,1% em peso seguido por dispersão durante 4 minutos em temperatura ambiente com um misturador doméstico para preparar a dispersão de fabricação de papel.

[00135] tecido não tecido de rayon Cupra (nome comercial: Bemliese® T N150, Asahi Kasei Fibers Corp., peso de base: 15 g/m2, espessura: 50 μm, densidade: 0,28 g/cm3, finura de fibra única média: 0,2 dtex) foi usada para o material de base, e a fabricação de papel foi realizada por laminação de uma camada de fibra de celulose fina sobre a mesma. Ou seja, uma mistura simples de PET tecido/nylon (NT20, Shikishima Canvas Co., Ltd., permeação a umidade a 25°C: 0,03 ml/cm2 s) foi colocada como um tecido de filtro em uma máquina de fabricação de papel de tipo batelada (máquina de folha tipo quadrada automatizada, Kumagai Riki Kogyo Co., Ltd., área de fabricação de papel: 25 cm x 25 cm, 80 malha), o tecido não tecido de rayon cupra acima mencionado foi colocado sobre a mesma, e a dispersão de fabricação de papel preparada como descrito acima foi adicionado em uma quantidade equivalente com base na formação de uma camada de tecido não tecido de celulose tendo um peso de base de 10 g/cm2 seguido por realizar a fabricação de papel (desidratação) a um grau de vácuo de 4 K Pa relativo à pressão atmosférica. O mesmo tecido de filtro foi colocado sobre a tira contínua de papel úmida de duas camadas resultante formada sobre tecido de filtro e com a tira contínua de papel úmida apertada de ambos os lados, a tira contínua de papel úmida foi prensada durante 1 minuto a uma pressão de 1 kg/cm2, seguido por contato com a superfície do tambor de um secador de tambor fixado a uma temperatura de superfície de 130°C enquanto na forma de três camadas consistindo do tecido de filtro, tira contínua de papel úmida e o outro tecido de filtro e secagem durante cerca de 120 segundos. Os tecidos de filtro foram capazes de ser facilmente destacados de ambos os lados da folha de três camadas resultante para obter uma amostra secada S1. Apear de S1 ter uma estrutura de camadas duplas, como previamente descrito, a resistência à tração quando completamente integrada em uma unidade única foi 1,4 kg/15 mm, assim indicando que a mesma é uma estrutura de tipo folha tendo uma resistência apropriada (peso de base: 25 g/m2).

[00136] Quando a superfície do lado da camada de fibra fina de S1 foi submetida a análise de imagem SEM em um fator de ampliação de 10000X, o diâmetro médio numérico de fibra das fibras de celulose finas sobre a superfície das fibras de celulose finas foi 104 nm. Figuras 2 e 3 respectivamente mostram imagens SEM da superfície de topo (lado da camada de fibra fina) e superfície de trás (lado da camada de suporte) de S1. Os seus padrões são claramente diferentes, e uma estrutura laminada foi determinada como tendo sido formada. Além disso, a espessura da camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina de S1 como determinada a partir da imagem SEM de seção transversal foi 7,1 μm. Uma investigação das propriedades físicas de S1 e sua apropriabilidade para uso como uma folha de ventilação de recuperação de energia revelou que ela apresenta um desempenho elevado (permeabilidade à umidade elevada e alta durabilidade) como uma folha de ventilação de recuperação de energia como indicado na seguinte Tabela 1. [Exemplos 2 a 4]

[00137]Fabricação de papel e secagem foram realizadas usando a pasta fluida de dispersão aquosa M1 de fibras de celulose finas preparadas em Exemplo 1 e sob exatamente as mesmas condições como Exemplo 1 com a exceção de formar a camada de fibra de celulose fina equivalente a um peso de base de 5 g/m2 sobre o tecido não tecido de rayon cupra usado no Exemplo 1 para obter uma estrutura de tipo folha integrada S2 (peso de base: 20 g/m2) tendo estruturas de camadas duplas (Exemplo 2). Embora S2 tenha um peso de base mais baixo da camada de fibra de celulose fina em comparação com S1, ele tem uma resistência à tração de 1,1 kg/15 mm, indicando apropriado resistência para manipulação. A espessura da camada de tecido não tecido de celulose fina de S2 como determinada a partir da imagem SEM de seção transversal foi 3,6 μm.

[00138] A seguir, tratamento de calandragem (usando uma prensa de rolos fabricada por Yuriroll Co., Ltd.) foi realizado em S1 e S2 em uma tentativa para reduzir a espessura. Um rolete metálico foi usado para o rolete superior, um rolete de aramida (dureza: 129) foi usado para o rolete inferior, e tratamento de calandragem foi realizada em uma pressão linear de 2,0 toneladas/20 cm e velocidade de trajeto de 2 m/min para obter amostras S3 (Exemplo 3) e S4 (Exemplo 4), respectivamente. As espessuras da camada de tecido não tecido de celulose fina de S3 e S4 foram de 6,9 μm e 3,5 μm, respectivamente. A pesquisa sobre a apropriabilidade das folhas de ventilação de recuperação de energia S2 para S4 revelou que elas tinham um desempenho elevado (elevada permeabilidade à umidade e elevada durabilidade) nas folhas de ventilação de recuperação de energia como indicado na seguinte Tabela 1, Nos casos de S3 e S4 em particular, porque o tratamento de calandragem resultou em um aumento da resistência à permeabilidade e melhora das flutuações em propriedades físicas, enquanto também conferindo uma melhora da condutividade térmica com base na redução da espessura da membrana, elas foram claramente determinadas como demonstrando uma maior apropriabilidade para uso como folhas de ventilação de recuperação de energia. [Exemplos 5 e 6]

[00139] Pasta de cânhamo abaca foi imersa em água a uma concentração de 10% em peso seguido por realização do tratamento térmico durante 4 horas a 130°C em um autoclave e repetidamente enxaguando a pasta intumescida resultante com água para obter uma pasta intumescida impregnada com água.

[00140] A pasta intumescida foi dispersa em água a um teor de sólidos de 1,5% em peso para obter uma dispersão aquosa (400 L) seguido por realização da batedura (batedura a um valor de CSF de 588 mlT) e tratamento de redução de tamanho do mesmo modo como no Exemplo 1 para obter uma dispersão aquosa M2 de fibras de celulose finas (concentração de sólidos: 1,5% em peso). Subsequentemente, a diluição com água a partir de M2 e dispersão foram realizadas usando o mesmo procedimento como Exemplo 1 para preparar uma dispersão de fabricação de papel (porcentagem de teor de sólidos: 1,5% em peso) seguido por realização da fabricação de papel de modo que o peso de base da camada de fibra de celulose fina sobre o material de base de rayon cupra foi 5 g/m2, e realização da prensagem e secagem do mesmo modo como no Exemplo 1, para obter uma amostra S5 (Exemplo 5) tendo resistência à tração de 1,3 kg/15 mm indicando uma resistência apropriada para manipulação.

[00141] Além disso, tratamento de calandragem foi realizado em S5 sob as mesmas condições as Exemplo 3 e Exemplo 4 para obter uma amostra S6 (Exemplo 5 6) tendo resistência à tração de 1,4 kg/15 mm indicando resistência apropriada para manipulação.

[00142] Quando a superfície do lado da camada de fibra fina de S5 foi submetida a análise de imagem SEM em um fator de ampliação de 10000X, o diâmetro médio numérico de fibra das fibras de celulose finas sobre uma superfície 10 do fibras de celulose finas foi 45 nm. As espessuras da camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina de S5 e S6 foram, ambas, 3,3 μm. Uma pesquisa sobre a apropriabilidade de S5 e S6 para uso nas folhas de ventilação de recuperação de energia revelou que as estruturas multicamadas das mesmas tem o desempenho elevado (elevada permeabilidade à umidade e elevada durabilidade) das folhas de 15 ventilação de recuperação de energia, como indicado na seguinte Tabela 1, [Exemplo 7]

[00143] O tratamento de redução de tamanho, preparação de dispersão, fabricação de papel, secagem e tratamento de calandragem foram realizados do mesmo modo como no Exemplo 6 com a exceção de secagem após a substituição 20 do solvente orgânico com álcool isobutílico contendo 50% água após o tratamento de prensagem da tira contínua de papel úmida para obter uma amostra S7 (Exemplo 7). A espessura da camada de tecido não tecido de celulose fina de S7 foi 5,6 μm. S7 tem desempenho elevado (elevada permeabilidade à umidade e elevada durabilidade) como uma folha de ventilação de recuperação de energia como 25 indicado na seguinte Tabela 1, [Exemplo 8]

[00144] Após realizar tratamento de redução de tamanho e preparação da dispersão de fabricação de papel do mesmo modo como no Exemplo 1 e agitar a dispersão durante 10 minutos a 50°C, a dispersão foi imediatamente despejada na 30 máquina de fabricação de papel de tipo batelada usada no Exemplo 1 e tratamento de prensagem e secagem foram realizada usando os mesmos procedimentos como Exemplo 1 para obter uma estrutura multicamada S8 (Exemplo 8). A espessura da camada de tecido não tecido de celulose fina de S8 foi 6,9 μm, e a espessura da camada de fibra de celulose fina foi levemente menor do que S1 obtida por realizar a fabricação de papel sob as mesmas condições em temperatura ambiente. Como indicado na seguinte Tabela 1, a estrutura multicamada foi capaz de ser apropriadamente usada como uma folha de ventilação de recuperação de energia. Embora S8 tenha sido fabricado sob as mesmas condições como no Exemplo 1 com a exceção da temperatura de fabricação de papel, em comparação com S1 obtido em Exemplo 1, ele demonstrou maior resistência à permeabilidade, maior permeabilidade à umidade e apresentou funções que foram superiores em termos de uso apropriado como uma folha de ventilação de recuperação de energia. [Exemplo 9]

[00145] Primeiro, um tecido não tecido hidroemaranhado tendo um peso de base de 20 g/m2 foi fabricado para uso como uma camada de suporte ao submeter uma tira contínua cortada de modo semi-aleatório composta de fibras de rayon tendo um comprimento de fibra de 40 mm e finura de 1,7 dtex no tratamento de hidro- emaranhamento. A espessura deste tecido não tecido de fibra curta de rayon foi 100 μm. A camada de fibra de celulose fina foi laminada em um peso de base de 10 g/m2 sobre o tecido não tecido de fibra curta de rayon sob exatamente as mesmas condições como no Exemplo 1, com a exceção de usar o tecido não tecido de fibra curta de rayon em vez do tecido não tecido de rayon cupra usado no Exemplo 1, para obter uma estrutura multicamada S9 (Exemplo 9) demonstrando manipulação superior como um resultado de ter resistência à tração de 1,2 kg/15 mm. A espessura da camada de tecido não tecido de celulose fina de S9 foi 7, 2 μm. A estrutura multicamada foi capaz de ser apropriadamente usada como uma folha de ventilação de recuperação de energia, como indicado na seguinte Tabela 1, [Exemplo 10]

[00146] A pasta fluida tendo um valor de CSF de 73 mlT obtida por batedura da pasta de línter no Exemplo 1 foi diluída com água em uma concentração de fibra de 0,08% em peso seguido por submeter a tratamento de dispersão durante 4 minutos em temperatura ambiente com um misturador doméstico para obter a dispersão de fabricação de papel. Usando esta dispersão de fabricação de papel, fabricação de papel foi primeiro realizada em um peso de base designado de 20 g/m2 usando o mesmo procedimento como no Exemplo 1, seguido por tratamento de prensagem e secagem para primeiro fabricar o tecido não tecido de fibra curta composto de fibras de celulose natural. Além disso, a camada de fibra de celulose fina foi laminada em um peso de base de 10 g/m2 sobre o tecido não tecido de fibra curta de rayon, sob exatamente as mesmas condições como no Exemplo 1 com a exceção de usar o tecido não tecido de fibra curta composto de fibras de celulose natural em vez do tecido não tecido de rayon cupra usado no Exemplo 1 para obter uma estrutura multicamada S10 (Exemplo 10) demonstrando manipulação superior como um resultado de ter resistência à tração de 0,9 kg/15 mm. A espessura da camada de tecido não tecido de celulose fina de S10 foi 7,1 μm. A estrutura multicamada foi capaz de ser apropriadamente usada como uma folha de ventilação de recuperação de energia, como indicado na seguinte Tabela 1, [Exemplos 11 e 12]

[00147] Os dois tipos de estruturas multicamadas S2 e S6 fabricados nos Exemplo 2 e Exemplo 6 foram respectivamente submetidos a tratamento hidrofílico para fabricar amostras revestidas com cloreto de lítio. Uma quantidade apropriada de solução aquosa de cloreto de lítio a 5% em peso foi uniformemente revestida por pulverização sobre as superfícies respectivas da camada de tecido não tecido de fibras de celulose finas de S2 e S6 seguido por secagem durante 10 minutos em um secador a 100°C enquanto imobilizadas em uma armação de comprimento fixo. As estruturas multicamadas revestidas com cloreto de lítio obtidas a partir de S2 e S6, respectivamente, foram designadas como S11 e S12. As quantidades aderidas de cloreto de lítio contidas em S11 e S12 como calculado a partir da mudança do peso seco antes e após o tratamento de revestimento foram 5% em peso em ambos os casos. Embora S11 e S12 tenham estruturas laminadas de duas camadas, suas resistências à tração foram 1,1 kg/15 mm e 1,8 kg/15 mm, respectivamente, e foram ambas determinadas como sendo estruturas de tipo folha, tendo resistência apropriada (peso de base: 23 g/m2, e 3 g/m2 do peso base foi atribuível à quantidade de cloreto de lítio e água contidos na camada de revestimento). As estruturas multicamadas resultantes foram capazes de ser apropriadamente usadas como folhas de um trocador de calor total como indicado na seguinte Tabela 1, Em particular, as amostras submetidas ao tratamento hidrofílico demonstraram, ambas, níveis elevados de permeabilidade à umidade como comparado com S2 e S6 que não foram submetidas ao tratamento hidrofílico, e embora elas tenham demonstrado uma maior apropriabilidade (maior permeabilidade à umidade) para uso como folhas de ventilação de recuperação de energia, elas também foram determinadas como tendo problemas a partir do ponto de vista de durabilidade da permeabilidade à água. [Exemplo 13]

[00148] O tratamento hidrofílico foi realizado em S6 fabricado em Exemplo 6 para fabricar uma amostra em que cloreto de lítio foi disperso e imobilizado em um filme de revestimento de polímero solúvel em água. Primeiro, polietileno glicol de peso molecular ultra elevado na forma de Alkox E-60 fabricado por Meisei Chemical Works, Ltd. foi usado para o polímero solúvel em água, um solução aquosa foi preparada tendo uma concentração de cloreto de lítio de 10% em peso e concentração de E-60 1% em peso, a superfície de S6 foi imobilizado em um placa de vidro de modo a se tornar uma camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina, e a solução aquosa foi apropriadamente revestida sobre a mesma usando um aplicador para obter uma estrutura multicamada S13 da presente invenção por secagem usando o mesmo procedimento como no Exemplo 11. As quantidades de cloreto de lítio e E-60 contidas em S13 como calculado a partir da mudança do peso no estado seco antes e após o tratamento hidrofílico foram 5% em peso e 0,5% em peso, respectivamente. Embora S13 tenha uma estrutura em camadas duplas, ele foi determinado como sendo uma estrutura de tipo folha tendo resistência apropriada como um resultado de ter resistência à tração de 1,2 kg/15 mm (peso de base: 23 g/cm2, e 3 g/m2 do peso de base foi atribuível à quantidade de cloreto de lítio, E-60 e água contida na camada de revestimento). A estrutura multicamada resultante foi capaz de ser apropriadamente usada como uma folha de ventilação de recuperação de energia como indicado na seguinte Tabela 1. Em particular, cada uma das amostras submetidas a tratamento hidrofílico demonstrou uma maior permeabilidade à umidade em comparação com S6 que não foi submetido a tratamento hidrofílico, e demonstrou maior apropriabilidade para uso como uma folha de ventilação de recuperação de energia da presente invenção. A partir do ponto de vista da durabilidade de permeabilidade à umidade também, S13 demonstrou uma taxa de redução melhorada da permeabilidade à umidade como comparado com S12 que foi somente revestido com cloreto de lítio, e foi determinado como sendo uma folha superior em termos de apropriabilidade para uso como uma folha de ventilação de recuperação de energia em comparação com S12. [Exemplos 14 e 15]

[00149] A dispersão aquosa M1 preparada em Exemplo 1 foi diluída com água para levar a concentração de fibras de celulose finas a 0,1% em peso, e após dispersão por 4 minutos em temperatura ambiente com um misturador doméstico, a quantidade apropriada de uma dispersão aquosa de tipo emulsão de um isocianato polifuncional bloqueado (BI) na forma de Meikaneto W EB, fabricado por Meisei Chemical Works, Ltd. foi adicionado como agente à prova d’água (agente de reticulação) a uma concentração de BI de 0,005% em peso seguido por agitação suave durante 3 minutos para preparar a dispersão de fabricação de papel A. Similarmente, a dispersão aquosa M2 preparada em Exemplo 5 foi diluída com água a uma concentração de fibra de celulose fina de 0,1% em peso para preparar a dispersão, e após dispersar por 4 minutos em temperatura ambiente com um misturador doméstico, a quantidade apropriada de Meikaneto W EB foi adicionada a uma concentração de BI de 0,005% em peso seguido por agitação suave por 3 minutos para preparar a dispersão de fabricação de papel B. Fabricação de papel e secagem foram respectivamente realizadas sobre a dispersão de fabricação de papel A e dispersão de fabricação de papel B usando o mesmo procedimento como indicado no Exemplo 2, com base na formação de uma camada de tecido não tecido de celulose fina tendo um peso de base de 5 g/m2 para obter dois tipos de folhas secas. A seguir, os dois tipos de folhas secas foram fixados a armações de comprimento fixo e submetidos a tratamento térmico por 2 minutos em um forno fixado a 160°C para permitir uma reação de reticulação prossiga entre grupos hidroxila sobre uma superfície da celulose pelo isocianato. Após o tratamento térmico, as folhas foram removidas das armações de comprimento fixo em temperatura ambiente para obter dois tipos de estruturas multicamadas da presente invenção. As estruturas multicamadas respectivamente obtidas da dispersão de fabricação de papel A e dispersão de fabricação de papel B foram designadas como S14 (Exemplo 14) e S15 (Exemplo 15), respectivamente. Embora S14 e S15 tenham estruturas de camadas duplas, as suas resistências à tração foram 1,6 kg/15 mm e 1,8 kg/15 mm, respectivamente, e foram ambas as estruturas de tipo folha tendo resistência apropriada (peso de base: 21 g/m2 em ambos os casos). Os resultantes dois tipos de estruturas multicamadas foram capazes de ser apropriadamente usados como folhas de ventilação de recuperação de energia, como indicado na seguinte Tabela 1, Além disso, em contraste com S2 e S6, que respectivamente correspondem às amostras de S14 e S15 que não sofreram tratamento à prova d’água, sendo folhas que não apresentavam resistência à umidade em uma extensão tal que as estruturas facilmente colapsaram em água, e assim elas foram incapazes de ser avaliadas para a resistência no úmido, quando as resistências no úmido de S14 e S15 foram avaliadas por medição da resistência à tração de amostras úmidas (de acordo com (6)), as suas resistências no úmido foram determinadas como sendo 0,52 kg/15 mm e 0,59 kg/15 mm, respectivamente, e foram determinadas como sendo estruturas multicamadas da presente invenção que são capazes de ser usadas mesmo em ambientes úmidos. [Exemplos 16 e 17]

[00150] Na preparação de dispersão de fabricação de papel A em Exemplo 14, um agente à prova d'água (agente de reticulação) na forma de BI foi adicionado e suavemente agitado durante 3 minutos para obter um agente hidrofílico seguido por adição de 0,01% em peso de trimetilglicina na forma de Aminocoat™, fabricado por Asahi Kasei Chemicals Corp, e novamente com agitação suave por 3 minutos para preparar a dispersão de fabricação de papel C. Subsequentemente, fabricação de papel, secagem e tratamento térmico foram realizados de acordo com exatamente o mesmo procedimento como no Exemplo 14 usando a dispersão de fabricação de papel C com base na formação da camada de tecido não tecido de celulose fina tendo um peso de base de 5 g/cm2 para obter uma estrutura multicamada S16 (Exemplo 16) da presente invenção.

[00151] Similarmente, na preparação de dispersão de fabricação de papel A no Exemplo 14, um agente à prova d’água na forma de BI foi adicionado e suavemente agitado durante 3 minutos para obter um agente hidrofílico seguido por adição de 0,01% em peso de um polímero catiônico solúvel em água na forma de Aronfloc® C-508, fabricado por M T Aquapolymer Inc. e novamente agitação suave por 3 minutos para preparar a dispersão de fabricação de papel D. Subsequentemente, fabricação de papel, secagem e tratamento térmico foram realizados de acordo com exatamente o mesmo procedimento como no Exemplo 14 usando a dispersão de fabricação de papel D com base na formação da camada de tecido não tecido de celulose fina tendo um peso de base de 5 g/cm2 para obter uma estrutura multicamada S17 (Exemplo 17) da presente invenção. Embora S16 e S17 tenham estruturas em camadas duplas, as suas resistências à tração foram 1,4 kg/15 mm e 1,7 kg/15 mm, respectivamente, e eram ambas as estruturas de tipo folha tendo resistência apropriada (peso de base: 22 g/m2 (S16) e 23 g/m2 (S17)). As estruturas multicamadas foram capazes de ser apropriadamente usadas como folhas de um trocador de calor completo, como indicado na seguinte Tabela 1. Em particular, os dois tipos de agentes hidrofílicos foram considerados como tendo se acumulado sobre a superfície das fibras de celulose finas, e então se tornaram imobilizados sobre a camada de superfície e interior da camada de fibra de celulose fina como um resultado da fabricação de papel subsequente, assim resultando em permeabilidade à umidade aumentada e durabilidade favorável, como comparado com S14 que apenas sobre um único tratamento à prova d’água. Além disso, porque as resistências à tração no úmido de S16 e S17 são 0,48 kg/15 mm e 0,49 kg/15 mm, respectivamente, elas são ambas estruturas multicamadas que também ser usadas em ambientes úmidos. [Exemplo 18]

[00152]Um agente oleoso de fibras cortadas de Tencel® (comprimento: 3 mm) fornecido por Lenzing Fibers Corp, foi lavado várias vezes em água contendo um tensoativo para remover de modo apropriado o agente oleoso e obter fibras brutas curtas contendo água.

[00153] As fibras brutas curtas foram dispersas em água a uma concentração de 1,5% em peso para obter um dispersão aquosa (400 L) seguido por realizar a batedura (batedura a um valor de CSF 90 mlt) e tratamento de redução de tamanho do mesmo modo as Exemplo 1 para obter um dispersão aquosa M3 de fibras de celulose finas (concentração de sólidos: 1,5% em peso). A seguir, dispersão M2 preparada em Exemplo 5 e dispersão M3 foram misturadas de modo que a razão em peso das fibras de celulose finas contidas em dispersão M2 e as fibras de celulose finas contidas em dispersão M3 foi 50:50 seguido por outra diluição com água a uma concentração de sólidos de 0,15% em peso e dispersão durante 4 minutos em temperatura ambiente com um misturador doméstico para preparar a dispersão de fabricação de papel.

[00154] A fabricação de papel foi realizada de modo que o peso de base da camada de fibra de celulose fina sobre o material de base de rayon cupra foi 5 g/m2 seguido por realização da prensagem e secagem do mesmo modo as Exemplo 1 para obter uma amostra S18 (Exemplo 18) tendo resistência apropriada para a manipulação como um resultado de ter resistência à tração de 1,1 kg/15 mm.

[00155] Quando a superfície do lado da camada de fibra fina de S18 foi submetida a análise de imagem SEM a um fator de ampliação de 10000X, o diâmetro médio numérico de fibra das fibras de celulose finas sobre uma superfície das fibras de celulose finas foi 273 nm. A espessura da camada de tecido não tecido de celulose fina de S18 foi 6,2 μm. Uma pesquisa sobre a apropriabilidade de S18 como uma folha de ventilação de recuperação de energia revelou que a estrutura multicamada tem elevado desempenho (elevada permeabilidade à umidade e elevada durabilidade) como a folha de ventilação de recuperação de energia como indicado na seguinte Tabela 1. [Exemplos 19 e 20]

[00156] As estruturas multicamadas S19 (Exemplo 19) e S20 (Exemplo 20) da presente invenção foram respectivamente obtidas de acordo com exatamente o mesmo procedimento como nos Exemplos 14 e 16 com a exceção de mudar o suporte obtido por laminação da camada de tecido não tecido de fibra de celulose finas nos Exemplos 14 e 16 de T N150 para Nylon Spunbond N05020 fabricado por Asahi Kasei Fibers Corp. Embora S19 e S20 tenham estruturas de camadas duplas, eles foram determinados como sendo estruturas de tipo folha (peso de base: 21 g/m2 (S19), 22 g/m2 (S20)) tendo resistência apropriada como um resultado de ter resistências à tração de 2,0 kg/15 mm e 1,9 kg/15 mm, respectivamente. Além disso, porque as resistências à tração no úmido de S19 e S20 foram 1,9 kg/15 mm e 1,7 kg/15 mm, respectivamente, elas são ambas estruturas multicamadas que podem ser usadas em ambientes úmidos. Ambas as amostras são capazes de ser usadas como folhas de ventilação de recuperação de energia, como indicado na Tabela 1. [Exemplo 21]

[00157] Uma folha de ventilação de recuperação de energia submetida ao tratamento de retardo de chama e tendo um teor de retardante de chama de 22,9% em peso foi obtida por imersão da estrutura multicamada S4 obtida no Exemplo 4 em uma solução aquosa a 20% em peso de um retardante de chama com base em sulfaminato de guanidina na forma de Apinon-101, fabricado por Sanwa Chemical Co., Ltd. e secagem. Como um resultado de realizar um teste de incombustibilidade sobre esta folha de acordo com o método de teste de incombustibilidade de materiais finos para construções de JIAA 1322 e medir o comprimento do chamuscado, chama e brilho restantes, a folha foi determinada como tendo incombustibilidade de classificação 2. Além disso, as propriedades físicas desta amostra 21 (Exemplo 21) de uma estrutura multicamada submetida ao tratamento de retardo de chama são mostradas na seguinte Tabela 1. S21 foi capaz de ser apropriadamente usado como uma folha de ventilação de recuperação de energia. [Tabela 1]

[Exemplo comparativos 1 e 2]

[00158] A pasta fluida tendo um valor de CSF 73 mlT obtida por batedura das pasta de línter de Exemplo 1 do mesmo modo como o Exemplo 10 foi diluída com água a uma concentração de fibra de 0,08% em peso seguido por realizar o tratamento de dispersão por 4 minutos a temperatura ambiente com um misturador doméstico para obter a dispersão de fabricação de papel. Fabricação de papel foi primeiro realizada usando esta dispersão de fabricação de papel em um peso de base designado de 20 g/m2 usando o mesmo procedimento como no Exemplo 1 seguido por tratamento de prensagem e secagem para obter a amostra de tecido não tecido de fibra curta R1 (Exemplo comparativo 1) composta de fibras de celulose natural.

[00159] A seguir, tratamento de calandragem foi realizado em R1 sob as mesmas condições de tratamento de calandragem como as descritas em Exemplo 3 para obter uma amostra R2 (Exemplo comparativo 2). Quando uma imagem SEM da superfície de R1 foi observada, uma mistura de fibras tendo um diâmetro de fibras de vários μm até 10 μm ou mais e fibras tendo um diâmetro de fibra de 200 nm ou menos foi observada como estando presente, e valores para diâmetro médio de fibra diferiram muito para cada imagem, assim tornando difícil realizar uma determinação quantitativa. Além disso, embora R1 e R2 tenham resistências à tração de 0,9 kg/15 mm e 1,1 kg/15 mm, respectivamente, que permitiu aos mesmos serem manipulados, nem demonstraram a uniformidade de folha favorável referida como textura, e apresentaram problemas em termos de estabilidade da qualidade. Os resultados indicados na seguinte Tabela 2 foram obtidos quando avaliados para a apropriabilidade para uso das folhas de ventilação de recuperação de energia. Porque ambos R1 e R2 não contém a camada determinada composta de fibras de celulose finas, eles tem o problema de serem incapazes de demonstrar resistência à permeabilidade elevada, e mesmo no caso de R2, em que resistência à permeabilidade foi melhorada como um resultado de aumentar a densidade por tratamento de calandragem, resistência à permeabilidade foi baixa do que em qualquer um dos exemplos. Ou seja, ambas as amostras foram claramente determinadas como sendo inferiores a cada uma das amostras indicadas nos Exemplos 1 a 20 acima mencionados em termos de apropriabilidade para uso nas folhas de ventilação de recuperação de energia. [Exemplo comparativo 3]

[00160] Três camadas de tecido não tecido de rayon cupra usado como um material de base no Exemplo 1 (Bemliese® T N150, Asahi Kasei Fibers Corp., peso de base: 15 g/m2, espessura: 50 μm, densidade: 0,28 g/cm3, finura de fibra única média: 0,2 dtex) foram sobrepostas seguido por tratamento de calandragem sob as mesmas condições de tratamento de calandragem como descritas em Exemplo 3 para obter uma amostra R3 (Exemplo comparativo 3). Quando a apropriabilidade de R3 para uso como uma folha de ventilação de recuperação de energia foi avaliada, os resultados indicados na seguinte Tabela 2 foram obtidos. Porque R3 não contém uma camada prescrita composta de fibras de celulose finas, ele varia muito da resistência à permeabilidade prescrita, e foi incapaz de ser apropriadamente usado como uma folha de ventilação de recuperação de energia em termos de ser capaz de separar o de admissão do ar de exaustão. [Exemplo comparativos 4 e 5]

[00161] Pasta kraft de coníferas (NBKP) foi dispersa em água a uma concentração de 2,5% em peso para obter um dispersão aquosa (400 L) seguido por continuação com tratamento de batedura durante cerca de 40 minutos sobre 400 L da dispersão aquosa usando um refinador de disco na forma do mesmo modelo de refinador SDR14 Labo (tipo disco pressurizado) como usado no Exemplo 1 em uma folga de disco de 0,8 mm para obter uma pasta fluida batida, tendo um valor de CSF 90 mlΦ. A fabricação de papel foi realizada usando o mesmo procedimento como no Exemplo 1 em um peso de base designado de 40 g/m2 seguido por tratamento de prensagem e secagem para obter uma amostra de papel composta de fibras de celulose natural. Tratamento de calandragem foi realizado em o papel sob as mesmas condições de tratamento de calandragem como as descritas no Exemplo 3 para obter uma amostra R4 (Exemplo comparativo 4). O tratamento hidrofílico foi então realizado em R4 sob as mesmas condições de revestimento de cloreto de lítio como descrito em Exemplo 11 para obter uma amostra R5 (Exemplo comparativo 5) uniformemente revestida com cloreto de lítio em um quantidade de 1 g/m2. Embora ambos R4 e R5 tenham resistência apropriada como um resultado de terem resistências à tração de 1,6 kg/15 mm, os resultados indicados na seguinte Tabela 2 5 foram obtidos quando avaliados para apropriabilidade para uso como folhas de ventilação de recuperação de energia. R4 foi incapaz de alcançar uma resistência à permeabilidade elevada ou permeabilidade à umidade elevada (baixa resistência à permeabilidade), e embora R5, em que resistência à permeabilidade aumentou levemente como um resultado do revestimento com cloreto de lítio, tenha 10 demonstrado permeabilidade à umidade elevada devido aos efeitos do agente umidificador, permeabilidade à umidade após uma histerese em alta temperatura diminuiu consideravelmente, resultando em problemas em termos de durabilidade também. Ou seja, ambas as amostras foram claramente determinadas como sendo inferiores a cada uma das amostras indicadas nos Exemplos 1 a 20 acima 15 mencionados em termos de apropriabilidade para uso como folhas de ventilação de recuperação de energia. [Tabela 2]

[00162] Um elemento de ventilação de recuperação de energia foi fabricado por laminação de uma folha de ventilação de recuperação de energia S17 obtida no Exemplo 17 e papel kraft acetinado moldado por tiro (Shiroyama Paper Co., Ltd., peso de base: 65 g/m2) seguido por fabricação de um trocador de calor de tipo estático total de fluxo ortogonal (190 mm x 190 mm x 350 mm, 134 estágios). Quando a taxa de troca de calor foi medida de acordo com J IS B 8626, a eficácia de recuperação de energia foi 81%.

APLICABILIDADE INDUSTRIAL

[00163] Porque a estrutura multicamada da presente invenção tem uma elevada resistência à permeabilidade, elevada permeabilidade à umidade e condutividade térmica comparativamente elevada, ela pode ser preferivelmente usada como um material divisor (elemento de ventilação de recuperação de energia) para ventiladores de recuperação de energia para condicionadores de ar de escritórios e ventiladores de recuperação de energia para uso doméstico. Além disso, no caso de usar, como uma folha de ventilação de recuperação de energia, a estrutura multicamada da presente invenção não somente demonstra superiores resistência à permeabilidade, permeabilidade à umidade e condutividade térmica, mas também demonstra durabilidade superior e, usando esta folha em um ventilador de recuperação de energia, um ventilador de recuperação de energia pode ser provido o qual demonstra eficácia de troca de umidade e eficácia de recuperação de energia total extremamente elevadas durante um longo período de tempo.

Claims

1. Estrutura multicamada, caracterizada pelo fato de compreender pelo menos uma camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina composta de fibras de celulose finas, em que referidas fibras de celulose finas que formam a camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina têm um diâmetro médio de fibra de 0,005 μm a 0,5 μm, referida estrutura multicamada tem uma espessura média de 10 μm a 200 μm, uma densidade de 0,10 g/cm3 a 0,90 g/cm3, e uma resistência à permeabilidade ao ar de 2000 s/100 ml ou mais, em que a proporção de fibras de celulose finas contidas na camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina é 50% em peso a 100% em peso, em que a soma total do peso de base da camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina é 1 g/m2 a 15 g/m2 e a soma total da espessura é 0,5 μm a 15 μm, e em que a estrutura multicamada foi submetida a um tratamento à prova d’água utilizando um agente de reticulação.

2. Estrutura multicamada de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de ser uma estrutura de duas camadas, a espessura média da estrutura multicamada é 10 μm a 150 μm, a densidade é 0,30 g/cm3 a 0,80 g/cm3 e a resistência à permeabilidade ao ar é 3000 s/100 ml ou mais. .

3. Estrutura multicamada de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que uma camada da estrutura multicamada é uma camada de tecido não tecido ou filme poroso ou camada de tecido, que é composto de uma ou uma combinação de uma pluralidade de fibras selecionadas dentre o grupo consistindo de fibras de celulose regenerada, fibras de celulose natural, fibras de nylon, fibras de poliéster e fibras de poliolefina.

4. Estrutura multicamada de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que a estrutura multicamada foi submetida a um tratamento hidrofílico .

5. Folha de ventilação de recuperação de energia, caracterizada pelo fato de ser composta da estrutura multicamada, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4.

6. Folha de ventilação de recuperação de energia acordo com a reivindicação 5, caracterizada pelo fato de que a espessura média da estrutura multicamada é 10 μm a 70 μm.

7. Folha de ventilação de recuperação de energia de acordo com a reivindicação 6, caracterizada pelo fato de que a espessura média da estrutura multicamada é 10 μm a 30 μm.

8. Folha de ventilação de recuperação de energia de acordo com qualquer uma das reivindicações 5 a 7, caracterizada pelo fato de que a estrutura multicamada foi submetida a tratamento de retardo de chama.

9. Folha de ventilação de recuperação de energia de acordo com qualquer uma das reivindicações 5 a 8, caracterizada pelo fato de que a proporção de fibras de celulose no material que compõe a estrutura multicamada é 90% em peso ou mais.

10. Método para produzir a estrutura multicamada, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de compreender as seguintes etapas: uma etapa para laminar e formar uma camada de tecido não tecido de fibra de celulose fina tendo um diâmetro médio de fibra de 0,005 μm a 0,5 μm sobre uma camada de tecido não tecido por um método de fabricação de papel, e uma etapa para secar o tecido não tecido laminado resultante.

11. Método de acordo com a reivindicação 10, caracterizado pelo fato de ainda compreender uma etapa de tratamento térmico após a etapa de secagem.

12. Método para produzir a estrutura multicamada, de acordo com a reivindicação 10, caracterizado pelo fato de ainda compreender a seguinte etapa: uma etapa para formar uma camada de revestimento hidrofílico por revestimento sobre um lado ou ambos os lados da estrutura multicamada descrita em qualquer uma das reivindicações 1 a 4.

13. Elemento de ventilação de recuperação de energia, caracterizado pelo fato de que a folha de ventilação de recuperação de energia de acordo com qualquer uma das reivindicações 5 a 9 é usada como um material divisor que divide dois tipos de fluxo de ar de diferente temperatura, umidade ou ambas.

14. Ventilador de recuperação de energia, caracterizado pelo fato de usar o elemento de ventilação de recuperação de energia de acordo com a reivindicação 13.