BR112012024625B1 - processo de produção de uma chapa de aço inoxidável ferrítico que é excelente em brilho de superfície e resistência à corrosão - Google Patents

processo de produção de uma chapa de aço inoxidável ferrítico que é excelente em brilho de superfície e resistência à corrosão Download PDF

Info

Publication number
BR112012024625B1
BR112012024625B1 BR112012024625A BR112012024625A BR112012024625B1 BR 112012024625 B1 BR112012024625 B1 BR 112012024625B1 BR 112012024625 A BR112012024625 A BR 112012024625A BR 112012024625 A BR112012024625 A BR 112012024625A BR 112012024625 B1 BR112012024625 B1 BR 112012024625B1
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
corrosion resistance
stainless steel
steel sheet
annealing
ferritic stainless
Prior art date
Application number
BR112012024625A
Other languages
English (en)
Other versions
BR112012024625A2 (pt
Inventor
Yamagishi Akihito
Ishimaru Eiichiro
Hatano Masaharu
Takahata Shigenori
Original Assignee
Nippon Steel & Sumikin Sst
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel & Sumikin Sst filed Critical Nippon Steel & Sumikin Sst
Publication of BR112012024625A2 publication Critical patent/BR112012024625A2/pt
Publication of BR112012024625B1 publication Critical patent/BR112012024625B1/pt

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

folha de aço inoxidável ferrítico excelente em brilho de superfície e resistência a corrosão e processo para produção da mesma. a presente invenção refere-se a uma folha de aço inoxidável que de acordo com a presente invenção é um aço inoxidável ferrítico que é compreendido por, em % em massa, c: 0,001 a 0,03%, si: 0,01 a 1,0%, mn: 0,01 a 1,5%, p: 0,005 a 0,05%, s: 0,0001 a 0,01%, cr: 12 a 16%, n: 0,001 a 0,03%, nb: 0,05 a 0,3%, ti: 0,03 a 0,15%, al: 0,005 a 0,5%, sn: 0,01 a 1,0%, e possui o restante de fe e impurezas inevitáveis e satisfaz a relação de 1<243>nb/ti<243>3,5. o processo compreende aquecimento de uma chapa de aço inoxidável que contem os ingredientes de aço acima, ajuste da temperatura de extração para 1080 a 1190<198>c, e ajuste da temperatura de bobinagem após o término de laminação a quente para 500 a 700<198>c. após laminação a quente, o processo compreende recozimento de folha laminada a quente, que pode ser omitido, laminação a frio uma vez ou laminação a frio duas vezes ou mais que inclui recozimento de processamento, e recozimento acabamento de folha de aço em 850 a 980<198>c.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para PROCESSO DE PRODUÇÃO DE UMA CHAPA DE AÇO INOXIDÁVEL FERRÍTICO QUE É EXCELENTE EM BRILHO DE SUPERFÍCIE E RESISTÊNCIA À CORROSÃO.
Campo Técnico [001] A presente invenção refere-se a uma chapa de aço inoxidável ferrítico tipo economia de liga que é excelente em brilho de superfície e resistência a corrosão e um processo para produção da mesma.
Antecedentes da Técnica [002] Uma chapa de aço inoxidável ferrítico é extensivamente usada em aparelhos elétricos domésticos, equipamentos de cozinha, e outros campos nos quais resistência a corrosão e qualidade de superfície em um ambiente interno são requeridas. Como exemplos de tal chapa de aço inoxidável ferrítico, SUS430LX e SUS430J1L no padrão JIS podem ser mencionados. Ainda, NPLT 1 descreve exemplos representativos de SUS430LX e SUS430J1L que são excelentes em resistência a corrosão. Um tal aço inoxidável ferrítico reduz o C e N, contem Cr: 16 a 20%, Nb: 0,3 a 0,6%, e Ti e quantidades em traços de Cu e Mo adicionados à composição para prevenir deterioração das propriedades de superfície devido a microfissuração ou enferrujamento.
No passado, a chapa de aço inoxidável ferrítico mencionada acima à qual Nb, Ti, etc. foram adicionados, teve o defeito de ser inferior em brilho de superfície comparada com outra chapa de aço inoxidável ferrítico (SUS430) nos produtos acabados N° 3D ou N° 2B prescritos em JIS G 4305 e G 4307. PLT 1 mostra o processo de produção de tira de aço laminada a frio que é excelente em brilho de superfície através de controle da quantidade de formação de incrustação de óxido em recozimento de um aço inoxidável ferrítico ao qual Ti, Nb, etc., são adicionados.Ainda, PLT 2 mostra o processo de decapagem de tira de aço laminada a frio e o processo de produção de tira de aço inoxidável la
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 3/36
2/22 minada a frio que é excelente em brilho e resistência a corrosão que prescreve a etapa de eletrólise nitrato - eletrólise sal neutro. Enquanto PLT 3 mostre o processo de produção de tira de aço inoxidável de alto brilho que controla a aspereza do rolo de trabalho e condições de lubrificação em laminação a frio.
[003] A chapa de aço inoxidável ferrítico mencionada acima é excelente economicamente para uma chapa de aço inoxidável austenítico que contem uma grande quantidade de Ni - que tem subido acentuadamente em preço em anos recentes. Entretanto, devido a flutuações de preço no elemento componente Cr de aço inoxidável e a elevação de preço do elemento raro Nb, é difícil dizer que SUS430LX e SUS430N1L também terão economia suficiente no futuro.
[004] Como uma solução para o problema acima, o processo de aperfeiçoamento de resistência a corrosão através de utilização de elementos em traços pode ser considerado. PLT 4 e PLT 5 mostram um aço inoxidável ferrítico que adiciona pró-ativamente P de modo a aperfeiçoar a resistência a ação do tempo, resistência a corrosão, e resistência a corrosão de fenda. PLT 4 é um aço inoxidável ferrítico de alto teor de Cr e P que contem Cr: acima de 20% a 40% e P: acima de
O, 06% a 0,2%. PLT 5 é um aço inoxidável ferrítico P que contem Cr: 11% a menos que 20% e P: acima de 0,04% a 0,2%. Entretanto, P torna-se um fator inibindo capacidade de fabricação, capacidade de trabalho, e capacidade de solda.
[005] Os inventores mostraram um aço inoxidável ferrítico que é aperfeiçoado em resistência a corrosão através de utilização de elementos em traços - sem basear em formação de liga de Cr ou Mo a partir do ponto de vista de economia. PLT 6 é um aço inoxidável ferrítico que contem Cr: 13 a 22% e Sn: 0,001 a 1%, reduz o C, N, Si, Mn, e
P, e adicionada Ti: 0,08 a 0,35% como um elemento estabilizante. En
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 4/36
3/22 tretanto, estas literaturas não estudam os efeitos sobre o brilho de superfície, como explicado acima.
Lista de Citações
Literatura de Patente
PLT1: publicação de patente Japonesa não-examinada N° 61288021 A1
PLT 2: publicação de patente Japonesa não-examinada N° 4-232297 A1
PLT 3: publicação de patente Japonesa não-examinada N° 8-243603 A1
PLT 4: publicação de patente Japonesa não-examinada N° 6-172935 A1
PLT 5: publicação de patente Japonesa não-examinada N° 7-34205 A1
PLT 6: publicação de patente Japonesa não-examinada N° 2009174036 A1
Literatura não-patente
NPLT 1: Stainless Steel Handbook, 3rd Edition, P532
Resumo da Invenção
Problema Técnico [006] Como explicado acima, SUS430LX e SUS430J1L, que contêm 16% ou mais de Cr e têm Nb ou outros elementos estabilizantes adicionados aos mesmos, têm problemas econômicos no futuro. Por outro lado, o aço inoxidável ferrítico que utiliza elementos em traços para aperfeiçoar a resistência a corrosão, têm problemas do ponto de vista de capacidade de fabricação e brilho de superfície. Em anos recentes, a chapa de aço inoxidável que é usada para aparelhos elétricos domésticos, equipamentos de cozinha, etc., uma demanda do aperfeiçoamento em brilho de superfície aumenta.
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 5/36
4/22 [007] Por isso, a presente invenção tem seu tema na obtenção de uma resistência a corrosão que não é diferente de SUS430LX ou SUS430J1L através de uma quantidade de Cr de menos que 16% e aperfeiçoa impressionantemente o brilho de superfície em chapa de aço inoxidável ferrítico tipo economia - liga e tem como seu objeto a provisão de chapa de aço inoxidável ferrítico tipo economia - liga e um processo para produção da mesma que realiza isto.
Solução Para Problema [008] Os inventores dedicaram-se a estudos em profundidade para resolver o problema acima. Como um resultado, os inventores obtiveram as seguintes novas verificações eu são o efeito de aperfeiçoamento de resistência a corrosão devido à adição de Sn e, em adição, a realçai entre a adição dos elementos estabilizantes Nb e Ti e o brilho de superfície em aço inoxidável ferrítico com uma quantidade de Cr de menos que 16%, e pelo que completaram a presente invenção.
(a) Para realizar o efeito de aperfeiçoamento da resistência a corrosão devido a adição de uma quantidade em traços de Sn, 12% ou mais de uma quantidade de Cr são requeridos. Em adição, para manter a solidez do filme de apassivação compreendido por Cr e uma quantidade em traços de Sn, é efetivo reduzir o C, N, Si, Μη, P, e S e adicionar Nb e Ti que são elementos estabilizantes.
(b) Nb é um elemento estabilizante que é efetivo para aparecimento de uma ação em aperfeiçoamento de resistência a corrosão e brilho de superfície. Em aço ao qual uma quantidade em traços de Sn é adicionada, esta ação aparece a partir de 0,05%. Entretanto, se adicionando Nb 0,3% ou mais, a elevação na temperatura de aquecimento de laminação quente e temperatura de recozimento do material aço conduz a uma diminuição no brilho de superfície devido à incrustação de óxido.
(c) Ti tem uma ação como um elemento estabilizante que
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 6/36
5/22 imobiliza C e N e, em adição, forma carbo sulfetos baseados em Ti (por exemplo, Ti4C2S2) no momento de aquecimento para laminação quente e suprime a formação de MnS ou CaS que formam pontos de partida de ferrugem. Em aço ao qual uma quantidade em traços de Sn é adicionada, esta ação aparece a partir de 0,03%. Entretanto, se adicionando 0,15% de Ti ou mais, escamas devidas a inclusões e concentração de Ti no filme óxido causam uma diminuição em brilho de superfície.
(d) Foi verificado que os efeitos de adição de Nb e Ti no aço acima ao qual uma quantidade em traços de Sn é adicionada, aparecem acentuadamente em adição compósito na faixa de 1<Nb / Ti<3,5. Ou seja, para aperfeiçoar a resistência a corrosão e brilho de superfície de aço ao qual uma quantidade em traços de Sn é adicionada, foi verificado que é efetivo adicionar principal mente Nb, que tem uma grande ação em aperfeiçoamento de brilho de superfície, e adicionar em compósito uma quantidade em traços de Ti de modo a suprimir a formação de pontos de partida de ferrugem e manter a solidez do filme de apassivação.
(e) A ação de aperfeiçoamento do brilho de superfície devido à adição de Nb é ainda nebulosa em muitos pontos, mas a causa da diminuição no brilho de superfície, ou seja, a oxidação interna e oxidação de limite de grão em aquecimento para laminação quente e recozimento, são mais suprimidas devido à presença de soluto Sn e soluto Nb. Por isso, o efeito de aperfeiçoamento do brilho devido à adição de Nb é acreditado ser obtido devido à superposição com Sn soluto.
(f) A temperatura de extração após aquecimento para laminação quente, a partir do ponto de vista de aperfeiçoamento do brilho, é uma temperatura para segurar a quantidade de formação de incrustação para remoção de inclusões na camada de superfície de placa
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 7/36
6/22 fundida que induz escamas e formação de sulfetos de carbono baseados em Ti (por exemplo, Ti4C2S2) para suprimir a formação de MnS ou CaS que formam ferrugem. Em um aço com uma quantidade de Cr de menos que 16% e ao qual uma quantidade em traços de Sn é adicionada, fixação de temperatura para 1080 a 1190°C é efetiva.
(g) Bobinagem após laminação quente, do ponto de vista de aperfeiçoamento do brilho de superfície, suprime defeitos de superfície no momento de bobinagem e suprime óxidos internos e oxidação em limite de grão que diminui em brilho. Em um aço com uma quantidade de Cr de menos que 16% e ao qual uma quantidade em traços de Sn é adicionada, fixação de temperatura para 500 a 700°C é efetiva. Ainda, é efetivo fixar a temperatura de recozimento para 980°C ou menos do ponto de vista de manutenção de brilho.
[009] A essência da presente invenção, obtida baseada nas verificações acima (a) a (g), é como se segue:
[0010] (1) Uma chapa de aço inoxidável ferrítico que é excelente em brilho de superfície e resistência a corrosão compreendendo: em % em massa,
C: 0,001 a 0,03%,
Si: 0,01 a 1,0%,
Mn: 0,01 a 1,5%,
P: 0,005 a 0,05%,
S: 0,0001 a 0,01%,
Cr: 12 a 16%,
N: 0,001 a 0,03%,
Nb: 0,05 a 0,3%,
Ti: 0,03 a 0,15%,
Al: 0,005 a 0,5%, e
Sn: 0,01 a 1,0%; e a chapa de aço tendo o restante sendo Fe e impurezas inePetição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 8/36
7/22 vitáveis, e satisfazendo a relação 1<Nb/Ti<3,5.
[0011] (2) A chapa de aço inoxidável ferrítico que é excelente em
brilho e resistência a corrosão como mostrado em (1), onde a chapa de aço inoxidável ainda contem, em % em massa, um elemento ou mais de
Ni: 0,01 a 0,5%,
Cu: 0,01 a 0,5%,
Mo: 0,01 a 0,5%,
V: 0,01 a 0,5%,
Zr: 0,01 a 0,5%,
Co: 0,01 a 0,5%,
Mg: 0,0001 a 0,005,
B: 0,0003 a 0,005%, e
Ca: 0,0003 a 0,005%.
[0012] (3) Um método de produção de uma chapa de aço inoxidá-
vel ferrítico que é excelente em brilho de superfície e resistência a corrosão, compreendendo: aquecimento de uma placa de aço inoxidável que contem os ingredientes de aço descritos acima em (1) ou (2), retirando a placa do forno de aquecimento em uma temperatura de extração de 1080 a 1190°C, e laminando a quente e bobinando a chapa de aço em uma temperatura de 500 a 700°C.
[0013] (4) O método de produção de chapa de aço inoxidável ferrí-
tico que é excelente em brilho de superfície e resistência a corrosão como mostrado em (3), compreendendo: bobinagem de chapa de aço em laminação quente, laminação a frio e recozimento de acabamento de chapa de aço a 850 a 980°C.
[0014] (5) O método de produção da chapa de aço inoxidável ferrí-
tico que é excelente em brilho de superfície e resistência a corrosão como mostrada em (3), compreendendo: bobinagem de chapa de aço inoxidável em laminação quente, laminação a frio por duas vezes ou
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 9/36
8/22 mais que inclui recozimento de processamento, e recozimento de acabamento de chapa de aço a 850 a 980°C.
[0015] (6) O método de produção da chapa de aço inoxidável ferrítico que é excelente em brilho de superfície e resistência a corrosão como mostrado em (4) ou (5), compreendendo: bobinagem de chapa de aço em laminação quente, e recozimento de chapa lamina à quente em uma temperatura de recozimento na faixa da temperatura de recristalização a 1050°C antes de laminação a frio.
Efeitos Vantajosos da Invenção [0016] De acordo com a presente invenção, o efeito notável é exibido de obtenção de uma chapa de aço inoxidável ferrítico tipo economia de liga que é excelente em brilho de superfície e resistência a corrosão que não eleva o custo de liga ou custo de fabricação e por isso é excelente em economia. A chapa de aço inoxidável tem uma resistência à corrosão igual a SUS430LX e SUS430J1L, e aperfeiçoa notavelmente o brilho de superfície.
Breve Descrição de Desenhos [0017] A figura 1 mostra a relação entre a quantidade de Nb/Ti e brilho de superfície Ga45° (0o).
[0018] A figura 2 mostra a relação entre a quantidade de Nb/Ti e brilho de superfície Ga45° (90°).
Descrição de Modalidades [0019] Os requisitos da presente invenção serão explicados em detalhes. Notar que a % de teor dos elementos significa % em massa.
[1] As razões de limitação dos ingredientes serão explicadas abaixo.
[0020] Devido C degradar a resistência à corrosão, o limite superior de seu teor é 0,03%. Do ponto de vista da resistência à corrosão, quanto menor o teor de C, melhores são as características apresenta
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 10/36
9/22 das. O limite superior é preferivelmente 0,02%, mais preferivelmente 0,01%, ainda mais preferivelmente 0,005%. Ainda, redução excessiva conduz a um aumento no custo de refino, assim o limite inferior do teor é 0,001%. Considerando a resistência à corrosão ou custo de fabricação, o limite inferior é preferivelmente 0,002%.
[0021] Si é algumas vezes adicionado como um elemento desoxidante. Entretanto, Si é um elemento de enrijecimento de solução. Do ponto de vista da supressão da diminuição na capacidade de trabalho, o limite superior é 1,0%. Do ponto de vista da capacidade de trabalho, quanto menor o teor de Si, melhores características são apresentadas. O limite superior é preferivelmente 0,6%, mais preferivelmente 0,3%, ainda mais preferivelmente 0,2%. Ainda, devido uma redução excessiva conduzir a um aumento no custo de refino, o limite inferior do teor de Si é 0,01%. Se considerando a capacidade de trabalho e custo de fabricação, o limite inferior é preferivelmente 0,05%.
[0022] Uma vez que Mn é um elemento que forma MnS, o ponto de partida de ferrugem, e inibe a resistência à corrosão, seu teor deve ser tão pequeno quanto possível. Do ponto de vista de supressão da diminuição na resistência à corrosão, o limita superior do teor é de 1,5%. Do ponto de vista de resistência à corrosão, quanto menor o teor de Mn, melhores características são apresentadas. O limite superior é preferivelmente 1,0%, mais preferivelmente 0,3%, ainda mais preferivelmente 0,2%. Ainda, excessiva redução conduz a um aumento no custo de refino, assim o limite inferior do teor de Mn é 0,01%. Preferivelmente, considerando a resistência à corrosão e o custo de fabricação, o limite inferior deve ser 0,05%.
[0023] Devido P ser um elemento que inibe a capacidade de fabricação e capacidade de soldagem, quanto menor o teor de P, melhores características são apresentadas. Do ponto de vista de supressão da diminuição em capacidade de fabricação e capacidade de soldagem, o
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 11/36
10/22 limite superior do teor é de 0,05%. Do ponto de vista da capacidade de fabricação e capacidade de soldagem, quanto menor o teor de P, melhoras características são apresentadas. O limite superior é preferivelmente 0,04%, mais preferivelmente 0,03%. Ainda, uma redução excessiva conduz a um aumento nos custos de refino, assim o limite inferior do teor de P é de 0,005%. Mais preferivelmente, considerando o custo de fabricação, ele deve ser 0,01%.
[0024] S é um elemento de impureza. Ele inibe resistência a corrosão e capacidade de trabalho quente. Quanto menor o teor de S, melhores são as características apresentadas. Para manter a resistência à corrosão e capacidade de trabalho quente, o limite superior do teor de S é de 0,01%. Do ponto de vista da resistência à corrosão ou capacidade de trabalho quente, quanto menor o teor de S, melhores são as características apresentadas. O limite superior é preferivelmente 0,005%, mais preferivelmente 0,003%, ainda mais preferivelmente 0,002%. Ainda, uma vez que uma redução excessiva conduz a um aumento no custo de refino, preferivelmente o limite inferior do teor é de 0,0001%. Mais preferivelmente, considerando a resistência à corrosão e custo de fabricação, o limite inferior deve ser 0,0002%.
[0025] Cr é um elemento de aço inoxidável ferrítico. Ele também é um elemento essencial para manutenção de resistência à corrosão. Para manter a resistência à corrosão da presente invenção, o limite inferior é de 12%. O limite superior é de 16% do ponto de vista de economia comparado com SUS430LX. Considerando a resistência à corrosão e a quantidade de adição de Sn, ele é preferivelmente 13 a 15%.
[0026] N, assim como C, degrada a resistência à corrosão, assim quanto menor o teor, melhor, por isso ο I imite superior é de 0,03%. Do ponto de vista da resistência à corrosão, quanto menor o teor de N, melhores são as características apresentadas. O limite superior é pre
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 12/36
11/22 ferivelmente 0,02%, mais preferivelmente 0,012%. Ainda, excessiva redução conduz a um aumento no custo de refino, assim preferivelmente o limite inferior é 0,001%. Mais preferivelmente, considerando a resistência à corrosão e custo de fabricação, o teor deve ser 0,005%. [0027] Nb é um elemento essencial para aperfeiçoamento de resistência à corrosão e, em adição, aperfeiçoamento de brilho de superfície no aço de Sn em traços da presente invenção. O efeito acima é expresso a partir de 0,05% ou mais. Entretanto, adição excessiva eleva a temperatura de recristalização do aço e ao contrário causa uma diminuição no brilho de superfície. Por isso, o limite superior é de 0,3%. Preferivelmente, considerando a resistência à corrosão, brilho de superfície, e capacidade de fabricação, o teor é de 0,1 a 0,2%.
[0028] Ti funciona como um elemento de estabilização que imobiliza C e N e também é um elemento essencial para aperfeiçoamento da resistência à corrosão. O efeito acima é expresso a partir de 0,03%. Entretanto, adição excessiva conduz a uma diminuição no brilho de superfície devido a escamas causadas por inclusões e concentração de Ti no filme de óxido. Por isso, o limite superior é de 0,15%. Preferivelmente, considerando a resistência à corrosão, brilho de superfície, e capacidade fabricação, o teor é de 0,05 a 0,1%.
[0029] Devido AL ser um elemento que é efetivo como um elemento desoxidante, o limite inferior do teor é de 0,005%. Entretanto, uma vez que adição excessiva causa deterioração da capacidade de trabalho ou rigidez e capacidade de soldagem, o limite superior do teor de Al é de 0,5%. Do ponto de vista da capacidade de trabalho, rigidez, e capacidade de soldagem, quanto menor o teor de Al, melhores características são apresentadas. O limite superior é preferivelmente 0,1%, mais preferivelmente 0,05%, ainda mais preferivelmente 0,03%. Ainda, considerando o custo de refino, o limite inferior do teor é mais preferivelmente 0,01%.
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 13/36
12/22 [0030] Sn é um elemento essencial para manter resistência à corrosão que é alvejada pela presente invenção sem basear em formação de liga de Cr e Mo e adição dos elementos raros Ni, Co, etc. Para obter a resistência à corrosão que é alvejada pela presente invenção, o limite inferior do teor de Sn é de 0,01%. Para manter a melhor resistência à corrosão, o teor é preferivelmente 0,05% ou mais, mais preferivelmente 0,1% ou mais. Entretanto, adição excessiva conduz a uma diminuição no brilho de superfície ou capacidade de produção. O efeito de aperfeiçoamento da resistência à corrosão também torna-se saturado. Por esta razão, o limite superior é de 1,0%. Considerando a resistência à corrosão e o brilho de superfície, o limite superior do teor é de 0,5% ou menos, mais preferivelmente 0,3%, ainda mais preferivelmente 0,2%.
[0031] Nb e Ti são adicionados nas faixas acima. As quantidades de adição devem satisfazer 1<Nb/Ti<3,5 para obter a resistência à corrosão e o brilho de superfície que são alvejados pela presente invenção. Quando Nb/Ti<1, brilho de superfície devido às inclusões baseadas em Ti ou óxidos baseados em Ti diminui. Por outro lado, quando 3,5<Nb/Ti, brilho de superfície devido à oxidação interna ou oxidação de limite de grão causada pela elevação da temperatura de aquecimento de laminação e temperatura de recozimento diminui. A faixa mais preferível é de 1,5<Nb/Ti<3 considerando a resistência à corrosão e brilho de superfície que são alvejados pela presente invenção.
[0032] Ni, Cu, Mo, V, Zr, e Co são elementos que aperfeiçoam a resistência à corrosão devido a um efeito sinergístico com Sn e podem ser adicionados de acordo com as necessidades. Quando adicionados, os teores são de 0,01% ou mais onde este efeito é exibido, preferivelmente 0,02% ou mais. Mais preferivelmente, os teores são de 0,05% onde o efeito é mais notável. Entretanto, se acima de 0,5%, uma elevação no custo de material ou uma diminuição no brilho de superfície
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 14/36
13/22 ocorre, assim os limite superior dos teores é de 0,5%. Uma vez que estes elementos são raros, no caso de adição destes elementos, as faixas preferíveis de Ni e Cu são 0,1 a 0,4%, enquanto a faixa preferível de Mo é de 0,1 a 0,3%. A faixa preferível de V, Zr, e Co é de 0,02 a 0,3%.
[0033] Mg forma óxidos de Mg no aço fundido junto com Al e atua como um desoxidante e também atua como núcleos para precipitação de TiN. TiN forma os núcleos para solidificação da fase ferrita no processo de solidificação. Através de promoção de cristalização de TiN, é possível causar a formação fina da fase ferrita no momento de solidificação. Através de refino da estrutura solidificada, é possível evitar defeitos de superfície devidos a formação de arestas ou cordame ou outras estruturas solidificadas grossas do produto. Em adição, ela causa aperfeiçoamento da capacidade de trabalho. Por isso, ele pode ser adicionado como necessário. Quando adicionado, o teor é de 0,0001% ou mais para realização destes efeitos. Entretanto, se acima de 0,005%, a capacidade de fabricação deteriora, assim o limite superior é de 0,005%. Preferivelmente, considerando a capacidade de fabricação, o teor é de 0,0003 a 0,002%.
[0034] B é um elemento que aperfeiçoa a capacidade de trabalho à quente e a capacidade de trabalho secundária. Adição a aço inoxidável ferrítico é efetiva, assim ele pode ser adicionado como necessário. Quando adicionado, o teor é de 0,0003% ou mais para realização destes efeitos. Entretanto, adição excessiva conduz a uma diminuição na elongação, assim o limite superior é de 0,005%. Preferivelmente, considerando o custo de material e capacidade de trabalho, o teor é de 0,0005 a 0,002%.
[0035] Ca é um elemento que aperfeiçoa a capacidade de trabalho à quente e a limpeza do aço e pode ser adicionado como necessário. Quando adicionado, o teor é de 0,0003% ou mais para realização des
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 15/36
14/22 tes efeitos. Entretanto, adição excessiva conduz a uma diminuição na capacidade de fabricação ou uma diminuição na resistência à corrosão devido a CaS e outras inclusões solúveis em água, assim o limite superior é de 0,005%. Preferivelmente, considerando a capacidade de fabricação e resistência à corrosão, o teor é de 0,0003 a 0,0015%.
[II] As razões para limitação do processo de produção serão explicadas abaixo.
[0036] Um exemplo do processo de produção que é requerido para obtenção de chapas que têm os ingredientes mostrados na seção [I] acima e que têm as mesmas resistências à corrosão como SUS430LX e SUS430J1L, será mostrado.
[0037] Uma placa de aço que tem os ingredientes que são mostrados na seção [I] acima foi inserida em um forno de aquecimento de laminação quente e aquecida. A temperatura de extração da placa do forno de aquecimento de laminação quente foi de 1080°C ou mais de modo a manter uma quantidade de formação de incrustação para remoção de inclusões na camada de superfície da placa fundida que podem conduzir a escamas. A quantidade de formação de incrustação deve ser, convertida para espessura de incrustação, 0,2 mm ou mais. Ainda, o limite superior da temperatura de extração foi de 1190°C para suprimir a formação de MnS ou CaS que formam pontos de partida de ferrugem e estabilizam sulfetos de carbono baseados em Ti (por exemplo, Ti4C2S2). Se considerando manutenção de resistência à corrosão e o brilho de superfície que são alvejados pela presente invenção, a temperatura de extração é preferivelmente 1140 a 1180°C.
[0038] A temperatura de bobinagem após laminação quente é de 500°C ou mais de modo a suprimir defeitos de superfície durante bobinagem. Se a temperatura de bobinagem é de menos que 500°C, o espargimento de água após laminação quente causa defeitos de forma na tira de aço laminada à quente e induz defeitos de superfície no
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 16/36
15/22 momento de operações de desenrolamento ou corrida. A temperatura de bobinagem é de 700°C ou menos de modo a suprimir o crescimento de óxidos internos ou oxidação em limite de grão que conduzem a uma diminuição em brilho. Acima de 700°C, precipitados que contêm Ti ou P são facilmente formados e são responsáveis pela condução a uma diminuição em resistência à corrosão. Se considerando a manutenção de brilho de superfície e resistência à corrosão que são alvejados pela presente invenção, a temperatura de bobinagem é preferivelmente de 550 a 650°C.
[0039] Após a bobinagem em laminação quente, a chapa é laminada à frio. Neste momento, antes de laminação à frio, a chapa laminada à quente também pode ser recozida. Ainda, a laminação à frio pode ser realizada uma vez ou mais, o processo de recozimento é realizado entre as operações de laminação à frio. Quando do recozimento de chapa laminada à quente, para suprimir o crescimento de óxidos internos ou oxidação de limite de grão que são causas para uma diminuição em brilho, a temperatura de recozimento é preferivelmente de 1050°C ou menos. Ainda, o limite inferior da temperatura de recozimento é preferivelmente a temperatura de recristalização do aço (850°C ou tal). Aqui, a temperatura de recristalização significa a temperatura onde novos grãos de cristais livres de deformação são formados a partir da estrutura trabalhada laminada. No caso de realização de processo de recozimento entre as operações de laminação a frio, é preferível usar uma faixa similar de temperaturas.
[0040] As condições da laminação a frio não são particularmente limitadas. O recozimento de acabamento após a laminação a frio é preferivelmente realizado a 980°C ou menos através de consideração de brilho de superfície. Como explicado acima, quanto menor a temperatura de recozimento, mais oxidação interna e oxidação de limite de grão são suprimidas. Isto é vantajoso para aperfeiçoamento do brilho
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 17/36
16/22 de superfície. Por isso, o limite inferior é preferivelmente a temperatura de recristalização de 850°C. O processo de decapagem não é particularmente limitado. Não há problema mesmo se realizado através de um processo que é comumente usado industrial mente. Por exemplo, existe imersão em um banho de sal alcalino + decapagem eletrolítica + imersão em ácido nitrofluórico e imersão em um banho de sal alcalino + decapagem eletrolítica. A decapagem eletrolítica pode ser realizada através de eletrólise em sal neutro, eletrólise em ácido nítrico, etc.
[Exemplos] [0041] Exemplos da presente invenção serão explicados como se segue.
[0042] Um aço inoxidável ferrítico que tem os ingredientes de tabela 1 foi fundido, laminado a quente através de uma temperatura de extração de 1150 a 1220°C, e bobinado através de uma temperatura de bobinagem de 480 a 750°C para obter a chapa de aço laminada a quente de uma espessura de 4,0 a 6,0 mm. A chapa de aço laminada a quente foi recozida, ou não, e foi laminada a frio uma vez ou duas interespaçadas por recozimento de processo para produzir uma chapa de aço laminada a frio de 0,4 a 1,0 mm de espessura. A chapa de aço laminada a frio obtida foi tratada através de recozimento de acabamento em uma temperatura de término de recristalização de 870 a 1020°C e foi tratada por decapagem comum para obter o produto N° 2B em especificações de superfície prescritas em JIS G 4307. Para a decapagem comum, por exemplo, imersão em um banho de sal alcalino (430°C), então tratamento através de eletrólise de sal neutro (50°C, Na2SO4) pode ser usada.
[0043] Para os ingredientes do aço, ambas as faixas prescritas pela presente invenção e outras faixas foram usadas. Para as condições de fabricação, ambas as condições prescritas pela presente in
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 18/36
17/22 venção e outras condições foram usadas. Para o aço comparativo, SUS430LX (17% Cr-0,3% Ti) foi usado.
[0044] O brilho de superfície foi avaliado através de medição de brilho de valor de brilho de 45° (Gs45°) na direção de laminação da chapa de aço (0o) e na direção perpendicular à laminação (90°) prescritas em JIS Z 8741. A resistência à corrosão foi avaliada através de preparação de amostras de chapas de aço (espessura x 100 mm quadrado) de superfícies N0- 2B e superfícies polidas #600 e corrente testes mergulhando as mesmas em uma solução aquosa 0,5% de NaCI a 80°C por 168 horas e testes de espargimento de sal baseados em JIS Z 2371 (teste de espargimento contínuo de 168 horas). A extensão de ferrugem foi avaliada comparada com SUS 430LX como muito boa no caso de um bom nível sem manchas ou ferrugem de ponto, como boa no caso de um nível equivalente e nenhuma diferença, e como pobre no caso de raias de ferrugem ou outro nível inferior. A tabela 2 mostra os resultados de testes.
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 19/36
18/22
Tabela 1
Observações Aço inv. Aço inv. Aço inv. Aço inv. Aço inv. Aço inv. Aço inv. Aço inv. > c o < Aço inv. > C o o < Aço inv. Aço inv. Aço inv. Aço comp. Aço comp. Aço comp. Aço comp. Aço comp. Aço comp. Aço comp. Aço comp.
m
o
o LJ
03, B: 0,003 N F
Cu: 0,1 10 o o o~ □5 10 o o~ í_ N ιο' , Co: 0,015, m, Ca: 3 ppr
w o * CN O CN Q.
2 +-· o‘ o o CN Ó* o’ O o Q.
D m o 0
o O z > O > m
§ CO 10 ti- ti- CN 10 00 τΓ 10 CO CO o IO o CO CO ti- 10
z CN CN CO CN CN CN CN -- -- -- CN CO CN CN CO o o
m 00 CN CO 10 10 10 CN CO CN 05 CN 05
c CO O CN o ω
ω o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o
00 10 CN CN CO 10 10 CN 10 CN 10
CN CO CN CO CN CO CO CN CN CN 00 10 10 10 10
< o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o
o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o
05 r- ’μΓ ti- CD ti- CO 10 00 00 05 05 00 CO 10 CO ti- 05 10 ti- CN
O o o o O o t— o o o O O o T— o o o o O o T— o
i— O o o o O o o o o o O O o o o o o o O o o o
io ιο CO CN ti- CO CN ti- CO CO CN CO 10 10 CN Tt CN 05
.Q CN T— T— T— T— t— CN o t— T— T— t— t— t— T— T— T— T— σί o t— O
z o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o O
CN 00 05 05 ti- CO 05 00 05 CO 10 05 CN CO CN CO CN
o O O o o O o o O
O o o O O o o o o O o O o O O o O o o O o o
z o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o
CM ti- 00 CO CM 00 10 CO 00 10 M· CM CM CO r- co CO CM CM
Cr CM 10 CO IO CM t|- Tt M· CO CO CO T— co CO CO CO
”d- CN CN t|- CN CN Tf- CN CN
o o o O o o o O o O o O o o o o o o o o o
U) o o o LLJ o o o LLJ LLJ LLJ LLJ LLJ o o o o o o o LLJ o o
o o o’ CO o' o' o' 05 00 00 ti- 10 o o‘ o‘ o' o' o' o' 05 o' o
t|- CM 10 CM CM 10 CM CM CM CM CM CO CO CO CO CO
CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM
O o O O o O o O o O O O O O O O O O O O O O
CL O o O O o O o O o O O O O O O O O O O O O O
σι 00 CO io CM 05 00 00 CO 10 00 CM 10 CO CM 05
c o T— O CM o T— O T— o CM o 00 T— O T— 10 t— T— T— T— O T—
o o O O o o O o o O o O o O o o o o o O o
05 ti- in 10 05 10 CM 00 05 CM
T— O o o o T— T— O T— O 00 O T— o O T— T— T— T— T— T— T—
cn o O o o o o o O o O o O o o O o o o o o o o
CO CO 05 CM CO CO ’φ 10 00 CM CM 10 CO ti- 10 CO CO
o o O o o o o o o o O O o CO o o o o o o o
o o O o o o o o o o o O O o o o o o o o o o
o o o O o o o o o o o o O O o o o o o o o o o
< m O Q Lll LL 0 X “3 —1 z O CL σ X cn 1— Z) >
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 20/36
19/22 cxi
Tabela 2
observações Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv. Ex. inv.
recozimento final (C) 870 950 940 930 945 950 950 950 1020 088 930 940 930 940 960 066 940 950 950 960 910
vezes de laminação a frio CM CM CM
recozimento após laminação quente Sim Sim Sim Sim Sim Sim Não Não Sim Sim Sim Sim Sim Não Sim Sim Sim Sim Sim Sim Sim
laminação quen te (C) bobinagem 580 600 590 610 O 00 co 550 009 480 620 600 600 680 550 650 750 650 650 550 650 550 580
extração 1140 1180 1160 1180 1180 1180 1160 1050 1180 1150 1160 1180 1160 1160 1220 1160 1180 1180 1180 1180 1150
Resistência à corrosão Espargimento de NaCI 3,5% Boa Muito boa Boa Muito boa Muito boa co o 00 Muito boa CO o CD Boa Boa Muito boa Muito boa Muito boa Muito boa Boa Boa Boa Boa Boa Boa Boa
mersão em NaCI 0,5% Boa Muito boa Boa Muito boa Muito boa Muito boa Muito boa Boa Boa Boa Boa Muito boa Muito boa Muito boa Boa Boa Boa Boa Boa Boa Boa
Brilho Gs45° 90° 620 O 00 co 750 730 O 00 b* 730 O o 00 550 550 630 670 750 820 810 550 009 650 630 620 620 760
o O 089 720 O o co O 00 o CM 00 790 o in 00 630 630 069 720 O o 00 850 840 640 680 720 680 650 640 790
Aço < CO o o LU LL 0 I “3 k: —1 z
O z CM co sT LO CO 00 03 O CM CO LO CO 00 03 O CM CM
OVÓN3ANI VQ S3±N3ia3ldONI
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 21/36
20/22
observações Ex. comp. Ex. comp. Ex. comp. Ex. comp. Ex. comp. Ex. comp. Ex. comp. Ex. comp. Q. E 8 i3
recozimento final fC) 930 930 930 O 0) CO 1000 870 940 870 920
vezes de laminação a frio
recozimento após laminação quente Sim Sim Sim Sim Sim Sim Sim Sim Sim
laminação quen te (C) bobinagem 600 600 620 009 630 600 600 650
extração 1180 1180 1180 1160 1180 1180 1180 1180 1200
Resistência à corrosão Espargimento de NaCI 3,5% Boa Pobre Pobre Pobre Boa Boa Boa Pobre Referência(ponto de ferrugem)
mersão em NaCI 0,5% Pobre Pobre Pobre Pobre Boa Boa Boa Pobre Referência (manchas)
Brilho Gs45° 90° O o 650 650 650 550 500 510 520 520
o O 750 700 680 700 O 00 in 590 009 610 610
Aço O CL σ tr I- Ξ) > SUS430LX
O z CM CM CO CM Si CM m CM co CM CM CO CM 0) CM
soAiivavdNOO saiNaiaaaoNi
Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 22/36
21/22 [0045] A partir da tabela 2, Testes Ν'*5· 1 a 21 são aço inoxidável ferrítico que satisfaz todos os ingredientes que são limitados na presente invenção. Foi verificado que estas chapas de aço têm maior brilho de superfície comparadas com SUS430LX (brilho de SUS430LX em Gs45° (0o) = 610 ou mais e brilho em Gs45° (90°) = 520 ou mais ) e têm resistência à corrosão que é maior que ou a mesma qualidade como SUS430LX.
[0046] Os testes N0*5- 8, 9, 15, e 16 têm os ingredientes que são prescritos na presente invenção, mas desviam do processo de produção de acordo com a presente invenção (temperatura de extração e temperatura de bobinagem). Estas chapas de aço satisfazem a resistência à corrosão ou brilho que são alvejados pela presente invenção, mas o brilho é inferior a outros exemplos da presente invenção.
[0047] Os testes N0*5 22 a 29 mostram o processo de produção que é prescrito na presente invenção, mas usando ingredientes que são desviados daqueles da presente invenção. Estas chapas de aço não podem proporcionar ambos, o brilho de superfície e resistência à corrosão que são alvejados na presente invenção.
[0048] A figura 1 e figura 2 mostram a relação entre as quantidade de Nb/Ti e o brilho de superfície nos exemplos. Para obter o brilho de superfície que é alvejado pela presente invenção, ou seja, Gs45° (0o) de 610 ou mais e Gs45° (90°) de 520 ou mais correspondendo a SUS430LX, é importante obter as faixas de ingredientes de acordo com a presente invenção sendo 1<Nb/Ti<3,5.
Aplicabilidade Industrial [0049] De acordo com a presente invenção, é possível obter um aço inoxidável ferrítico tipo economia - liga excelente em brilho de superfície e resistência à corrosão, que é economicamente excelente sem elevação em custo de liga ou custo de fabricação, tem uma resisPetição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 23/36
22/22 tência à corrosão de SUS430LX ou SUS430J1L, e aperfeiçoado em brilho de superfície.
é notavelmente

Claims (2)

  1. REIVINDICAÇÕES
    1. Processo de produção de uma chapa de aço inoxidável ferrítico que é excelente em brilho de superfície e resistência à corrosão, caracterizado pelo fato de que compreende:
    aquecimento de uma placa de aço inoxidável que contém o aço compreendendo: por % em massa,
    C: 0,001 a 0,03%, Si: 0,01 a 1,0%, Mn: 0,01 a 1,5%, P: 0,005 a 0,05%, S: 0,0001 a 0,01%, Cr: 12 a 16%, N: 0,001 a 0,03%, Nb: 0,05 a 0,3%, Ti: 0,03 a 0,15%, Al: 0,005 a 0,5%, e Sn: 0,01 a 1,0%; e opcional mente compreendendo: em % em massa, um ele- mento ou mais de Ni: 0,01 a 0,5%, Cu: 0,01 a 0,5%, Mo: 0,01 a 0,5%, V: 0,01 a 0,5%, Zr: 0,01 a 0,5%, Co: 0,01 a 0,5%, Mg: 0,0001 a 0,005%, B: 0,0003 a 0,005%, e Ca: 0,0003 a 0,005%, a chapa de aço tendo o restante sendo Fe e impurezas ine- vitáveis, e satisfazendo a relação 1£Nb/Ti£3,5,
    Petição 870180028256, de 09/04/2018, pág. 25/36
  2. 2/2 retirada da placa do forno de aquecimento em uma temperatura de extração de 1080 a 1190°C, e laminação a quente e bobinagem da chapa de aço em uma temperatura de 500 a 700°C, e laminação a frio duas vezes ou mais que inclui recozimento de processamento, e recozimento de acabamento da chapa de aço em 850 a 980°C.
    2. Processo de produção da chapa de aço inoxidável ferrítico que é excelente em brilho de superfície e resistência à corrosão de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende bobinagem da chapa de aço em laminação quente, e recozimento de chapa laminada quente em uma temperatura de recozimento na faixa de temperatura de recristalização até 1050°C antes de laminação a frio.
BR112012024625A 2010-03-29 2011-03-22 processo de produção de uma chapa de aço inoxidável ferrítico que é excelente em brilho de superfície e resistência à corrosão BR112012024625B1 (pt)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010076099 2010-03-29
JP2010239851 2010-10-26
PCT/JP2011/057512 WO2011122513A1 (ja) 2010-03-29 2011-03-22 表面光沢と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
BR112012024625A2 BR112012024625A2 (pt) 2016-05-31
BR112012024625B1 true BR112012024625B1 (pt) 2019-01-08

Family

ID=44712212

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR112012024625A BR112012024625B1 (pt) 2010-03-29 2011-03-22 processo de produção de uma chapa de aço inoxidável ferrítico que é excelente em brilho de superfície e resistência à corrosão

Country Status (9)

Country Link
US (1) US20130017116A1 (pt)
EP (1) EP2554701B1 (pt)
JP (1) JP5709845B2 (pt)
KR (1) KR101536291B1 (pt)
CN (1) CN102822373B (pt)
BR (1) BR112012024625B1 (pt)
ES (1) ES2581315T3 (pt)
TW (1) TWI461547B (pt)
WO (1) WO2011122513A1 (pt)

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5804792B2 (ja) * 2011-06-16 2015-11-04 新日鐵住金ステンレス株式会社 熱間加工性と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法
JP5745345B2 (ja) * 2011-06-16 2015-07-08 新日鐵住金ステンレス株式会社 熱間加工性と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法
JP6050701B2 (ja) * 2012-03-01 2016-12-21 新日鐵住金ステンレス株式会社 外装パネル用フェライト系ステンレス鋼板
JP6071608B2 (ja) 2012-03-09 2017-02-01 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐酸化性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
JP6025362B2 (ja) * 2012-03-29 2016-11-16 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
JP5793459B2 (ja) * 2012-03-30 2015-10-14 新日鐵住金ステンレス株式会社 加工性に優れた耐熱フェライト系ステンレス冷延鋼板、冷延素材用フェライト系ステンレス熱延鋼板及びそれらの製造方法
JP5716054B2 (ja) * 2012-07-13 2015-05-13 新日鐵住金ステンレス株式会社 酸化皮膜の電気伝導性と密着性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
CN104508168B (zh) * 2012-09-24 2017-09-26 杰富意钢铁株式会社 铁素体系不锈钢
BR112015009634B1 (pt) * 2012-10-30 2019-08-20 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation Aços inoxidáveis ferríticos, seus métodos de produção e elementos de sistema de escapamento
JP5843982B2 (ja) * 2013-02-04 2016-01-13 新日鐵住金ステンレス株式会社 加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
WO2014157576A1 (ja) * 2013-03-27 2014-10-02 新日鐵住金ステンレス株式会社 フェライト系ステンレス熱延鋼板とその製造方法及び鋼帯
AU2015254790B2 (en) * 2014-04-30 2017-08-31 Jfe Steel Corporation High strength steel sheet for container, and method for producing same
JP6179485B2 (ja) * 2014-08-14 2017-08-16 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス鋼板
WO2016052528A1 (ja) * 2014-09-29 2016-04-07 新日鐵住金ステンレス株式会社 穴拡げ性に優れたフェライト系ステンレス鋼鈑及びその製造方法
JP6410543B2 (ja) * 2014-09-29 2018-10-24 新日鐵住金ステンレス株式会社 穴広げ性に優れたフェライト系ステンレス鋼鈑及びその製造方法
JP6573459B2 (ja) * 2015-02-25 2019-09-11 日鉄ステンレス株式会社 穴拡げ性に優れたフェライト系ステンレス鋼鈑及びその製造方法
MX2017005210A (es) 2014-10-31 2017-07-26 Nippon Steel & Sumikin Sst Chapa de acero inoxidable con base en ferrita, tubo de acero, y metodo de produccion de estos.
JP6159775B2 (ja) 2014-10-31 2017-07-05 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐排ガス凝縮水腐食性とろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法
WO2016068291A1 (ja) * 2014-10-31 2016-05-06 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐排ガス凝縮水腐食性とろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法
US10622643B2 (en) * 2015-09-25 2020-04-14 Nippon Steel Corporation Carbon separator for solid polymer fuel cell, solid polymer fuel cell, and solid polymer fuel cell stack
JP6005234B1 (ja) * 2015-09-29 2016-10-12 日新製鋼株式会社 疲労特性に優れた高強度ステンレス鋼板およびその製造方法
MX2019005539A (es) * 2016-11-16 2019-08-21 Coca Cola Co Mejora del sabor usando fruta milagrosa para zumo de fruta afectada por enfermedad.
CN108273848B (zh) * 2018-01-30 2018-11-27 北京信达盛包装材料有限公司 一种双暗面铝箔及其制备方法
CN109011281A (zh) * 2018-06-26 2018-12-18 苏州海马消防设备制造有限公司 一种新型不锈钢消防水龙头
JP7186601B2 (ja) * 2018-12-21 2022-12-09 日鉄ステンレス株式会社 高圧水素ガス用機器の金属材料として用いるＣｒ系ステンレス鋼
KR102370505B1 (ko) * 2020-04-28 2022-03-04 주식회사 포스코 내식성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 및 이의 제조방법

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61288021A (ja) 1985-06-13 1986-12-18 Kawasaki Steel Corp 表面光沢に優れたフエライト系ステンレス冷延鋼帯の製造方法
JP2749723B2 (ja) 1990-12-28 1998-05-13 川崎製鉄株式会社 光沢、白色度および耐食性に優れたステンレス冷延鋼帯の製造方法
JP2675957B2 (ja) 1992-02-25 1997-11-12 川崎製鉄株式会社 耐候性、耐銹性に優れた高Ｃｒ，Ｐ添加フェライト系ステンレス鋼
JP2880906B2 (ja) 1993-05-19 1999-04-12 川崎製鉄株式会社 耐候性、耐隙間腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼
JPH07150288A (ja) * 1993-10-05 1995-06-13 Nippon Steel Corp 表面性状の良好なＳｎ含有高強度熱延鋼板およびその製造方法
JP3425706B2 (ja) 1995-03-07 2003-07-14 Ｊｆｅスチール株式会社 高光沢ステンレス鋼帯の製造方法
JPH10280035A (ja) * 1997-04-11 1998-10-20 Nippon Steel Corp 加工性と耐熱性に優れた高純フェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法
JP2001288533A (ja) * 2000-03-31 2001-10-19 Nippon Steel Corp 溶接熱影響部の硬化および軟化が小さい鋼材およびその製造方法
JP4390961B2 (ja) * 2000-04-04 2009-12-24 新日鐵住金ステンレス株式会社 表面特性及び耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼
JP3989790B2 (ja) * 2002-07-30 2007-10-10 新日鐵住金ステンレス株式会社 プレス成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法
JP4519505B2 (ja) * 2004-04-07 2010-08-04 新日鐵住金ステンレス株式会社 成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
KR101179408B1 (ko) * 2006-05-09 2012-09-04 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 내간극 부식성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강
CN101397638A (zh) * 2007-09-25 2009-04-01 宝山钢铁股份有限公司 一种汽车尾气排放系统用铁素体不锈钢
JP4651682B2 (ja) 2008-01-28 2011-03-16 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐食性と加工性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法
JP5274074B2 (ja) * 2008-03-28 2013-08-28 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐酸化性に優れた耐熱性フェライト系ステンレス鋼板
JP5297713B2 (ja) * 2008-07-28 2013-09-25 新日鐵住金ステンレス株式会社 加熱後耐食性に優れた自動車排気系部材用省合金型フェライト系ステンレス鋼

Also Published As

Publication number Publication date
KR101536291B1 (ko) 2015-07-13
ES2581315T3 (es) 2016-09-05
JP5709845B2 (ja) 2015-04-30
TW201139698A (en) 2011-11-16
TWI461547B (zh) 2014-11-21
WO2011122513A1 (ja) 2011-10-06
KR20120127737A (ko) 2012-11-23
EP2554701B1 (en) 2016-06-29
BR112012024625A2 (pt) 2016-05-31
CN102822373A (zh) 2012-12-12
EP2554701A4 (en) 2015-04-29
CN102822373B (zh) 2016-07-06
US20130017116A1 (en) 2013-01-17
JPWO2011122513A1 (ja) 2013-07-08
EP2554701A1 (en) 2013-02-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BR112012024625B1 (pt) processo de produção de uma chapa de aço inoxidável ferrítico que é excelente em brilho de superfície e resistência à corrosão
KR101564152B1 (ko) 내산화성과 고온 강도가 우수한 고순도 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법
TWI465585B (zh) With high resistance to rust and anti-glare of high purity fat iron-based stainless steel plate
JP4624473B2 (ja) 耐銹性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法
JP5843982B2 (ja) 加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP5793459B2 (ja) 加工性に優れた耐熱フェライト系ステンレス冷延鋼板、冷延素材用フェライト系ステンレス熱延鋼板及びそれらの製造方法
JP5866378B2 (ja) 冷間割れ性に優れたフェライト系ステンレス鋼熱延鋼板およびその製造方法
JPWO2018038198A1 (ja) 耐硫酸露点腐食鋼
JPWO2018038196A1 (ja) 耐硫酸露点腐食鋼
JPWO2018038195A1 (ja) 耐硫酸露点腐食鋼
JP5862846B2 (ja) フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法
JP5018257B2 (ja) 研磨性および耐食性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP5745345B2 (ja) 熱間加工性と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法
JP5989162B2 (ja) 耐酸化性と高温強度に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP2005139486A (ja) 化成処理性に優れた熱延鋼板およびその製造方法
JP5709570B2 (ja) 耐酸化性と高温強度に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP4784364B2 (ja) 除錆性および耐発銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
JP5136174B2 (ja) 耐候性、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼
JP2022064692A (ja) オーステナイト系ステンレス鋼およびオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法
JP5804792B2 (ja) 熱間加工性と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法
JP7301218B2 (ja) オーステナイト系ステンレス鋼
JP2022511464A (ja) 耐酸用鋼板およびその製造方法
KR20130074219A (ko) 응축수 부식 특성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그의 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
B07A Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette]
B09A Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette]
B16A Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette]

Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 22/03/2011, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS.

B25D Requested change of name of applicant approved

Owner name: NIPPON STEEL STAINLESS STEEL CORPORATION (JP)

B25G Requested change of headquarter approved

Owner name: NIPPON STEEL STAINLESS STEEL CORPORATION (JP)