JPS61288021A - 表面光沢に優れたフエライト系ステンレス冷延鋼帯の製造方法 - Google Patents
表面光沢に優れたフエライト系ステンレス冷延鋼帯の製造方法Info
- Publication number
- JPS61288021A JPS61288021A JP12889485A JP12889485A JPS61288021A JP S61288021 A JPS61288021 A JP S61288021A JP 12889485 A JP12889485 A JP 12889485A JP 12889485 A JP12889485 A JP 12889485A JP S61288021 A JPS61288021 A JP S61288021A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel strip
- annealing
- ferritic stainless
- surface gloss
- stainless steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は表面光沢に優れたフェライト系ステンレス冷延
鋼帯の製造方法に係り、特にＴｉ、Ｎｂ。
鋼帯の製造方法に係り、特にＴｉ、Ｎｂ。
Ｚｒ等で安定化したフェライト系ステンレス鋼に関し、
表面光沢に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼帯の製
造に利用される。
表面光沢に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼帯の製
造に利用される。
Ｔｉ、Ｎｂ５Ｚｒ等の添加によりＣ，Ｎを固定化させた
フェライト系ステンレス鋼はＪＩＳＧ４３０５「冷間圧
延ステンレス鋼板」およびＧ４３０７「冷間圧延ステン
レス鋼帯」において５ＵＳ４３０ ＬＸ。
フェライト系ステンレス鋼はＪＩＳＧ４３０５「冷間圧
延ステンレス鋼板」およびＧ４３０７「冷間圧延ステン
レス鋼帯」において５ＵＳ４３０ ＬＸ。
５ＵＳ４３６Ｌ、Ｓυ５４４４等がある。これらの鋼種
の冷延鋼板もしくは冷延鋼帯は耐食性、加工性に優れて
いることから家電器具、厨房器具、住宅機器等に多用さ
れつつある。
の冷延鋼板もしくは冷延鋼帯は耐食性、加工性に優れて
いることから家電器具、厨房器具、住宅機器等に多用さ
れつつある。
しかしながら、これ等のステンレス鋼はＪＩＳＧ４３０
５、Ｇ４３０７に規定されるＮｏ、２Ｄ仕上もしくはＮ
ｏ、２Ｂ仕上品が、他のフェライト系ステンレス鋼（例
えば５ＵＳ４３０）に比し表面光沢が一劣る欠点がある
。
５、Ｇ４３０７に規定されるＮｏ、２Ｄ仕上もしくはＮ
ｏ、２Ｂ仕上品が、他のフェライト系ステンレス鋼（例
えば５ＵＳ４３０）に比し表面光沢が一劣る欠点がある
。
このため前記器具や機器等の部材の成形加工の前後にお
いて適宜研磨が行われることが多い。しかしながら乙の
ような研磨処理は研磨材の消耗と多くの労力を必要とし
コストアップが著しい。
いて適宜研磨が行われることが多い。しかしながら乙の
ような研磨処理は研磨材の消耗と多くの労力を必要とし
コストアップが著しい。
なお、Ｎｏ、２Ｄ仕上は冷間圧延後熱処理、酸洗又はこ
れに準する処理を施して仕上げたものであリ、Ｎｏ。２
Ｂ仕上は冷間圧延後熱処理、酸洗又はこれに準する処理
を施した後、適当な光沢を得る程度に冷間圧延して仕上
げたものである。これらのＭ処理、酸洗は一般にＬＰガ
ス、ＬＮガス等の燃焼雰囲気中で焼鈍後、酸化スケール
を酸洗等により除去するいわゆるＡＰラインにおいて行
われる。熱処理（焼鈍）温度は通常８００〜１１００℃
程度である。
れに準する処理を施して仕上げたものであリ、Ｎｏ。２
Ｂ仕上は冷間圧延後熱処理、酸洗又はこれに準する処理
を施した後、適当な光沢を得る程度に冷間圧延して仕上
げたものである。これらのＭ処理、酸洗は一般にＬＰガ
ス、ＬＮガス等の燃焼雰囲気中で焼鈍後、酸化スケール
を酸洗等により除去するいわゆるＡＰラインにおいて行
われる。熱処理（焼鈍）温度は通常８００〜１１００℃
程度である。
一方、前記ＪＩＳ Ｇ４３０５およびＧ４３０７に規
定されるＢＡ仕上は、冷間圧延後光輝焼鈍を施すもので
、Ｎｏ、２Ｄ仕上又はＮｏ、２Ｂ仕上に比し焼鈍におけ
る酸化スケールの生成がほとんどないことから表面光沢
は優れているが、水素脆性、窒化、極く薄い酸化被膜等
に起因する加工上の問題点を有するためその使用範囲は
限定される。
定されるＢＡ仕上は、冷間圧延後光輝焼鈍を施すもので
、Ｎｏ、２Ｄ仕上又はＮｏ、２Ｂ仕上に比し焼鈍におけ
る酸化スケールの生成がほとんどないことから表面光沢
は優れているが、水素脆性、窒化、極く薄い酸化被膜等
に起因する加工上の問題点を有するためその使用範囲は
限定される。
本発明の目的は上記従来技術の問題点を解決し、表面研
磨を省略もしくは軽減できる表面光沢の優れたＮｏ、２
Ｄおよび２Ｂ仕上のフェライト系ステンレス鋼帯の製造
方法を提供するにある。
磨を省略もしくは軽減できる表面光沢の優れたＮｏ、２
Ｄおよび２Ｂ仕上のフェライト系ステンレス鋼帯の製造
方法を提供するにある。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明の要
旨とするとこらは次の如くである。
旨とするとこらは次の如くである。
すなわち、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒの１種又は２種以上を含有
するフェライト系ステンレス熱延鋼帯を冷間圧延した後
焼鈍する工程と前記焼ｔ４鋼帯を脱スケールする工程と
を有して成るフェライト系ストンレス冷延鋼帯の製造方
法において、前記焼純工程における酸化スケール生成量
を鋼帯表面積１ｒｎ”当り０．１７ｇ以下に制御するこ
とを特徴とする表面光沢に優れたフェライト系ステンレ
ス冷延鋼帯の製造方法である。
するフェライト系ステンレス熱延鋼帯を冷間圧延した後
焼鈍する工程と前記焼ｔ４鋼帯を脱スケールする工程と
を有して成るフェライト系ストンレス冷延鋼帯の製造方
法において、前記焼純工程における酸化スケール生成量
を鋼帯表面積１ｒｎ”当り０．１７ｇ以下に制御するこ
とを特徴とする表面光沢に優れたフェライト系ステンレ
ス冷延鋼帯の製造方法である。
本発明者らはＴｉ、Ｎｂ、Ｚｒ等で安定化されたフェラ
イト系ステンレス冷延鋼帯の表面光沢低下の原因を調査
し、そのメカニズムを解明した。
イト系ステンレス冷延鋼帯の表面光沢低下の原因を調査
し、そのメカニズムを解明した。
すなわち、５ＵＳ４４４ステンレス鋼の冷延後の鋼帯を
用い、ＡＰラインの炉と同様のガス燃焼雰囲気を再現さ
せた実験炉において、種々の温度における焼鈍を行い、
その後すべて同一の通常脱スケール条件によりアルカリ
溶融塩浸漬→硫酸浸漬→硝酸電解の工程で仕上げた。
用い、ＡＰラインの炉と同様のガス燃焼雰囲気を再現さ
せた実験炉において、種々の温度における焼鈍を行い、
その後すべて同一の通常脱スケール条件によりアルカリ
溶融塩浸漬→硫酸浸漬→硝酸電解の工程で仕上げた。
それらの焼鈍温度と仕上後の表面光沢度との関係を調査
し、第１図に示した。第１図において焼ｊｌｌｌ温度が
１０００℃以上では温度上昇と共に表面光沢が劣化し、
特に１０５０℃以上でその傾向が顕著になる。一方、加
工性および耐食性の観点から必要な焼！４＋温度は第１
図にＰＱｉｌで表示の如（９８０〜１１００℃が望まし
い。従って、表面光沢と加工性、耐食性を同時に満足す
る焼ｆ４温度としては９８０〜１０５０℃好ましくは１
０００〜１０３０℃の範囲となる。
し、第１図に示した。第１図において焼ｊｌｌｌ温度が
１０００℃以上では温度上昇と共に表面光沢が劣化し、
特に１０５０℃以上でその傾向が顕著になる。一方、加
工性および耐食性の観点から必要な焼！４＋温度は第１
図にＰＱｉｌで表示の如（９８０〜１１００℃が望まし
い。従って、表面光沢と加工性、耐食性を同時に満足す
る焼ｆ４温度としては９８０〜１０５０℃好ましくは１
０００〜１０３０℃の範囲となる。
次に、焼鈍温度による表面変化を詳細に調査し、焼鈍温
度の上昇により表面に生成する酸化スケール量が増加す
ると共に、その直下の表面の起伏が著しくなることが判
明した。なお、それら、を脱スケールした後、表面をｗ
ｉ察すると焼鈍温度が高温になるほど圧延方向に伸延し
た縞状模様が全面に截られ、これも表面光沢を低下させ
る一因と考えられたが、これが焼鈍時のスケール生成時
に生じたものか、あるいは脱スケール時の侵食によるも
のかは明らかでないが、いずれにしても高温焼鈍におけ
る酸化スケールの生成に由来するものと考えられる。
度の上昇により表面に生成する酸化スケール量が増加す
ると共に、その直下の表面の起伏が著しくなることが判
明した。なお、それら、を脱スケールした後、表面をｗ
ｉ察すると焼鈍温度が高温になるほど圧延方向に伸延し
た縞状模様が全面に截られ、これも表面光沢を低下させ
る一因と考えられたが、これが焼鈍時のスケール生成時
に生じたものか、あるいは脱スケール時の侵食によるも
のかは明らかでないが、いずれにしても高温焼鈍におけ
る酸化スケールの生成に由来するものと考えられる。
本発明者らは、前記の観察から表面光沢の低下が焼鈍時
の酸化スケールの発生に起因するとの知見を得たので、
更に大気中あるいは窒素、アルゴン中等種々の雰囲気中
で焼鈍を行い焼鈍時の酸化スケール生成量とその脱スケ
ール後の表面光沢度との関係を調査し、その結果を第２
図に示した。
の酸化スケールの発生に起因するとの知見を得たので、
更に大気中あるいは窒素、アルゴン中等種々の雰囲気中
で焼鈍を行い焼鈍時の酸化スケール生成量とその脱スケ
ール後の表面光沢度との関係を調査し、その結果を第２
図に示した。
第２図において、本発明の目的とするＮｏ、２Ｄまたは
Ｎｏ、２Ｂ仕上材の表面光沢度の下限規準値はＡＢ綿で
表示の如＜３０Ｘ１０であるので、それに合格する焼鈍
時の酸化スケール生成量は鋼帯表面積Ｉｎ当）Ｊｏ、１
７ｇ以下となる。焼鈍時の酸化スケール生成量が０ 、
１７ ｇ ／ ｍ’を越えると酸化スケール生成に伴う
表面起伏が大きくなり、また脱スケール後の表面に縞状
模様が発生して表面光沢を劣化するので、本発明におい
ては焼鈍時の酸化スケール生成量を０ 、１７ ｇ ／
ｒｎ’以下に限定した。
Ｎｏ、２Ｂ仕上材の表面光沢度の下限規準値はＡＢ綿で
表示の如＜３０Ｘ１０であるので、それに合格する焼鈍
時の酸化スケール生成量は鋼帯表面積Ｉｎ当）Ｊｏ、１
７ｇ以下となる。焼鈍時の酸化スケール生成量が０ 、
１７ ｇ ／ ｍ’を越えると酸化スケール生成に伴う
表面起伏が大きくなり、また脱スケール後の表面に縞状
模様が発生して表面光沢を劣化するので、本発明におい
ては焼鈍時の酸化スケール生成量を０ 、１７ ｇ ／
ｒｎ’以下に限定した。
次に、冷延鋼帯の焼鈍時における酸化スケール生成量を
０ 、１７ ｇ ／ ｍ以下に制御するためには、下記
の如き方法があり、これらを単独あるいは適宜に組合せ
ればよい。
０ 、１７ ｇ ／ ｍ以下に制御するためには、下記
の如き方法があり、これらを単独あるいは適宜に組合せ
ればよい。
（イ）焼Ｍ！温度および時間を調整して酸化スケール生
成量を制御する方法。
成量を制御する方法。
（ロ）焼鈍前に脱脂あるいは酸化防止剤を塗布して酸化
スケール生成量を抑制する方法。
スケール生成量を抑制する方法。
（ハ）焼鈍時の雰囲気を調整して酸化スケール生成量を
制御する方法。
制御する方法。
（ニ）鋼組成を調整して酸化スケール生成量を制御する
方法。
方法。
なお、本発明におけるＴｉ、Ｎｂ、Ｚｒ等の安定化元素
の添加量は（ｃ＋Ｎ）量に対応して決まるものであるが
、それらの合計量が１０％以上になると靭性を劣化させ
加工の際に割れ等の問題を生じるため、合計量の上限は
１．０％とすることが好ましい。
の添加量は（ｃ＋Ｎ）量に対応して決まるものであるが
、それらの合計量が１０％以上になると靭性を劣化させ
加工の際に割れ等の問題を生じるため、合計量の上限は
１．０％とすることが好ましい。
本発明によれば焼鈍時の酸化スケール生成が適量に抑え
られるため、酸洗仕上後の表面光沢が従来のＮｏ、２Ｄ
やＮｏ、２Ｂ仕上材のそれに比べ格段に優れＢＡ仕上材
に近いものが得られると同時に、焼鈍をＡＰラインで行
うため水素魔性、窒化等の問題がな〈従来のＢＡ仕上材
に比べ加工性が優れている。
られるため、酸洗仕上後の表面光沢が従来のＮｏ、２Ｄ
やＮｏ、２Ｂ仕上材のそれに比べ格段に優れＢＡ仕上材
に近いものが得られると同時に、焼鈍をＡＰラインで行
うため水素魔性、窒化等の問題がな〈従来のＢＡ仕上材
に比べ加工性が優れている。
センシマーミルにて冷延した板厚０．３ｍの５ＵＳ４４
４ステンレス鋼板を用い前処理として酸又はアルカリに
よる脱脂を施し、これを本発明材とした。又、前処理を
施さないものを比較材とした。
４ステンレス鋼板を用い前処理として酸又はアルカリに
よる脱脂を施し、これを本発明材とした。又、前処理を
施さないものを比較材とした。
これらを炉温１０６０℃、ＬＰガス燃焼雰囲気中（Ｃ０
２＝１０．１％、０２＝３．３％、Ｈ２０＝１２．６％
。
２＝１０．１％、０２＝３．３％、Ｈ２０＝１２．６％
。
残すＮ２）にて４０秒滞炉させ材料の最高到達温度１０
６０℃の焼鈍を施した後、公知の脱スケール方法（アル
カリ溶融塩浸漬−硫酸浸漬→硝酸電解）によりスケール
を除去し、その後表面の光沢を測定した。なお、焼鈍時
の酸化スケール生成量を第１表に示したが、本発明材は
０．０７〜０．１０に／ｉであるのに対し、比較材は０
．２３ｇ／ｍ’であって本発明の条件を満足していない
。
６０℃の焼鈍を施した後、公知の脱スケール方法（アル
カリ溶融塩浸漬−硫酸浸漬→硝酸電解）によりスケール
を除去し、その後表面の光沢を測定した。なお、焼鈍時
の酸化スケール生成量を第１表に示したが、本発明材は
０．０７〜０．１０に／ｉであるのに対し、比較材は０
．２３ｇ／ｍ’であって本発明の条件を満足していない
。
第１表
脱スケール後の表面光沢は本発明材が比較材に比し著し
く優れており、又本発明材の加工性、耐食性はＮｏ、２
ＤもしくはＮｏ、２Ｂ仕上材として十分に合格するもの
であった。更にこれらの材料を使用して実際にジャーポ
ットに加工したが、本発明材は加工後の表面光沢が良好
であるので電解研磨を省略できたが、比較材は電解研磨
が必要であった。
く優れており、又本発明材の加工性、耐食性はＮｏ、２
ＤもしくはＮｏ、２Ｂ仕上材として十分に合格するもの
であった。更にこれらの材料を使用して実際にジャーポ
ットに加工したが、本発明材は加工後の表面光沢が良好
であるので電解研磨を省略できたが、比較材は電解研磨
が必要であった。
本発明は上記実施例からも明らかな如（、Ｔｉ。
Ｎ ｂ、Ｚ ｒ等の安定化元素を含有するフェライト系
ステンレス冷延鋼帯の冷延後の焼鈍工程における酸化ス
ケール生成量を０．１７ｇ／ｍ’以下に限定することに
より、酸洗後の表面光沢を著しく向上し次の効果をあげ
ることができた。
ステンレス冷延鋼帯の冷延後の焼鈍工程における酸化ス
ケール生成量を０．１７ｇ／ｍ’以下に限定することに
より、酸洗後の表面光沢を著しく向上し次の効果をあげ
ることができた。
（Ａ） 器物に加工後も表面光沢が優れているので、
器物の商品価値を高めることができた。
器物の商品価値を高めることができた。
（Ｂ） 研磨工程を省略ないし軽減できるのでコスト
を低減°させることができた。
を低減°させることができた。
第１図は焼鈍温度と脱スケール後の表面光沢度との関係
を示す線図、第２図は酸化スケール生成量と脱スケール
後の表面光沢度との関係を示す線図である。
を示す線図、第２図は酸化スケール生成量と脱スケール
後の表面光沢度との関係を示す線図である。
Claims (1)
- （１）Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒの１種又は２種以上を含有する
フェライト系ステンレス熱延鋼帯を冷間圧延した後焼鈍
する工程と前記焼鈍鋼帯を脱スケールする工程とを有し
て成るフェライト系ステンレス冷延鋼帯の製造方法にお
いて、前記焼鈍工程における酸化スケール生成量を鋼帯
表面積１ｍ＾２当り０．１７ｇ以下に制御することを特
徴とする表面光沢に優れたフェライト系ステンレス冷延
鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12889485A JPS61288021A (ja) | 1985-06-13 | 1985-06-13 | 表面光沢に優れたフエライト系ステンレス冷延鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12889485A JPS61288021A (ja) | 1985-06-13 | 1985-06-13 | 表面光沢に優れたフエライト系ステンレス冷延鋼帯の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61288021A true JPS61288021A (ja) | 1986-12-18 |
Family
ID=14995976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12889485A Pending JPS61288021A (ja) | 1985-06-13 | 1985-06-13 | 表面光沢に優れたフエライト系ステンレス冷延鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61288021A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02277726A (ja) * | 1989-04-20 | 1990-11-14 | Kawasaki Steel Corp | ステンレス鋼帯の連続焼鈍方法及びその設備 |
| JPH04191335A (ja) * | 1990-11-27 | 1992-07-09 | Kawasaki Steel Corp | ステンレス鋼帯の連続焼鈍酸洗方法 |
| WO2011122513A1 (ja) | 2010-03-29 | 2011-10-06 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 表面光沢と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5413404A (en) * | 1977-07-02 | 1979-01-31 | Toyama Keikinzoku Kogyo Kk | Processing method of aluminum and aluminum alloy extrusionnmold materials |
-
1985
- 1985-06-13 JP JP12889485A patent/JPS61288021A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5413404A (en) * | 1977-07-02 | 1979-01-31 | Toyama Keikinzoku Kogyo Kk | Processing method of aluminum and aluminum alloy extrusionnmold materials |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02277726A (ja) * | 1989-04-20 | 1990-11-14 | Kawasaki Steel Corp | ステンレス鋼帯の連続焼鈍方法及びその設備 |
| JPH04191335A (ja) * | 1990-11-27 | 1992-07-09 | Kawasaki Steel Corp | ステンレス鋼帯の連続焼鈍酸洗方法 |
| WO2011122513A1 (ja) | 2010-03-29 | 2011-10-06 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 表面光沢と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3932236A (en) | Method for producing a super low watt loss grain oriented electrical steel sheet | |
| CN103695620B (zh) | 一种底层质量优良的取向硅钢的生产方法 | |
| US3333987A (en) | Carbon-stabilized steel products and method of making the same | |
| JP3240035B2 (ja) | コイル全長にわたり磁気特性に優れた方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| CN108411205A (zh) | Csp流程生产高磁感低铁损无取向电工钢的方法 | |
| JPS61288021A (ja) | 表面光沢に優れたフエライト系ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| EP0130221B1 (en) | Process for producing corrosion-resistant alloy steel | |
| JPS5856734B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH08143975A (ja) | 優れたグラス被膜と磁気特性を得るための方向性電磁鋼板用焼鈍分離剤及びスラリー | |
| GB2107226A (en) | Process for producing deep-drawing cold rolled steel sheet | |
| JPH07286215A (ja) | ステンレス鋼板の製造方法 | |
| CN112437817A (zh) | 方向性电磁钢板及其制造方法 | |
| JPH08295999A (ja) | 耐テンパーカラー性に優れた研磨仕上げステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JPS6119688B2 (ja) | ||
| JP3451882B2 (ja) | 肌あれを生じないステンレス鋼の焼鈍方法 | |
| JPS60177137A (ja) | ステンレス鋼帯の焼鈍酸洗設備 | |
| JPS5831035A (ja) | 加工性が優れかつ焼付硬化性を有する溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 | |
| JPH0160531B2 (ja) | ||
| KR910003878B1 (ko) | 연속소둔에 의한 연질표면처리용 원판의 제조방법 | |
| JPS60103167A (ja) | 熱耐久性と高温酸化性にすぐれたアルミニウムメツキ鋼板とその製造方法 | |
| JPH05132714A (ja) | Ｃｒ系ステンレス熱延鋼帯の焼鈍方法 | |
| JPS5989723A (ja) | 連続鋳造−直接熱延による加工用薄鋼板の製造方法 | |
| JPH0347919A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS61170599A (ja) | 表面光沢および耐水素脆性に優れたステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH0689408B2 (ja) | 梱包用鋼板の製造方法 |