JPH07286215A - ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
ステンレス鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH07286215A JPH07286215A JP7999094A JP7999094A JPH07286215A JP H07286215 A JPH07286215 A JP H07286215A JP 7999094 A JP7999094 A JP 7999094A JP 7999094 A JP7999094 A JP 7999094A JP H07286215 A JPH07286215 A JP H07286215A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- steel sheet
- atmosphere
- hydrogen
- bell
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目 的】 17wt％以下のＣｒを含有するフェライト系
ステンレス鋼板またはマルテンサイト系ステンレス鋼板
の耐食性を向上させるとともに、これらの効率的な製造
方法の提案。 【構 成】 熱延板コイルを、先ず水素を望ましくは 9
0vol％以上含む高濃度の水素雰囲気を有するベル型焼鈍
炉で焼鈍した後、酸洗処理により表層の酸化スケールを
除去し、次いでタンデム圧延機により冷間圧延し、さら
に窒素を主体とし水素を含む雰囲気の連続焼鈍炉で熱処
理する。
ステンレス鋼板またはマルテンサイト系ステンレス鋼板
の耐食性を向上させるとともに、これらの効率的な製造
方法の提案。 【構 成】 熱延板コイルを、先ず水素を望ましくは 9
0vol％以上含む高濃度の水素雰囲気を有するベル型焼鈍
炉で焼鈍した後、酸洗処理により表層の酸化スケールを
除去し、次いでタンデム圧延機により冷間圧延し、さら
に窒素を主体とし水素を含む雰囲気の連続焼鈍炉で熱処
理する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐食性の優れたフェラ
イト系ステンレス鋼板またはマルテンサイト系ステンレ
ス鋼板の効率的な製造方法に関するものである。
イト系ステンレス鋼板またはマルテンサイト系ステンレ
ス鋼板の効率的な製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般的に、１７wt％以下のＣｒを含有す
るフェライト系ステンレス鋼板またはマルテンサイト系
ステンレス鋼板の製造方法は、図２に示されるように、
熱延板コイルを、ベル型焼鈍炉で焼鈍した後、焼鈍・酸
洗ライン：Annealing and Pickling Line （以下ＡＰラ
インと称す）で酸洗処理し、次いでリバース式圧延機で
冷間圧延後、冷延ステンレス鋼板の焼鈍・酸洗ライン：
Cold Stainless Annealing and Pickling Line（以下Ｃ
ＡＰラインと称す）で焼鈍および酸洗処理される方法
と、ベル型焼鈍炉で焼鈍した後、ＡＰラインで酸洗処理
し、次いでタンデム圧延機で連続的に冷間圧延し、ＣＡ
Ｐラインで焼鈍および酸洗処理される方法がある。
るフェライト系ステンレス鋼板またはマルテンサイト系
ステンレス鋼板の製造方法は、図２に示されるように、
熱延板コイルを、ベル型焼鈍炉で焼鈍した後、焼鈍・酸
洗ライン：Annealing and Pickling Line （以下ＡＰラ
インと称す）で酸洗処理し、次いでリバース式圧延機で
冷間圧延後、冷延ステンレス鋼板の焼鈍・酸洗ライン：
Cold Stainless Annealing and Pickling Line（以下Ｃ
ＡＰラインと称す）で焼鈍および酸洗処理される方法
と、ベル型焼鈍炉で焼鈍した後、ＡＰラインで酸洗処理
し、次いでタンデム圧延機で連続的に冷間圧延し、ＣＡ
Ｐラインで焼鈍および酸洗処理される方法がある。
【０００３】前者は、ステンレス鋼板の中でも特に光
沢、白色度等外観の規格が厳しい鋼種の製造プロセスで
あり、一方後者は、耐食性のみ許容されれば良く、光
沢、白色度等は特に気にしない鋼種の製造プロセスであ
る。
沢、白色度等外観の規格が厳しい鋼種の製造プロセスで
あり、一方後者は、耐食性のみ許容されれば良く、光
沢、白色度等は特に気にしない鋼種の製造プロセスであ
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記プロセスにおい
て、特にベル型焼鈍炉は、一般的に水素（Ｈ2 ）１〜１
０vol％を含み他は窒素（Ｎ2 ）からなる雰囲気のイン
ナーカバー内にコイルを４〜５段積み、ベルに設置され
たバーナーより間接的に加熱するため、能力が上がらず
点火〜解体まで４〜５日必要である。
て、特にベル型焼鈍炉は、一般的に水素（Ｈ2 ）１〜１
０vol％を含み他は窒素（Ｎ2 ）からなる雰囲気のイン
ナーカバー内にコイルを４〜５段積み、ベルに設置され
たバーナーより間接的に加熱するため、能力が上がらず
点火〜解体まで４〜５日必要である。
【０００５】また、雰囲気ガスが強還元性でないため、
焼鈍中に酸化が進行し、スケールが成長するので、次工
程のＡＰラインの生産能力を低下させる他、表層の脱Ｃ
ｒ層も成長し、特に耐食性が必要な鋼種に関しては悪い
影響を与えていた。また、後工程のＣＡＰラインでは、
直火で焼鈍するために、焼鈍後は２００〜４０００Å程
度の強固な酸化スケールが生成し、これを除去するため
に混酸槽や中性塩槽、ソルトバス等の何槽もの酸洗槽が
必要でライン能力も上がらず、またランニングコスト、
環境面でも普通鋼と比較し劣っていた。
焼鈍中に酸化が進行し、スケールが成長するので、次工
程のＡＰラインの生産能力を低下させる他、表層の脱Ｃ
ｒ層も成長し、特に耐食性が必要な鋼種に関しては悪い
影響を与えていた。また、後工程のＣＡＰラインでは、
直火で焼鈍するために、焼鈍後は２００〜４０００Å程
度の強固な酸化スケールが生成し、これを除去するため
に混酸槽や中性塩槽、ソルトバス等の何槽もの酸洗槽が
必要でライン能力も上がらず、またランニングコスト、
環境面でも普通鋼と比較し劣っていた。
【０００６】本発明の目的は、前記従来技術の欠点を解
消し、１７wt％以下のＣｒを含有するフェライト系ステ
ンレス鋼板またはマルテンサイト系ステンレス鋼板の耐
食性を向上させるとともに、これらの効率的な製造方法
を提案することである。
消し、１７wt％以下のＣｒを含有するフェライト系ステ
ンレス鋼板またはマルテンサイト系ステンレス鋼板の耐
食性を向上させるとともに、これらの効率的な製造方法
を提案することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、１７wt％以下
のＣｒを含有するフェライト系ステンレス鋼板またはマ
ルテンサイト系ステンレス鋼板の熱延板コイルを、先ず
高濃度の水素雰囲気を有するベル型焼鈍炉で焼鈍した
後、酸洗処理により表層の酸化スケールを除去し、次い
でタンデム圧延機により冷間圧延し、さらに窒素を主体
とし水素を含む雰囲気（以下ＨＮ雰囲気と称す）の連続
焼鈍炉で熱処理することを特徴とするステンレス鋼板の
製造方法であり、本発明においては、上記ベル型焼鈍炉
の雰囲気として水素を９０ vol％以上含むことが望まし
い。
のＣｒを含有するフェライト系ステンレス鋼板またはマ
ルテンサイト系ステンレス鋼板の熱延板コイルを、先ず
高濃度の水素雰囲気を有するベル型焼鈍炉で焼鈍した
後、酸洗処理により表層の酸化スケールを除去し、次い
でタンデム圧延機により冷間圧延し、さらに窒素を主体
とし水素を含む雰囲気（以下ＨＮ雰囲気と称す）の連続
焼鈍炉で熱処理することを特徴とするステンレス鋼板の
製造方法であり、本発明においては、上記ベル型焼鈍炉
の雰囲気として水素を９０ vol％以上含むことが望まし
い。
【０００８】
【作 用】本発明では、先ず、ベル型焼鈍炉の雰囲気ガ
スを、望ましくは水素を９０ vol％以上含む高濃度の水
素雰囲気としたので、水素（Ｈ2 ）の高い熱伝導率と対
流により、加熱効率を著しく向上させることができた。
ベル型焼鈍炉の雰囲気ガスの水素濃度が９０ vol％未満
では、熱伝導率及び熱伝達係数が著しく低下し、コイル
の昇温速度が低下するため望ましくない。
スを、望ましくは水素を９０ vol％以上含む高濃度の水
素雰囲気としたので、水素（Ｈ2 ）の高い熱伝導率と対
流により、加熱効率を著しく向上させることができた。
ベル型焼鈍炉の雰囲気ガスの水素濃度が９０ vol％未満
では、熱伝導率及び熱伝達係数が著しく低下し、コイル
の昇温速度が低下するため望ましくない。
【０００９】また、Ｈ2 はステンレス鋼板表面の酸化ス
ケールを還元する作用を有しており、熱間圧延で鋼板表
面に生成した約１０μm の酸化スケールを焼鈍時に還元
し、次工程のＡＰラインでの通板速度を向上させる他、
ベル焼鈍時に酸化が進行しないため、表層の脱Ｃｒ層が
成長せず、品質上特に耐食性が改善される。また、本発
明においては、ベル焼鈍時に脱Ｃｒ層が生成しないた
め、冷間圧延後の連続焼鈍ラインのＨＮ雰囲気でも酸化
スケールの厚みは軽度であり、混酸槽や中性塩槽、ソル
トバス等の何槽もの酸洗槽が必要でなく、ランニングコ
スト、環境面で大幅な改善が達成された。
ケールを還元する作用を有しており、熱間圧延で鋼板表
面に生成した約１０μm の酸化スケールを焼鈍時に還元
し、次工程のＡＰラインでの通板速度を向上させる他、
ベル焼鈍時に酸化が進行しないため、表層の脱Ｃｒ層が
成長せず、品質上特に耐食性が改善される。また、本発
明においては、ベル焼鈍時に脱Ｃｒ層が生成しないた
め、冷間圧延後の連続焼鈍ラインのＨＮ雰囲気でも酸化
スケールの厚みは軽度であり、混酸槽や中性塩槽、ソル
トバス等の何槽もの酸洗槽が必要でなく、ランニングコ
スト、環境面で大幅な改善が達成された。
【００１０】すなわち、普通鋼板では、連続焼鈍ライン
のＨＮ雰囲気で十分な無酸化焼鈍が行われているが、従
来のベル型焼鈍炉で熱処理されたステンレス鋼板では、
表層に顕著な脱Ｃｒ層があるため、ＨＮ雰囲気でも酸化
され、次工程でかなりコストのかかる酸洗が必要である
が、高濃度の水素雰囲気でベル型焼鈍したものは脱Ｃｒ
層が極めて小さいためＨＮ雰囲気の連続焼鈍ラインで通
板してもほとんどスケールが生成せず、軽度なブラシ処
理または軽度な硝酸や塩酸等の酸処理で除去可能であ
る。
のＨＮ雰囲気で十分な無酸化焼鈍が行われているが、従
来のベル型焼鈍炉で熱処理されたステンレス鋼板では、
表層に顕著な脱Ｃｒ層があるため、ＨＮ雰囲気でも酸化
され、次工程でかなりコストのかかる酸洗が必要である
が、高濃度の水素雰囲気でベル型焼鈍したものは脱Ｃｒ
層が極めて小さいためＨＮ雰囲気の連続焼鈍ラインで通
板してもほとんどスケールが生成せず、軽度なブラシ処
理または軽度な硝酸や塩酸等の酸処理で除去可能であ
る。
【００１１】
【実施例】図１は、本発明のステンレス鋼板の製造工程
を示すブロック図である。組成が、Ｃｒ：16wt％、Ｃ：
0.06wt％を含み残部実質的にＦｅからなる厚み1.0mm の
フェライト系ステンレス熱延鋼板と、組成が、Ｃｒ：11
wt％、Ｔｉ：0.15wt％、Ｃ：0.01wt％を含み残部実質的
にＦｅからなる厚み1.0mm のマルテンサイト系ステンレ
ス熱延鋼板のコイルをそれぞれ準備した。
を示すブロック図である。組成が、Ｃｒ：16wt％、Ｃ：
0.06wt％を含み残部実質的にＦｅからなる厚み1.0mm の
フェライト系ステンレス熱延鋼板と、組成が、Ｃｒ：11
wt％、Ｔｉ：0.15wt％、Ｃ：0.01wt％を含み残部実質的
にＦｅからなる厚み1.0mm のマルテンサイト系ステンレ
ス熱延鋼板のコイルをそれぞれ準備した。
【００１２】表１は、従来および本発明によるベル焼鈍
の能力を示したものである。フェライト系ステンレス鋼
では、表より雰囲気を１００ vol％Ｈ2 雰囲気とするこ
とで加熱および冷却時間がいずれも約５０％削減されて
いることがわかる。また、焼鈍前後の酸化スケール厚み
の測定結果より、酸化スケールの成長はＨ 2 １００ vol
％雰囲気とすることで防止され、逆に還元反応により焼
鈍前より薄くなっていることがわかる。
の能力を示したものである。フェライト系ステンレス鋼
では、表より雰囲気を１００ vol％Ｈ2 雰囲気とするこ
とで加熱および冷却時間がいずれも約５０％削減されて
いることがわかる。また、焼鈍前後の酸化スケール厚み
の測定結果より、酸化スケールの成長はＨ 2 １００ vol
％雰囲気とすることで防止され、逆に還元反応により焼
鈍前より薄くなっていることがわかる。
【００１３】また、脱Ｃｒ層は従来ベルでは約１０μm
であるが、Ｈ2 １００ vol％雰囲気では焼鈍中酸化が進
行しないため１μm 以下に軽減されている。マルテンサ
イト系ステンレス鋼では、フェライト系ステンレス鋼と
同様に焼鈍時間は約50％削減、酸化スケールの成長も防
止され、脱Ｃｒ層も１μm 以下に軽減されている。
であるが、Ｈ2 １００ vol％雰囲気では焼鈍中酸化が進
行しないため１μm 以下に軽減されている。マルテンサ
イト系ステンレス鋼では、フェライト系ステンレス鋼と
同様に焼鈍時間は約50％削減、酸化スケールの成長も防
止され、脱Ｃｒ層も１μm 以下に軽減されている。
【００１４】
【表１】
【００１５】表２は、次のＡＰラインでの最大ライン速
度および脱スケール工程とその判定を示したものであ
る。これより、本発明の場合、ベル焼鈍で還元し、酸化
スケールが薄くなるため、ＡＰラインでは増速が可能と
なり、かつ従来の酸洗をかなり省略でき、大幅なコスト
ダウンとなった。
度および脱スケール工程とその判定を示したものであ
る。これより、本発明の場合、ベル焼鈍で還元し、酸化
スケールが薄くなるため、ＡＰラインでは増速が可能と
なり、かつ従来の酸洗をかなり省略でき、大幅なコスト
ダウンとなった。
【００１６】
【表２】
【００１７】また表３は、冷間圧延後の焼鈍・酸洗条件
を示したものである。表より、本発明の場合、ベル焼鈍
時に脱Ｃｒ層が微小であるため普通鋼と同様のＨＮ（Ｈ
2 ４ vol％、他はＮ2 ）雰囲気の連続焼鈍ラインを通し
てもほとんどスケールがでないため、高速で連続焼鈍が
可能であり、従来法と比較しライン通板速度が５倍、酸
も大幅に軽減可能である。なお、従来法では図２の工程
図におけるタンデム式冷間圧延を採用した。
を示したものである。表より、本発明の場合、ベル焼鈍
時に脱Ｃｒ層が微小であるため普通鋼と同様のＨＮ（Ｈ
2 ４ vol％、他はＮ2 ）雰囲気の連続焼鈍ラインを通し
てもほとんどスケールがでないため、高速で連続焼鈍が
可能であり、従来法と比較しライン通板速度が５倍、酸
も大幅に軽減可能である。なお、従来法では図２の工程
図におけるタンデム式冷間圧延を採用した。
【００１８】
【表３】
【００１９】また、耐食性について、下記の条件で試験
したところ、本発明を満足するものは、全て2.0 以下で
あったのに対し、従来法で製造したものは、全て4.0 以
上であった。 耐食性試験条件（ＳＳＴテスト） NaCl水溶液10％の噴霧テスト（５hr）で錆発生個所をポ
イント表示する（数値が小さいほうが耐食性が良好）。
したところ、本発明を満足するものは、全て2.0 以下で
あったのに対し、従来法で製造したものは、全て4.0 以
上であった。 耐食性試験条件（ＳＳＴテスト） NaCl水溶液10％の噴霧テスト（５hr）で錆発生個所をポ
イント表示する（数値が小さいほうが耐食性が良好）。
【００２０】
【発明の効果】本発明により以下の効果が達成できる。 （１）ベル焼鈍における加熱・冷却時間が５０％削減で
きる。 （２）ベル焼鈍後のＡＰラインでの増速かつ酸原単位の
低減が可能である。 （３）冷間圧延後の焼鈍・酸洗は普通鋼板と同様の連続
焼鈍ラインで可能であり、通板速度が５倍に向上する。 （４）（１）〜（３）を通して、ステンレス鋼板の生産
性が大幅に効率化されかつ経済的になる。 （５）脱Ｃｒ層が軽微であり、製品の耐食性が改善され
る。
きる。 （２）ベル焼鈍後のＡＰラインでの増速かつ酸原単位の
低減が可能である。 （３）冷間圧延後の焼鈍・酸洗は普通鋼板と同様の連続
焼鈍ラインで可能であり、通板速度が５倍に向上する。 （４）（１）〜（３）を通して、ステンレス鋼板の生産
性が大幅に効率化されかつ経済的になる。 （５）脱Ｃｒ層が軽微であり、製品の耐食性が改善され
る。
【図１】本発明の工程の流れを示すブロック図である。
【図２】従来例の工程の流れを示すブロック図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 邦昭 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 今村 元己 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内
Claims (2)
- 【請求項１】 １７wt％以下のＣｒを含有するフェライ
ト系ステンレス鋼板またはマルテンサイト系ステンレス
鋼板の熱延板コイルを、先ず高濃度の水素雰囲気を有す
るベル型焼鈍炉で焼鈍した後、酸洗処理により表層の酸
化スケールを除去し、次いでタンデム圧延機により冷間
圧延し、さらに窒素を主体とし水素を含む雰囲気の連続
焼鈍炉で熱処理することを特徴とするステンレス鋼板の
製造方法。 - 【請求項２】 ベル型焼鈍炉雰囲気の水素を９０ vol％
以上含むことを特徴とする請求項１記載のステンレス鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7999094A JPH07286215A (ja) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7999094A JPH07286215A (ja) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07286215A true JPH07286215A (ja) | 1995-10-31 |
Family
ID=13705754
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7999094A Pending JPH07286215A (ja) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07286215A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1022357A1 (de) * | 1999-01-22 | 2000-07-26 | BSH Bosch und Siemens Hausgeräte GmbH | Verfahren zur Oberflächenbehandlung von rostfreien Stählen |
| WO2012169320A1 (ja) | 2011-06-09 | 2012-12-13 | 東京ステンレス研磨興業株式会社 | 鋼材の製造方法 |
| JP2014048634A (ja) * | 2012-09-04 | 2014-03-17 | Dainippon Printing Co Ltd | 板バネの製造方法、板バネ、板バネを備えたカメラモジュールおよび電子端末機器 |
| CN114196810A (zh) * | 2020-09-17 | 2022-03-18 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强钢卷除氢方法 |
-
1994
- 1994-04-19 JP JP7999094A patent/JPH07286215A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1022357A1 (de) * | 1999-01-22 | 2000-07-26 | BSH Bosch und Siemens Hausgeräte GmbH | Verfahren zur Oberflächenbehandlung von rostfreien Stählen |
| WO2012169320A1 (ja) | 2011-06-09 | 2012-12-13 | 東京ステンレス研磨興業株式会社 | 鋼材の製造方法 |
| JP2014048634A (ja) * | 2012-09-04 | 2014-03-17 | Dainippon Printing Co Ltd | 板バネの製造方法、板バネ、板バネを備えたカメラモジュールおよび電子端末機器 |
| CN114196810A (zh) * | 2020-09-17 | 2022-03-18 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强钢卷除氢方法 |
| CN114196810B (zh) * | 2020-09-17 | 2024-03-08 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强钢卷除氢方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100240741B1 (ko) | 내부식성이 우수한 스테인레스강판의 제조방법 | |
| CN102416404B (zh) | 一种冷轧钢带的生产方法 | |
| EP0120976A1 (en) | Process for manufacturing cold-rolled steel for deep drawing | |
| CN107177788A (zh) | 一种二次冷轧镀锡板及其生产方法 | |
| JPH07286215A (ja) | ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP2001003143A (ja) | 加工性と表面性状に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP4137517B2 (ja) | 表面性状の良好なステンレス鋼板の製造方法 | |
| US6217679B1 (en) | Method for producing chromium-containing hot rolled steel strip | |
| JPH05320772A (ja) | フェライトステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP3398261B2 (ja) | Ａｌを含有するフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JPS6216251B2 (ja) | ||
| JP2512650B2 (ja) | 材質と表面品質の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH07126758A (ja) | 曲げ加工性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP3882470B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH075984B2 (ja) | 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JP3059376B2 (ja) | 光沢性および耐食性に優れるオーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JPH06100941A (ja) | 高マンガン非磁性鋼帯の製造方法 | |
| JP3265023B2 (ja) | 耐食性および加工性の優れた鋼および鋼管の製造方法 | |
| JPS63186823A (ja) | 磁気特性の優れた電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS58104124A (ja) | 連続焼鈍による加工用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3265022B2 (ja) | 耐食性の優れた鋼および鋼管の製造方法 | |
| JP3806983B2 (ja) | 冷延−焼鈍後の耐リジング性に優れる深絞り用冷延鋼板用素材 | |
| JPS62136524A (ja) | 加工性および耐酸化性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP3937615B2 (ja) | 高Ｃｒ含有鋼熱延鋼帯の製造方法およびこの製造に用いる冷却水 | |
| JPH09235615A (ja) | Ｃｒ系ステンレス鋼帯のバッチ式焼鈍方法 |