JP3265023B2 - 耐食性および加工性の優れた鋼および鋼管の製造方法 - Google Patents
耐食性および加工性の優れた鋼および鋼管の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐食性および加工性の優
れた鋼の製造方法に係り、さらに詳しくは、例えば自動
車や船舶等の内燃機関の排気系統において優れた耐食性
を有するとともに、加工性にも優れた鋼および鋼管を製
造する方法に関する。
れた鋼の製造方法に係り、さらに詳しくは、例えば自動
車や船舶等の内燃機関の排気系統において優れた耐食性
を有するとともに、加工性にも優れた鋼および鋼管を製
造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車を中心とする内燃機関の排
気系統には、内面あるいは外面からの腐食を抑制するた
めに、普通鋼にアルミメッキや亜鉛メッキを施した鋼が
使用されてきた。しかし、近年では環境汚染を抑制する
目的で、排気ガス浄化の目的で触媒等が排気系統に具備
されたために、こうしたメッキ鋼材では耐食性が充分で
はなくなっている。そこで、鋼素地の耐食性向上を目的
として、５〜１０％のＣｒを含有させた鋼が、特開昭６
３−１４３２４０号公報や特開昭６３−１４３２４１号
公報で提案されている。しかし、近年の車両の使用期間
および保証期間の延長に伴なって、さらにＣｒを１８％
程度まで含有させ、あるいはさらにＭｏを添加した高級
ステンレス鋼が排気系統に多く使用されている。しか
し、このような高級ステンレス鋼であっても孔食状の局
部腐食が発生する場合がある等、耐食性は必ずしも充分
ではない。また、こうした高級ステンレス鋼はＣｒやＭ
ｏを多量に含有するために加工性が悪く、排気系部材の
ような複雑な形状を形成するためには、製造に非常な困
難を伴い、製造工程が著しく複雑になるために、加工コ
ストも高くなるという難点がある。かつ、素材コストも
高い。
気系統には、内面あるいは外面からの腐食を抑制するた
めに、普通鋼にアルミメッキや亜鉛メッキを施した鋼が
使用されてきた。しかし、近年では環境汚染を抑制する
目的で、排気ガス浄化の目的で触媒等が排気系統に具備
されたために、こうしたメッキ鋼材では耐食性が充分で
はなくなっている。そこで、鋼素地の耐食性向上を目的
として、５〜１０％のＣｒを含有させた鋼が、特開昭６
３−１４３２４０号公報や特開昭６３−１４３２４１号
公報で提案されている。しかし、近年の車両の使用期間
および保証期間の延長に伴なって、さらにＣｒを１８％
程度まで含有させ、あるいはさらにＭｏを添加した高級
ステンレス鋼が排気系統に多く使用されている。しか
し、このような高級ステンレス鋼であっても孔食状の局
部腐食が発生する場合がある等、耐食性は必ずしも充分
ではない。また、こうした高級ステンレス鋼はＣｒやＭ
ｏを多量に含有するために加工性が悪く、排気系部材の
ような複雑な形状を形成するためには、製造に非常な困
難を伴い、製造工程が著しく複雑になるために、加工コ
ストも高くなるという難点がある。かつ、素材コストも
高い。
【０００３】上記の排気系統を代表として、一般にＣｒ
をある程度含有する鋼では環境が厳しくなると、局部腐
食が発生し易く、これに対する手段として腐食に対する
抵抗を向上させるためには、さらにＣｒあるいはＭｏの
含有量を増加させるのが、極めて一般的な技術的手段で
あった。
をある程度含有する鋼では環境が厳しくなると、局部腐
食が発生し易く、これに対する手段として腐食に対する
抵抗を向上させるためには、さらにＣｒあるいはＭｏの
含有量を増加させるのが、極めて一般的な技術的手段で
あった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこうした現状
に鑑みて、内燃機関の排気系統等の腐食環境に対する抵
抗が大きく、加工性に優れる鋼を、低コストで製造する
方法を提供することを目的としている。
に鑑みて、内燃機関の排気系統等の腐食環境に対する抵
抗が大きく、加工性に優れる鋼を、低コストで製造する
方法を提供することを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の目的
を達成すべく、排気系統をはじめとする腐食環境におい
て優れた耐食性を有し加工性にも優れる鋼および該鋼を
使用した鋼管の製造方法を開発するべく、種々の観点か
ら検討してきた。まず、本発明者らは排気系統の腐食環
境について検討し、内燃機関排気系統の腐食は、排気ガ
ス中に含まれる塩化物、硫酸イオン等が８０〜１５０℃
に加熱された環境において起こることを見出した。さら
に、該腐食環境において耐食性を向上させる手段を種々
検討した結果、従来のステンレス鋼とは全く逆に、Ｃｒ
を５．５〜９．９％に低減し、Ａｌを０．３〜３．０％
添加した鋼が、排気系統をはじめとする腐食環境で非常
に優れた耐食性を示すことを見出した。さらに本発明者
らは加工性についても、より優れた鋼にせんとして検討
を続けた結果、Ｃｒを５．５〜９．９％、Ａｌを０．３
〜３．０％含有する鋼のＣおよびＮ、かつＣ＋Ｎの合計
量を低減すると、耐食性の改善と加工性の向上に効果が
あること、脱酸および強化元素としてはＳｉおよびＭｎ
が適切であること、上記の鋼にＣｕ，Ｍｏ，Ｗ，Ｓｂ，
Ｎｉを単独あるいは組み合わせて添加すると、より優れ
た耐食性が得られることを見出した。また、本発明者ら
は加工性を一段と改善せんとして検討を続けた結果、Ｃ
＋Ｎを低減した上で、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈ
ｆを特定の条件を満足するように添加すると、耐食性の
改善と加工性の向上に効果があることを見出した。
を達成すべく、排気系統をはじめとする腐食環境におい
て優れた耐食性を有し加工性にも優れる鋼および該鋼を
使用した鋼管の製造方法を開発するべく、種々の観点か
ら検討してきた。まず、本発明者らは排気系統の腐食環
境について検討し、内燃機関排気系統の腐食は、排気ガ
ス中に含まれる塩化物、硫酸イオン等が８０〜１５０℃
に加熱された環境において起こることを見出した。さら
に、該腐食環境において耐食性を向上させる手段を種々
検討した結果、従来のステンレス鋼とは全く逆に、Ｃｒ
を５．５〜９．９％に低減し、Ａｌを０．３〜３．０％
添加した鋼が、排気系統をはじめとする腐食環境で非常
に優れた耐食性を示すことを見出した。さらに本発明者
らは加工性についても、より優れた鋼にせんとして検討
を続けた結果、Ｃｒを５．５〜９．９％、Ａｌを０．３
〜３．０％含有する鋼のＣおよびＮ、かつＣ＋Ｎの合計
量を低減すると、耐食性の改善と加工性の向上に効果が
あること、脱酸および強化元素としてはＳｉおよびＭｎ
が適切であること、上記の鋼にＣｕ，Ｍｏ，Ｗ，Ｓｂ，
Ｎｉを単独あるいは組み合わせて添加すると、より優れ
た耐食性が得られることを見出した。また、本発明者ら
は加工性を一段と改善せんとして検討を続けた結果、Ｃ
＋Ｎを低減した上で、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈ
ｆを特定の条件を満足するように添加すると、耐食性の
改善と加工性の向上に効果があることを見出した。
【０００６】さらに本発明者らは、かかる鋼を製造する
方法について検討を続けた結果、高Ｃｒ鋼を鋼片から帯
鋼とし最終的に再結晶焼鈍するに際し、あるいはさらに
造管するに際して、プロセス条件を精密に選択すればか
かる目的に適した帯鋼あるいは鋼管が得られることを見
出した。
方法について検討を続けた結果、高Ｃｒ鋼を鋼片から帯
鋼とし最終的に再結晶焼鈍するに際し、あるいはさらに
造管するに際して、プロセス条件を精密に選択すればか
かる目的に適した帯鋼あるいは鋼管が得られることを見
出した。
【０００７】本発明はかかる知見に基づいてなされたも
のであって、その要旨とするところは以下の通りであ
る。すなわち、 （１）重量％で、Ｓｉ：０．０１％以上１．２％未満、
Ｍｎ：０．０２〜２．０％、Ｃｒ：５．５〜９．９
％、 Ａｌ：０．３〜３．０％、を含有し、
Ｃ：０．０２％以下、 Ｐ：０．０３％
以下、Ｓ：０．０１％以下、 Ｎ：０．
０２％以下、Ｃ＋Ｎ：０．０３％以下、に低減し、Ｎ
ｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆの中から選ばれる１種
あるいは２種以上の元素の含有量の合計で０．０１〜
１．０％を含有し、かつ次式を満足し、
のであって、その要旨とするところは以下の通りであ
る。すなわち、 （１）重量％で、Ｓｉ：０．０１％以上１．２％未満、
Ｍｎ：０．０２〜２．０％、Ｃｒ：５．５〜９．９
％、 Ａｌ：０．３〜３．０％、を含有し、
Ｃ：０．０２％以下、 Ｐ：０．０３％
以下、Ｓ：０．０１％以下、 Ｎ：０．
０２％以下、Ｃ＋Ｎ：０．０３％以下、に低減し、Ｎ
ｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆの中から選ばれる１種
あるいは２種以上の元素の含有量の合計で０．０１〜
１．０％を含有し、かつ次式を満足し、
【数３】 残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる高Ｃｒ鋼片を、下
記の工程で順次鋼板とすることを特徴とする耐食性およ
び加工性の優れた鋼の製造方法である。 鋼片を１１５０〜１３００℃の温度に加熱した後に、
圧延完了温度が８００℃以上として板厚１．６mm以上
６．０mm以下のホットストリップに熱間圧延し、少なく
とも６００℃以下に冷却するまでの平均冷却速度が１０
deg/秒以上で冷却して、帯鋼として巻き取る工程、 上記の熱延帯鋼を、累積圧下率が４０％以上の冷間圧
延を加えて冷延帯鋼とする工程、 上記の冷延帯鋼を、７８０℃以上の温度に０．５min
以上保持する熱処理を施して再結晶させる工程。また （２）前項（１）の発明において、熱延帯鋼を冷間圧延
する前に、７６０℃以上の温度に０．５min 以上保持す
る熱処理を施して再結晶させる耐食性および加工性の優
れた鋼の製造方法であり、 （３）前各項の発明が対象とする高Ｃｒ鋼片において、
付加成分としてさらに、重量％で、Ｃｕ：０．０５〜
３．０％、 Ｍｏ：０．０５〜３．０％、Ｗ
：０．０５〜３．０％、 Ｓｂ：０．０１〜
０．５％、Ｎｉ：０．０１〜２．０％、の１種または２
種以上を含有する耐食性および加工性の優れた製造方法
であり、 （４）前各項の発明が対象とする高Ｃｒ鋼片において、
付加成分としてさらに、重量％で、希土類元素：０．０
０１〜０．１％、 Ｃａ：０．０００５〜０．０３％、
の１種または２種を含有する鋼の製造方法にある。
記の工程で順次鋼板とすることを特徴とする耐食性およ
び加工性の優れた鋼の製造方法である。 鋼片を１１５０〜１３００℃の温度に加熱した後に、
圧延完了温度が８００℃以上として板厚１．６mm以上
６．０mm以下のホットストリップに熱間圧延し、少なく
とも６００℃以下に冷却するまでの平均冷却速度が１０
deg/秒以上で冷却して、帯鋼として巻き取る工程、 上記の熱延帯鋼を、累積圧下率が４０％以上の冷間圧
延を加えて冷延帯鋼とする工程、 上記の冷延帯鋼を、７８０℃以上の温度に０．５min
以上保持する熱処理を施して再結晶させる工程。また （２）前項（１）の発明において、熱延帯鋼を冷間圧延
する前に、７６０℃以上の温度に０．５min 以上保持す
る熱処理を施して再結晶させる耐食性および加工性の優
れた鋼の製造方法であり、 （３）前各項の発明が対象とする高Ｃｒ鋼片において、
付加成分としてさらに、重量％で、Ｃｕ：０．０５〜
３．０％、 Ｍｏ：０．０５〜３．０％、Ｗ
：０．０５〜３．０％、 Ｓｂ：０．０１〜
０．５％、Ｎｉ：０．０１〜２．０％、の１種または２
種以上を含有する耐食性および加工性の優れた製造方法
であり、 （４）前各項の発明が対象とする高Ｃｒ鋼片において、
付加成分としてさらに、重量％で、希土類元素：０．０
０１〜０．１％、 Ｃａ：０．０００５〜０．０３％、
の１種または２種を含有する鋼の製造方法にある。
【０００８】さらに本発明は、 （５）重量％で、Ｓｉ：０．０１％以上１．２％未満、
Ｍｎ：０．０２〜２．０％、Ｃｒ：５．５〜９．９
％、 Ａｌ：０．３％〜３．０％、を含有
し、Ｃ：０．０２％以下、 Ｐ：０．０
３％以下、Ｓ：０．０１％以下、 Ｎ：
０．０２％以下、Ｃ＋Ｎ：０．０３％以下、に低減し、
Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆの中から選ばれる１
種あるいは２種以上の元素の含有量の合計で０．０１〜
１．０％を含有し、かつ次式を満足し、
Ｍｎ：０．０２〜２．０％、Ｃｒ：５．５〜９．９
％、 Ａｌ：０．３％〜３．０％、を含有
し、Ｃ：０．０２％以下、 Ｐ：０．０
３％以下、Ｓ：０．０１％以下、 Ｎ：
０．０２％以下、Ｃ＋Ｎ：０．０３％以下、に低減し、
Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆの中から選ばれる１
種あるいは２種以上の元素の含有量の合計で０．０１〜
１．０％を含有し、かつ次式を満足し、
【数４】 残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる高Ｃｒ鋼片を、下
記の工程で順次鋼管とすることを特徴とする耐食性およ
び加工性の優れた鋼管の製造方法である。 鋼片を１１５０〜１３００℃の温度に加熱した後に、
圧延完了温度が８００℃以上として板厚１．６mm以上
６．０mm以下のホットストリップに熱間圧延し、少なく
とも６００℃以下に冷却するまでの平均冷却速度が１０
deg/秒以上で冷却して、帯鋼として巻き取る工程、 上記の熱延帯鋼を、累積圧下率が４０％以上の冷間圧
延を加えて冷延帯鋼とする工程、 上記の冷延帯鋼を、７８０℃以上の温度に０．５min
以上保持する熱処理を施して再結晶させる工程、 上記の帯鋼を所定の幅に切断した後、ロール成形によ
って連続的に円筒状に成形しながら、鋼帯両端を電気抵
抗溶接によって溶接して電縫鋼管として造管する工程。
また、 （６）前項の発明における、の工程によって再結晶さ
せた帯鋼の段階から電縫鋼管として造管されるまでに、
鋼に付加される全歪量εを、帯鋼の板厚ｔ(mm)、電縫鋼
管の最終外径Ｄ(mm)に対して、ε≦ｔ／Ｄ＋０．０６と
することを特徴とする耐食性および加工性の優れた鋼管
の製造方法、にあり、 （７）前記（５），（６）項の発明において、前５項の
熱延帯鋼を、冷間圧延する前に、７６０℃以上の温度に
０．５min 以上保持する熱処理を施して再結晶させるこ
とを特徴とする耐食性および加工性の優れた鋼管の製造
方法、にあり、 （８）前記（５），（６）あるいは（７）項の発明にお
いて、電縫鋼管として造管し最終外径にある鋼管を、７
８０℃以上の温度に１min 以上保持する熱処理を施して
再結晶させる、耐食性および加工性の優れた鋼管の製造
方法、にあり、 （９）前記（５），（６），（７）あるいは（８）項の
発明が対象とする、高Ｃｒ鋼片において、付加成分とし
てさらに、重量％で、Ｃｕ：０．０５〜３．０％、
Ｍｏ：０．０５〜３．０％、Ｗ ：０．０５〜
３．０％、 Ｓｂ：０．０１〜０．５％、Ｎ
ｉ：０．０１〜２．０％、の１種または２種以上を含有
する耐食性および加工性の優れた鋼管の製造方法にあ
り、 （１０）前記（５），（６），（７），（８）あるいは
（９）項の発明が対象とする高Ｃｒ鋼片が付加成分とし
てさらに、重量％で、希土類元素：０．００１〜０．１
％、 Ｃａ：０．０００５〜０．０３％、の１種または
２種を含有することを特徴とする耐食性および加工性の
優れた鋼管の製造方法にある。
記の工程で順次鋼管とすることを特徴とする耐食性およ
び加工性の優れた鋼管の製造方法である。 鋼片を１１５０〜１３００℃の温度に加熱した後に、
圧延完了温度が８００℃以上として板厚１．６mm以上
６．０mm以下のホットストリップに熱間圧延し、少なく
とも６００℃以下に冷却するまでの平均冷却速度が１０
deg/秒以上で冷却して、帯鋼として巻き取る工程、 上記の熱延帯鋼を、累積圧下率が４０％以上の冷間圧
延を加えて冷延帯鋼とする工程、 上記の冷延帯鋼を、７８０℃以上の温度に０．５min
以上保持する熱処理を施して再結晶させる工程、 上記の帯鋼を所定の幅に切断した後、ロール成形によ
って連続的に円筒状に成形しながら、鋼帯両端を電気抵
抗溶接によって溶接して電縫鋼管として造管する工程。
また、 （６）前項の発明における、の工程によって再結晶さ
せた帯鋼の段階から電縫鋼管として造管されるまでに、
鋼に付加される全歪量εを、帯鋼の板厚ｔ(mm)、電縫鋼
管の最終外径Ｄ(mm)に対して、ε≦ｔ／Ｄ＋０．０６と
することを特徴とする耐食性および加工性の優れた鋼管
の製造方法、にあり、 （７）前記（５），（６）項の発明において、前５項の
熱延帯鋼を、冷間圧延する前に、７６０℃以上の温度に
０．５min 以上保持する熱処理を施して再結晶させるこ
とを特徴とする耐食性および加工性の優れた鋼管の製造
方法、にあり、 （８）前記（５），（６）あるいは（７）項の発明にお
いて、電縫鋼管として造管し最終外径にある鋼管を、７
８０℃以上の温度に１min 以上保持する熱処理を施して
再結晶させる、耐食性および加工性の優れた鋼管の製造
方法、にあり、 （９）前記（５），（６），（７）あるいは（８）項の
発明が対象とする、高Ｃｒ鋼片において、付加成分とし
てさらに、重量％で、Ｃｕ：０．０５〜３．０％、
Ｍｏ：０．０５〜３．０％、Ｗ ：０．０５〜
３．０％、 Ｓｂ：０．０１〜０．５％、Ｎ
ｉ：０．０１〜２．０％、の１種または２種以上を含有
する耐食性および加工性の優れた鋼管の製造方法にあ
り、 （１０）前記（５），（６），（７），（８）あるいは
（９）項の発明が対象とする高Ｃｒ鋼片が付加成分とし
てさらに、重量％で、希土類元素：０．００１〜０．１
％、 Ｃａ：０．０００５〜０．０３％、の１種または
２種を含有することを特徴とする耐食性および加工性の
優れた鋼管の製造方法にある。
【０００９】
【作用】まず、本発明方法が対象とする鋼および鋼管に
おいて、各成分の範囲を限定した理由を述べる。 Ｓｉ：Ｓｉは、Ｃｒを５．５％以上含有する鋼に脱酸剤
および強化元素としての添加が有効であるが、含有量が
０．０１％未満ではその脱酸効果が充分ではなく、１．
２％以上を含有するともはやその効果は飽和している上
に加工性を低下させるので、含有量範囲を０．０１％以
上１．２％未満に限定する。
おいて、各成分の範囲を限定した理由を述べる。 Ｓｉ：Ｓｉは、Ｃｒを５．５％以上含有する鋼に脱酸剤
および強化元素としての添加が有効であるが、含有量が
０．０１％未満ではその脱酸効果が充分ではなく、１．
２％以上を含有するともはやその効果は飽和している上
に加工性を低下させるので、含有量範囲を０．０１％以
上１．２％未満に限定する。
【００１０】Ｍｎ：Ｍｎは、鋼の脱酸剤として必要で、
０．０２％以上を含有させる必要があるが、２．０％を
超えて含有させてもその効果はもはや飽和しているばか
りか、過剰にＭｎを含有させると加工性が低下するの
で、上限含有量は２．０％とする。
０．０２％以上を含有させる必要があるが、２．０％を
超えて含有させてもその効果はもはや飽和しているばか
りか、過剰にＭｎを含有させると加工性が低下するの
で、上限含有量は２．０％とする。
【００１１】Ｃｒ：Ｃｒは、耐食性を確保するために
５．５％以上含有させることが必要であるが、９．９％
を超えて含有させてもいたずらにコストを増すばかり
か、加工性が低下するので、上限含有量は９．９％とす
る。
５．５％以上含有させることが必要であるが、９．９％
を超えて含有させてもいたずらにコストを増すばかり
か、加工性が低下するので、上限含有量は９．９％とす
る。
【００１２】Ａｌ：Ａｌは、耐食性を確保するためにＣ
ｒと並んで重要な元素であって、前述の通りＡｌの含有
量が０．３％未満では孔食の発生を抑制する効果が充分
ではなく、一方、３．０％を超えて添加するとその効果
は飽和するのに対して加工性を低下させるものであるか
ら、Ａｌの含有量は０．３％以上３．０％以下に限定す
る。
ｒと並んで重要な元素であって、前述の通りＡｌの含有
量が０．３％未満では孔食の発生を抑制する効果が充分
ではなく、一方、３．０％を超えて添加するとその効果
は飽和するのに対して加工性を低下させるものであるか
ら、Ａｌの含有量は０．３％以上３．０％以下に限定す
る。
【００１３】Ｃ，Ｎ：ＣおよびＮは、鋼板の加工性を低
下させる上に、ＣはＣｒと炭化物を生成して耐食性を低
下させるので、またＮは靭性を低下させるので、Ｃおよ
びＮ量な少ない方が望ましく、上限含有量はいずれも
０．０２％とし、いずれも少ないほど好ましい。さら
に、優れた加工性を確保するためには、Ｃ＋Ｎの合計量
を低減する必要があり、本発明方法の対象とする鋼とし
ては、Ｃ＋Ｎを０．０３％以下とする。
下させる上に、ＣはＣｒと炭化物を生成して耐食性を低
下させるので、またＮは靭性を低下させるので、Ｃおよ
びＮ量な少ない方が望ましく、上限含有量はいずれも
０．０２％とし、いずれも少ないほど好ましい。さら
に、優れた加工性を確保するためには、Ｃ＋Ｎの合計量
を低減する必要があり、本発明方法の対象とする鋼とし
ては、Ｃ＋Ｎを０．０３％以下とする。
【００１４】Ｐ：Ｐは、多量に存在すると靭性を低下さ
せるので少ない方が望ましく、上限含有量は０．０３％
とする。 Ｓ：Ｓも、多量に存在すると耐孔食性を低下させるので
少ない方が望ましく、上限含有量は０．０１％とする。
せるので少ない方が望ましく、上限含有量は０．０３％
とする。 Ｓ：Ｓも、多量に存在すると耐孔食性を低下させるので
少ない方が望ましく、上限含有量は０．０１％とする。
【００１５】Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆ：Ｎ
ｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆは高Ｃｒ鋼中のＣおよ
びＮを炭化物として固定することによって、耐食性の向
上や加工性の改善に顕著な効果があり、各元素単独の添
加あるいは２種以上の元素を複合して添加することがで
きるが、単独での添加量あるいは複合添加での添加量の
合計が０．０１％未満では効果がなく、１．０％を超え
て添加するといたずらにコストを上昇させるとともに圧
延疵等の原因ともなるので、上限含有量は１．０％とす
る。かつ、加工性を有効に改善するためには、Ｎｂ，
Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆの添加量の合計が次式を満
足することが必要である。
ｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆは高Ｃｒ鋼中のＣおよ
びＮを炭化物として固定することによって、耐食性の向
上や加工性の改善に顕著な効果があり、各元素単独の添
加あるいは２種以上の元素を複合して添加することがで
きるが、単独での添加量あるいは複合添加での添加量の
合計が０．０１％未満では効果がなく、１．０％を超え
て添加するといたずらにコストを上昇させるとともに圧
延疵等の原因ともなるので、上限含有量は１．０％とす
る。かつ、加工性を有効に改善するためには、Ｎｂ，
Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆの添加量の合計が次式を満
足することが必要である。
【００１６】
【数５】
【００１７】以上が本発明方法が対象とする耐食性およ
び加工性の優れた鋼の基本的成分であるが、本発明にお
いては、必要に応じてさらに以下の元素の１種または２
種以上を添加して、特性を一段と向上させた鋼も対象と
している。 Ｃｕ：Ｃｕは、Ｃｒを５．５％以上含有しＡｌを０．３
％以上含有する鋼に０．０５％以上添加すると、全面腐
食に対する抵抗を向上させる効果があるが、３．０％を
超えて添加しても効果が飽和するばかりか熱間加工性を
低下させるので、上限含有量は３．０％とする。
び加工性の優れた鋼の基本的成分であるが、本発明にお
いては、必要に応じてさらに以下の元素の１種または２
種以上を添加して、特性を一段と向上させた鋼も対象と
している。 Ｃｕ：Ｃｕは、Ｃｒを５．５％以上含有しＡｌを０．３
％以上含有する鋼に０．０５％以上添加すると、全面腐
食に対する抵抗を向上させる効果があるが、３．０％を
超えて添加しても効果が飽和するばかりか熱間加工性を
低下させるので、上限含有量は３．０％とする。
【００１８】Ｍｏ：Ｍｏは、Ｃｒを５．５％以上含有し
Ａｌを０．３％以上含有する鋼に０．０５％以上添加す
ると、孔食の発生と成長を抑制する効果があるが、３．
０％を超えて添加しても効果が飽和するばかりか加工性
を低下させるので、上限含有量は３．０％とする。
Ａｌを０．３％以上含有する鋼に０．０５％以上添加す
ると、孔食の発生と成長を抑制する効果があるが、３．
０％を超えて添加しても効果が飽和するばかりか加工性
を低下させるので、上限含有量は３．０％とする。
【００１９】Ｗ：Ｗも、Ｃｒを５．５％以上含有しＡｌ
を０．３％以上含有する鋼に０．０５％以上添加する
と、孔食の発生と成長を抑制する効果があるが、３．０
％を超えて添加しても効果が飽和するばかりか加工性を
低下させるので、上限含有量は３．０％とする。
を０．３％以上含有する鋼に０．０５％以上添加する
と、孔食の発生と成長を抑制する効果があるが、３．０
％を超えて添加しても効果が飽和するばかりか加工性を
低下させるので、上限含有量は３．０％とする。
【００２０】Ｓｂ：Ｓｂも、Ｃｒを５．５％以上含有し
Ａｌを０．３％以上含有する鋼に０．０１％以上添加す
ると、孔食および全面腐食に対する抵抗を向上させる効
果があるが、０．５％を超えて添加すると熱間加工性を
低下させるので、上限含有量は０．５％とする。
Ａｌを０．３％以上含有する鋼に０．０１％以上添加す
ると、孔食および全面腐食に対する抵抗を向上させる効
果があるが、０．５％を超えて添加すると熱間加工性を
低下させるので、上限含有量は０．５％とする。
【００２１】Ｎｉ：Ｎｉは、Ｃｒを５．５％以上含有し
Ａｌを０．３％以上含有する鋼に０．０１％以上添加す
ると孔食を抑制する効果があるが、２．０％を超えて添
加しても効果が飽和するばかりか熱間加工性を低下させ
るので、上限含有量は２．０％とする。
Ａｌを０．３％以上含有する鋼に０．０１％以上添加す
ると孔食を抑制する効果があるが、２．０％を超えて添
加しても効果が飽和するばかりか熱間加工性を低下させ
るので、上限含有量は２．０％とする。
【００２２】希土類元素（ＲＥＭ），Ｃａ：希土類元素
およびＣａは、熱間加工性の向上と耐孔食性の改善に効
果のある元素であるが、添加量が希土類元素では０．０
０１％未満、Ｃａでは０．０００５％未満ではその効果
が充分ではなく、希土類元素では０．１％を超えて、Ｃ
ａでは０．０３％を超えて添加すると、それぞれ粗大な
非金属介在物を生成して逆に熱間加工性や耐孔食性を劣
化させるので、上限含有量は希土類元素では０．１％、
Ｃａでは０．０３％とした。なお、本発明において希土
類元素とは、原子番号が５７〜７１番および８９〜１０
３番の元素およびＹを指す。
およびＣａは、熱間加工性の向上と耐孔食性の改善に効
果のある元素であるが、添加量が希土類元素では０．０
０１％未満、Ｃａでは０．０００５％未満ではその効果
が充分ではなく、希土類元素では０．１％を超えて、Ｃ
ａでは０．０３％を超えて添加すると、それぞれ粗大な
非金属介在物を生成して逆に熱間加工性や耐孔食性を劣
化させるので、上限含有量は希土類元素では０．１％、
Ｃａでは０．０３％とした。なお、本発明において希土
類元素とは、原子番号が５７〜７１番および８９〜１０
３番の元素およびＹを指す。
【００２３】本発明方法が対象とする鋼および鋼管にお
いては、上記の成分の他にスクラップ等からの混入不純
物として、あるいは靭性や加工性等を調整する目的で、
Ｂ等を含有することができ、いずれも本発明の対象とす
るところであって、目的に応じて添加することができ
る。
いては、上記の成分の他にスクラップ等からの混入不純
物として、あるいは靭性や加工性等を調整する目的で、
Ｂ等を含有することができ、いずれも本発明の対象とす
るところであって、目的に応じて添加することができ
る。
【００２４】次に、本発明の工程とその限定理由を説明
する。 鋼片加熱温度：鋼片をその中心部まで均一に加熱して、
熱間圧延における熱間加工性を確保する必要がある。し
かし、１３００℃を超えて加熱すると、スラブの溶け落
ちが発生したり、酸化スケール生成による材料損失が著
しくなって、歩留が低下するため好ましくない。一方、
加熱温度が１１５０℃未満では、熱間圧延における変形
抵抗が大きくなりすぎるのに加えて、Ｎｂ等を固溶させ
ることが不充分なので、熱間加工性が低下する。従っ
て、鋼片加熱温度は１１５０〜１３００℃とする。 熱間圧延：熱間圧延は通常の板圧延プロセスを用いるこ
とができる。後続の冷間圧延での生産性を確保しつつ板
としての特性を満足させるためには、熱間圧延後の板厚
は１．６mm以上６．０mm以下とすることが必要である。
また、後続の冷間圧延における生産性の観点から、板の
形状はホットコイルとする。
する。 鋼片加熱温度：鋼片をその中心部まで均一に加熱して、
熱間圧延における熱間加工性を確保する必要がある。し
かし、１３００℃を超えて加熱すると、スラブの溶け落
ちが発生したり、酸化スケール生成による材料損失が著
しくなって、歩留が低下するため好ましくない。一方、
加熱温度が１１５０℃未満では、熱間圧延における変形
抵抗が大きくなりすぎるのに加えて、Ｎｂ等を固溶させ
ることが不充分なので、熱間加工性が低下する。従っ
て、鋼片加熱温度は１１５０〜１３００℃とする。 熱間圧延：熱間圧延は通常の板圧延プロセスを用いるこ
とができる。後続の冷間圧延での生産性を確保しつつ板
としての特性を満足させるためには、熱間圧延後の板厚
は１．６mm以上６．０mm以下とすることが必要である。
また、後続の冷間圧延における生産性の観点から、板の
形状はホットコイルとする。
【００２５】圧延完了温度：熱延後の延性を確保する目
的とＮｂ等の析出を低減する目的から、熱間圧延の終了
温度は８００℃以上とする必要がある。
的とＮｂ等の析出を低減する目的から、熱間圧延の終了
温度は８００℃以上とする必要がある。
【００２６】熱間圧延後の冷却速度：熱間圧延後の冷却
速度が小さいと冷却途中でＮｂ等が析出するので、析出
を抑制するためには、少なくとも６００℃以下までは、
平均冷却速度が１０deg/秒以上で冷却しなければならな
い。なお、鋼板の温度が６００℃以下になった後は、も
っと小さな冷却速度としても支障はない。
速度が小さいと冷却途中でＮｂ等が析出するので、析出
を抑制するためには、少なくとも６００℃以下までは、
平均冷却速度が１０deg/秒以上で冷却しなければならな
い。なお、鋼板の温度が６００℃以下になった後は、も
っと小さな冷却速度としても支障はない。
【００２７】冷間圧延：本発明方法による鋼板を使用し
て部品や鋼管等を製作するに際して、良好な加工性を確
保するためには、冷間圧延においては累積圧下率を４０
％以上とする必要がある。この累積圧下率を満足すれ
ば、冷間圧延としては通常の圧延プロセスを適用するこ
とができ、最終製品の板厚に応じた冷間圧延前板厚を選
定することが可能である。
て部品や鋼管等を製作するに際して、良好な加工性を確
保するためには、冷間圧延においては累積圧下率を４０
％以上とする必要がある。この累積圧下率を満足すれ
ば、冷間圧延としては通常の圧延プロセスを適用するこ
とができ、最終製品の板厚に応じた冷間圧延前板厚を選
定することが可能である。
【００２８】熱処理：本発明方法による鋼板を使用して
部品や鋼管等を製作するに際して、良好な加工性を確保
するためには、冷間圧延後の鋼板を熱処理する場合に、
７８０℃以上の温度に０．５min 以上保持する必要があ
るが、これは保持温度が７８０℃未満では、再結晶させ
るために非常な長時間を要することから、工業的には適
用し難いためであり、保持時間が０．５min 未満では必
要な加熱温度が高くなりすぎて、鋼板の酸化や表面性状
の低下を生ずるためである。上記の条件が満足されてい
れば、熱処理としては鋼板の連続熱処理設備、バッチ
（ボックス）熱処理設備のいずれを使用してもよい。
部品や鋼管等を製作するに際して、良好な加工性を確保
するためには、冷間圧延後の鋼板を熱処理する場合に、
７８０℃以上の温度に０．５min 以上保持する必要があ
るが、これは保持温度が７８０℃未満では、再結晶させ
るために非常な長時間を要することから、工業的には適
用し難いためであり、保持時間が０．５min 未満では必
要な加熱温度が高くなりすぎて、鋼板の酸化や表面性状
の低下を生ずるためである。上記の条件が満足されてい
れば、熱処理としては鋼板の連続熱処理設備、バッチ
（ボックス）熱処理設備のいずれを使用してもよい。
【００２９】鋼管成形および電縫溶接：成形および電縫
溶接には通常の電縫鋼管製造プロセスが適用でき、自動
車排気系用鋼管として必要な外径に応じて所定の幅に鋼
帯を切断してから、ロール成形および電縫溶接して鋼管
として造管することができる。
溶接には通常の電縫鋼管製造プロセスが適用でき、自動
車排気系用鋼管として必要な外径に応じて所定の幅に鋼
帯を切断してから、ロール成形および電縫溶接して鋼管
として造管することができる。
【００３０】本発明においては必要に応じて上記の工程
に加えて、さらに次の工程を付加あるいは限定するが、
その理由は以下の通りである。 全歪量：鋼管として、曲げや拡管等で特に高い加工性が
要求される場合には、冷間圧延後の熱処理の工程におい
て再結晶させた帯鋼の段階から、電縫鋼管として造管さ
れるまでに鋼に付加される全歪量εを極力低減すること
が有効である。本発明方法が対象とする高Ｃｒ鋼片の板
厚ｔ(mm)、電縫鋼管の最終外径Ｄ(mm)に対して、εがｔ
／Ｄ＋０．０６以下となるように製造すれば、加工性が
特に優れた鋼管が得られる。
に加えて、さらに次の工程を付加あるいは限定するが、
その理由は以下の通りである。 全歪量：鋼管として、曲げや拡管等で特に高い加工性が
要求される場合には、冷間圧延後の熱処理の工程におい
て再結晶させた帯鋼の段階から、電縫鋼管として造管さ
れるまでに鋼に付加される全歪量εを極力低減すること
が有効である。本発明方法が対象とする高Ｃｒ鋼片の板
厚ｔ(mm)、電縫鋼管の最終外径Ｄ(mm)に対して、εがｔ
／Ｄ＋０．０６以下となるように製造すれば、加工性が
特に優れた鋼管が得られる。
【００３１】冷延前熱処理：本発明者らの検討によれ
ば、例えば自動車排気系用や曲げ配管用の鋼管等として
特に高い加工性が要求される場合には、熱延帯鋼を冷間
圧延する前に再結晶させておくことがさらに有効であ
る。この目的のためには、保持温度は７６０℃以上とす
る必要があり、保持時間は０．５min 以上とする必要が
あるが、かかる熱処理を冷延前に施しておくことによっ
て、最終製品である鋼管の段階でも特に優れた加工性が
得られるのである。上記の条件が満足されていれば、熱
処理としては鋼板の連続熱処理設備、バッチ（ボック
ス）熱処理設備のいずれを使用してもよい。
ば、例えば自動車排気系用や曲げ配管用の鋼管等として
特に高い加工性が要求される場合には、熱延帯鋼を冷間
圧延する前に再結晶させておくことがさらに有効であ
る。この目的のためには、保持温度は７６０℃以上とす
る必要があり、保持時間は０．５min 以上とする必要が
あるが、かかる熱処理を冷延前に施しておくことによっ
て、最終製品である鋼管の段階でも特に優れた加工性が
得られるのである。上記の条件が満足されていれば、熱
処理としては鋼板の連続熱処理設備、バッチ（ボック
ス）熱処理設備のいずれを使用してもよい。
【００３２】造管後熱処理：電縫鋼管としての加工性を
非常に厳しく要求される場合には、電縫鋼管として造管
し最終外径にある鋼管を焼鈍して、最終外径としての鋼
管までに導入された歪を除去することが有効であり、か
かる目的のためには保持温度は７８０℃以上が必要であ
り、保持時間は１min 以上が必要である。
非常に厳しく要求される場合には、電縫鋼管として造管
し最終外径にある鋼管を焼鈍して、最終外径としての鋼
管までに導入された歪を除去することが有効であり、か
かる目的のためには保持温度は７８０℃以上が必要であ
り、保持時間は１min 以上が必要である。
【００３３】なお、本発明方法によって製造される鋼板
の製造過程において、冷延板を表面性状や鋼管としての
所定の特性を得る目的で、鋼板の脱スケール処理や酸洗
処理を施すことは、本発明方法の本質から何ら逸脱する
ものではなく、いずれも本発明が対象とする範囲に包含
されるものであって、必要に応じて、通常の脱スケール
工程や酸洗工程を付加することができる。
の製造過程において、冷延板を表面性状や鋼管としての
所定の特性を得る目的で、鋼板の脱スケール処理や酸洗
処理を施すことは、本発明方法の本質から何ら逸脱する
ものではなく、いずれも本発明が対象とする範囲に包含
されるものであって、必要に応じて、通常の脱スケール
工程や酸洗工程を付加することができる。
【００３４】本発明方法に従って製造された鋼は内燃機
関の排気系統の他、塩化物や硫酸イオン等を含有する水
溶液が高温に曝されたり、加熱・冷却が繰り返される環
境等、種々の腐食環境に適用することができる。
関の排気系統の他、塩化物や硫酸イオン等を含有する水
溶液が高温に曝されたり、加熱・冷却が繰り返される環
境等、種々の腐食環境に適用することができる。
【００３５】
（実施例１）以下に本発明の実施例について説明する。
表１−１，表１−２に成分を示す鋼を溶製し、熱間圧延
によって厚さ４．０mmの帯鋼とした後、表２に示す条件
でそれぞれ冷間圧延、熱処理を施して鋼帯を製造した。
なお、熱間圧延に際して、鋼片加熱温度は１２５０℃と
した。本発明No．５および１１では、表２に示す条件で
冷間圧延前に熱処理を施した。また、比較例No．１８は
ＳＵＳ４１０Ｌに相当する鋼である。
表１−１，表１−２に成分を示す鋼を溶製し、熱間圧延
によって厚さ４．０mmの帯鋼とした後、表２に示す条件
でそれぞれ冷間圧延、熱処理を施して鋼帯を製造した。
なお、熱間圧延に際して、鋼片加熱温度は１２５０℃と
した。本発明No．５および１１では、表２に示す条件で
冷間圧延前に熱処理を施した。また、比較例No．１８は
ＳＵＳ４１０Ｌに相当する鋼である。
【００３６】続いて、これら鋼から試験片を採取して、
加工性と耐食性を調べた。加工性の評価としては絞り比
１．８の円筒絞り試験を行って、割れの有無で判定し
た。試験結果を表２に併せて示した。表２の加工性にお
いて、○は円筒絞り試験結果が良好であったことを示
し、×は円筒絞り試験で割れを生じたことを示してい
る。また、耐食性試験は、幅５０mm、長さ７０mmの試験
片を採取して、腐食試験に供した。腐食試験は、硫酸イ
オン１００ppm 、塩化物イオン１００ppm 、重炭酸イオ
ン５００ppm をアンモニウム塩として添加した水溶液５
０cm3 に試験片を半分まで浸漬し、試験容器ごと１３０
℃の雰囲気に保持して試験溶液が完全に蒸発・揮散する
ことを１サイクルとし、２０サイクル繰り返す試験を実
施した。これは自動車排気系の腐食条件に相当するもの
である。
加工性と耐食性を調べた。加工性の評価としては絞り比
１．８の円筒絞り試験を行って、割れの有無で判定し
た。試験結果を表２に併せて示した。表２の加工性にお
いて、○は円筒絞り試験結果が良好であったことを示
し、×は円筒絞り試験で割れを生じたことを示してい
る。また、耐食性試験は、幅５０mm、長さ７０mmの試験
片を採取して、腐食試験に供した。腐食試験は、硫酸イ
オン１００ppm 、塩化物イオン１００ppm 、重炭酸イオ
ン５００ppm をアンモニウム塩として添加した水溶液５
０cm3 に試験片を半分まで浸漬し、試験容器ごと１３０
℃の雰囲気に保持して試験溶液が完全に蒸発・揮散する
ことを１サイクルとし、２０サイクル繰り返す試験を実
施した。これは自動車排気系の腐食条件に相当するもの
である。
【００３７】試験後の試験片について最大孔食深さを測
定し、試験結果とした。最大孔食深さが０．２mm以下の
ものは◎、最大孔食深さが０．２mmを超え０．４mm以下
のものは○、最大孔食深さが０．４mmを超え０．８mm以
下のものは×、最大孔食深さが０．８mmを超えるものは
××で表示することとして、結果は表２に併せて示し
た。
定し、試験結果とした。最大孔食深さが０．２mm以下の
ものは◎、最大孔食深さが０．２mmを超え０．４mm以下
のものは○、最大孔食深さが０．４mmを超え０．８mm以
下のものは×、最大孔食深さが０．８mmを超えるものは
××で表示することとして、結果は表２に併せて示し
た。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】
【表３】
【００４１】表２から明らかなように、本発明方法に基
づいて成分を選択し製造条件を選定した本発明例である
No．１〜１２は常温での延性に優れ、かつ厳しい腐食環
境での耐食性にも優れる。これに対して、比較例である
No．１３〜１６および１８では、常温での加工性が悪い
か、耐食性が不充分であり、いずれも必要特性を満足し
ていない。また、比較例No．１７は延性が不足するため
に冷間圧延で割れを発生し、鋼とすることができなかっ
た。
づいて成分を選択し製造条件を選定した本発明例である
No．１〜１２は常温での延性に優れ、かつ厳しい腐食環
境での耐食性にも優れる。これに対して、比較例である
No．１３〜１６および１８では、常温での加工性が悪い
か、耐食性が不充分であり、いずれも必要特性を満足し
ていない。また、比較例No．１７は延性が不足するため
に冷間圧延で割れを発生し、鋼とすることができなかっ
た。
【００４２】（実施例２）以下に本発明の実施例につい
て説明する。表３−１，表３−２に成分を示す鋼を溶製
し、表４に示す条件の熱間圧延によって厚さ４．０mmの
帯鋼とした後、表４に示す条件でそれぞれ冷間圧延、熱
処理を施してから、成形および電縫溶接によって表２に
示す寸法の鋼管として造管した。なお、熱間圧延に際し
て、鋼片加熱温度は１２６０℃とした。本発明例No．２
８および３０では、表４に示す条件で冷間圧延前に熱処
理を施し、No．２７では電縫鋼管造管後に表４に示す条
件で熱処理を施した。また、比較例のうち、No．３６
は、従来鋼であるＳＵＳ４１０Ｌを適用した場合であ
る。
て説明する。表３−１，表３−２に成分を示す鋼を溶製
し、表４に示す条件の熱間圧延によって厚さ４．０mmの
帯鋼とした後、表４に示す条件でそれぞれ冷間圧延、熱
処理を施してから、成形および電縫溶接によって表２に
示す寸法の鋼管として造管した。なお、熱間圧延に際し
て、鋼片加熱温度は１２６０℃とした。本発明例No．２
８および３０では、表４に示す条件で冷間圧延前に熱処
理を施し、No．２７では電縫鋼管造管後に表４に示す条
件で熱処理を施した。また、比較例のうち、No．３６
は、従来鋼であるＳＵＳ４１０Ｌを適用した場合であ
る。
【００４３】続いて、これら鋼管から試験片を採取し
て、常温引張試験および耐食性試験を実施した。常温引
張試験はＪＩＳ Ｚ２２０１に定める１２Ａ号引張試験
片を使用して、ＪＩＳ Ｚ２２４１に準拠して行い、加
工性の指標として延性、即ち破断伸びを調べた。また、
耐食性試験は鋼管から幅１５mm、長さ７０mmの試験片を
採取して、腐食試験に供した。腐食試験は、実施例１と
同様の方法で実施した。試験後の試験片について最大孔
食深さを測定し、試験結果とした。最大孔食深さが０．
２mm以下のものは◎、最大孔食深さが０．２mmを超え
０．４mm以下のものは○、最大孔食深さが０．４mmを超
え０．８mm以下のものは×、最大孔食深さが０．８mmを
超えるものは××で表示することとした。試験結果を表
５に示す。
て、常温引張試験および耐食性試験を実施した。常温引
張試験はＪＩＳ Ｚ２２０１に定める１２Ａ号引張試験
片を使用して、ＪＩＳ Ｚ２２４１に準拠して行い、加
工性の指標として延性、即ち破断伸びを調べた。また、
耐食性試験は鋼管から幅１５mm、長さ７０mmの試験片を
採取して、腐食試験に供した。腐食試験は、実施例１と
同様の方法で実施した。試験後の試験片について最大孔
食深さを測定し、試験結果とした。最大孔食深さが０．
２mm以下のものは◎、最大孔食深さが０．２mmを超え
０．４mm以下のものは○、最大孔食深さが０．４mmを超
え０．８mm以下のものは×、最大孔食深さが０．８mmを
超えるものは××で表示することとした。試験結果を表
５に示す。
【表４】
【００４４】
【表５】
【００４５】
【表６】
【００４６】
【表７】
【００４７】表５から明らかなように、本発明方法に基
づいて成分を選択し製造条件を選定した鋼管例であるN
o．１９〜３０は、常温での延性に優れ、かつ耐食性が
非常に優れる。これに対して、比較例であるNo．３１〜
３４および３６では、常温での破断伸びが小さく加工性
が悪いか、高温強度が不充分であるか、あるいは耐食性
が劣り、いずれも必要特性を満足していない。また、比
較例No．３５ではプロセス条件が不適切であったため
に、冷間圧延で割れが発生して電縫鋼管を製造すること
ができなかった。
づいて成分を選択し製造条件を選定した鋼管例であるN
o．１９〜３０は、常温での延性に優れ、かつ耐食性が
非常に優れる。これに対して、比較例であるNo．３１〜
３４および３６では、常温での破断伸びが小さく加工性
が悪いか、高温強度が不充分であるか、あるいは耐食性
が劣り、いずれも必要特性を満足していない。また、比
較例No．３５ではプロセス条件が不適切であったため
に、冷間圧延で割れが発生して電縫鋼管を製造すること
ができなかった。
【００４８】
【発明の効果】以上述べたように、本発明は耐食性およ
び加工性の優れた鋼を製造する方法を提供するものであ
り、産業の発展に貢献するところ極めて大である。
び加工性の優れた鋼を製造する方法を提供するものであ
り、産業の発展に貢献するところ極めて大である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/60 Ｃ２２Ｃ 38/60 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 8/00 - 8/10 C21D 9/08 C21D 9/46 - 9/48 C22C 38/00 - 38/60
Claims (10)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｓｉ：０．０１％以上１．２％未満、 Ｍｎ：０．０２〜２．０％、 Ｃｒ：５．５〜９．９％、 Ａｌ：０．３〜３．０％、 を含有し、 Ｃ：０．０２％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１％以下、 Ｎ：０．０２％以下、 Ｃ＋Ｎ：０．０３％以下、 に低減し、 Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆの中から選ばれる１
種あるいは２種以上の元素の含有量の合計で０．０１〜
１．０％を含有し、かつ次式を満足し、 【数１】 残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる高Ｃｒ鋼片を、下
記の工程で順次鋼板とすることを特徴とする耐食性およ
び加工性の優れた鋼の製造方法。 鋼片を１１５０〜１３００℃の温度に加熱した後に、
圧延完了温度が８００℃以上で板厚１．６mm以上６．０
mm以下のホットストリップに熱間圧延し、少なくとも６
００℃以下に冷却するまでの平均冷却速度が１０℃／秒
以上で冷却して、帯鋼として巻き取る工程、 上記の熱延帯鋼を、累積圧下率が４０％以上の冷間圧
延を加えて冷延帯鋼とする工程、 上記の冷延帯鋼を、７８０℃以上の温度に０．５min
以上保持する熱処理を施して再結晶させる工程。 - 【請求項２】 請求項１における熱延帯鋼を、冷間圧延
する前に７６０℃以上の温度に０．５min 以上保持する
熱処理を施して再結晶させることを特徴とする耐食性お
よび加工性の優れた鋼の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１，２における高Ｃｒ鋼片が付加
成分としてさらに、重量％で、 Ｃｕ：０．０５〜３．０％、 Ｍｏ：０．０５〜３．０％、 Ｗ ：０．０５〜３．０％、 Ｓｂ：０．０１〜０．５％、 Ｎｉ：０．０１〜２．０％、 の１種または２種以上を含有することを特徴とする耐食
性および加工性の優れた鋼の製造方法。 - 【請求項４】 請求項１，２あるいは３における高Ｃｒ
鋼片が付加成分としてさらに、重量％で、 希土類元素：０．００１〜０．１％、 Ｃａ：０．０００５〜０．０３％、 の１種または２種を含有することを特徴とする耐食性お
よび加工性の優れた鋼の製造方法。 - 【請求項５】 重量％で、 Ｓｉ：０．０１％以上１．２％未満、 Ｍｎ：０．０２〜２．０％、 Ｃｒ：５．５〜９．９％、 Ａｌ：０．３〜３．０％、 を含有し、 Ｃ：０．０２％以下、 Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１％以下、 Ｎ：０．０２％以下、 Ｃ＋Ｎ：０．０３％以下、 に低減し、 Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｈｆの中から選ばれる１
種あるいは２種以上の元素の含有量の合計で０．０１〜
１．０％を含有し、かつ次式を満足し、 【数２】 残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる高Ｃｒ鋼片を、下
記の工程で順次鋼管とすることを特徴とする耐食性およ
び加工性の優れた鋼管の製造方法。 鋼片を１１５０〜１３００℃の温度に加熱した後に、
圧延完了温度が８００℃以上で板厚１．６mm以上６．０
mm以下のホットストリップに熱間圧延し、少なくとも６
００℃以下に冷却するまでの平均冷却速度が１０℃／秒
以上で冷却して、帯鋼として巻き取る工程、 上記の熱延帯鋼を、累積圧下率が４０％以上の冷間圧
延を加えて冷延帯鋼とする工程、 上記の冷延帯鋼を、７８０℃以上の温度に０．５min
以上保持する熱処理を施して再結晶させる工程、 上記の帯鋼を所定の幅に切断した後、ロール成形によ
って連続的に円筒状に成形しながら、鋼帯両端を電気抵
抗溶接によって溶接して電縫鋼管として造管する工程。 - 【請求項６】 請求項５における、の工程によって再
結晶させた帯鋼の段階から電縫鋼管として造管されるま
でに、鋼に付加される全歪量εを、帯鋼の板厚ｔ（m
m）、電縫鋼管の最終外径Ｄ（mm）に対して、ε≦ｔ／
Ｄ＋０．０６とすることを特徴とする耐食性および加工
性の優れた鋼管の製造方法。 - 【請求項７】 請求項５における熱延帯鋼を冷間圧延す
る前に、７６０℃以上の温度に０．５min 以上保持する
熱処理を施して再結晶させることを特徴とする請求項５
あるいは６に記載の耐食性および加工性の優れた鋼管の
製造方法。 - 【請求項８】 請求項５，６あるいは７において、電縫
鋼管として造管し最終外径にある鋼管を、７８０℃以上
の温度に１min 以上保持する熱処理を施して再結晶させ
ることを特徴とする耐食性および加工性の優れた鋼管の
製造方法。 - 【請求項９】 請求項５，６，７あるいは８における高
Ｃｒ鋼片が付加成分としてさらに、重量％で、 Ｃｕ：０．０５〜３．０％、 Ｍｏ：０．０５〜３．０％、 Ｗ ：０．０５〜３．０％、 Ｓｂ：０．０１〜０．５％、 Ｎｉ：０．０１〜２．０％、 の１種または２種以上を含有することを特徴とする耐食
性および加工性の優れた鋼管の製造方法。 - 【請求項１０】 請求項５，６，７，８あるいは９にお
いて、高Ｃｒ鋼片が、付加成分としてさらに、重量％
で、 希土類元素：０．００１〜０．１％、 Ｃａ：０．０００５〜０．０３％、 の１種または２種を含有することを特徴とする耐食性お
よび加工性の優れた鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00292493A JP3265023B2 (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | 耐食性および加工性の優れた鋼および鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00292493A JP3265023B2 (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | 耐食性および加工性の優れた鋼および鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06212257A JPH06212257A (ja) | 1994-08-02 |
| JP3265023B2 true JP3265023B2 (ja) | 2002-03-11 |
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|---|---|---|---|
| JP00292493A Expired - Fee Related JP3265023B2 (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | 耐食性および加工性の優れた鋼および鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3265023B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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|---|---|---|---|---|
| DE50014515D1 (de) * | 1999-05-10 | 2007-09-06 | Europipe Gmbh | Verfahren zur herstellung von geschweissten stahlrohren hoher festigkeit, zähigkeits- und verformungseigenschaften |
-
1993
- 1993-01-11 JP JP00292493A patent/JP3265023B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH06212257A (ja) | 1994-08-02 |
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