RU2514743C2 - Высокопрочной стальной лист, обладающий превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, и способ его производства - Google Patents

Высокопрочной стальной лист, обладающий превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, и способ его производства Download PDF

Info

Publication number
RU2514743C2
RU2514743C2 RU2012132863/02A RU2012132863A RU2514743C2 RU 2514743 C2 RU2514743 C2 RU 2514743C2 RU 2012132863/02 A RU2012132863/02 A RU 2012132863/02A RU 2012132863 A RU2012132863 A RU 2012132863A RU 2514743 C2 RU2514743 C2 RU 2514743C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel sheet
strength steel
sheet according
steel
elements selected
Prior art date
Application number
RU2012132863/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2012132863A (ru
Inventor
Таро КИЗУ
Ёсимаса ФУНАКАВА
Original Assignee
ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН filed Critical ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Publication of RU2012132863A publication Critical patent/RU2012132863A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2514743C2 publication Critical patent/RU2514743C2/ru

Links

Images

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226Hot rolling
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C21METALLURGY OF IRON
    • C21DMODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02PCLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочному стальному листу, обладающему повышенной способностью к термическому упрочнению и формуемостью. Лист выполнен из стали, содержащей 0,0010-0,0040 мас.% С, не более 0,05 мас.% Si, 0,1-1,0 мас.% Мn, не более 0,10 мас.% Р, не более 0,03 мас.% S, 0,01-0,10 мас.% Аl, не более 0,0050 мас.% N, 0,005-0,050 мас.% Ti, остальное - Fe и неизбежные примеси. Для состава стали выполняются следующие соотношения (Ti-3,4×N-1,5×S)/C≤6,0 и Mn/C≥100. Лист имеет значения предела прочности при растяжении TS ≥ 340 МПа, показателя термического упрочнения ВН ≥ 30 МПа, равномерного относительного удлинения El ≤ 18% и удлинения после ускоренного старения YP-E1 ≤ 1,0%. 2 н. и 15 з.п. ф-лы, 3 ил., 3 табл., 1 пр.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Данное изобретение относится к высокопрочному стальному листу, обладающему превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, наиболее подходящему для применения в компонентах, подвергаемых завершающему отжигу, включая детали панелей, такие как двери и капоты автомобилей, а также торговые автоматы, приборные щиты, бытовую электронику, оборудование автоматизации офиса и строительные материалы, а также к способу его производства.
Кроме того, являющийся целью данного изобретения стальной лист включает не только холоднокатаные стальные листы, но также и плакированные стальные листы, такие как стальной лист, оцинкованный горячим способом, легированный оцинкованный горячим способом стальной лист и стальной лист с цинковым гальваническим покрытием и, кроме того, стальной лист с обработанной поверхностью, подвергнутый фосфатированию.
Уровень техники
В последнее время в связи с ужесточением требований к состоянию глобальной окружающей среды появилась настоятельная потребность в сокращении производства стальных листов, сопровождаемого в процессе производства значительными выбросами СО2. Кроме того, в области производства автомобилей все больше увеличивается необходимость в уменьшении массы кузова транспортного средства в целях улучшения эффективности использования топлива и снижения уровня выхлопных газов.
Эффективным способом удовлетворения этой потребности является увеличение прочности стального листа и уменьшение его толщины. Однако при большом увеличении прочности стального листа возникают проблемы недостаточной формуемости вследствие эффекта пружинения при прессовании или разрушения материала, вызываемого концентрацией деформаций из-за недостаточных показателей упругого удлинения.
Кроме того, многие штампуемые из стального листа детали после прессования подвергаются завершающему отжигу. Что касается таких компонентов, то потребность в упрочняемых при отжиге высокопрочных стальных листах, способных к дальнейшему увеличению прочности под действием выделяемого при сушке тепла после выполнения прессования, является очень большой.
В отношении стального листа, обладающего превосходной способностью к термическому упрочнению, в JP-A-S58-84929, например, раскрывается технология, при которой в стали, содержащей С в количестве <0,01 масс.%, N фиксируется добавлением В в пределах диапазона B/N=0,5-1,6 для улучшения свойств старения, в то время как С сохраняется в твердом растворе регулированием отношения Nb/C до диапазона 0,5-4 для придания способности к термическому упрочнению.
Кроме того, JP-A-H02-197549 раскрывает способ, при котором в стали, содержащей 0,001-0,0035 масс.% С и ≥0.005 масс.% Ti, Ti связывается с S и N, удовлетворяя соотношению (Ti/48)/(C/32+N/14)≤1,0, и придается способность к термическому упрочнению посредством регулирования общего количества С, добавляемого таким образом, чтобы получить С, находящийся в твердом растворе.
Краткое изложение существа изобретения
Проблемы, решаемые изобретением
При способе, раскрываемом в патентном документе JP-A-S58-84929, имеется, однако, проблема, связанная с трудностью увеличения прочности. При способе, раскрываемом в патентном документе JP-A-H02-197549, существует проблема невозможности обеспечения равномерного относительного удлинения.
Поэтому задача данного изобретения состоит в эффективном решении вышеупомянутых проблем и создании высокопрочного стального листа, обладающего превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, имеющего высокую прочность TS≥340 МПа и удовлетворяющего показателю ВН≥30 МПа, имеющего равномерное относительное удлинение ≥18% и YP-E1 после ускоренного старения ≤1,0%, а также в создании эффективного способа его производства.
Пути решения проблемы
Таким образом, краткое описание и суть изобретения являются следующими.
1. Высокопрочный стальной лист, обладающий превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, отличающий тем, что данная сталь имеет химический состав, содержащий 0,0010-0,0040 масс.% С, не более 0,05 масс.% Si, 0,1-1,0 масс.% Мn, не более 0,10 масс.% Р, не более 0,03 масс.% S, 0,01-0,10 масс.% А1, не более 0,0050 масс.% N, 0,005-0,050 масс.% Ti, остальное - Fe и неизбежные примеси, при удовлетворении условию соотношения (Ti - 3,4×N-1,5×S)/C≥6,0 и Мn/С≥100, и имеющий прочность при растяжении (TS) не менее 340 МПа, показатели увеличения термического упрочнения (ВН) не менее 30 МПа, равномерного относительного удлинения (Е1) не менее 18% и удлинения при текучести после ускоренного старения (YP-Е1) не более 1,0%.
При этом химические символы в вышеупомянутых уравнениях соответственно представляют содержание в стали соответствующих элементов (масс.%). Кроме того, все химические символы во всех уравнениях по всему описанию имеют одинаковые смысловые значения.
2. Высокопрочный стальной лист, обладающий превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, согласно пункту 1, который, кроме того, содержит 0,0005-0,0030 масс.% В.
3. Высокопрочный стальной лист, обладающий превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, согласно пунктам 1 или 2, который, кроме того, содержит 0,005-0,050 масс.% каждого из одного или более элементов, выбранных из V, Та, W и Мо.
4. Высокопрочный стальной лист, обладающий превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, согласно любому из пунктов 1-3, который, кроме того, содержит 0,01-0,10 масс.% каждого из одного или более элементов, выбранных из Cr, Ni и Си.
5. Высокопрочный стальной лист, обладающий превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, согласно любому из пунктов 1-4, который, кроме того, содержит 0,005-0,050 масс.% Sb.
6. Высокопрочный стальной лист, обладающий превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, согласно любому из пунктов 1 - 5, который, кроме того, содержит 0,0005-0,01 масс.% каждого из одного или более элементов, выбранных из Сu и REM (редкоземельные элементы).
7. Высокопрочный стальной лист, обладающий превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, согласно любому из пунктов 1 - 6, на поверхность которого нанесен слой металлического покрытия.
8. Способ производства высокопрочного стального листа, обладающего превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, с помощью горячей прокатки стального сляба с химическим составом, указанным в любом из пунктов 1 - 6, и последовательным выполнением затем намотки в рулон, травления, холодной прокатки, отжига и дрессировки, отличающийся тем, что температура при намотке после горячей прокатки составляет не менее 550°С, нагревание от 500°С до температуры выдержки при отжиге выполняется со скоростью, превышающей по меньшей мере 0,1°С/с или {0,2×(Ti-3,4×N-1,5×S)/C}°C/c, температура выдержки превышает по меньшей мере 650°С или {650+20×(Ti-3,4×N -1,5×S)/C}°C, но не выше 900°С, продолжительность выдержки составляет 10-1000 секунд и дрессировку проводят при степени обжатия в пределах диапазона от (0,8×Мn) до (2+Мn)%.
9. Способ производства высокопрочного стального листа, обладающего превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, согласно пункту 8, в котором поверхность стального листа подвергают обработке по нанесению металлического покрытия после отжига.
10. Способ производства высокопрочного стального листа, обладающего превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, согласно пункту 9, при котором слой покрытия после его нанесения подвергают легирующей обработке.
Эффект изобретения
Согласно данному изобретению могут быть получены стальные листы с улучшенным равномерным относительным удлинением при сохранении высокого TS, с высоким показателем ВН и низким YP-E1 после ускоренного старения при использовании в качестве исходного материала стального сляба, содержащего контролируемые количества С, Мn и Ti, и посредством управления температурой намотки в рулон при горячей прокатке, скоростью нагревания и температурой выдержки при отжиге после холодной прокатки и обжатием при дрессировке с тем, чтобы контролировать количества выделяющихся фаз и находящегося в твердом растворе С, а также развивающиеся при прессовании деформации, так, чтобы достичь высокой эффективности результатов при промышленном производстве.
Краткое описание чертежей
Фиг.1 демонстрирует влияние Ti*/C на ВН;
фиг.2 отображает влияние величины Мn/С на YP-E1; и
фиг.3 показывает влияние степени дрессировки (обжатие при дрессировке) на равномерное относительное удлинение.
Осуществление изобретения
Далее изобретение будет описано более подробно.
Прежде всего, будут пояснены причины, по которым химический состав данного стального листа ограничивается указанными выше диапазонами. При этом проценты, отображающие представленные далее компоненты, означают масс.%, если не указывается иного.
С: 0,0010-0,0040%.
С участвует в увеличении прочности посредством образования с Ti тонкодисперсного карбида, а также может улучшать способность к термическому упрочнению покрытия благодаря присутствию С в растворенном в твердом растворе виде. Поэтому необходимым является включение С в количестве не менее 0,0010%. С другой стороны, когда содержание С становится слишком большим, ухудшается равномерное относительное удлинение из-за увеличения количества карбида или находящегося в твердом растворе С, а также, если имеется слишком большое количество находящегося в твердом растворе С, нежелательным образом возрастает YP-E1 после ускоренного старения. Поэтому необходимо, чтобы содержание С не превышало 0,0040%. Предпочтительно оно не должно быть выше 0,0030%, более предпочтительно не выше 0,0025% и особенно предпочтительно не превышает 0,0020%.
Si: не более 0,05%.
При добавлении больших количеств Si ухудшается обрабатываемость из-за увеличения твердости, а также снижается пригодность к нанесению металлических покрытий из-за образования оксида кремния при отжиге. Поэтому необходимо, чтобы содержание Si не превышало 0,05%. Предпочтительно оно не должно быть выше 0,03%, более предпочтительно не выше 0,02% и особенно предпочтительно не превышает 0,01%.
Мn: 0,1-1,0%.
Мn не только вносит вклад в увеличение прочности благодаря упрочнению твердого раствора, но также может препятствовать возрастанию YP-E1 после ускоренного старения из-за находящегося в твердом растворе С благодаря его взаимодействию с находящимся в твердом растворе С. Кроме того, он оказывает положительное действие на равномерное относительное удлинение посредством подавления восстановления при нагревании в ходе отжига с образованием однородных рекристаллизованных зерен при выдержке. Для достижения таких эффектов содержание Мn должно быть не менее 0,1%. С другой стороны, когда содержание Мn оказывается слишком большим, равномерное относительное удлинение ухудшается из-за повышения твердости, а также ухудшается пригодность к нанесению металлических покрытий из-за образования оксида Мn при отжиге. Поэтому необходимо, чтобы содержание Мn не превышало 1,0%.
Р: не более 0,10%.
Р выделяется на границах зерен и ухудшает пластичность и ударную вязкость, поэтому его содержание не должно превышать 0,10%. Нижний предел специальным образом не ограничивается, но предпочтительно устанавливается равным около 0,03%, поскольку это позволяет эффективно воздействовать на увеличение прочности. Более предпочтительно оно составляет не менее 0,05%.
S: не более 0,03%.
S значительно ухудшает пластичность при горячей прокатке, вызывает образование горячих трещин и заметно снижает качество поверхности. Кроме того, S почти не участвует в упрочнении, образует крупнозернистый TiS в качестве примеси и ухудшает пластичность. Эти проблемы становятся заметными, когда содержание S превышает 0,03%, поэтому необходимо, чтобы содержание S было не более 0,03%. Предпочтительно оно составляет не более 0,02%, более предпочтительно не более 0,01%.
А1: 0,01-0,10%.
А1 добавляется в качестве раскисляющего элемента с тем, чтобы образующийся оксид алюминия удалялся в виде шлака. Однакокогда содержание сохраняющегося А1 падает ниже 0,01%, раскисление оказывается недостаточным, поэтому становится необходимым добавление А1 в количестве не менее 0,01%. С другой стороны, большее количество А1 вызывает увеличение содержания в стали оксида алюминия и ухудшение пластичности, поэтому необходимо, чтобы оно было не более 0,10%.
N: не более 0,0050%.
Если N существует в виде растворенного в твердом растворе N, происходит увеличение YP-E1 после ускоренного старения, в то время как в случае введения большего количества N возможно разрушение сляба при горячей прокатке, вызывающее опасения в появлении дефектов поверхности. Кроме того, N образует с Ti крупнозернистый нитрид, вследствие чего потребляется большее количество Ti. Поэтому необходимо, чтобы содержание N не превышало 0,0050%. Предпочтительно оно составляет не более 0,0030%, более предпочтительно не более 0,0020%.
Ti: 0,005-0,050%.
Ti образует с С тонкодисперсный карбид, который может участвовать в увеличении твердости. Кроме того, тонкодисперсный карбид титана подавляет восстановление в процессе нагревания при отжиге с образованием однородных рекристаллизованных зерен во время выдержки, посредством чего может быть улучшено равномерное относительное удлинение. Для этих целей необходимо добавление Ti в количестве не менее 0,005%. Предпочтительно не менее 0,010%. С другой стороны, более высокие количества добавленного Ti не только уменьшают содержание находящегося в твердом растворе С и ухудшают способность к термическому упрочнению, но также увеличивают сопротивление деформации при горячей обработке и затрудняют прокатку. Поэтому необходимо, чтобы содержание Ti не превышало 0,050%. Предпочтительно оно не должно быть выше 0,030%, более предпочтительно не выше 0,020% и особенно предпочтительно не превышает 0,015%.
Хотя приведенное выше описание относится к диапазонам, подходящим для всех основных компонентов, только доведение содержания каждого из основных ингредиентов до приведенных выше диапазонов в данном изобретении является недостаточным, и С, Ti, N и С должны удовлетворять следующему соотношению:
(Ti-3,4×N-1,5×S)/C≤6,0.
Вышеуказанное уравнение представляет соотношение, необходимое для обеспечения заданного количества находящегося в твердом растворе С.
Таким образом, при том что при повышенной температуре Ti скорее образует нитрид или сульфид, чем карбид, когда соотношение (Ti - 3,4×N-1,5×8) таково, что количество Ti помимо того Ti, который образует нитрид или сульфид, велико относительно количества С, карбид образуется легко и сохранение заданного количества С в твердом растворе оказывается сложным. Поэтому необходимо, чтобы величина соотношения (Ti-3,4×N-1,5×S)/C была не более 6,0. Предпочтительно она не должна быть выше 4,0, более предпочтительно не выше 3,5 и особенно предпочтительно не превышает 2,0. При этом нижняя граница этого уравнения специальным образом не устанавливается, но при уменьшении соотношения (Ti-3,4×N-1,5×S)/C происходит увеличение YP-E1 после ускоренного старения с N, или же не может быть достигнут эффект упрочнения, обеспечиваемый карбидом титана. Поэтому предпочтительно, чтобы величина соотношения (Ti - 3,4×N-1,5×S)/C была не ниже -10,0. Более предпочтительно не ниже -5,0, еще более предпочтительно не ниже -2,0, наиболее предпочтительно не менее 0.
В данном изобретении также необходимо, чтобы С и Мn удовлетворяли следующему соотношению:
Мn/С≥100.
Приведенное выше уравнение представляет соотношение, необходимое для препятствования увеличению YP-E1 после ускоренного старения.
Таким образом, когда отношение Мn к С делается большим, может быть подавлено увеличение YP-E1 после ускоренного старения благодаря взаимодействию с находящимся в твердом растворе С. Для достижения этого эффекта величина Мn/С должна быть не менее 100. Предпочтительно не менее 150, более предпочтительно не менее 200. При этом верхний предел этого уравнения специальным образом не устанавливается, но предпочтительно равен около 600.
Хотя выше приводятся пояснения в отношении основных компонентов и соотношений между основными компонентами, в случае необходимости в данном изобретении могут быть включены следующие элементы.
В: 0,0005-0,0030%.
В может выделяться на границах зерен и улучшает устойчивость против вторичной хрупкости, вызванной наклепом. Для обеспечения этого эффекта предпочтительно добавление В в количестве не менее 0,0005%. С другой стороны, большее количество добавленного В повышает величину сопротивления деформации при горячей обработке, затрудняя прокатку. Поэтому количество добавляемого В предпочтительно составляет не более 0,0030%, более предпочтительно не более 0,0020%.
Любой один или несколько элементов, выбираемых из V, Та, W и Мо: 0,005-0,050%. Все из V, Та, W и Мо могут способствовать увеличению прочности благодаря образованию тонкодисперсных осажденных фаз. Для достижения такого эффекта предпочтительно их индивидуальное добавление или добавление в виде смеси в количестве не менее 0,005%, соответственно. С другой стороны, когда они добавляются в более высоких количествах, в значительной степени ухудшается пластичность, поэтому предпочтительно добавление любого из них в количестве не более 0,050%.
Любой один или несколько элементов, выбираемых из Cr, Ni и Cu: 0,01-0,10%.
Все из Cr, Ni и Сu являются элементами, участвующими в увеличении прочности, достигаемой благодаря созданию более тонкодисперсной структуры. Для достижения такого эффекта предпочтительно их индивидуальное добавление или добавление в виде смеси в количестве не менее 0,01%, соответственно. С другой стороны, когда они добавляются в более высоких количествах, в значительной степени ухудшается пластичность, поэтому предпочтительно добавление любого из них в количестве не более 0,10%.
Sb: 0,005-0,050%.
Sb выделяется на поверхности при нагревании в ходе горячей прокатки для предотвращения азотирования сляба, посредством чего может подавляться вызываемое наличием N ухудшение качества материала вследствие старения. Для обеспечения этого эффекта предпочтительно добавление Sb в количестве не менее 0,005%. С другой стороны, при добавлении больших количеств Sb возрастает стоимость производства, поэтому предпочтительно, чтобы добавки Sb не превышали 0,050%.
Любой один или несколько элементов, выбираемых из Са и REM: 0,0005-0,01%.
Каждый из Са и REM может управлять формой сульфидов и улучшать пластичность. Для достижения такого эффекта предпочтительно добавление Са и REM, индивидуально или в виде смеси, в количестве не менее 0,0005%, соответственно. С другой стороны, добавление в больших количествах увеличивает стоимость производства, поэтому предпочтительно, чтобы содержание любого из них было не более 0,01%.
Даже при включении таких примесей, как Sn, Mg, Co, As, Pb, Zn, 0 и т.п., не возникает каких-либо сложностей со свойствами материала, если их общее количество не превышает 0,5%.
Хотя остальное составляет Fe и неизбежные примеси, данное изобретение допускает наличие небольших количеств других элементов без ухудшения действенности и эффективности изобретения.
В стальных листах согласно изобретению важно соответствие следующим показателям.
Прочность при растяжении (TS): не менее 340 МПа.
Высокопрочный стальной лист согласно изобретению отличается тем, что его прочность при растяжении (TS) составляет не менее 340 МПа. TS не ниже 340 МПа позволяет использовать в деталях, требующих определенной прочности, более тонкий стальной лист. В настоящее время TS может измеряться в ходе испытаний на растяжение согласно JIS Z2241 с использованием образца для испытаний на растяжение JIS №5, вырезанного в направлении, перпендикулярном направлению прокатки.
Показатель термического упрочнения (ВН): не менее 30 МПа.
Высокопрочный стальной лист согласно изобретению отличается тем, что его достигаемое термическое упрочнение (ВН) составляет не менее 30 МПа. Показатель ВН не менее 30 МПа снижает нагрузку при штамповке и также увеличивает прочность после штамповки. В настоящее время ВН может быть измерен с помощью способа для оценки достигаемого термического упрочнения согласно JIS G3135 с использованием образца для испытания на растяжение JIS №5, вырезанного в направлении, перпендикулярном направлению прокатки.
Равномерное относительное удлинение: не менее 18%.
Высокопрочный стальной лист согласно изобретению отличается тем, что его равномерное относительное удлинение составляет не менее 18%. Показатель равномерного относительного удлинения не ниже 18% может противостоять концентрации деформаций при штамповке, обеспечивая контроль за появлением дефектов.
Удлинение при текучести после ускоренного старения (YP-E1): не более 1,0%. Высокопрочный стальной лист согласно изобретению отличается тем, что его удлинение при текучести после ускоренного старения (YP-E1) составляет не более 1,0%. Величина удлинения при текучести после ускоренного старения не более 1,0% может препятствовать появлению складок при штамповке. В настоящее время показатель YP-E1 после ускоренного старения может быть измерен как удлинение при текучести в ходе выполнения испытания на растяжение после выдерживания образца для испытаний на растяжение JIS №5, вырезанного в направлении, перпендикулярном направлению прокатки, в течение 6 часов при 100°С.
Далее данное изобретение будет описано в отношении условий производства. В данном изобретении стальной сляб, имеющий указанный выше предпочтительный химический состав, является горячекатаным, подвернутым намотке в рулон и травлению, холоднокатаным, отожженным и затем дрессированным для получения стального листа. Среди прочих указанных выше этапов производства особенно важными для данного изобретения являются температура намотки в рулон после горячей прокатки, условия отжига и условия дрессировки.
Температура намотки в рулон после горячей прокатки: не ниже 550°С. Когда температура намотки в рулон после горячей прокатки невысока, подавляется осаждение TiC и находящийся в твердом растворе С сохраняется на стадии горячекатаного стального листа. Когда находящийся в твердом растворе С сохраняется на стадии горячекатаного стального листа, при холодной прокатке вносится большое количество деформаций сдвига и, следовательно, значительно ухудшается равномерное относительное удлинение. Кроме того, повышается твердость стального листа из-за образования игольчатого феррита, что приводит к увеличению нагрузки при последующей холодной прокатке и к усложнению условий производства. Поэтому температура намотки в рулон после горячей прокатки должна быть не ниже 550°С, предпочтительно не ниже 600°С. При этом верхний предел температуры намотки в рулон специальным образом не устанавливается, но предпочтительно должен быть не выше 750°С, поскольку если температура намотки в рулон слишком высока, стимулируется образование окалины, а также не только снижается выход стального листа, но и вызывается появление дефектов поверхности из-за сохранения окалины при травлении. Более предпочтительно она не превышает 700°С, еще более предпочтительно не превышает 650°С.
Скорость нагревания от 500°С до температуры выдержки при отжиге: скорость нагревания превышает по меньшей мере 0,1°С/с или {0,2×(Ti-3,4×N-1,5×S)/C}°C/c.
Когда скорость нагревания до температуры выдержки при отжиге является небольшой, поддерживается восстановление в ходе нагревания, и, следовательно, при выдержке сохраняются в том виде, как они есть, крупные восстановленные зерна, которые подавляют однородную рекристаллизацию и ухудшают равномерное относительное удлинение. Кроме того, при последующей выдержке уменьшается количество движущихся дислокаций для стабилизации осажденных фаз и подавляется перерастворение ТiС в твердом растворе со снижением содержания С, находящегося в твердом растворе, и, следовательно, ухудшается способность к термическому упрочнению. Поэтому скорость нагревания от 500°С до температуры выдержки должна быть не менее 0,1°С/с.
Кроме того, при температуре выше 500°С становится заметным восстановление в процессе нагревания, и также этот эффект реализуется при достижении больших значений отношения (Ti-3,4×N-1,5×8) к С, то есть (Ti-3,4×N-1,5×S)/C, поэтому необходимо, чтобы скорость нагревания от 500°С до температуры выдержки была не менее {0,2×(Ti-3,4×N-1,5×S)/C}°C/c.
Поэтому в данном изобретении нагревание от 500°С до температуры выдержки выполняется при скорости нагревания, превышающей по меньшей мере 0,1°С/с или {0,2×(Ti-3,4×N-1,5×S)/C}°C/c. Предпочтительно скорость нагревания превышает по меньшей мере 0,2°С/с или {0,4×(Ti-3,4×N-1,5×S)/C}°C/c, более предпочтительно превышает по меньшей мере 0,3°C/s или {0,6×(Ti-3,4×N-1,5×S)/C}°C/c, еще более предпочтительно превышает по меньшей мере 0,5°C/s или {1,0×(Ti-3,4×N-1,5×S)/C}°C/c.
При этом верхний предел скорости нагревания специальным образом не устанавливается, но нагревание может осуществляться при скорости не ниже 100°С/с с IH (индукционное нагревание) или другим подобным образом. Однако в случаях, когда никаких специальных нагревательных устройства не применяется, достаточна скорость нагревания, не превышающая 30°С/с.
Температура выдержки при отжиге: температура, превышающая по меньшей мере 650°С или {650+20×(Ti-3,4×N-1,5×S)/C}°C, но не выше 900°С.
Когда температура выдержки невысока, не происходит рекристаллизация, а также подавляется перерастворение TiC в твердом растворе со снижением содержания в твердом растворе С и, следовательно, ухудшается способность к термическому упрочнению. Поэтому температура выдержки при отжиге должна быть не ниже 650°С. Кроме того, такой эффект проявляется, когда возрастает величина отношения (Ti-3,4×N-1,5×8) к С, то есть (Ti-3,4×N-1,5×S)/C, поэтому необходимо, чтобы температура выдержки была не ниже {650+20×(Ti-3,4×N-1,5×S)/C}°C.
Поэтому в данном изобретении обработка выдержкой выполняется при температуре выше по меньшей мере 650°С или {650+20×(Ti-3,4×N-1,5×S)/C}°C. Предпочтительно при температуре выше по меньшей мере 660°С или {650+ЗОх (Ti-3,4×N-1,5×S)/C}°C, еще более предпочтительно при температуре выше по меньшей мере 670°С или {650+40×(Ti-3,4×N-1,5×S)/C}°C.
Напротив, когда температура выдержки становится слишком большой, укрупняются ферритные зерна со снижением прочности, а также поощряется перерастворение TiC в твердом растворе с увеличением содержания в твердом растворе С, тем самым вызывая снижение равномерного относительного удлинения и увеличение YP-E1 после ускоренного старения. Поэтому температура выдержки должна быть не выше 900°С. Предпочтительно она не превышает 860°С, более предпочтительно не превышает 840°С.
Время выдержки при отжиге: 10-1000 секунд.
Когда продолжительность выдержки укорачивается, не происходит завершения рекристаллизации и значительно ухудшается равномерное относительное удлинение, поэтому необходимо, чтобы продолжительность выдержки была не менее 10 секунд. Предпочтительно не менее 30 секунд, более предпочтительно не менее 100 секунд. Напротив, когда продолжительность выдержки оказывается большой, укрупняются ферритные зерна со снижением прочности, поэтому продолжительность выдержки должна быть не более 1000 секунд. Предпочтительно она не должно быть более 500 секунд, более предпочтительно не более 300 секунд и особенно предпочтительно не более 200 секунд.
Обжатие при дрессировке: от (0,8×Мn) до (2+Мn)%.
Когда после отжига выполняется дрессировка, может быть снижена величина YP-E1 и подавлено образование складок при штамповке. В сталях с увеличенной посредством добавления Мn транскристаллитной прочностью вносимые при дрессировке деформации концентрируются около границ зерна, в результате чего при работе может поддерживаться транскристаллитная деформация и может быть улучшено равномерное относительное удлинение. Для обеспечения такого действия требуется большее количество деформаций при увеличении содержания Мn, поэтому необходимо, чтобы обжатие при дрессировке было бы не менее (0,8хМn)%. Напротив, когда обжатие при дрессировке становится большим, из-за напряженного состояния снижается равномерное относительное удлинение. При снижении содержания Мn становится заметным уменьшение равномерного относительного удлинения при меньшей деформации, поэтому необходимо, чтобы обжатие не превышало величины (2+МС)%. При дрессировке может выполняться прокатка через раскатные валки, или же стальной лист может быть подвергнут растяжению приложением вытягивающего усилия. В качестве варианта прокатка и растяжение могут быть объединены.
При реализации изобретения в качестве технология плавки должным образом может применяться обычный конвертерный процесс, способ термического восстановления магния и т.п. Расплавленная сталь отливается в виде сляба, который подвергается горячей прокатке как таковой или же после повторного нагревания горячего или холодного сляба. При нагревании сляба при горячей прокатке температура нагревания может составлять около 1100-1250°С. При чистовой прокатке, выполняемой после черновой прокатки, предпочтительно, чтобы прокатка завершалась в зоне аустенита. Скорость охлаждения от температуры чистовой прокатки до температуры намотки специальным образом не ограничивается, и достаточной является скорость выше скорости воздушного охлаждения, но может осуществляться закалка со скоростью выше 20°С/с или быстрая закалка со скоростью выше 100°С/с. Вслед за чем, когда после обычного травления выполняется холодная прокатка, она может проводиться с обжатием около 50-80%. При отжиге скорость нагревания в ходе нагревания до 500°С является произвольной, но если оно осуществляется слишком долго, снижается эффективность работы, поэтому предпочтительно проводить отжиг при скорости нагревания не менее 3°С/с. Также произвольной является скорость охлаждения после выдержки, но если оно завершается слишком поздно, также снижается эффективности работы, поэтому предпочтительно выполнение охлаждения со скоростью не ниже 5°С/с. В процессе охлаждения без каких-либо осложнений может выполняться так называемое перестаривание - обработка, подразумевающая выдерживание в течение 30-600 секунд в температурной области 300-450°С.
Кроме того, в случае необходимости в процессе охлаждения может выполняться горячее цинкование погружением в ванну для цинкования с нагретым до 420-500°С расплавом. Кроме того, может быть проведена обработка по сплавлению цинка и железа, или так называемая легирующая обработка, повторным нагреванием после погружения в ванну для цинкования до температуры около 460-570°С при выполнении этого в течение не менее 1 секунды, предпочтительно не менее 5 секунд.
При нанесении покрытия помимо горячего цинкования может выполняться нанесение алюминия, нанесение цинково-алюминиевого композитного покрытия или другая подобная обработка. Если нанесение металлического покрытия проводится не в процессе отжига, в дальнейшем может быть выполнено цинкование электроосаждением, электрическое осаждение никеля или другая подобная обработка. Кроме того, покрытие может быть образовано на холоднокатаном стальном листе или плакированном стальном листе с помощью фосфатирования или другого подобного способа.
При соответствии вышеупомянутому химическому составу и условиям производства могут быть получены листы высокопрочной стали, обладающие превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, которые, как и ожидается в соответствии с изобретением, удовлетворяют показателям TS≥340 МПа, ВН≥30 МПа, равномерного относительного удлинения ≥18% и YP-E1 после ускоренного старения ≤1,0%.
Хотя механизм, способный контролировать равномерное относительное удлинение в соответствии с изобретением, все еще не имеет ясного объяснения, авторы данного изобретения полагают, что он может быть объяснен следующим образом.
На стадии отжига после горячей прокатки и холодной прокатки посредством увеличения количества добавляемого Мn и повышения скорости нагревания при нагреве подавляется восстановление с образованием однородных рекристаллизованных зерен при выдержке, в то время как при дрессировке после отжига благодаря добавлению Мn стимулируется транскристаллитная деформация и улучшается равномерное относительное удлинение с увеличением транскристаллитной прочности и концентрированием деформаций около границ зерна.
Примеры
Далее изобретение описывается с обращением к нижеследующим примерам.
Образец для испытания с показанным в таблице 1 химическим составом обрабатывался в производственных условиях, представленных в таблице 2, для получения стального листа.
Характеристические параметры полученного таким образом образца для испытаний показаны в таблице 3.
В таблице 1 параметр И* представляет величину (Ti-3,4×N-1,5×8). Кроме того, образцы для испытаний 1-28 и 38-42 в Таблице 1 представляют подходящие стали, имеющие химический состав согласно изобретению (при том, что образцы для испытаний 38-42, как показано в Таблице 2, к способу производства согласно изобретению не относятся). Кроме того, образцы для испытания 29-37 представляют сравнительные стали с химическим составом согласно изобретению. В таблице 2 скорость нагревания является средней скоростью изменения температуры от 500°С до температуры выдержки. Что касается нанесения покрытия, то GA - горячее цинкование и GI - нанесение легированного покрытия погружением в расплав, a EG является электрическим цинкованием. Кроме того, GA и GI осуществляются в процессе охлаждения при отжиге, а EG проводится после охлаждения до комнатной температуры, сопровождаемого отжигом.
Были проведены испытания на растяжение согласно JIS Z2241 с использованием образца для испытаний на растяжение JIS №5, вырезанного в направлении, перпендикулярном направлению прокатки. В настоящем изобретении показатель ВН может быть измерен при вырезании образца для испытания JIS №5 из исследуемого стального листа в направлении, ортогональном к направлению прокатки, и подверганием образца испытанию на термическое упрочение согласно методу испытаний JIS G 3135. Показатель YP-E1 после ускоренного старения был измерен выдерживанием образца для испытания в течение 6 часов при 100°С для моделирования условий старения при 25°С в течение 6 месяцев.
Таблица 1
Образец для испытаний № Химический состав (масс.%) Примечания
С Si Mn P S A1 N Ti Ti*/C Mn/C Другие
1 0,0019 0,01 0,63 0,05 0,008 0,05 0,0016 0,010 -3,9 332 - Пригодная сталь
2 0,0020 0,01 0,59 0,04 0,007 0,06 0,0016 0,022 3,0 295 Cu: 0,01, Ni: 0,02, Cr: 0,02 Пригодная сталь
3 0,0021 0,01 0,39 0,05 0,009 0,03 0,0021 0,024 1,6 186 Sb: 0,009 Пригодная сталь
4 0,0019 0,01 0,33 0,07 0,008 0,05 0,0019 0,015 -1,8 174 Sb: 0,008, Cu: 0,01, Ni: 0,02, Cr: 0,02 Пригодная сталь
5 0,0011 0,01 0,36 0,05 0,001 0,06 0,0005 0,005 1,6 327 В: 0,0009 Пригодная сталь
6 0,0014 0,02 0,72 0,07 0,007 0,07 0,0018 0,007 -6,9 514 - Пригодная сталь
7 0,0019 0,02 0,22 0,10 0,015 0,03 0,0016 0,030 1,1 116 В: 0,0006, V: 0,006, Та: 0,005, W: 0,007, Мо: 0,006, Cr: 0,02, Ni: 0,02, Cu: 0,01, Sb: 0,011, Са: 0,0006, REM: 0,0007 Пригодная сталь
8 0,0011 0,02 0,14 0,01 0,005 0,02 0,0011 0,014 2,5 127 - Пригодная сталь
9 0,0022 0,04 0,52 0,07 0,010 0,10 0,0015 0,023 1,3 236 - Пригодная сталь
10 0,0017 0,05 0,81 0,02 0,009 0,02 0,0040 0,009 -10,6 476 Ni: 0,02 Пригодная сталь
11 0,0013 0,01 1,00 0,03 0,004 0,04 0,0021 0,018 3,7 769 V: 0,01 Пригодная сталь
12 0,0029 0,02 0,52 0,04 0,011 0,05 0,0036 0,010 -6,5 179 V: 0,01,Мо: 0,01 Пригодная сталь
13 0,0014 0,01 0,44 0,04 0,006 0,07 0,0018 0,018 2,1 314 - Пригодная сталь
14 0,0036 0,02 0,37 0,08 0,008 0,02 0,0013 0,020 1,0 103 V: 0,005, Cr: 0,01, Ni: 0,02 Пригодная сталь
15 0,0038 0,01 0,71 0,04 0,008 0,04 0,0009 0,030 3,9 187 - Пригодная сталь
16 0,0021 0,01 0,27 0,03 0,011 0,03 0,0014 0,010 -5,4 129 - Пригодная сталь
17 0,0018 0,01 0,33 0,06 0,008 0,04 0,0021 0,028 4,9 183 V: 0,01, Та: 0,005, W: 0,01, Мо: 0,02 Пригодная сталь
18 0,0026 0,03 0,26 0,04 0,015 0,03 0,0050 0,015 -9,4 100 - Пригодная сталь
19 0,0028 0,02 0,82 0,02 0,029 0,09 0,0010 0,050 1,1 293 Са: 0,0006 Пригодная сталь
20 0,0036 0,02 0,71 0,01 0,014 0,02 0,0031 0,020 -3,2 197 Cr: 0,03 Пригодная сталь
21 0,0040 0,01 0,86 0,03 0,010 0,01 0,0039 0,020 -2,1 215 - Пригодная сталь
22 0,0019 0,02 0,36 0,02 0,007 0,04 0,0022 0,026 4,2 189 Са: 0,0005, НЕМ: 0,0005 Пригодная сталь
23 0,0018 0,01 0,43 0,04 0,009 0,05 0,0023 0,032 5,9 239 В: 0,0009, V: 0,006, Cr: 0,01, Ni: 0,01, Sb: 0,008 Пригодная сталь
24 0,0017 0,01 0,35 0,01 0,011 0,04 0,0024 0,030 3,1 206 - Пригодная сталь
25 0,0016 0,02 0,46 0,03 0,008 0,03 0,0019 0,024 3,5 288 - Пригодная сталь
26 0,0017 0,01 0,53 0,01 0,009 0,04 0,0016 0,015 -2,3 312 Cr: 0,01 Пригодная сталь
27 0,0013 0,01 0,45 0,02 0,011 0,03 0,0016 0,025 2,4 346 Cr: 0,02, Сu: 0,01, Ni: 0,02 Пригодная сталь
28 0,0023 0,02 0,66 0,01 0,016 0,04 0,0014 0,035 2,7 287 - Пригодная сталь
29 0,0041 0,01 0,72 0,02 0,009 0,05 0,0022 0,019 -0,5 176 V: 0,005, W: 0,005 Сравнительная сталь
30 0,0010 0,01 0,09 0,04 0,008 0,06 0,0019 0,020 1,5 90 Сравнительная сталь
31 0,0023 0,02 1,05 0,06 0,008 0,07 0,0017 0,030 5,3 457 - Сравнительная сталь
32 0,0014 0,01 0,36 0,03 0,001 0,04 0,0003 0.004 1,1 257 Са: 0,002 Сравнительная сталь
33 0,0031 0,01 0,55 0,04 0,021 0,03 0,0019 0.054 5,2 177 Sb: 0,009 Сравнительная сталь
34 0,0008 0,02 0,32 0,04 0,009 0,02 0,0020 0,022 2,1 400 Сравнительная сталь
35 0,0023 0,01 0,56 0,05 0,009 0,03 0,0014 0,043 10.8 243 Сравнительная сталь
36 0,0012 0,01 0,83 0,03 0,011 0,04 0,0019 0,031 6J 692 - Сравнительная сталь
37 0,0018 0,01 0,17 0,01 0,008 0,04 0,0022 0,030 5,8 94 Сравнительная сталь
38 0,0019 0,02 0,19 0,06 0,005 0,05 0,0028 0,010 -3,7 100 B: 0,0010, V: 0,006, Ni: 0,01 Пригодная сталь
39 0,0017 0,01 0,38 0,02 0,010 0,04 0,0017 0,012 -5,2 224 Пригодная сталь
40 0,0014 0,01 0,36 0,02 0,011 0,03 0,0018 0,025 1,7 257 Пригодная сталь
41 0,0017 0,02 0,42 0,03 0,011 0,04 0,0020 0,015 -4,9 247 Cr: 0,02, Cu: 0,01, Са: 0,0011 Пригодная сталь
42 0,0017 0,02 0,45 0,03 0,012 0,04 0,0015 0,015 -4,8 265 Пригодная сталь
40 0,0014 0,01 0,36 0,02 0,011 0,03 0,0018 0,025 1,7 ?57 Пригодная сталь
41 0,0017 0,02 0,42 0,03 0011 004 0,0070 0,015 -4,9 247 Cr: 0,02, Cu: 0,01, Са: 0,0011 Пригодная сталь
42 0,0017 0,02 0,45 0,03 0,012 0,04 0,0015 0,015 -4,8 265 - Пригодная сталь
Подчеркнутые данные находятся вне приемлемого диапазона изобретения. Ti*=Ti - 3,4xN - 1,5х8
Figure 00000001
Подчеркнутые данные находятся вне приемлемого диапазона изобретения.
Скорость нагревания представляет собой скорость нагревания от 500°С до температуры выдержки, а степень дрессировки обжатие при дрессировке.
Таблица 3
Образец для испытаний № Механические свойства Примечания
YP (МПа) TS (МПа) Равномерное относительное удлинение (%) Полное удлинение (%) ВН (МПа) YP-E1 (%)
1 215 360 23 47 39 0,0 Пример изобретения
2 210 355 22 46 40 0,0 Пример изобретения
3 225 360 23 42 41 0,0 Пример изобретения
4 210 350 22 42 38 0,0 Пример изобретения
5 215 350 22 43 36 0,8 Пример изобретения
6 215 360 33 42 37 0,0 Пример изобретения
7 210 340 21 42 39 0,8 Пример изобретения
8 225 355 19 39 31 0,2 Пример изобретения
9 230 365 19 39 36 0,0 Пример изобретения
10 230 365 19 41 37 0,0 Пример изобретения
11 240 370 20 41 36 0,0 Пример изобретения
12 245 370 19 42 34 0,7 Пример изобретения
13 245 365 19 43 37 0,0 Пример изобретения
14 240 355 21 42 42 0,2 Пример изобретения
15 285 375 20 43 43 0,0 Пример изобретения
16 255 345 21 42 36 0,5 Пример изобретения
17 250 355 20 41 37 0,0 Пример изобретения
18 235 340 23 42 35 0,6 Пример изобретения
19 275 395 18 38 39 0,4 Пример изобретения
20 230 355 19 39 40 0,3 Пример изобретения
21 245 360 22 42 39 0,2 Пример изобретения
22 240 355 21 41 36 0,1 Пример изобретения
23 240 360 16 38 31 L2 Сравнительный пример
24 225 345 12 37 36 L9 Сравнительный пример
25 235 325 17 38 51 L4 Сравнительный пример
26 255 365 16 34 26 0,6 Сравнительный пример
27 265 380 15 35 25 0,4 Сравнительный пример
28 220 355 16 38 31 U. Сравнительный пример
29 205 365 12 37 46 L6 Сравнительный пример
30 195 330 21 41 36 L2 Сравнительный пример
31 255 405 16 36 37 0,2 Сравнительный пример
32 185 320 17 37 34 0,0 Сравнительный пример
33 245 355 20 38 37 L6 Сравнительный пример
34 195 310 22 45 19 0,0 Сравнительный пример
35 215 365 19 39 12 0,0 Сравнительный пример
36 210 360 22 41 28 0,0 Сравнительный пример
37 215 345 21 42 31 L1 Сравнительный пример
38 265 375 12 36 32 0,2 Сравнительный пример
39 205 315 22 46 36 0,6 Сравнительный пример
40 210 345 15 40 33 0,8 Сравнительный пример
41 235 345 16 39 35 0,0 Сравнительный пример
42 240 345 16 39 35 0,2 Сравнительный пример
Подчеркнутые данные находятся вне приемлемого диапазона изобретения.
Как видно из таблицы 3, все примеры изобретения удовлетворяют показателям TS≥340 МПа, ВН≥30 МПа, равномерного относительного удлинения ≥18% и YP-E1 после ускоренного старения ≤1,0%.
В отличие от этого по меньшей мере один из показателей TS, ВН, равномерного относительного удлинения и YP-E1 после ускоренного старения во всех сравнительных примерах, в которых химический состав и условия производства не соответствуют приемлемым диапазонам изобретения, оказываются вне заданных величин.
Фиг.1 демонстрирует результаты оценки влияния показателя Ti*/C на параметр ВН образцов для испытаний №№1-22, 35 и 36.
Как показано на фиг.1, величина ВН≥30 МПа может быть достигнута при Ti*/C≤6,0.
Фиг.2 демонстрирует результаты оценки влияния отношения Мn/С на показатель YP-E1 в образцах для испытаний №№1-22, 30 и 37.
Как показано на фиг.2, величина YP-E1≤1,0% может быть достигнута при Мn/С≥100.
Фиг.3 демонстрирует результаты оценки влияния степени дрессировки на характеристики равномерного относительного удлинения в образцах для испытаний №№1-22, 40 и 41. На фиг.3 по абсциссе отложены величины (степень дрессировки -0,8×Mn)/((2+Мn)-0,8×Мn). Когда величины на абсциссе находятся в границах от 0 до 1, степень дрессировки соответствует диапазону от (0,8×Мn) до (2+Мn)%.
Как показано на фиг.3, величины равномерного относительного удлинения ≥18% могут быть достигнуты приведением степени дрессировки к диапазону от (0,8×Мn) до (2+Мn)%.
Из данных по образцам для испытаний №№23, 24 и 42 видно, что когда скорость нагревания находится вне приемлемого для данного изобретения диапазона, показатели равномерного относительного удлинения, а также YP-E1 (%) не удовлетворяют определяемым изобретением значениям.
Кроме того, из данных по образцам для испытаний №№25, 26 и 27 видно, что когда температура выдержки находится вне приемлемого для данного изобретения диапазона, не удовлетворяют определяемым изобретением значениям показатели TS, равномерного относительного удлинения, ВН и YP-E1.

Claims (17)

1. Высокопрочный стальной лист, обладающий повышенной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, отличающий тем, что сталь имеет химический состав, содержащий 0,0010-0,0040 мас.% С, не более 0,05 мас.% Si, 0,1-1,0 мас.% Mn, не более 0,10 мас.% Р, не более 0,03 мас.% S, 0,01-0,10 мас.% Al, не более 0,0050 мас.% N, 0,005-0,050 мас.% Ti, остальное - Fe и неизбежные примеси и удовлетворяющий соотношениям (Ti-3,4×N-1,5×S)/C≤6,0 и Mn/С≥100, причем лист имеет прочность при растяжении (TS) не менее 340 МПа, показатель термического упрочнения (ВН) не менее 30 МПа, равномерное относительное удлинение (Е1) не менее 18% и удлинение при текучести после ускоренного старения (YP-E1) не более 1,0%,
где химические символы представляют содержание в стали соответствующих элементов в мас.%.
2. Высокопрочный стальной лист по п.1, который дополнительно содержит 0,0005-0,0030 мас.% В.
3. Высокопрочный стальной лист по п.1, который дополнительно содержит 0,005-0,050 мас.% любого одного или более элементов, выбранных из V, Та, W и Мо.
4. Высокопрочный стальной лист по п.2, который дополнительно содержит 0,005-0,050 мас.% любого одного или более элементов, выбранных из V, Та, W и Мо.
5. Высокопрочный стальной лист по любому из пп.1-4, который дополнительно содержит 0,01-0,10 мас.% любого одного или более элементов, выбранных из Cr, Ni и Cu.
6. Высокопрочный стальной лист по любому из пп.1-4, который дополнительно содержит 0,005-0,050 мас.% Sb.
7. Высокопрочный стальной лист по п.5, который дополнительно содержит 0,005-0,050 мас.% Sb.
8. Высокопрочный стальной лист по любому из пп.1-4, 7, который дополнительно содержит 0,0005-0,01 мас.% любого одного или более элементов, выбранных из Са и редкоземельных элементов (REM).
9. Высокопрочный стальной лист по п.5, который дополнительно содержит 0,0005-0,01 мас.% любого одного или более элементов, выбранных из Са и REM.
10. Высокопрочный стальной лист по п.6, который дополнительно содержит 0,0005-0,01 мас.% любого одного или более элементов, выбранных из Са и REM.
11. Высокопрочный стальной лист по любому из пп.1-4, 7, 9, 10, на поверхность которого нанесен слой покрытия.
12. Высокопрочный стальной лист п.5, на поверхность которого нанесен слой покрытия.
13. Высокопрочный стальной лист по п.6, на поверхность которого нанесен слой покрытия.
14. Высокопрочный стальной лист по п.8, на поверхность которого нанесен слой покрытия.
15. Способ производства высокопрочного стального листа, обладающего повышенной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, с помощью горячей прокатки стального сляба с химическим составом, указанным в любом из пп.1-14, и последующим последовательным выполнением намотки в рулон, травления, холодной прокатки, отжига и дрессировки, при этом температура при намотке после горячей прокатки составляет не менее 550°С, нагрев от 500°С до температуры выдержки при отжиге выполняют со скоростью, превышающей по меньшей мере 0,1°С/с или {0,2×(Ti-3,4×N-1,5×S)/C}°C/c, температура выдержки составляет выше по меньшей мере 650°С или {650+20×(Ti-3,4×N-1,5×S)/C}°C, и при этом не выше 900°С, продолжительность выдержки составляет 10-1000 секунд, а дрессировку проводят при степени обжатия в пределах диапазона от (0,8×Mn) до (2+Mn)%.
16. Способ по п.15, при котором поверхность стального листа подвергают нанесению покрытия после отжига.
17. Способ по п.16, при котором слой покрытия после его нанесения подвергают легирующей обработке.
RU2012132863/02A 2011-09-30 2012-07-31 Высокопрочной стальной лист, обладающий превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, и способ его производства RU2514743C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011-216932 2011-09-30
JP2011216932A JP2013076132A (ja) 2011-09-30 2011-09-30 焼付硬化性と成形性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2012132863A RU2012132863A (ru) 2014-02-10
RU2514743C2 true RU2514743C2 (ru) 2014-05-10

Family

ID=48479803

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012132863/02A RU2514743C2 (ru) 2011-09-30 2012-07-31 Высокопрочной стальной лист, обладающий превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, и способ его производства

Country Status (5)

Country Link
JP (1) JP2013076132A (ru)
BR (1) BR102012019139A2 (ru)
MY (1) MY173703A (ru)
RU (1) RU2514743C2 (ru)
ZA (1) ZA201205762B (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2695680C2 (ru) * 2014-08-07 2019-07-25 Арселормиттал Способ производства стального листа с покрытием, имеющего повышенную прочность, пластичность и деформируемость

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108754328B (zh) * 2018-06-14 2020-01-07 鞍钢股份有限公司 一种抗常温时效型烘烤硬化钢板及其制造方法
KR102484978B1 (ko) * 2020-12-11 2023-01-05 주식회사 포스코 내파우더링성이 우수한 고강도 합금화 용융아연도금강판 및 그 제조방법
KR102485003B1 (ko) * 2020-12-11 2023-01-05 주식회사 포스코 성형성 및 표면품질이 우수한 고강도 도금강판 및 그 제조방법
KR102451002B1 (ko) * 2020-12-15 2022-10-11 주식회사 포스코 강도, 성형성 및 표면 품질이 우수한 도금강판 및 이의 제조방법

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1193322A1 (en) * 2000-02-29 2002-04-03 Kawasaki Steel Corporation High tensile cold-rolled steel sheet having excellent strain aging hardening properties
EP1291447A1 (en) * 2000-05-31 2003-03-12 Kawasaki Steel Corporation Cold-rolled steel sheet having excellent strain aging hardening properties and method for producing the same
EP1291448A1 (en) * 2000-05-26 2003-03-12 Kawasaki Steel Corporation Cold rolled steel sheet and galvanized steel sheet having strain aging hardening property and method for producing the same
RU2233904C1 (ru) * 2003-05-12 2004-08-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Холоднокатаная сталь для глубокой вытяжки
RU2313583C2 (ru) * 2006-01-24 2007-12-27 Открытое акционерное общество "Северсталь" Способ производства холоднокатаной стали для холодной штамповки
RU2330887C1 (ru) * 2006-10-30 2008-08-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства холоднокатаной стали для глубокой вытяжки
RU2381293C2 (ru) * 2005-06-29 2010-02-10 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд Мягкая черная жесть для лужения и способ для ее производства

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1193322A1 (en) * 2000-02-29 2002-04-03 Kawasaki Steel Corporation High tensile cold-rolled steel sheet having excellent strain aging hardening properties
EP1291448A1 (en) * 2000-05-26 2003-03-12 Kawasaki Steel Corporation Cold rolled steel sheet and galvanized steel sheet having strain aging hardening property and method for producing the same
EP1291447A1 (en) * 2000-05-31 2003-03-12 Kawasaki Steel Corporation Cold-rolled steel sheet having excellent strain aging hardening properties and method for producing the same
RU2233904C1 (ru) * 2003-05-12 2004-08-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Холоднокатаная сталь для глубокой вытяжки
RU2381293C2 (ru) * 2005-06-29 2010-02-10 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд Мягкая черная жесть для лужения и способ для ее производства
RU2313583C2 (ru) * 2006-01-24 2007-12-27 Открытое акционерное общество "Северсталь" Способ производства холоднокатаной стали для холодной штамповки
RU2330887C1 (ru) * 2006-10-30 2008-08-10 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Способ производства холоднокатаной стали для глубокой вытяжки

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2695680C2 (ru) * 2014-08-07 2019-07-25 Арселормиттал Способ производства стального листа с покрытием, имеющего повышенную прочность, пластичность и деформируемость

Also Published As

Publication number Publication date
ZA201205762B (en) 2013-08-28
RU2012132863A (ru) 2014-02-10
BR102012019139A2 (pt) 2015-10-27
MY173703A (en) 2020-02-17
JP2013076132A (ja) 2013-04-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2648722C2 (ru) Холоднокатаная листовая сталь, способ ее производства и автотранспортное средство
JP5447741B1 (ja) 鋼板、めっき鋼板、及びそれらの製造方法
JP6503584B2 (ja) 熱延鋼板の製造方法、冷延フルハード鋼板の製造方法および熱処理板の製造方法
US11965222B2 (en) Method for producing hot-rolled steel sheet and method for producing cold-rolled full hard steel sheet
EP2757169A1 (en) High-strength steel sheet having excellent workability and method for producing same
EP2589677A1 (en) High-strength hot-dip galvanized steel sheet with excellent processability and process for producing same
KR101622499B1 (ko) 냉연 강판, 도금 강판 및 그들의 제조 방법
WO2016031165A1 (ja) 伸びフランジ性、伸びフランジ性の面内安定性および曲げ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板ならびにその製造方法
JP2004018971A (ja) バーリング加工性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法
RU2530212C2 (ru) Высокопрочный холоднокатаный стальной лист и стальной лист с покрытием, обладающие превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, и способ их производства
RU2514743C2 (ru) Высокопрочной стальной лист, обладающий превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, и способ его производства
EP3705592A1 (en) High-strength cold-rolled steel sheet, high-strength plated steel sheet, and production methods therefor
CN113348259A (zh) 高强度热浸镀锌钢板和其制造方法
EP2309015B1 (en) Procee for the production of a HIGH-STRENGTH HOT-DIP ZINC-COATED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT SURFACE APPEARANCE
WO2016157257A1 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
JP3969350B2 (ja) 高張力冷延鋼板とその製造方法
US10801085B2 (en) High-strength steel sheet and method for manufacturing the same
JP4367205B2 (ja) 鋼板の歪時効処理方法および高強度構造部材の製造方法
JP5012636B2 (ja) 亜鉛系溶融めっき鋼板
JP4561200B2 (ja) 耐二次加工脆性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法
CN114945694A (zh) 钢板及其制造方法
WO2018139191A1 (ja) めっき密着性に優れた高強度溶融めっき鋼板およびその製造方法
JP3269121B2 (ja) 深絞り用高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP2005281743A (ja) 塗装焼付硬化性能と常温遅時効性に優れた冷延鋼板およびその製造方法
JP3750600B2 (ja) 高張力冷延鋼板およびその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20200801