RU2695680C2 - Способ производства стального листа с покрытием, имеющего повышенную прочность, пластичность и деформируемость - Google Patents

Способ производства стального листа с покрытием, имеющего повышенную прочность, пластичность и деформируемость Download PDF

Info

Publication number
RU2695680C2
RU2695680C2 RU2017103760A RU2017103760A RU2695680C2 RU 2695680 C2 RU2695680 C2 RU 2695680C2 RU 2017103760 A RU2017103760 A RU 2017103760A RU 2017103760 A RU2017103760 A RU 2017103760A RU 2695680 C2 RU2695680 C2 RU 2695680C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel sheet
temperature
sheet
redistribution
martensite
Prior art date
Application number
RU2017103760A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2017103760A3 (ru
RU2017103760A (ru
Inventor
Жан-Филип МАСС
Жан-Кристоф ЭЛЛ
Original Assignee
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=51842679&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2695680(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Арселормиттал filed Critical Арселормиттал
Publication of RU2017103760A publication Critical patent/RU2017103760A/ru
Publication of RU2017103760A3 publication Critical patent/RU2017103760A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2695680C2 publication Critical patent/RU2695680C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/012—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of aluminium or an aluminium alloy
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/185—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering from an intercritical temperature
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23F—NON-MECHANICAL REMOVAL OF METALLIC MATERIAL FROM SURFACE; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL; MULTI-STEP PROCESSES FOR SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL INVOLVING AT LEAST ONE PROCESS PROVIDED FOR IN CLASS C23 AND AT LEAST ONE PROCESS COVERED BY SUBCLASS C21D OR C22F OR CLASS C25
    • C23F17/00—Multi-step processes for surface treatment of metallic material involving at least one process provided for in class C23 and at least one process covered by subclass C21D or C22F or class C25
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D3/00—Electroplating: Baths therefor
    • C25D3/02—Electroplating: Baths therefor from solutions
    • C25D3/22—Electroplating: Baths therefor from solutions of zinc
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D3/00—Electroplating: Baths therefor
    • C25D3/02—Electroplating: Baths therefor from solutions
    • C25D3/56—Electroplating: Baths therefor from solutions of alloys
    • C25D3/565—Electroplating: Baths therefor from solutions of alloys containing more than 50% by weight of zinc
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения предела текучести > 550 МПа, предела прочности на растяжение TS > 980 МПа и повышенной пластичности и деформируемости лист получают из стали, содержащей, мас.%: 0,15 ≤ C ≤ 0,25, 1,2 ≤ Si ≤ 1,8, 2 ≤ Mn ≤ 2,4, 0,1 ≤ Cr ≤ 0,25, Al ≤ 0,5, остальное Fe и неизбежные примеси, нагревают до температуры между TA1 = Ac- 0,45*(Ms - QT) и TA2 = 830°C в течение по меньшей мере 30 с и охлаждают со скоростью выше 30°C/с до температуры закалки QT 180-300°C, затем лист нагревают до температуры PT перераспределения, равной 380-480°C, с выдержкой в течение времени Pt, составляющего 10-300 с, и охлаждают до комнатной температуры со скоростью охлаждения по меньшей мере 25°C/с. Для получения стального листа с покрытием между этапами нагрева стального листа до температуры PT перераспределения с выдержкой и охлаждения до комнатной температуры наносят покрытие посредством его погружения в расплав или наносят покрытие электролитическим методом после охлаждения листа до комнатной температуры. Стальной лист имеет структуру, содержащую 5-25% межкритического феррита, по меньшей мере 50% мартенсита, подвергнутого перераспределению, более 10% остаточного аустенита, менее 10% свежего мартенсита и бейнит, причем сумма мартенсита, подвергнутого перераспределению, и бейнита составляет по меньшей мере 60%. Лист изготавливают с покрытием или без покрытия. 3 н. и 17 з.п. ф-лы, 3 табл., 1 ил.

Description

Настоящее изобретение относится к способу производства высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего повышенную прочность, пластичность и деформируемость, и к листам, получаемым таким способом.
Для производства различной техники, например, частей конструктивных элементов кузовов и панелей кузовов для автомобилей, обычно используют листы с покрытием, изготовленные из DP-сталей (двухфазных сталей) или TRIP-сталей (метастабильных высокопрочных аустенитных сталей с высокой пластичностью).
Например, такие стали, которые включают в себя мартенситную микроструктуру и/или некоторое количество остаточного аустенита и которые содержат приблизительно 0,2% C, приблизительно 2% Mn, приблизительно 1,7% Si, имеют предел текучести приблизительно 750 МПа, предел прочности на растяжение приблизительно 980 МПа, полное удлинение больше 8%, Эти листы изготавливаются на линии непрерывного отжига посредством закалки от температуры отжига выше температуры превращения Ac3 до температуры перестаривания выше температуры превращения Ms с обеспечением указанной температуры листа в течение заданного времени. После этого на лист наносят покрытие посредством горячего цинкования или цинкования электролитическим способом.
Для уменьшения массы автомобилей с целью повышения эффективности использования топлива в свете глобальной защиты окружающей среды желательно иметь листы, обладающие повышенным пределом текучести и пределом прочности на растяжение. Кроме того, такие листы также должны иметь надлежащие пластичность и деформируемость.
В этом отношении, желательно иметь листы, обладающие пределом текучести YS, по меньшей мере, 550 МПа, пределом прочности на растяжение TS приблизительно 980 МПа, равномерным удлинением при разрыве, по меньшей мере, 12% и полным удлинением, по меньшей мере, 18%. Кроме того, также желательно иметь листы, обладающие высокой стойкостью к повреждению, т.е. коэффициент раздачи отверстия HER, по меньшей мере, 30%. Коэффициент раздачи отверстия, упоминаемый на протяжении всего описания и в формуле изобретения, измеряется по стандарту ISO16630:2009. Следовательно, цель настоящего изобретения состоит в том, чтобы предложить такой лист и способ его производства.
Таким образом, настоящее изобретение относится к способу производства стального листа, имеющего микроструктуру, содержащую 5 - 25% межкритического феррита, по меньшей мере, 10% остаточного аустенита, по меньшей мере, 50% мартенсита, подвергнутого перераспределению, менее 10% свежего мартенсита и бейнита, причем сумма мартенсита, подвергнутого перераспределению, и бейнита составляет, по меньшей мере, 60%, посредством термообработки стального листа, причем химический состав стали содержит в % масс.:
0,15% ≤ C ≤ 0,25%
1,2% ≤ Si ≤ 1,8%
2% ≤ Mn ≤ 2,4%
0,1% ≤ Cr ≤ 0,25%
Al ≤ 0,5%,
остальное Fe и неизбежные примеси, причем термообработка и операции нанесения покрытия содержат следующие последовательные этапы:
- нагрев и отжиг листа при температуре отжига TA между TA1 = Ac3 - 0,45*(Ms - QT), где QT - температура закалки 180 - 300°C, и TA2 = 830°C в течение более 30 с,
- закалку листа посредством его охлаждения до температуры закалки QT 180 - 300°C,
- нагрев листа до температуры PT перераспределения 380 - 480°C в течение времени перераспределения Pt, составляющего 10 - 300 с,
- охлаждение листа до комнатной температуры с интенсивностью охлаждения, по меньшей мере, 25°C/с.
Предпочтительно, способ по изобретению является способом, в котором 0,17% ≤ C ≤ 0,21%.
По другому варианту выполнения способ по изобретению является способом, в котором 1,3% ≤ Si ≤ 1,6%.
По другому варианту выполнения способ по изобретению является способом, в котором 2,1% ≤ Mn ≤ 2,3%.
В предпочтительном варианте выполнения способ по изобретению является способом, в котором температура PT перераспределения составляет 430 - 480°C в течение времени перераспределения 10 - 90 с.
По другому варианту выполнения способ по изобретению является способом, в котором температура PT перераспределения составляет 380 - 430°C в течение времени перераспределения 10 - 300 с.
В первом варианте выполнения для производства стального листа с покрытием способ содержит между этапом нагрева листа до температуры PT перераспределения C в течение времени Pt перераспределения и этапом охлаждения листа до комнатной температуры этап нанесения покрытия на лист посредством его погружения в расплав.
В предпочтительном варианте выполнения способ по изобретению является способом, в котором этап нанесения покрытия посредством погружения в расплав является этапом цинкования.
В другом варианте выполнения способ по изобретению является способом, в котором этап нанесения покрытия посредством погружения в расплав осуществляется с использованием ванны с алюминием или с добавлением алюминия.
Во втором варианте выполнения для производства стального листа с покрытием способ содержит после охлаждения листа при комнатной температуре этап нанесения покрытия на лист посредством электролитического цинкования или вакуумного напыления.
В предпочтительном варианте выполнения способ по изобретению является способом, в котором сумма мартенсита и бейнита составляет, по меньшей мере, 65%.
Предмет изобретения также относится к стальному листу, в котором химический состав стали содержит в % масс.:
0,15% ≤ C ≤ 0,25%
1,2% ≤ Si ≤ 1,8%
2% ≤ Mn ≤ 2,4%
0,1% ≤ Cr ≤ 0,25%
Al ≤ 0,5%,
остальное Fe и неизбежные примеси, причем микроструктура содержит 5 - 25% межкритического феррита, по меньшей мере, 50% мартенсита, подвергнутого перераспределению, по меньшей мере, 10% остаточного аустенита, менее 10% свежего мартенсита и бейнита, причем сумма мартенсита, подвергнутого перераспределению, и бейнита составляет, по меньшей мере, 60%.
Предпочтительно, стальной лист по изобретению является листом, в котором 0,17% ≤ C ≤ 0,21%.
По другому варианту выполнения стальной лист по изобретению является листом, в котором 1,3% ≤ Si ≤ 1,6%.
По другому варианту выполнения стальной лист по изобретению является листом, в котором 2,1% ≤ Mn ≤ 2,3%.
В предпочтительном варианте выполнения стальной лист по изобретению покрыт Zn или Zn сплавом или даже Al или Al сплавом.
В предпочтительном варианте выполнения стальной лист по изобретению имеет предел текучести, по меньшей мере, 550 МПа, предел прочности на растяжение, по меньшей мере, 980 МПа, равномерное удлинение при разрыве, по меньшей мере, 12%, полное удлинение, по меньшей мере, 18%, и коэффициент раздачи отверстия, по меньшей мере, 30%.
В предпочтительном варианте выполнения стальной лист по изобретению является листом, в котором сумма мартенсита и бейнита составляет, по меньшей мере, 65%.
Объектом изобретения также является использование стального листа или описываемого способа производства для изготовления частей неокрашенного кузова автомобиля.
По другому аспекту изобретение относится к способу производства стального листа с покрытием, имеющим микроструктуру, содержащую 5 - 25% межкритического феррита, по меньшей мере, 10% остаточного аустенита и, по меньшей мере, 65% мартенсита и бейнита, посредством термообработки и покрытия стального листа, причем химический состав стали содержит в % масс.:
0,15% ≤ C ≤ 0,25%
1,2% ≤ Si ≤ 1,8%
2% ≤ Mn ≤ 2,4%
0,1% ≤ Cr ≤ 0,25%
Al ≤ 0,5%,
остальное Fe и неизбежные примеси, причем термообработка и операции нанесения покрытия содержат следующие последовательные этапы:
- нагрев и отжиг листа при температуре отжига TA между TA1 = Ac3 - 0,45*(Ms - QT), где QT - температура закалки 180 - 300°C, и TA2 = 830°C в течение более 30 с,
- закалку листа посредством его охлаждения до температуры закалки,
- нагрев листа до температуры PT перераспределения 380 - 480°C в течение времени перераспределения Pt, составляющего 10 - 300 с,
- нанесения покрытия на лист посредством электролитического цинкования или вакуумного напыления после его охлаждения до комнатной температуры
Предпочтительно, способ по изобретению является способом, в котором 0,17% ≤ C ≤ 0,21%.
По другому варианту выполнения способ по изобретению является способом, в котором 1,3% ≤ Si ≤ 1,6%.
По другому варианту выполнения способ по изобретению является способом, в котором 2,1% ≤ Mn ≤ 2,3%.
В предпочтительном варианте выполнения способ по изобретению является способом, в котором температура PT перераспределения составляет 430 - 480°C в течение времени перераспределения 10 - 90 с.
По другому варианту выполнения способ по изобретению является способом, в котором температура PT перераспределения составляет 380 - 430°C в течение времени перераспределения 10 - 300 с.
В предпочтительном варианте выполнения способ по изобретению является способом, в котором этап нанесения покрытия посредством погружения в расплав является этапом цинкования или цинкования с отжигом.
В другом варианте выполнения способ по изобретению является способом, в котором этап нанесения покрытия посредством погружения в расплав осуществляется с использованием ванны с алюминием или с алюминиевым сплавом.
По этому аспекту предмет изобретения также относится к стальному листу, в котором химический состав стали содержит в % масс.:
0,15% ≤ C ≤ 0,25%
1,2% ≤ Si ≤ 1,8%
2% ≤ Mn ≤ 2,4%
0,1% ≤ Cr ≤ 0,25%
Al ≤ 0,5%,
остальное Fe и неизбежные примеси, причем микроструктура содержит 5 - 25% межкритического феррита, по меньшей мере, 10% остаточного аустенита и, по меньшей мере, 65% комбинированных мартенсита и бейнита.
Предпочтительно, стальной лист по изобретению является листом, в котором 0,17% ≤ C ≤ 0,21%.
По другому варианту выполнения стальной лист по изобретению является листом, в котором 1,3% ≤ Si ≤ 1,6%.
По другому варианту выполнения стальной лист по изобретению является листом, в котором 2,1% ≤ Mn ≤ 2,3%.
В предпочтительном варианте выполнения стальной лист по изобретению покрыт Zn или Zn сплавом или даже Al или Al сплавом.
В предпочтительном варианте выполнения стальной лист по изобретению имеет предел текучести, по меньшей мере, 550 МПа, предел прочности на растяжение, по меньшей мере, 980 МПа, равномерное удлинение при разрыве, по меньшей мере, 12%, и полное удлинение, по меньшей мере, 18%.
Далее приводится подробное описание изобретения без внесения ограничений со ссылкой на фиг. 1, на которой для одного и того же состава стали показана связь (отношение предел прочности на растяжение - коэффициент раздачи отверстия), которая может быть достигнута согласно производственному процессу изобретения по сравнению с процессом, который не содержит этап закалки и перераспределения в мартенсите.
По изобретению лист получают горячей прокаткой и холодной прокаткой полуфабриката, химический состав которого содержит в % масс.:
- 0,15 - 0,25% углерода и предпочтительно 0,17 - 0,21% для обеспечения удовлетворительной прочности и повышения стабильности остаточного аустенита. Указанное содержание остаточного аустенита необходимо для достижения достаточно равномерного и полного удлинений. Если содержание углерода превышает 0,25%, горячекатаная сталь будет слишком твердой для холодной прокатки, и ее свариваемость будет недостаточной. Если содержание углерода ниже 0,15%, предел текучести и предел прочности на растяжение не будет достигать соответственно значений 550 и 980 МПа;
- 1,2 - 1,8%, предпочтительно 1,3 - 1,6% кремния для получения стабильности аустенита, обеспечения упрочнения твердого раствора и задержки образования карбидов во время перестаривания без образования оксидов кремния на поверхности листа, что отрицательно влияет на способность к восприятию покрытия;
- 2 - 2,4% и предпочтительно 2,1 - 2,3% марганца. Минимальное содержание обеспечивает достаточную способность к закалке для получения микроструктуры, содержащей, по меньшей мере, 65% мартенсита и бейнита и имеющей предел прочности на растяжение выше 980 МПа, и максимальное содержание позволяет исключить проблемы, связанные с ликвацией, которая отрицательно влияет на пластичность, если содержание Mn выше 2,3%;
- 0,1 - 0,25% хрома, что является обязательным условием. Содержание Cr, по меньшей мере, 0,1% необходимо для повышения способности к закалке и стабильности остаточного аустенита для задержки образования бейнита во время перестаривания. Максимальное содержание Cr составляет 0,25%, поскольку в случае превышения указанного значения наблюдается эффект насыщения, и добавление Cr становится бесполезным и затратным;
- до 0,5% алюминия, который обычно добавляют в жидкую сталь с целью раскисления. Предпочтительно, содержание Al ограничивается до 0,05%. Если содержание Al выше 0,5%, температура аустенизации будет слишком высокой для ее достижения во время отжига, и сталь будет сложено производить промышленным способом.
Остальное составляют железо и остаточные элементы, попадающие в сталь в результате выплавки. В этом отношении Ni, Mo, Cu, Nb, V, Ti, B, S, P и N, по меньшей мере, рассматриваются как остаточные элементы, которые являются неизбежными примесями. Их содержание составляет менее 0,05% для Ni, 0,02% для Mo, 0,03% для Cu, 0,007% для V, 0,0010% для B, 0,005% для S, 0,02% для P и 0,010% для N. Содержание Nb ограничивается до 0,05%, и содержание Ti ограничивается до 0,05%, поскольку выше этих значений будут образовываться большие выделения, при этом будет уменьшаться деформируемость, делая более затруднительным получение полного удлинения 18%.
Сталь производится посредством горячей прокатки и холодной прокатки по способам, известным специалистам в этой области техники.
При необходимости горячекатаная сталь отжигают в камерной печи перед холодной прокаткой при температуре TBA в диапазоне 550 - 650°C в течение более 5 часов для обеспечения улучшенной прокатываемости в холодном состоянии горячекатаных листов.
После прокатки листы подвергаются травлению или очистке и затем термообработке, после чего на листы наносится покрытие посредством их погружения в расплав, электропокрытия или вакуумного напыления.
Термообработка, которая выполняется преимущественно на комбинированной линии непрерывного отжига и нанесения покрытия погружением в расплав, содержит следующие этапы:
- отжиг листа при температуре отжига TA между TA1 = Ac3 - 0,45*(Ms - QT), и TA2 = 830°C, где:
Ac3 = 910 - 203[C]1/2 - 15,2[Ni] + 44,7[Si] + 104[V] + 31,5[Mo] + 13,1[W] - 30[Mn] - 11[Cr] - 20[Cu] + 700[P] + 400[Al] + 120[As] + 400[Ti]
Ms = 539 - 423[C] -30,4[Mn] - 17,7[Ni] - 12,1[Cr] - 11[Si] -7,5[Mo]
Температура QT должна составлять 180 - 300°C.
Элементы химического состава указаны в % масс.
Это должно обеспечивать максимальную фракцию 25% межкритического феррита и обеспечивать минимум 5% межкритического феррита, т.е. феррита, образованного во время межкритического отжига между температурами приблизительно 721°C и Ac3. Лист выдерживается при температуре отжига, т.е. выдерживается между TA - 5°C и TA + 10°C в течение времени, достаточного для гомогенизации химического состава и микроструктуры. Это время составляет более 30 с, но предпочтительно не должно превышать 300 с.
- закалка листа посредством его охлаждения до температуры закалки QT, которая составляет 180 - 300°C. Такая температура ниже температуры превращения Ms достигается при достаточно высокой интенсивности охлаждения во избежание образования полигонального феррита и бейнита во время охлаждения. Cr позволяет исключить такое образование. Под закалкой понимается интенсивность охлаждения выше 30°C/с. Температура закалки составляет 180 - 300°C для получения сразу после закалки микроструктуры, состоящей из межкритического феррита, мартенсита и аустенита. Если температура закалки QT ниже 180°C, фракция мартенсита, подвергнутого перераспределению, в окончательной структуре будет слишком высокой для стабилизации достаточного количества остаточного аустенита больше 10%. Кроме того, если температура закалки QT выше 300°C, фракция мартенсита, подвергнутого перераспределению, будет слишком низкой для получения необходимых характеристик при растяжении и стойкости к повреждению.
Далее от этой температуры закалки сталь повторно нагревается до температуры перераспределения 380 - 480°C и предпочтительно 430 - 480°C, если на лист не должно наноситься покрытие посредством его погружения в расплав. Во время этого этапа перераспределения углерод диффундирует из мартенсита в остаточный аустенит. Таким образом, во время этого этапа образуется мартенсит, подвергнутый перераспределению и имеющий содержание углерода ниже его номинального содержания в листе, причем в то же время образуется фаза обогащенного аустенита, имеющего содержание углерода выше его номинального содержания в листе.
Например, температура перераспределения может быть равна температуре, при которой лист должен нагреваться для нанесения покрытия посредством погружения в расплав, т.е. 455 - 465°C. С другой стороны, температура перераспределения может быть уменьшена, т.е. поддерживаться на уровне 380 - 430°C, если лист должен подвергаться электролитическому цинкованию или на него не должно наноситься покрытие. Интенсивность повторного нагрева может быть высокой при повторном нагреве индукционным нагревателем, но эта интенсивность не оказывает никакого влияния на окончательные свойства листа.
- лист выдерживается при температуре перераспределения PT в течение времени Pt 10 - 300 c и предпочтительно 10 - 90 с, если на лист наносят покрытие посредством его погружения в расплав. В случае листа с покрытием посредством погружения в расплав температура перераспределения PT предпочтительно составляет 430 - 480°C. Выдерживание листа при температуре перераспределения сопровождается тем, что во время перераспределения температура листа остается на уровне между PT - 20°C и PT + 20°C.
При необходимости температура листа регулируется посредством его охлаждения или нагрева, так чтобы она была равна температуре, при которой на лист должно наноситься покрытие посредством его погружения в расплав, если выбирается такой способ нанесения покрытия.
В этом случае нанесение покрытия погружением в расплав может быть, например, цинкованием, но нанесение любого металлического покрытия посредством погружения в расплав возможно при условии, что температуры, при которых перемещается лист во время нанесения покрытия, остаются ниже 480°C. Цинкование листа осуществляется в обычных условиях. Сталь по изобретению также может подвергаться цинкованию Zn сплавами, например, сплавом цинк-магний или сплавом цинк-магний-алюминий.
- и, наконец, лист охлаждается до комнатной температуры. Во время этого этапа некоторое количество аустенита, которое обогащается углеродом на этапе перераспределения, превращается в свежий мартенсит. Таким образом, свежий мартенсит имеет более высокое содержание C по сравнению с содержанием углерода применительно к номинальному составу.
Интенсивность охлаждения составляет, по меньшей мере, 25°C/с во избежание эффекта самоотпуска свежего мартенсита, имеющего место во время окончательного охлаждения. Если на сталь наносится покрытие посредством горячего погружения, сталь охлаждается до 300°C по известному уровню техники для надлежащего затвердевания покрытия и затем охлаждается до комнатной температуры с интенсивностью охлаждения, по меньшей мере, 25°C/с во избежание самоотпуска свежего мартенсита. Такой эффект может влиять на характеристики при растяжении и, в частности, понижает пластичность.
Если покрытие наносится на стальной лист не посредством погружения в расплав, а посредством электрохимического процесса или процесса напыления, или покрытие на лист не наносится, лист подвергается прямому охлаждению после этапа перераспределения с интенсивностью охлаждения больше 25°C/с по той же причине, связанной с предотвращением слишком высокой степени самоотпуска свежего мартенсита.
Вместо нанесения покрытия посредством погружения в расплав покрытие на лист может быть нанесено электрохимическими способами, например, посредством электролитического цинкования или любого процесса вакуумного напыления, например, PVD-процесса или струйного осаждения из паровой фазы после этапа охлаждения. Опять же, может использоваться любой тип покрытия и, в частности, цинк или цинковые сплавы, например, сплав цинк-никель, сплав цинк-магний или сплав цинк-магний-алюминий.
После перераспределения и охлаждения до комнатной температуры независимо от способа нанесения покрытия, упомянутого выше, или если покрытие на лист не наносится, стальной лист по изобретению будет содержать: по меньшей мере, 10 остаточного аустенита, 5 - 25% межкритического феррита, по меньшей мере, 50% мартенсита, подвергнутого перераспределению, т.е. мартенсита, имеющего содержание углерода ниже номинального содержания углерода), менее 10% свежего мартенсита (т.е. мартенсита, имеющего содержание углерода выше номинального содержания углерода) и бейнита, причем сумма (т.е. комбинация) мартенсита, подвергнутого перераспределению, и бейнита будет составлять, по меньшей мере, 60%.
Для получения стабильных механических свойств сумма мартенсита (т.е. подвергнутого перераспределению и свежего) и бейнита должна составлять, по меньшей мере, 65%.
Стальные листы по изобретению имеют предел текучести YS, по меньшей мере, 550 МПа, предел прочности на растяжение TS, по меньшей мере, 980 МПа, равномерное удлинение при разрыве UE, по меньшей мере, 12%, полное удлинение TE, по меньшей мере, 18%, и коэффициент раздачи отверстия HER, по меньшей мере, 30%.
В качестве примера лист толщиной 1,2 мм имеет следующий состав:
C = 0,19%, Si = 1,5%, Mn = 2,2%, Cr = 0,2%, Al = 0,030%, остальное Fe и примеси. Все элементы-примеси, такие как Cu, Ni, B, Nb, Ti, V; и т.д., имеют содержание ниже 0,05%. Сталь изготовлена горячей и холодной прокаткой. Теоретическая температура превращения Ms этой стали равна 369°C, и расчетная температура Ac3 равна 849°C.
Образцы стали были подвергнуты термообработке посредством отжига, закалки и перераспределения, после чего на них было нанесено покрытие посредством горячего цинкования или электролитического цинкования, причем интенсивность охлаждения после этапа перераспределения превышала 25°C/с. Была выполнена оценка микроструктуры, и измерены механические свойства.
Условия отжига приведены в таблице 1, полученные микроструктуры суммированы в таблице II, и механические свойства приведены в таблице III. На образцы 1 - 15 было нанесено покрытие посредством горячего цинкования при 460°C (GI), и на образцы 16 - 30 было нанесено покрытие посредством электролитического цинкования (EZ) после отжига.
Числа, выделенные жирным шрифтом и подчеркнутые, не соответствуют изобретению.
Таблица I
Образец TA1 TA QT PT Pt
°C °C °C °C с
1 773 800 201 400 275
2 794 800 247 400 275
3 816 800 297 400 275
4 773 825 200 400 275
5 793 825 245 400 275
6 817 825 299 400 275
7 773 835 200 400 275
8 795 835 253 400 275
9 818 835 306 400 275
10 771 850 196 400 275
11 788 850 234 400 275
12 792 850 242 400 275
13 794 870 247 400 275
14 808 870 278 400 275
15 815 870 293 400 275
16 773 800 200 460 50
17 795 800 250 460 30
18 795 800 250 460 50
19 818 800 300 460 50
20 773 825 200 460 50
21 795 825 250 460 30
22 795 825 250 460 50
23 818 825 300 460 50
24 792 850 242 460 50
25 772 850 198 460 50
26 778 870 211 460 50
27 790 870 238 460 50
28 800 870 260 460 50
29 814 850 291 460 50
30 815 870 294 460 50
31 - 800 = 400 300
32 - 825 = 400 300
33 - 850 = 400 300
Таблица II
Образец F A PM FM B PM + B M + B
% % % % % % %
1 19 10 70 1 0 70 71
2 21 13 63 2 1 64 66
3 20 16 36 7 21 57 64
4 10 10 79 1 0 79 80
5 9 13 70 7 1 71 78
6 9 16 52 5 18 70 75
7 2 8 84 6 0 84 90
8 3 11 72 9 5 77 86
9 2 15 54 12 17 71 83
10 0 5 85 10 0 85 95
11 0 7 77 12 4 81 93
12 0 9 74 11 6 80 91
13 0 9 73 9 9 82 91
14 0 10 62 8 20 82 90
15 0 12 58 7 23 81 88
16 20 10 69 1 0 69 70
17 20 14 61 2 3 64 66
18 19 13 60 3 5 65 68
19 20 18 35 6 21 56 62
20 9 10 78 3 0 78 81
21 9 12 71 5 3 74 79
22 10 13 72 4 1 73 77
23 10 16 53 5 16 69 74
24 0 12 75 6 7 82 88
25 0 5 84 11 0 84 95
26 0 6 81 11 2 83 94
27 0 8 76 9 7 83 92
28 0 10 70 8 12 82 90
29 0 12 58 12 18 76 88
30 0 12 56 13 19 75 88
31 19 15 0 11 55 55 66
32 8 16 0 17 59 59 76
33 0 14 0 15 71 71 86
Таблица III
Образец YS TS UE TE HE Сталь
МПа МПа % % %
1 708 1074 13,2 20,3 47,9 По изобретению
2 596 1059 13,5 20,6 30,4 По изобретению
3 518 1040 13,3 19,8 26,5 Контрольный
4 786 1125 12,1 19,4 40,5 По изобретению
5 747 1078 12,5 19,6 35,6 По изобретению
6 637 1081 12,2 18,6 31,1 По изобретению
7 906 1145 8,6 16,3 48,7 Контрольный
8 876 1148 9,1 16,2 45,6 Контрольный
9 852 1131 9,4 16,5 40,3 Контрольный
10 1145 1321 3,8 11,4 55,6 Контрольный
11 1171 1316 5,7 12,2 54,3 Контрольный
12 1101 1260 4,8 11,5 51,7 Контрольный
13 1156 1306 6,4 12,4 62,3 Контрольный
14 1057 1250 8,0 13,9 61,7 Контрольный
15 1045 1210 6,0 12,7 60,9 Контрольный
16 555 1074 13,0 20,1 32,1 По изобретению
17 559 1095 13,2 19,8 31,2 По изобретению
18 552 1079 12,7 18,8 30,7 По изобретению
19 523 1084 12,6 18,8 26,9 Контрольный
20 625 1112 12,1 18,7 34,6 По изобретению
21 611 1133 13,1 20,0 31,2 По изобретению
22 577 1095 12,8 19,7 32,2 По изобретению
23 553 1137 12,1 18,2 30,8 По изобретению
24 1038 1199 8,7 16,0 48,5 Контрольный
25 1101 1226 7,7 15,1 53,2 Контрольный
26 1018 1166 8,2 14,9 53,2 Контрольный
27 1067 1209 8,6 16,1 54,8 Контрольный
28 1001 1181 7,6 14,5 54,4 Контрольный
29 898 1184 10,0 16,6 50,2 Контрольный
30 881 1179 9,9 16,6 51,4 Контрольный
31 577 1091 14,0 19,4 22,3 Контрольный
32 679 1102 11,3 15,6 22,0 Контрольный
33 908 1186 8,8 13,2 23,8 Контрольный
В этих таблицах TA - температура отжига, TA1 - нижний предел температуры отжига, QT - температура закалки, PT - температура перераспределения, Pt - время выдерживания при температуре перераспределения, YS - предел текучести, TS - предел прочности на растяжение, UE - равномерное удлинение, TE - полное удлинение.
Микроструктуры фракций относятся к окончательной микроструктуре листа, т.е. после охлаждения до комнатной температуры: F - фракция межкритического феррита, A - фракция остаточного аустенита, FM - фракция свежего мартенсита, PM - фракция мартенсита, подвергнутого перераспределению, M - мартенсит, т.е. сумма свежего и подвергнутого перераспределению мартенсита, B - фракция бейнита.
Образцы 1, 2, 4, 5, 6, 16, 17, 18, 20, 21, 22 и 23, которые были подвергнуты горячему цинкованию или электролитическому цинкованию, показывают, что для получения требуемых свойств и, в частности, свойств пластичности, температура отжига TA должна быть задана с учетом температуры закалки QT. Независимо от выбранной температуры перераспределения PT, чем ниже температура TA, тем ниже температура QT. Согласование температуры TA и температуры QT обеспечивает получение надлежащей фракции мартенсита, подвергнутого перераспределению, после закалки в отношении фракции межкритического феррита, полученного в конце межкритического отжига, т.е. чем больше фракция феррита, тем больше фракция мартенсита, полученного после перераспределения, так чтобы лист имел высокую прочность, достаточную пластичность и высокие значения коэффициента раздачи отверстия.
Образцы 7 - 15 и 24 - 30 показывают, что температуры отжига выше 830°C ведут к получению слишком малой фракции межкритического феррита, чтобы обеспечить достаточную пластичность. С другой стороны, образцы 3 и 19 показывают, что если температура отжига ниже температуры, рассчитанной согласно выражению TA1 = Ac3 - 0,45*(Ms - QT), YS будет ниже 550 МПа. Фактически, низкая температура отжига TA совместно с высокой температурой закалки QT ведут к получению низкой фракции мартенсита, подвергнутого перераспределению, и, следовательно, комбинация фракций мартенсита, подвергнутого перераспределению, и бейнита, является слишком низкой, чтобы обеспечить предел текучести выше 550 МПа. Кроме того, уменьшение фракции мартенсита, подвергнутого перераспределению, снижает стойкость к повреждению, что ведет к получению коэффициентов раздачи отверстия ниже 30%.
Образцы 31, 32 и 33 являются примерами различных микроструктур, способных обеспечить получение требуемых YS и TS, но не коэффициента раздачи отверстия. В этих образцах термический цикл отличается от термического цикла изобретения посредством исключения этапа закалки при температуре закалки QT, т.е. лист непосредственно охлаждается до температуры перераспределения PT и выдерживается в течение времени Pt перед охлаждением до комнатной температуры. Такие термические циклы ведут к получению микроструктуры, содержащей межкритический феррит F, бейнит B, остаточный аустенит A и свежий мартенсит FM, который обеспечивает сходные характеристики при растяжении, но меньшую стойкость к повреждениям. Фактически, отсутствие мартенсита, подвергнутого перераспределению, в микроструктуре ухудшает характеристики стойкости к повреждению листа, тем самым снижая коэффициент раздачи отверстия, как видно из фиг. 1, где показана взаимосвязь коэффициента раздачи отверстия HER и предела прочности на растяжение TS образцов изобретения (образцы 1, 2, 4, 5, 6, 16, 17, 18, 20, 21, 22 и 23) и образцов 31, 32 и 33.
Образцы 16, 17, 18, 20, 21, 22 и 23 показывают, что при использовании температуры перераспределения 460°C и времени перераспределения 10 - 60 с можно получить требуемые свойства листов, оцинкованных горячим способом.
С другой стороны, образцы 1, 2, 4, 5 и 6 показывают, что при использовании температуры перераспределения 400°C и времени перераспределения 10 - 300 с также можно получить требуемые свойства листов. Лист по изобретению может использоваться для изготовления частей неокрашенного кузова автомобиля.

Claims (40)

1. Способ производства стального листа, включающий получение стального листа, содержащего, в мас.%:
0,15 ≤ C ≤ 0,25
1,2 ≤ Si ≤ 1,8
2 ≤ Mn ≤ 2,4
0,1 ≤ Cr ≤ 0,25
Al ≤ 0,5
остальное Fe и неизбежные примеси,
термическую обработку, содержащую следующие последовательные этапы:
нагрев стального листа до температуры нагрева TA, находящейся в интервале температур TA1 = Ac3 - 0,45*(Ms - QT) и TA2 = 830°C, где QT - температура закалки, составляющая 180-300°C, Ms - температура начала мартенситного превращения стали, а диапазон температуры между TA1 и TA2 является межкритическим интервалом температур; и
выдерживание листа при температуре нагрева TA в течение более 30 с,
охлаждение стального листа до температуры закалки QT 180-300°C со скоростью охлаждения выше 30°C/с,
нагрев стального листа до температуры перераспределения PT 380-480°C и выдерживание листа при указанной температуре перераспределения PT в течение времени перераспределения Pt, составляющего 10-300 с,
охлаждение стального листа до комнатной температуры со скоростью охлаждения по меньшей мере 25°C/с,
при обеспечении микроструктуры стального листа, содержащей 5-25% межкритического феррита, причем межкритический феррит является ферритом, получаемым после этапа нагрева листа до температуры нагрева ТА в указанном межкритическом интервале, по меньшей мере 10% остаточного аустенита, по меньшей мере 50% отпущенного мартенсита, причем отпущенный мартенсит получают после выдержки листа при температуре перераспределения РТ в течение времени перераспределения Pt, менее 10% свежего мартенсита и бейнит, причем сумма отпущенного мартенсита и бейнита составляет по меньшей мере 60%.
2. Способ по п. 1, в котором стальной лист содержит 0,17% ≤ C ≤ 0,21%.
3. Способ по п. 1 или 2, в котором стальной лист содержит 1,3% ≤ Si ≤ 1,6%.
4. Способ по любому из пп. 1-3, в котором стальной лист содержит 2,1% ≤ Mn ≤ 2,3%.
5. Способ по любому из пп. 1-4, в котором температура перераспределения PT составляет 430-480°C, а время перераспределения Pt составляет 10-90 с.
6. Способ по любому из пп. 1-4, в котором температура перераспределения PT составляет 380-430°C, а время перераспределения Pt составляет 10-300 с.
7. Способ по любому из пп. 1-6, в котором между этапом нагрева стального листа до температуры PT с выдержкой в течение времени Pt и этапом охлаждения листа до комнатной температуры осуществляют нанесение покрытия на лист посредством его погружения в расплав.
8. Способ по п. 7, в котором на стальной лист наносят цинковое покрытие посредством его погружения в ванну с цинковым расплавом.
9. Способ по п. 7, в котором на стальной лист наносят покрытие Al или сплава Al посредством его погружения в ванну с расплавом Al или сплава Al.
10. Способ по любому из пп. 1-6, в котором после охлаждения листа до комнатной температуры осуществляют нанесение покрытия на лист посредством электролитического цинкования или вакуумного напыления.
11. Способ по любому из пп. 1-10, в котором сумма мартенсита и бейнита составляет по меньшей мере 65%.
12. Стальной лист, в котором химический состав стали содержит, в мас.%:
0,15 ≤ C ≤ 0,25
1,2 ≤ Si ≤ 1,8
2 ≤ Mn ≤ 2,4
0,1 ≤ Cr ≤ 0,25
Al ≤ 0,5
остальное Fe и неизбежные примеси,
причем микроструктура содержит 5-25% межкритического феррита, по меньшей мере 50% отпущенного мартенсита, по меньшей мере 10% остаточного аустенита, менее 10% свежего мартенсита и бейнит, причем сумма отпущенного мартенсита и бейнита составляет по меньшей мере 60%.
13. Стальной лист по п. 12, в котором сталь содержит 0,17% ≤ C ≤ 0,21%.
14. Стальной лист по п. 12 или 13, в котором сталь содержит 1,3% ≤ Si ≤ 1,6%.
15. Стальной лист по любому из пп. 12-14, в котором сталь содержит 2,1% ≤ Mn ≤ 2,3%.
16. Стальной лист по любому из пп. 12-15, который содержит покрытие из Zn или сплава Zn.
17. Стальной лист по любому из пп. 12-15, который содержит покрытие из Al или сплава Al.
18. Стальной лист по любому из пп. 12-17, который имеет предел текучести по меньшей мере 550 МПа, предел прочности на растяжение по меньшей мере 980 МПа, равномерное удлинение при разрыве по меньшей мере 12%, полное удлинение по меньшей мере 18% и коэффициент раздачи отверстия по меньшей мере 30%.
19. Стальной лист по любому из пп. 12-17, в котором микроструктура содержит мартенсит и бейнит в сумме, составляющей по меньшей мере 65%.
20. Применение стального листа по любому из пп. 12-19 для изготовления частей неокрашенного кузова автомобиля.
RU2017103760A 2014-08-07 2015-08-07 Способ производства стального листа с покрытием, имеющего повышенную прочность, пластичность и деформируемость RU2695680C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IBPCT/IB2014/001492 2014-08-07
PCT/IB2014/001492 WO2016020714A1 (en) 2014-08-07 2014-08-07 Method for producing a coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
PCT/IB2015/056029 WO2016020899A1 (en) 2014-08-07 2015-08-07 Method for producing a coated steel sheet having improved strength, ductility and formability

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2017103760A RU2017103760A (ru) 2018-08-06
RU2017103760A3 RU2017103760A3 (ru) 2019-02-19
RU2695680C2 true RU2695680C2 (ru) 2019-07-25

Family

ID=51842679

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2017103760A RU2695680C2 (ru) 2014-08-07 2015-08-07 Способ производства стального листа с покрытием, имеющего повышенную прочность, пластичность и деформируемость

Country Status (15)

Country Link
US (1) US20170233847A1 (ru)
EP (1) EP3177749B8 (ru)
JP (2) JP6715824B2 (ru)
KR (1) KR102464732B1 (ru)
CN (1) CN106661645B (ru)
BR (1) BR112017002189B1 (ru)
CA (1) CA2956539C (ru)
ES (1) ES2710293T3 (ru)
HU (1) HUE041697T2 (ru)
MX (1) MX2017001745A (ru)
PL (1) PL3177749T3 (ru)
RU (1) RU2695680C2 (ru)
TR (1) TR201900530T4 (ru)
UA (1) UA118706C2 (ru)
WO (2) WO2016020714A1 (ru)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016020714A1 (en) 2014-08-07 2016-02-11 Arcelormittal Method for producing a coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
CN105886750A (zh) * 2016-04-18 2016-08-24 河北钢铁股份有限公司 1180MPa级Q&P钢的连续热镀锌方法
KR101858852B1 (ko) * 2016-12-16 2018-06-28 주식회사 포스코 항복강도, 연성 및 구멍확장성이 우수한 고강도 냉연강판, 용융아연도금강판 및 이들의 제조방법
WO2018115935A1 (en) * 2016-12-21 2018-06-28 Arcelormittal Tempered and coated steel sheet having excellent formability and a method of manufacturing the same
WO2018115936A1 (en) * 2016-12-21 2018-06-28 Arcelormittal Tempered and coated steel sheet having excellent formability and a method of manufacturing the same
WO2020049344A1 (en) * 2018-09-07 2020-03-12 Arcelormittal Method for improving the formability of steel blanks
CN110964969B (zh) * 2019-11-27 2021-09-21 本钢板材股份有限公司 一种高强度热镀锌淬火配分钢及其生产方法
CN111440987B (zh) * 2020-05-11 2021-03-02 武汉钢铁有限公司 采用短流程生产的抗拉强度≥980MPa淬火配分钢及方法
CN112575256B (zh) * 2020-11-26 2021-12-31 博耀能源科技有限公司 具有贝/马复相组织的高强韧大直径风电螺栓及制备方法
WO2024121608A1 (en) * 2022-12-09 2024-06-13 Arcelormittal Cold rolled and coated steel sheet and a method of manufacturing thereof

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2321667C2 (ru) * 2002-09-06 2008-04-10 Юзинор Сталь с очень высокой механической прочностью, способ получения листа из стали с покрытием из цинка или цинкового сплава и его применение
RU2355788C2 (ru) * 2004-10-21 2009-05-20 Ниппон Стил Матириалз Ко., Лтд. Стальной лист с высоким содержанием алюминия и способ его производства
RU2403311C2 (ru) * 2005-08-04 2010-11-10 Арселормитталь Франс Способ производства высокопрочных стальных плит с великолепной пластичностью и производимые этим способом плиты
WO2011065591A1 (ja) * 2009-11-30 2011-06-03 新日本製鐵株式会社 耐水素脆化特性に優れた引張最大強度９００ＭＰa以上の高強度鋼板及びその製造方法
RU2514743C2 (ru) * 2011-09-30 2014-05-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Высокопрочной стальной лист, обладающий превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, и способ его производства

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4445365B2 (ja) * 2004-10-06 2010-04-07 新日本製鐵株式会社 伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板の製造方法
JP4732986B2 (ja) * 2006-09-05 2011-07-27 株式会社神戸製鋼所 伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板とその製法
CN101821419B (zh) 2007-10-25 2015-03-18 杰富意钢铁株式会社 加工性优良的高强度热镀锌钢板及其制造方法
JP5402007B2 (ja) * 2008-02-08 2014-01-29 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5136609B2 (ja) * 2010-07-29 2013-02-06 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性および耐衝撃性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
ES2535420T3 (es) * 2011-03-07 2015-05-11 Tata Steel Nederland Technology B.V. Proceso para producir acero conformable de alta resistencia y acero conformable de alta resistencia producido con el mismo
UA112771C2 (uk) * 2011-05-10 2016-10-25 Арселормітталь Інвестігасьон І Десароло Сл Сталевий лист з високою механічною міцністю, пластичністю і формованістю, спосіб виготовлення та застосування таких листів
US9745639B2 (en) * 2011-06-13 2017-08-29 Kobe Steel, Ltd. High-strength steel sheet excellent in workability and cold brittleness resistance, and manufacturing method thereof
RU2566121C1 (ru) * 2011-09-30 2015-10-20 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Высокопрочный гальванизированный погружением стальной лист с превосходной характеристикой сопротивления удару и способ его изготовления и высокопрочный, подвергнутый легированию, гальванизированный погружением стальной лист и способ его изготовления
TWI447262B (zh) * 2011-09-30 2014-08-01 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp 鍍鋅鋼板及其製造方法
JP5454745B2 (ja) 2011-10-04 2014-03-26 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
CN102534132A (zh) * 2012-03-01 2012-07-04 哈尔滨工业大学 一种中碳硅锰低合金钢的高强韧淬火-配分热处理方法
JP5857909B2 (ja) * 2012-08-09 2016-02-10 新日鐵住金株式会社 鋼板およびその製造方法
TWI616538B (zh) * 2013-05-17 2018-03-01 Ａｋ鋼鐵資產公司 展現良好延展性之高強度鋼及藉由經鋅浴槽淬火及分配處理之製造方法
WO2016020714A1 (en) 2014-08-07 2016-02-11 Arcelormittal Method for producing a coated steel sheet having improved strength, ductility and formability

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2321667C2 (ru) * 2002-09-06 2008-04-10 Юзинор Сталь с очень высокой механической прочностью, способ получения листа из стали с покрытием из цинка или цинкового сплава и его применение
RU2355788C2 (ru) * 2004-10-21 2009-05-20 Ниппон Стил Матириалз Ко., Лтд. Стальной лист с высоким содержанием алюминия и способ его производства
RU2403311C2 (ru) * 2005-08-04 2010-11-10 Арселормитталь Франс Способ производства высокопрочных стальных плит с великолепной пластичностью и производимые этим способом плиты
WO2011065591A1 (ja) * 2009-11-30 2011-06-03 新日本製鐵株式会社 耐水素脆化特性に優れた引張最大強度９００ＭＰa以上の高強度鋼板及びその製造方法
RU2514743C2 (ru) * 2011-09-30 2014-05-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Высокопрочной стальной лист, обладающий превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, и способ его производства

Also Published As

Publication number Publication date
EP3177749B1 (en) 2018-10-17
UA118706C2 (uk) 2019-02-25
CA2956539C (en) 2022-08-30
KR102464732B1 (ko) 2022-11-07
CN106661645A (zh) 2017-05-10
JP6715824B2 (ja) 2020-07-01
JP2020147852A (ja) 2020-09-17
EP3177749A1 (en) 2017-06-14
KR20170038817A (ko) 2017-04-07
BR112017002189B1 (pt) 2021-03-23
ES2710293T3 (es) 2019-04-24
RU2017103760A3 (ru) 2019-02-19
PL3177749T3 (pl) 2019-04-30
JP2017526819A (ja) 2017-09-14
BR112017002189A2 (pt) 2018-01-16
EP3177749B8 (en) 2019-01-23
TR201900530T4 (tr) 2019-02-21
CN106661645B (zh) 2018-10-16
WO2016020714A1 (en) 2016-02-11
JP7033625B2 (ja) 2022-03-10
HUE041697T2 (hu) 2019-05-28
US20170233847A1 (en) 2017-08-17
WO2016020899A1 (en) 2016-02-11
CA2956539A1 (en) 2016-02-11
MX2017001745A (es) 2017-05-30
RU2017103760A (ru) 2018-08-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2695680C2 (ru) Способ производства стального листа с покрытием, имеющего повышенную прочность, пластичность и деформируемость
JP6823148B2 (ja) 強度、延性および成形性が改善された高強度被覆鋼板を製造する方法
JP6843176B2 (ja) 強度および延性が改善された高強度被覆鋼板を製造する方法ならびに得られる鋼板
JP6564963B1 (ja) 超高強度被覆または非被覆鋼板を製造する方法および得られる鋼板
JP6797934B2 (ja) 強度及び成形性が改善された高強度鋼板の製造方法、及び得られた高強度鋼板
KR20190087526A (ko) 우수한 성형성을 갖는 템퍼링되고 코팅된 강 시트 및 이의 제조 방법
KR20190089010A (ko) 우수한 성형성을 갖는 템퍼링되고 코팅된 강 시트 및 이의 제조 방법
JP6586432B2 (ja) 成形性および延性が改善された高強度鋼板を製造する方法ならびに得られる鋼板
JP6621769B2 (ja) 強度、成形性が改善された高強度被覆鋼板の製造方法および得られた鋼板
RU2695844C1 (ru) Способ производства сверхвысокопрочной листовой стали, подвергнутой цинкованию с отжигом, и полученная листовая сталь, подвергнутая цинкованию с отжигом