JP3247244B2 - 耐食性と加工性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金 - Google Patents
耐食性と加工性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金は、耐食性
と加工性に優れた材料として知られており、海洋環境、
油田設備、発電設備等で用いられる複雑な形状の部品用
材料等に用いられる。しかし、最近では、その環境の腐
食性がより厳しいものとなり、さらに、耐食性の高い材
料が求められている。特に、非加工部分に比べて耐食性
が低下する加工された部分での耐食性の不足が問題とな
っている。
と加工性に優れた材料として知られており、海洋環境、
油田設備、発電設備等で用いられる複雑な形状の部品用
材料等に用いられる。しかし、最近では、その環境の腐
食性がより厳しいものとなり、さらに、耐食性の高い材
料が求められている。特に、非加工部分に比べて耐食性
が低下する加工された部分での耐食性の不足が問題とな
っている。
【０００２】Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金の耐食性を向上させ
る一つの方法として、Ｃｒ，Ｎｉの増量や、Ｓｉ，Ｖ，
Ｚｒ（特開昭６１−１６３２４７号）、Ａｌ，Ｃｕ，Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｗ（特開昭６３−１５７８３８号）、Ｍｏ，
Ｗ，Ｍｎ，Ｃｏ，Ｃｕ（特開昭５８−１０４４号）、Ｔ
ａ（特開昭６３−５１７６１号）等の元素を添加するこ
とが有効であることが知られている。しかし、このよう
に合金元素を添加する方法でも、加工による耐食性の低
下は十分に補えず、耐食性の低下を生じてしまう。さら
に、この方法には、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金のもう一つの
重要な特性である加工性を劣化させてしまうという問題
もある。
る一つの方法として、Ｃｒ，Ｎｉの増量や、Ｓｉ，Ｖ，
Ｚｒ（特開昭６１−１６３２４７号）、Ａｌ，Ｃｕ，Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｗ（特開昭６３−１５７８３８号）、Ｍｏ，
Ｗ，Ｍｎ，Ｃｏ，Ｃｕ（特開昭５８−１０４４号）、Ｔ
ａ（特開昭６３−５１７６１号）等の元素を添加するこ
とが有効であることが知られている。しかし、このよう
に合金元素を添加する方法でも、加工による耐食性の低
下は十分に補えず、耐食性の低下を生じてしまう。さら
に、この方法には、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金のもう一つの
重要な特性である加工性を劣化させてしまうという問題
もある。
【０００３】また、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金の耐食性を向
上させる方法として、Ｏ，Ｓ，Ｃ（特開昭５７−１８５
９６０号）、Ｓ（特開昭６２−２９７４４３号）、Ｃ
（特開昭５９−１８２９５６号）等の不純物元素を低減
することが有効であることも知られている。しかし、こ
の方法でも、加工部分の耐食性の改善は十分でなく、加
工による耐食性の低下は補えない。逆に、この方法で
は、加工部分の耐食性の低下の程度が大きくなる場合さ
えある。
上させる方法として、Ｏ，Ｓ，Ｃ（特開昭５７−１８５
９６０号）、Ｓ（特開昭６２−２９７４４３号）、Ｃ
（特開昭５９−１８２９５６号）等の不純物元素を低減
することが有効であることも知られている。しかし、こ
の方法でも、加工部分の耐食性の改善は十分でなく、加
工による耐食性の低下は補えない。逆に、この方法で
は、加工部分の耐食性の低下の程度が大きくなる場合さ
えある。
【０００４】Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金の加工性と耐食性に
優れるという特性を有効に利用するには、加工性を低下
させることなく耐食性を向上させるのはもちろん、加工
されても耐食性が低下しないことが重要である。しか
し、そのような技術は、従来知られていなかった。
優れるという特性を有効に利用するには、加工性を低下
させることなく耐食性を向上させるのはもちろん、加工
されても耐食性が低下しないことが重要である。しか
し、そのような技術は、従来知られていなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、以上の問題
点を解決した加工部分の耐食性が優れたＦｅ−Ｃｒ−Ｎ
ｉ合金を提供することを目的とする。
点を解決した加工部分の耐食性が優れたＦｅ−Ｃｒ−Ｎ
ｉ合金を提供することを目的とする。
【０００６】本発明者らは、初めに、加工性と耐食性に
優れたＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金を開発する目的で、耐食性
に及ぼす不純物元素、ミクロ組織等の影響を検討、不純
物Ｏ＋Ｐ＋Ｓと結晶粒度がＳＵＳ３０４（Ｃ＋Ｎ：７７
７ｐｐｍ、結晶粒度：６〜８）の加工部分と非加工部の
耐食性に及ぼす影響を調査した。その結果、図１に示す
ように、不純物であるＯ＋Ｐ＋Ｓを２００ｐｐｍ以下に
低減すると、結晶粒度によらず非加工部の耐食性が著し
く向上すること、しかし、通常の結晶粒度である粒度番
号６，７の試料では、加工部分の耐食性は向上せず、逆
に、低下する場合さえあること、一方、粒度番号が８の
試料では、加工部分の耐食性も非加工部分と同様に著し
く向上することを発見した。なお、非加工部分と加工部
分の耐食性は、実施例で述べるそれぞれの腐食減量速度
で評価した。
優れたＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金を開発する目的で、耐食性
に及ぼす不純物元素、ミクロ組織等の影響を検討、不純
物Ｏ＋Ｐ＋Ｓと結晶粒度がＳＵＳ３０４（Ｃ＋Ｎ：７７
７ｐｐｍ、結晶粒度：６〜８）の加工部分と非加工部の
耐食性に及ぼす影響を調査した。その結果、図１に示す
ように、不純物であるＯ＋Ｐ＋Ｓを２００ｐｐｍ以下に
低減すると、結晶粒度によらず非加工部の耐食性が著し
く向上すること、しかし、通常の結晶粒度である粒度番
号６，７の試料では、加工部分の耐食性は向上せず、逆
に、低下する場合さえあること、一方、粒度番号が８の
試料では、加工部分の耐食性も非加工部分と同様に著し
く向上することを発見した。なお、非加工部分と加工部
分の耐食性は、実施例で述べるそれぞれの腐食減量速度
で評価した。
【０００７】そこで、本発明者らは、非加工部分の耐食
性が著しく向上する不純物であるＯ＋Ｐ＋Ｓ量が２００
ｐｐｍ以下の試料で、結晶粒度が加工部分の耐食性に及
ぼす影響についてさらに詳細に検討し、結晶粒度がＳＵ
Ｓ３１６（Ｏ＋Ｐ＋Ｓ：１６２ｐｐｍ、Ｃ＋Ｎ：８５８
ｐｐｍ）の加工部分と非加工部の耐食性に及ぼす影響を
調査した。その結果、図２に示すように、結晶粒度がほ
ぼ８を境に、加工部の耐食性が著しく向上することが判
明した。その機構は、必ずしも明らかでないが、結晶粒
が大きいほど、加工により表面から隙間腐食の原因とな
る欠陥が入りやすくなること、また、結晶粒が大きいほ
ど、加工が不均一に生じて隙間腐食等を生じやすい深い
欠陥を生じることが考えられる。
性が著しく向上する不純物であるＯ＋Ｐ＋Ｓ量が２００
ｐｐｍ以下の試料で、結晶粒度が加工部分の耐食性に及
ぼす影響についてさらに詳細に検討し、結晶粒度がＳＵ
Ｓ３１６（Ｏ＋Ｐ＋Ｓ：１６２ｐｐｍ、Ｃ＋Ｎ：８５８
ｐｐｍ）の加工部分と非加工部の耐食性に及ぼす影響を
調査した。その結果、図２に示すように、結晶粒度がほ
ぼ８を境に、加工部の耐食性が著しく向上することが判
明した。その機構は、必ずしも明らかでないが、結晶粒
が大きいほど、加工により表面から隙間腐食の原因とな
る欠陥が入りやすくなること、また、結晶粒が大きいほ
ど、加工が不均一に生じて隙間腐食等を生じやすい深い
欠陥を生じることが考えられる。
【０００８】また、Ｃ＋ＮがＳＵＳ３１０（Ｏ＋Ｐ＋
Ｓ：１８０ｐｐｍ、結晶粒度：９）の加工部分と非加工
部に及ぼす影響を調査した。その結果、図３に示すよう
に、Ｃ＋Ｎが４００〜１２００ｐｐｍの範囲で、加工部
分の腐食減量速度が最低値を持つことが判明した。その
機構として、Ｏ＋Ｐ＋Ｓが少なく、Ｃ＋Ｎも少ない場合
には、二次加工脆性に類似の機構が働くこと、焼鈍時に
脱炭、脱窒が生じると極表層部の強度が低下して、加工
部に微細な欠陥が入りやすくなると考えられる。一方、
Ｃ＋Ｎが多すぎる場合は、固溶や炭窒化物の析出により
加工性が低下して加工部に欠陥が入りやすくなると考え
られる。本発明は、以上の知見にもとづいて行なわれた
ものである。
Ｓ：１８０ｐｐｍ、結晶粒度：９）の加工部分と非加工
部に及ぼす影響を調査した。その結果、図３に示すよう
に、Ｃ＋Ｎが４００〜１２００ｐｐｍの範囲で、加工部
分の腐食減量速度が最低値を持つことが判明した。その
機構として、Ｏ＋Ｐ＋Ｓが少なく、Ｃ＋Ｎも少ない場合
には、二次加工脆性に類似の機構が働くこと、焼鈍時に
脱炭、脱窒が生じると極表層部の強度が低下して、加工
部に微細な欠陥が入りやすくなると考えられる。一方、
Ｃ＋Ｎが多すぎる場合は、固溶や炭窒化物の析出により
加工性が低下して加工部に欠陥が入りやすくなると考え
られる。本発明は、以上の知見にもとづいて行なわれた
ものである。
【０００９】
【作用】以下に本発明の数値限定理由を述べる。 Ｏ＋Ｐ＋Ｓの総量：Ｏ＋Ｐ＋Ｓと結晶粒度がＳＵＳ３０
４の加工部分と非加工部分の耐食性に及ぼす影響を調査
した図１の結果が示すように、結晶粒度番号が８以上で
あれば、Ｏ＋Ｐ＋Ｓの総量を２００ｐｐｍ以下に低減す
ることで、加工部分の耐食性も著しく向上する。よっ
て、本発明では、Ｏ＋Ｐ＋Ｓの総量を２００ｐｐｍ以
下、好ましくは１６０ｐｐｍ以下とする。
４の加工部分と非加工部分の耐食性に及ぼす影響を調査
した図１の結果が示すように、結晶粒度番号が８以上で
あれば、Ｏ＋Ｐ＋Ｓの総量を２００ｐｐｍ以下に低減す
ることで、加工部分の耐食性も著しく向上する。よっ
て、本発明では、Ｏ＋Ｐ＋Ｓの総量を２００ｐｐｍ以
下、好ましくは１６０ｐｐｍ以下とする。
【００１０】結晶粒度：結晶粒度がＳＵＳ３１６の加工
部分と非加工部分の耐食性に及ぼす影響を調査した図２
の結果が示すように、結晶粒度が９．５以上である場合
に、加工部分の耐食性が非加工部分と同様に著しく向上
する。よって、本発明では、結晶粒度：８以上、好まし
くは９以上とする。 Ｃ＋Ｎ：Ｃ＋ＮがＳＵＳ３１０の加工部分と非加工部分
の耐食性に及ぼす影響を調査した図３の結果が示すよう
に、Ｃ＋Ｎが４００〜１２００ｐｐｍの範囲で、加工部
分の耐食性が優れるピークを持つ。よって、本発明で
は、Ｃ＋Ｎの量を４００〜１２００ｐｐｍ、好ましくは
６００〜１０００ｐｐｍとする。 Ｃｒ，Ｎｉ：本発明は、オーステナイトを主体とするＦ
ｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金に適用できる。よって、Ｃｒ，Ｎｉ
は、合金がオーステナイト相を主体とするような範囲で
あればよいが、本発明では、一般的なオーステナイト鋼
の組成である、Ｃｒ：１５〜５０％、好ましくは１６〜
３０％、Ｎｉ：６．１〜５０％、好ましくは６．１〜２
５％とする。なお、図１〜図３の測定条件は、後に実施
例で説明するものと同様とした。
部分と非加工部分の耐食性に及ぼす影響を調査した図２
の結果が示すように、結晶粒度が９．５以上である場合
に、加工部分の耐食性が非加工部分と同様に著しく向上
する。よって、本発明では、結晶粒度：８以上、好まし
くは９以上とする。 Ｃ＋Ｎ：Ｃ＋ＮがＳＵＳ３１０の加工部分と非加工部分
の耐食性に及ぼす影響を調査した図３の結果が示すよう
に、Ｃ＋Ｎが４００〜１２００ｐｐｍの範囲で、加工部
分の耐食性が優れるピークを持つ。よって、本発明で
は、Ｃ＋Ｎの量を４００〜１２００ｐｐｍ、好ましくは
６００〜１０００ｐｐｍとする。 Ｃｒ，Ｎｉ：本発明は、オーステナイトを主体とするＦ
ｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金に適用できる。よって、Ｃｒ，Ｎｉ
は、合金がオーステナイト相を主体とするような範囲で
あればよいが、本発明では、一般的なオーステナイト鋼
の組成である、Ｃｒ：１５〜５０％、好ましくは１６〜
３０％、Ｎｉ：６．１〜５０％、好ましくは６．１〜２
５％とする。なお、図１〜図３の測定条件は、後に実施
例で説明するものと同様とした。
【００１１】Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｚｒ，Ｔａ，Ｂ，Ｃａ，
Ｓｉ，Ｍｏ，Ｗ，Ａｌ，Ｃｕ，Ｃｏ，Ｍｎ：これらの元
素は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金に、適宜添加されて、オー
ステナイト相の安定化、熱間加工性、溶接性、加工性お
よび耐食性等を向上させる。それぞれの効果は、Ｔｉ：
０．０１〜１．０％、好ましくは０．０１〜０．０５
％、Ｎｂ：０．０１〜１．０％、好ましくは０．０１〜
０．０５％、Ｖ：０．０１〜１．０％、好ましくは０．
０１〜０．０５％、Ｚｒ：０．０１〜１．０％、好まし
くは０．０１〜０．０５％、Ｔａ：０．０１〜１．０
％、好ましくは０．０１〜０．０５％、Ｂ：０．０００
３〜０．０１％、好ましくは０．００１〜０．００５
％、Ｃａ：０．０００３〜０．０１％、好ましくは０．
００１〜０．００５％、Ｓｉ：０．１〜５．０％、好ま
しくは０．１〜１．０％、Ｍｏ：０．１〜５．０％、好
ましくは１．０〜４．０％、Ｗ：０．１〜５．０％、好
ましくは１．０〜４．０％、Ａｌ：０．０１〜５．０
％、好ましくは脱酸目的として０．０２〜０．１％、耐
酸化性目的として１．０〜３．０％、Ｃｕ：０．１〜
５．０％、好ましくは０．１〜２．０％、Ｃｏ：０．１
〜５．０％、好ましくは０．１〜２．０％、Ｍｎ：０．
０１〜２．０％、好ましくは０．５〜２．０％の範囲で
最も適切に作用するので、本発明では、それぞれの元素
をこの範囲とする。
Ｓｉ，Ｍｏ，Ｗ，Ａｌ，Ｃｕ，Ｃｏ，Ｍｎ：これらの元
素は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金に、適宜添加されて、オー
ステナイト相の安定化、熱間加工性、溶接性、加工性お
よび耐食性等を向上させる。それぞれの効果は、Ｔｉ：
０．０１〜１．０％、好ましくは０．０１〜０．０５
％、Ｎｂ：０．０１〜１．０％、好ましくは０．０１〜
０．０５％、Ｖ：０．０１〜１．０％、好ましくは０．
０１〜０．０５％、Ｚｒ：０．０１〜１．０％、好まし
くは０．０１〜０．０５％、Ｔａ：０．０１〜１．０
％、好ましくは０．０１〜０．０５％、Ｂ：０．０００
３〜０．０１％、好ましくは０．００１〜０．００５
％、Ｃａ：０．０００３〜０．０１％、好ましくは０．
００１〜０．００５％、Ｓｉ：０．１〜５．０％、好ま
しくは０．１〜１．０％、Ｍｏ：０．１〜５．０％、好
ましくは１．０〜４．０％、Ｗ：０．１〜５．０％、好
ましくは１．０〜４．０％、Ａｌ：０．０１〜５．０
％、好ましくは脱酸目的として０．０２〜０．１％、耐
酸化性目的として１．０〜３．０％、Ｃｕ：０．１〜
５．０％、好ましくは０．１〜２．０％、Ｃｏ：０．１
〜５．０％、好ましくは０．１〜２．０％、Ｍｎ：０．
０１〜２．０％、好ましくは０．５〜２．０％の範囲で
最も適切に作用するので、本発明では、それぞれの元素
をこの範囲とする。
【００１２】本発明では、特に、その製造方法を定める
必要はなく、通常の方法に従って行なえば良いが、例え
ば、以下のような方法で製造できる。原料として高純度
電解鉄と電解Ｃｒと電解Ｎｉを所定量用い、いずれの原
料も主たる不純物は酸素であるので、この酸素を除去す
るために１０-7ｔｏｒｒよりも高い超高真空下で溶解
し、鋳造して鋳片とする。
必要はなく、通常の方法に従って行なえば良いが、例え
ば、以下のような方法で製造できる。原料として高純度
電解鉄と電解Ｃｒと電解Ｎｉを所定量用い、いずれの原
料も主たる不純物は酸素であるので、この酸素を除去す
るために１０-7ｔｏｒｒよりも高い超高真空下で溶解
し、鋳造して鋳片とする。
【００１３】この鋳片を、所定の厚さまで熱間圧延した
後、再結晶を目的として焼鈍を施し、機械的に予備脱ス
ケールし、硫酸と混酸（硝酸とふっ酸）に浸漬して脱ス
ケールを完了させて熱延板とする。
後、再結晶を目的として焼鈍を施し、機械的に予備脱ス
ケールし、硫酸と混酸（硝酸とふっ酸）に浸漬して脱ス
ケールを完了させて熱延板とする。
【００１４】さらに、この熱延板を、所定の厚さまで冷
間圧延した後、アルカリ電解によって脱脂し、再結晶を
目的とした焼鈍を施し、中性塩水溶液中で電解し、混酸
に浸漬し、硝酸中で電解して脱スケールを完了して冷延
板とする。
間圧延した後、アルカリ電解によって脱脂し、再結晶を
目的とした焼鈍を施し、中性塩水溶液中で電解し、混酸
に浸漬し、硝酸中で電解して脱スケールを完了して冷延
板とする。
【００１５】この時、本発明合金は、再結晶温度を高く
するＯ，Ｓ，Ｐが低いので、従来の合金より、低い温度
で焼鈍できる。このことにより、焼鈍時の酸化によるス
ケール生成や脱Ｃｒを抑制できて、酸洗の負荷を軽減で
き、また、粒界浸食のような表面欠陥を減少することが
できるという利点もある。
するＯ，Ｓ，Ｐが低いので、従来の合金より、低い温度
で焼鈍できる。このことにより、焼鈍時の酸化によるス
ケール生成や脱Ｃｒを抑制できて、酸洗の負荷を軽減で
き、また、粒界浸食のような表面欠陥を減少することが
できるという利点もある。
【００１６】本発明合金は、熱延板、冷延板のいずれで
用いられても十分な効果が生じる。また、冷延板におい
ては、その表面仕上が、２Ｄ，２Ｂ，ＢＡ，ＨＬ，研
磨、鏡面等のいずれでもかまわない。
用いられても十分な効果が生じる。また、冷延板におい
ては、その表面仕上が、２Ｄ，２Ｂ，ＢＡ，ＨＬ，研
磨、鏡面等のいずれでもかまわない。
【００１７】
【実施例】以下、実施例をもって本発明を具体的に説明
する。表１に示す化学成分を有する合金１０ｋｇを、真
空溶解炉で溶製、鋳造し、熱間圧延（１２００℃に加熱
後、１１００〜９００℃で圧延）により板厚４ｍｍと
し、再結晶を目的とした焼鈍（プロパンガス燃焼雰囲気
中、１０５０℃×６０ｓｅｃ）を施し、混酸中（硝酸１
５０ｇ／ｌとふっ酸２０ｇ／ｌの水溶液、６０℃）に適
切な時間だけ浸漬して脱スケールを完了させた。さら
に、この熱延板を、冷間圧延により板厚１ｍｍとし、ア
ンモニア分解ガス中で種々の温度、時間で再結晶焼鈍を
施して冷延板を作製した。表１に、併せて、冷延板の結
晶粒度を示す。なお、結晶粒度の測定は、ＪＩＳＧ０５
５１に準拠した方法で行なった。
する。表１に示す化学成分を有する合金１０ｋｇを、真
空溶解炉で溶製、鋳造し、熱間圧延（１２００℃に加熱
後、１１００〜９００℃で圧延）により板厚４ｍｍと
し、再結晶を目的とした焼鈍（プロパンガス燃焼雰囲気
中、１０５０℃×６０ｓｅｃ）を施し、混酸中（硝酸１
５０ｇ／ｌとふっ酸２０ｇ／ｌの水溶液、６０℃）に適
切な時間だけ浸漬して脱スケールを完了させた。さら
に、この熱延板を、冷間圧延により板厚１ｍｍとし、ア
ンモニア分解ガス中で種々の温度、時間で再結晶焼鈍を
施して冷延板を作製した。表１に、併せて、冷延板の結
晶粒度を示す。なお、結晶粒度の測定は、ＪＩＳＧ０５
５１に準拠した方法で行なった。
【００１８】これらの冷延板について、冷延ままの試験
片と、それに１０％の引張り加工を施した試験片とを、
４５℃の塩酸（１／２０Ｎ）・塩化第二鉄（５５ｇ／
ｌ）水溶液に、２４ｈ浸漬し、加工部分と非加工部分の
腐食減量速度（ｇ／ｍ2 ・ｈ）を測定、加工を施した冷
延板の腐食減量速度に対する冷延板の腐食減量速度の割
合Ｒを求めた。表１に、併せてその結果を示す。このＲ
により、加工部分の耐食性を評価し、Ｒが大きいほど、
加工部分の耐食性が良好であると判断した。
片と、それに１０％の引張り加工を施した試験片とを、
４５℃の塩酸（１／２０Ｎ）・塩化第二鉄（５５ｇ／
ｌ）水溶液に、２４ｈ浸漬し、加工部分と非加工部分の
腐食減量速度（ｇ／ｍ2 ・ｈ）を測定、加工を施した冷
延板の腐食減量速度に対する冷延板の腐食減量速度の割
合Ｒを求めた。表１に、併せてその結果を示す。このＲ
により、加工部分の耐食性を評価し、Ｒが大きいほど、
加工部分の耐食性が良好であると判断した。
【００１９】表１によれば、本発明のＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ
合金（Ｎｏ．１〜３０）は、Ｒが０．５以上で、加工さ
れても加工部分の耐食性が良好なままであると判断され
るのに対し、結晶粒度が８未満であるＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ
合金（Ｎｏ．３１〜３５）は、Ｒが０．５未満で加工部
分の耐食性が劣化していると判断される。さらに、本発
明のＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金（Ｎｏ．７〜３０）は、Ｒが
０．８以上で、加工されても加工部分の耐食性が極めて
良好なままであると判断できる。また、Ｏ＋Ｐ＋Ｓが２
００ｐｐｍを超えるＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金（Ｎｏ．３
６、３７）は、同じＣｒ、Ｎｉ含有量を非加工部分の腐
食減量速度が２倍以上も大きく、耐食性が良好でない。
合金（Ｎｏ．１〜３０）は、Ｒが０．５以上で、加工さ
れても加工部分の耐食性が良好なままであると判断され
るのに対し、結晶粒度が８未満であるＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ
合金（Ｎｏ．３１〜３５）は、Ｒが０．５未満で加工部
分の耐食性が劣化していると判断される。さらに、本発
明のＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金（Ｎｏ．７〜３０）は、Ｒが
０．８以上で、加工されても加工部分の耐食性が極めて
良好なままであると判断できる。また、Ｏ＋Ｐ＋Ｓが２
００ｐｐｍを超えるＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金（Ｎｏ．３
６、３７）は、同じＣｒ、Ｎｉ含有量を非加工部分の腐
食減量速度が２倍以上も大きく、耐食性が良好でない。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】
【発明の効果】本発明合金は、加工を受けても耐食性が
ほとんど低下せず、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金の優れた加工
性と耐食性を有効に利用できる。このような合金は、腐
食が生じやすい海洋環境、油田設備、発電設備等で用い
られる複雑な形状の部品用材料として用いることができ
る。
ほとんど低下せず、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金の優れた加工
性と耐食性を有効に利用できる。このような合金は、腐
食が生じやすい海洋環境、油田設備、発電設備等で用い
られる複雑な形状の部品用材料として用いることができ
る。
【図１】図１は、Ｏ＋Ｐ＋Ｓが、ＳＵＳ３０４の加工部
分と非加工部分の耐食性に及ぼす影響を調査した結果を
示すグラフである。
分と非加工部分の耐食性に及ぼす影響を調査した結果を
示すグラフである。
【図２】図２は、結晶粒度が、ＳＵＳ３１６の加工部分
と非加工部分の耐食性に及ぼす影響を調査した結果を示
すグラフである。
と非加工部分の耐食性に及ぼす影響を調査した結果を示
すグラフである。
【図３】図３は、Ｃ＋Ｎが、ＳＵＳ３１０の加工部分と
非加工部分の耐食性に及ぼす影響を調査した結果を示す
グラフである。
非加工部分の耐食性に及ぼす影響を調査した結果を示す
グラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐 藤 進 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 冨 樫 房 夫 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社技術研究本部内 (56)参考文献 特開 昭63−157838（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−163247（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−130751（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−79742（ＪＰ，Ａ) 特開 昭47−23314（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 C22C 30/00 - 30/06 C22C 27/06 C22C 19/00 - 19/05
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃｒ：１５〜５０％、Ｎｉ：６．１〜５０
％、Ｏ＋Ｐ＋Ｓ：２００ｐｐｍ以下、Ｃ＋Ｎ：４００〜
１２００ｐｐｍで残部がＦｅおよび不可避的不純物より
なり、結晶粒度番号：８以上であることを特徴とする加
工部分の耐食性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ合金。 - 【請求項２】請求項１に、さらに、Ｔｉ：０．０１〜
１．０％、Ｎｂ：０．０１〜１．０％、Ｖ：０．０１〜
１．０％、Ｚｒ：０．０１〜１．０％、Ｔａ：０．０１
〜１．０％、Ｂ：0.0003〜０．０１％、Ｃａ：0.0003〜
０．０１％、Ｓｉ：０．１〜５．０％、Ｍｏ：０．１〜
５．０％、Ｗ：０．１〜５．０％、Ａｌ：０．０１〜
５．０％、Ｃｕ：０．１〜５．０％、Ｃｏ：０．１〜
５．０％、およびＭｎ：０．０１〜２０％のいずれか一
種または二種以上を含む加工部分の耐食性に優れたＦｅ
−Ｃｒ−Ｎｉ合金。
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|---|---|---|---|
| JP05357494A JP3247244B2 (ja) | 1994-03-24 | 1994-03-24 | 耐食性と加工性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金 |
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|---|---|---|---|
| JP05357494A JP3247244B2 (ja) | 1994-03-24 | 1994-03-24 | 耐食性と加工性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金 |
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| JP05357494A Ceased JP3247244B2 (ja) | 1994-03-24 | 1994-03-24 | 耐食性と加工性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系合金 |
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-
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