JP2801832B2 - 加工性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金 - Google Patents
加工性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は著しく加工性に優れたＦ
ｅ−Ｃｒ合金に関する。本発明は、加工性に加え、耐酸
性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金に関する。本発明はまた加工
性に加え、耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金に関する。
本発明はさらに加工性に加え、耐酸性、耐酸化性に優れ
たＦｅ−Ｃｒ合金に関する。
ｅ−Ｃｒ合金に関する。本発明は、加工性に加え、耐酸
性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金に関する。本発明はまた加工
性に加え、耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金に関する。
本発明はさらに加工性に加え、耐酸性、耐酸化性に優れ
たＦｅ−Ｃｒ合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般にＦｅ−Ｃｒ合金は耐食性に優れた
材料として知られているが、耐食性および加工性の改善
も含めてＦｅ−Ｃｒ合金の物性の改良が以下の例示のご
とくに各種提案されている。
材料として知られているが、耐食性および加工性の改善
も含めてＦｅ−Ｃｒ合金の物性の改良が以下の例示のご
とくに各種提案されている。
【０００３】特公昭６３−５８９０４号公報ではＣｒ含
量１１．０〜１６．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金で、特に
Ｔｉ含量を特定量とした張り出し性および二次加工性に
優れたフェライト系ステンレス鋼を提案している。
量１１．０〜１６．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金で、特に
Ｔｉ含量を特定量とした張り出し性および二次加工性に
優れたフェライト系ステンレス鋼を提案している。
【０００４】特公昭６４−６２６４号公報ではＣｒ含量
８．０〜３５．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金で、特にＳ
ｉ，ＭｎおよびＮｂを各々特定量含有した耐銹性に優れ
たステンレス鋼光輝焼鈍材を提案している。
８．０〜３５．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金で、特にＳ
ｉ，ＭｎおよびＮｂを各々特定量含有した耐銹性に優れ
たステンレス鋼光輝焼鈍材を提案している。
【０００５】特公平２−１９０２号公報ではＣｒ含量が
２０．０重量％を越え２５重量％以下のＦｅ−Ｃｒ合金
で、特にＭｏ，ＭｎおよびＮｂを各々特定量含有せしめ
た溶接時の耐高温割れ性および溶接部靱性に優れた耐食
性フェライトステンレス鋼を提案している。
２０．０重量％を越え２５重量％以下のＦｅ−Ｃｒ合金
で、特にＭｏ，ＭｎおよびＮｂを各々特定量含有せしめ
た溶接時の耐高温割れ性および溶接部靱性に優れた耐食
性フェライトステンレス鋼を提案している。
【０００６】特開昭６１−１８６４５１号公報ではＣｒ
含量が２５〜５０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金で、特にＳ
ｉ，ＭｎおよびＭｏを特定量含有せしめた耐サワー性に
優れた合金を提案している。
含量が２５〜５０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金で、特にＳ
ｉ，ＭｎおよびＭｏを特定量含有せしめた耐サワー性に
優れた合金を提案している。
【０００７】特開昭６２−２６７４５０号公報でＣｒ含
量１６〜１９重量％のＦｅ−Ｃｒ系合金であって、特に
Ｍｏを特定量含有せしめた耐粒界腐食性に優れる高純度
フェライト系ステンレス鋼を提案している。
量１６〜１９重量％のＦｅ−Ｃｒ系合金であって、特に
Ｍｏを特定量含有せしめた耐粒界腐食性に優れる高純度
フェライト系ステンレス鋼を提案している。
【０００８】特開平１−２８７２５３号公報ではＣｒ含
量１５〜２６重量％、Ａｌ含量４〜６重量％のＦｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌ合金であって、希土類元素を少量特定量含有せ
しめた耐酸化性および製造性に優れたＡｌ含有フェライ
ト系ステンレス鋼を提案している。
量１５〜２６重量％、Ａｌ含量４〜６重量％のＦｅ−Ｃ
ｒ−Ａｌ合金であって、希土類元素を少量特定量含有せ
しめた耐酸化性および製造性に優れたＡｌ含有フェライ
ト系ステンレス鋼を提案している。
【０００９】特開平２−２３２３４４号公報ではＣｒ含
量２５．０〜３０．０重量％のＦｅ−Ｃｒ系合金であっ
て、特にＭｏを特定量含有せしめた耐生物付着性および
耐海水性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提案して
いる。
量２５．０〜３０．０重量％のＦｅ−Ｃｒ系合金であっ
て、特にＭｏを特定量含有せしめた耐生物付着性および
耐海水性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提案して
いる。
【００１０】特開平３−２３５５号公報ではＣｒ含量１
６．０〜２５．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金であって、特
にＮｂをＣとＮの合計量との比において特定量含有せし
めた冷間加工性、靱性、耐食性に優れたフェライト系ス
テンレス鋼を提案している。
６．０〜２５．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金であって、特
にＮｂをＣとＮの合計量との比において特定量含有せし
めた冷間加工性、靱性、耐食性に優れたフェライト系ス
テンレス鋼を提案している。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】これらＦｅ−Ｃｒ合金
は、まずは耐食性を重要視するので、Ｃｒを比較的多量
に使用する。その結果、延性が低下し加工性が必ずしも
充分でなく自動車外装材、建築用外装材を始めとした成
形加工性が必要な用途に適用しようとする場合、加工時
に割れが生じたり、あるいは加工条件が厳しく非常に加
工しにくいという問題が生じており、より一層の加工性
の向上が望まれていた。
は、まずは耐食性を重要視するので、Ｃｒを比較的多量
に使用する。その結果、延性が低下し加工性が必ずしも
充分でなく自動車外装材、建築用外装材を始めとした成
形加工性が必要な用途に適用しようとする場合、加工時
に割れが生じたり、あるいは加工条件が厳しく非常に加
工しにくいという問題が生じており、より一層の加工性
の向上が望まれていた。
【００１２】即ち、本発明の目的は加工性が改善された
Ｆｅ−Ｃｒ合金を提供することにある。本発明は、加工
性に加え、耐酸性、耐酸化性をさらに有するＦｅ−Ｃｒ
合金を提供することを目的とする。
Ｆｅ−Ｃｒ合金を提供することにある。本発明は、加工
性に加え、耐酸性、耐酸化性をさらに有するＦｅ−Ｃｒ
合金を提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明者は上記目的を達
成すべく鋭意研究を行った結果、意外にも従来のＦｅ−
Ｃｒ合金に存在していたＣ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓなどの不純
物量が極めて少いＦｅ−Ｃｒ合金が著しく延性に於いて
優れることを見い出し本発明の完成に至った。
成すべく鋭意研究を行った結果、意外にも従来のＦｅ−
Ｃｒ合金に存在していたＣ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓなどの不純
物量が極めて少いＦｅ−Ｃｒ合金が著しく延性に於いて
優れることを見い出し本発明の完成に至った。
【００１４】すなわち、本発明は、Ｃｒ含量３〜６０重
量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ及びＳの合計量が１００ｐｐｍ以
下であり、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなること
を特徴とする加工性に優れた新規Ｆｅ−Ｃｒ合金を提供
する。
量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ及びＳの合計量が１００ｐｐｍ以
下であり、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなること
を特徴とする加工性に優れた新規Ｆｅ−Ｃｒ合金を提供
する。
【００１５】本発明は、Ｃｒ含量が５〜６０重量％、
Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以下で
あり、Ｎｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を
下記式（１）を満たす量含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなることを特徴とする加工性および耐酸性
に優れたＦｅ−Ｃｒ合金を提供する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（１）
Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以下で
あり、Ｎｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を
下記式（１）を満たす量含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなることを特徴とする加工性および耐酸性
に優れたＦｅ−Ｃｒ合金を提供する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（１）
【００１６】また、本発明は、Ｃｒ含量が３〜６０重量
％、Ｃ、Ｎ、Ｏ、ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以
下であり、Ｓｉ、ＭｎおよびＡｌから選択される１種以
上を下記式（２）を満たす量および／またはＣａ、Ｍｇ
および希土類元素（ＲＥＭ）から選択される１種以上を
下記式（３）を満たす量含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなることを特徴とする加工性および耐酸化
性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金を提供する。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（２） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（３）
％、Ｃ、Ｎ、Ｏ、ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以
下であり、Ｓｉ、ＭｎおよびＡｌから選択される１種以
上を下記式（２）を満たす量および／またはＣａ、Ｍｇ
および希土類元素（ＲＥＭ）から選択される１種以上を
下記式（３）を満たす量含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなることを特徴とする加工性および耐酸化
性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金を提供する。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（２） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（３）
【００１７】さらに、本発明は、Ｃｒ含量が５〜６０重
量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ
以下であり、Ｎｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種
以上を下記式（１）を満たす量含有し、かつＳｉ、Ｍｎ
およびＡｌから選択される１種以上を下記式（２）を満
たす量および／またはＣａ、Ｍｇおよび希土類元素（Ｒ
ＥＭ）から選択される１種以上を下記式（３）を満たす
量含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなること
を特徴とする加工性、耐酸性および耐酸化性に優れたＦ
ｅ−Ｃｒ合金を提供する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（１） ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（２） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（３）
量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ
以下であり、Ｎｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種
以上を下記式（１）を満たす量含有し、かつＳｉ、Ｍｎ
およびＡｌから選択される１種以上を下記式（２）を満
たす量および／またはＣａ、Ｍｇおよび希土類元素（Ｒ
ＥＭ）から選択される１種以上を下記式（３）を満たす
量含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなること
を特徴とする加工性、耐酸性および耐酸化性に優れたＦ
ｅ−Ｃｒ合金を提供する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（１） ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（２） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（３）
【００１８】
【作用】以下に本発明をさらに詳細に説明する。 （Ｉ）まず、加工性に優れた本発明のＦｅ−Ｃｒ合金に
ついて説明する。図１に、Ｆｅ−１８％Ｃｒ合金の冷延
焼鈍板に関して、引張試験（ＪＩＳ Ｚ−２２４１）に
より得られた伸びの変化および耐力（降状強度）の変化
に及ぼすＣ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓの合計量の影響を示すが、
Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの総量が１００ｐｐｍ以下の場
合延性に於いて著しく優れることが明らかである。
ついて説明する。図１に、Ｆｅ−１８％Ｃｒ合金の冷延
焼鈍板に関して、引張試験（ＪＩＳ Ｚ−２２４１）に
より得られた伸びの変化および耐力（降状強度）の変化
に及ぼすＣ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓの合計量の影響を示すが、
Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの総量が１００ｐｐｍ以下の場
合延性に於いて著しく優れることが明らかである。
【００１９】図１中、伸びの変化（％）、耐力（降状強
度）の変化（N/mm2)とは、各合金成分について、Ｃ＋Ｎ
＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５００ｐｐｍのものとの引張特性の差を
示す。基本となる引張特性は、以下の通りである。 Ｆｅ−18Ｃｒ，Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝500ppmで伸び30
％、耐力330N/mm2 Ｆｅ−30Ｃｒ，Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝500ppmで伸び25
％、耐力450N/mm2
度）の変化（N/mm2)とは、各合金成分について、Ｃ＋Ｎ
＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５００ｐｐｍのものとの引張特性の差を
示す。基本となる引張特性は、以下の通りである。 Ｆｅ−18Ｃｒ，Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝500ppmで伸び30
％、耐力330N/mm2 Ｆｅ−30Ｃｒ，Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝500ppmで伸び25
％、耐力450N/mm2
【００２０】本発明のＦｅ−Ｃｒ合金に於いては、Ｃ，
Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量は１００ｐｐｍ以下であ
る。前述したように、１００ｐｐｍ以下に於いて、延性
すなわち加工性に著しく優れる。一方、１００ｐｐｍを
超えるにつれて延性が低下し、加工性が低下する。
Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量は１００ｐｐｍ以下であ
る。前述したように、１００ｐｐｍ以下に於いて、延性
すなわち加工性に著しく優れる。一方、１００ｐｐｍを
超えるにつれて延性が低下し、加工性が低下する。
【００２１】更に本発明のＦｅ−Ｃｒ合金に於いてはＣ
ｒ含量は３〜６０重量％、好ましくは５〜３０重量％で
ある。３重量％未満では耐食性に劣り、６０重量％超で
は、たとえＣ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓを削減しても十分な加工
性が得られないからである。
ｒ含量は３〜６０重量％、好ましくは５〜３０重量％で
ある。３重量％未満では耐食性に劣り、６０重量％超で
は、たとえＣ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓを削減しても十分な加工
性が得られないからである。
【００２２】つまり、Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓの総量が１０
０ｐｐｍ以下で、Ｃｒ含量が３〜６０重量％を満たすＦ
ｅ−Ｃｒ合金は著しく優れた加工性を有し、耐食性にも
優れる。
０ｐｐｍ以下で、Ｃｒ含量が３〜６０重量％を満たすＦ
ｅ−Ｃｒ合金は著しく優れた加工性を有し、耐食性にも
優れる。
【００２３】また必要に応じて、Ａｌ，Ｍｏ，Ｎｂ，
Ｂ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃａなどのその他
の元素を添加することもできる。
Ｂ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃａなどのその他
の元素を添加することもできる。
【００２４】本発明の加工性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金を
製造するには原料として、高純度電解鉄と電解Ｃｒを用
いればよい。また必要に応じて添加される元素も、その
原料として高純度の元素が用いられる。いずれの原料も
主たる不純物は酸素であり、この酸素を除去するために
１０-7ｔｏｒｒよりも高い超高真空下で溶解、鋳造する
ことにより本発明のＦｅ−Ｃｒ合金を製造することがで
きる。
製造するには原料として、高純度電解鉄と電解Ｃｒを用
いればよい。また必要に応じて添加される元素も、その
原料として高純度の元素が用いられる。いずれの原料も
主たる不純物は酸素であり、この酸素を除去するために
１０-7ｔｏｒｒよりも高い超高真空下で溶解、鋳造する
ことにより本発明のＦｅ−Ｃｒ合金を製造することがで
きる。
【００２５】また、本発明成分系は、熱延焼鈍板や冷延
焼鈍板でも十分にその効果が得られ、さらに冷延焼鈍板
の表面仕上げは、ＢＡ，２Ｂ，２Ｄ，ＨＬ，研磨などで
も十分にその特性が生かされるのは言うまでもない。
焼鈍板でも十分にその効果が得られ、さらに冷延焼鈍板
の表面仕上げは、ＢＡ，２Ｂ，２Ｄ，ＨＬ，研磨などで
も十分にその特性が生かされるのは言うまでもない。
【００２６】（II）次に、加工性に加え、耐酸性に優れ
た本発明のＦｅ−Ｃｒ合金について説明する。
た本発明のＦｅ−Ｃｒ合金について説明する。
【００２７】図２はＦｅ−３６％Ｃｒ−３．２％Ｃｏ合
金に関して、Ｃ，Ｎ，Ｐ，Ｏ及びＳの合計量と腐食度と
の関係を示すグラフであり、該合計量が１００ｐｐｍ以
内では腐食度が極めて低いことが明らかである。
金に関して、Ｃ，Ｎ，Ｐ，Ｏ及びＳの合計量と腐食度と
の関係を示すグラフであり、該合計量が１００ｐｐｍ以
内では腐食度が極めて低いことが明らかである。
【００２８】図３は、Ｆｅ−Ｃｒ−１．６％Ｎｉ−１．
４％Ｃｏ合金に関し、Ｃｒ含有量と腐食度との関係を
Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ及びＳの合計量が１００ｐｐｍ以下の場
合と１００ｐｐｍを超える場合につきグラフに示したも
のである。図３からＣ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｐ＋Ｓが１００ｐｐｍ
以下の合金は１００ｐｐｍを超える合金と比べて腐食度
が著しく低くしかもＣｒ量が５重量％以上であるとその
傾向は顕著であることが明らかである。
４％Ｃｏ合金に関し、Ｃｒ含有量と腐食度との関係を
Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ及びＳの合計量が１００ｐｐｍ以下の場
合と１００ｐｐｍを超える場合につきグラフに示したも
のである。図３からＣ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｐ＋Ｓが１００ｐｐｍ
以下の合金は１００ｐｐｍを超える合金と比べて腐食度
が著しく低くしかもＣｒ量が５重量％以上であるとその
傾向は顕著であることが明らかである。
【００２９】図４は、Ｆｅ−３８％Ｃｒ合金（但し、Ｃ
＋Ｎ＋Ｏ＋Ｐ＋Ｓ＝６２ｐｐｍ）について、Ｎｉ＋Ｃｏ
＋２Ｃｕと腐食度との関係を示す図であり、Ｎｉ＋Ｃｏ
＋２Ｃｕの値が０．０１重量％以上となると腐食度が低
下することが明らかにされている。
＋Ｎ＋Ｏ＋Ｐ＋Ｓ＝６２ｐｐｍ）について、Ｎｉ＋Ｃｏ
＋２Ｃｕと腐食度との関係を示す図であり、Ｎｉ＋Ｃｏ
＋２Ｃｕの値が０．０１重量％以上となると腐食度が低
下することが明らかにされている。
【００３０】以下、本発明の合金組成の成分について説
明する。 Ｃｒ：５〜６０重量％、好ましくは１０〜４０重量％で
ある。Ｃｒ含量がこの範囲であることにより上記で説明
した如く耐酸性に優れた合金が得られる。過剰のＣｒの
含有は加工性の低下の原因となり好ましくない。また、
耐酸性の改善に対する効果も飽和する。
明する。 Ｃｒ：５〜６０重量％、好ましくは１０〜４０重量％で
ある。Ｃｒ含量がこの範囲であることにより上記で説明
した如く耐酸性に優れた合金が得られる。過剰のＣｒの
含有は加工性の低下の原因となり好ましくない。また、
耐酸性の改善に対する効果も飽和する。
【００３１】Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓ：これらの元素の合計
量は１００ｐｐｍ以下、好ましくは８５ｐｐｍ以下であ
る。前述したように、１００ｐｐｍ以下であることによ
り他の条件と結合して優れた耐酸性を示すと共に加工性
に於いて優れる。
量は１００ｐｐｍ以下、好ましくは８５ｐｐｍ以下であ
る。前述したように、１００ｐｐｍ以下であることによ
り他の条件と結合して優れた耐酸性を示すと共に加工性
に於いて優れる。
【００３２】Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｏ；これらの元素はいずれ
も合金の耐酸性向上作用を有する重要かつ有用な元素で
ある。本発明合金に於いては、これらの元素から選択さ
れる１種以上が含有されており、その量は下記の式を充
足するような範囲である。
も合金の耐酸性向上作用を有する重要かつ有用な元素で
ある。本発明合金に於いては、これらの元素から選択さ
れる１種以上が含有されており、その量は下記の式を充
足するような範囲である。
【００３３】 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ …（１） 好ましくは、０．０５重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦５．０重量％…（１ａ） Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｕの配合量が上記範囲より少いと耐食性
が劣り、多いと合金の製造性が劣る。
が劣り、多いと合金の製造性が劣る。
【００３４】また、Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｕの各々の好ましい
含量は以下の如くであり、その理由は上記と同様であ
る。 Ｎｉ；０．０５〜５．０重量％ Ｃｏ；０．０５〜５．０重量％ Ｃｕ；０．０５〜２．５重量％
含量は以下の如くであり、その理由は上記と同様であ
る。 Ｎｉ；０．０５〜５．０重量％ Ｃｏ；０．０５〜５．０重量％ Ｃｕ；０．０５〜２．５重量％
【００３５】以上の条件を満たす、Ｆｅ−Ｃｒ合金は、
加工性に於いて優れると共に耐食性に於いて著しく優れ
た性質を示す。
加工性に於いて優れると共に耐食性に於いて著しく優れ
た性質を示す。
【００３６】本発明の加工性および耐酸性に優れたＦｅ
−Ｃｒ合金は、原料として、超高純度電解Ｆｅ、電解Ｃ
ｒ、電解Ｎｉ、電解Ｃｕ、電解Ｃｏ、ヨウ化物法Ｔｉ、
電解還元Ｎｂ、融解塩電解Ｚｒ、還元Ｖ、電解Ｔａ、電
解還元Ｗ、高純度フェロボロンなどを用いることにより
製造することができる。
−Ｃｒ合金は、原料として、超高純度電解Ｆｅ、電解Ｃ
ｒ、電解Ｎｉ、電解Ｃｕ、電解Ｃｏ、ヨウ化物法Ｔｉ、
電解還元Ｎｂ、融解塩電解Ｚｒ、還元Ｖ、電解Ｔａ、電
解還元Ｗ、高純度フェロボロンなどを用いることにより
製造することができる。
【００３７】いずれの含量も主たる不純物は酸素であ
り、この酸素を除去するために１０-5ｔｏｒｒ好ましく
は１０-7ｔｏｒｒを超える超高真空下で溶解、鋳造する
ことにより本発明のＦｅ−Ｃｒ合金を製造することがで
きる。
り、この酸素を除去するために１０-5ｔｏｒｒ好ましく
は１０-7ｔｏｒｒを超える超高真空下で溶解、鋳造する
ことにより本発明のＦｅ−Ｃｒ合金を製造することがで
きる。
【００３８】（III)さらに、加工性および耐酸化性に優
れた本発明のＦｅ−Ｃｒ合金について説明する。図５は
Ｆｅ−２４％Ｃｒ−０．１％ＲＥＭ（Ｙ：０．０５％，
Ｌａ：０．０３％，Ｃｅ：０．０２％）合金に関して、
Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量と連続酸化試験後の異
常酸化面積との関係を示すグラフであり、Ｃ，Ｎ，Ｏ，
Ｐ，Ｓの合計量が１００ｐｐｍ以下に於いて異常酸化面
積が極めて小さいことが明らかである。
れた本発明のＦｅ−Ｃｒ合金について説明する。図５は
Ｆｅ−２４％Ｃｒ−０．１％ＲＥＭ（Ｙ：０．０５％，
Ｌａ：０．０３％，Ｃｅ：０．０２％）合金に関して、
Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量と連続酸化試験後の異
常酸化面積との関係を示すグラフであり、Ｃ，Ｎ，Ｏ，
Ｐ，Ｓの合計量が１００ｐｐｍ以下に於いて異常酸化面
積が極めて小さいことが明らかである。
【００３９】図６は、Ｆｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金に関して、
Ｃｒ含量と酸化試験後の酸化増量との関係を示すグラフ
であり、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐ
ｍ以下であると、Ｃｒ含量が３．０重量％以上の場合に
著しく酸化増量が少なくなることが明らかにされてい
る。
Ｃｒ含量と酸化試験後の酸化増量との関係を示すグラフ
であり、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐ
ｍ以下であると、Ｃｒ含量が３．０重量％以上の場合に
著しく酸化増量が少なくなることが明らかにされてい
る。
【００４０】図７は、Ｃ，Ｎ，Ｐ，ＯおよびＳの合計量
が５１ｐｐｍのＦｅ−２８％Ｃｒ合金に関して、（３Ａ
ｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ）の値が連続酸化試験後の異常酸化面
積に及ぼす影響を示すグラフであり、上記の値が０．１
重量％以上であると異常酸化面積の値が低下することが
明らかである。
が５１ｐｐｍのＦｅ−２８％Ｃｒ合金に関して、（３Ａ
ｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ）の値が連続酸化試験後の異常酸化面
積に及ぼす影響を示すグラフであり、上記の値が０．１
重量％以上であると異常酸化面積の値が低下することが
明らかである。
【００４１】図８はＣ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が
７２ｐｐｍのＦｅ−２６％Ｃｒ合金に関して、（４Ｃａ
＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ）の値と繰り返し加熱試験後の酸化皮
膜剥離面積率との関係を示したもので上記値が０．００
１％以上となると酸化皮膜剥離面積率が著しく低下する
ことが明らかである。
７２ｐｐｍのＦｅ−２６％Ｃｒ合金に関して、（４Ｃａ
＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ）の値と繰り返し加熱試験後の酸化皮
膜剥離面積率との関係を示したもので上記値が０．００
１％以上となると酸化皮膜剥離面積率が著しく低下する
ことが明らかである。
【００４２】以下、本発明の合金組成の成分および態様
について説明する。本発明の加工性および耐酸化性に優
れたＦｅ−Ｃｒ合金については下記の三態様があり、そ
れぞれについて説明する。
について説明する。本発明の加工性および耐酸化性に優
れたＦｅ−Ｃｒ合金については下記の三態様があり、そ
れぞれについて説明する。
【００４３】（１）本発明の第１の態様 Ｃｒ：３〜６０重量％好ましくは１０〜４０重量％含有
する。Ｃｒ含量がこの範囲であることにより、他の条件
と結合して耐酸化性に優れた合金となる。過剰のＣｒの
含有は加工性の低下の原因となるとともに、耐酸化性の
改善に対する効果も飽和するので好ましくない。
する。Ｃｒ含量がこの範囲であることにより、他の条件
と結合して耐酸化性に優れた合金となる。過剰のＣｒの
含有は加工性の低下の原因となるとともに、耐酸化性の
改善に対する効果も飽和するので好ましくない。
【００４４】Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓ：これらの元素の合計
量は１００ｐｐｍ以下、好ましくは８５ｐｐｍ以下であ
る。この条件を満たすことにより異常酸化が抑制され
る。そしてこの条件と他の条件とが結合して、優れた耐
酸化性を示す合金となると同時に延性に於いて優れ、加
工性の良好な合金となる。
量は１００ｐｐｍ以下、好ましくは８５ｐｐｍ以下であ
る。この条件を満たすことにより異常酸化が抑制され
る。そしてこの条件と他の条件とが結合して、優れた耐
酸化性を示す合金となると同時に延性に於いて優れ、加
工性の良好な合金となる。
【００４５】Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌ：本態様の合金はこれら
の元素の１種以上を含有し、含有量は下記式（２）、好
ましくは（２ａ）を満たす。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（２） 好ましくは、 ０．５重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦２５重量％ ……（２ａ） この様な範囲であることにより、他の条件と結合して、
耐酸化性に於いて著しく優れた合金となる。これらの元
素を過剰に含有させて、３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎの値が式
（２）の範囲を越えると合金を製造するのが困難となる
のでこれらの元素の過剰の含有は避けるべきである。
の元素の１種以上を含有し、含有量は下記式（２）、好
ましくは（２ａ）を満たす。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（２） 好ましくは、 ０．５重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦２５重量％ ……（２ａ） この様な範囲であることにより、他の条件と結合して、
耐酸化性に於いて著しく優れた合金となる。これらの元
素を過剰に含有させて、３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎの値が式
（２）の範囲を越えると合金を製造するのが困難となる
のでこれらの元素の過剰の含有は避けるべきである。
【００４６】各個別の元素の好ましい含有量およびその
理由を下記する。 Ｓｉ：０．１〜１０．０重量％ ０．１重量％未満では効果があるが顕著でない。１０．
０重量％を超えると製造性の低下が目立つようになる。 Ｍｎ：０．１〜５．０重量％ ０．１重量％未満では効果があるが顕著でない。５重量
％を超えると製造性の低下が目立つようになる。 Ａｌ：０．１〜４．０重量％ ０．１重量％未満では効果があるが顕著でない。４．０
重量％を超えると製造性の低下が目立つようになる。
理由を下記する。 Ｓｉ：０．１〜１０．０重量％ ０．１重量％未満では効果があるが顕著でない。１０．
０重量％を超えると製造性の低下が目立つようになる。 Ｍｎ：０．１〜５．０重量％ ０．１重量％未満では効果があるが顕著でない。５重量
％を超えると製造性の低下が目立つようになる。 Ａｌ：０．１〜４．０重量％ ０．１重量％未満では効果があるが顕著でない。４．０
重量％を超えると製造性の低下が目立つようになる。
【００４７】以上の条件を満たすＦｅ−Ｃｒ合金は耐酸
化性および加工性に優れるので、自動車排ガス系部材、
高温くり返し酸化環境で使用されるパイプ等に適切に用
いることができる。
化性および加工性に優れるので、自動車排ガス系部材、
高温くり返し酸化環境で使用されるパイプ等に適切に用
いることができる。
【００４８】（２）本発明の第２の態様 Ｃｒ含量、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの含量、Ｆｅの好ま
しい含量に関しては第１の態様で記載したことが本態様
に於いても適用される。第２の態様の合金に於いては、
Ｃａ、ＭｇおよびＲＥＭから選択される１種以上を含有
せしめる。そしてこれ等元素の含有量は下記式（３）、
好ましくは（３ａ）を満たす。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（３） 好ましくは、 ０．００５重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．１５重量％……（３ａ）
しい含量に関しては第１の態様で記載したことが本態様
に於いても適用される。第２の態様の合金に於いては、
Ｃａ、ＭｇおよびＲＥＭから選択される１種以上を含有
せしめる。そしてこれ等元素の含有量は下記式（３）、
好ましくは（３ａ）を満たす。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（３） 好ましくは、 ０．００５重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．１５重量％……（３ａ）
【００４９】この条件を満たすことにより、他の条件と
結合して、優れた耐酸化性および良好な加工性を有する
Ｆｅ−Ｃｒ合金が得られる。
結合して、優れた耐酸化性および良好な加工性を有する
Ｆｅ−Ｃｒ合金が得られる。
【００５０】これ等の元素は本態様の合金の表面に形成
される酸化被膜の保護性を著しく改善し、極薄材料に発
生し易い異常酸化を抑制し、酸化被膜と母材との密着性
を良好にするという機能を有する。
される酸化被膜の保護性を著しく改善し、極薄材料に発
生し易い異常酸化を抑制し、酸化被膜と母材との密着性
を良好にするという機能を有する。
【００５１】しかしながら、これ等の元素を過剰に含有
せしめて（４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ）の値が０．２重量
％を超えると合金の表面欠陥を生じやすくなるので好ま
しくない。
せしめて（４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ）の値が０．２重量
％を超えると合金の表面欠陥を生じやすくなるので好ま
しくない。
【００５２】Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭの各々のより好ましい
含有量およびその理由は以下の如くである。 Ｃａ ：０．００２〜０．０１重量％ ０．００２重量％未満でも効果はあるが顕著ではない。
０．０１重量％を超えると製造性の低下が目立つように
なる。 Ｍｇ ：０．００２〜０．０１重量％ ０．００２重量％未満でも効果はあるが顕著ではない。
０．０１重量％を超えると製造性の低下が目立つように
なる。 ＲＥＭ：０．００５〜０．１重量％ ０．００５重量％未満でも効果はあるが顕著ではない。
０．１重量％を超えても効果は飽和するし、かつ、コス
トの上昇となる。
含有量およびその理由は以下の如くである。 Ｃａ ：０．００２〜０．０１重量％ ０．００２重量％未満でも効果はあるが顕著ではない。
０．０１重量％を超えると製造性の低下が目立つように
なる。 Ｍｇ ：０．００２〜０．０１重量％ ０．００２重量％未満でも効果はあるが顕著ではない。
０．０１重量％を超えると製造性の低下が目立つように
なる。 ＲＥＭ：０．００５〜０．１重量％ ０．００５重量％未満でも効果はあるが顕著ではない。
０．１重量％を超えても効果は飽和するし、かつ、コス
トの上昇となる。
【００５３】このような本発明の第２の態様の合金は、
第１の態様の合金と同様な用途に用いることができる。
第１の態様の合金と同様な用途に用いることができる。
【００５４】（３）本発明の第３の態様 前記で詳述した本発明の第１の態様の合金の条件および
第２の態様の合金の条件のいずれをも満たす合金、すな
わち、Ｃｒ含量が３〜６０重量％、Ｃ、Ｎ、Ｏ、Ｐおよ
びＳの合計量が１００ｐｐｍ以下であり、かつ、Ｓｉ、
ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上を前記式（２）
を満たす量含有し、しかも、Ｃａ、Ｍｇおよび希土類元
素（ＲＥＭ）から選択される１種以上を前記式（３）を
満たす量含有するＦｅ−Ｃｒ合金も一層優れた耐酸化性
および加工性を有する合金であり、前記の用途に好まし
く用いられる。
第２の態様の合金の条件のいずれをも満たす合金、すな
わち、Ｃｒ含量が３〜６０重量％、Ｃ、Ｎ、Ｏ、Ｐおよ
びＳの合計量が１００ｐｐｍ以下であり、かつ、Ｓｉ、
ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上を前記式（２）
を満たす量含有し、しかも、Ｃａ、Ｍｇおよび希土類元
素（ＲＥＭ）から選択される１種以上を前記式（３）を
満たす量含有するＦｅ−Ｃｒ合金も一層優れた耐酸化性
および加工性を有する合金であり、前記の用途に好まし
く用いられる。
【００５５】これら３種の態様を包含する本発明のＦｅ
−Ｃｒ合金を製造するには原料として、超高純度電解
鉄、電解クロム、ゾーンメルト法シリコン、融解塩電解
マンガン、融解塩電解アルミニウム、融解塩電解カルシ
ウム、電解還元マグネシウム、電解還元希土類金属を用
いる。いずれの原料も主たる不純物は酸素であり、この
酸素を除去するために１０-5ｔｏｒｒよりも高いの超高
真空下で溶解、鋳造することにより本発明のＦｅ−Ｃｒ
合金を製造することができる。
−Ｃｒ合金を製造するには原料として、超高純度電解
鉄、電解クロム、ゾーンメルト法シリコン、融解塩電解
マンガン、融解塩電解アルミニウム、融解塩電解カルシ
ウム、電解還元マグネシウム、電解還元希土類金属を用
いる。いずれの原料も主たる不純物は酸素であり、この
酸素を除去するために１０-5ｔｏｒｒよりも高いの超高
真空下で溶解、鋳造することにより本発明のＦｅ−Ｃｒ
合金を製造することができる。
【００５６】（IV）最後に、加工性に加え、耐酸性およ
び耐酸化性に優れた本発明のＦｅ−Ｃｒ合金について説
明する。本発明のこの合金は、（II）で述べた特に耐酸
性に優れた合金組成に加え、（III)で述べた特に耐酸化
性に優れた合金組成を加味したものである。したがっ
て、以下にはその態様のみを示し、詳細な説明は（III)
および（III)において説明した通りであるので省略す
る。
び耐酸化性に優れた本発明のＦｅ−Ｃｒ合金について説
明する。本発明のこの合金は、（II）で述べた特に耐酸
性に優れた合金組成に加え、（III)で述べた特に耐酸化
性に優れた合金組成を加味したものである。したがっ
て、以下にはその態様のみを示し、詳細な説明は（III)
および（III)において説明した通りであるので省略す
る。
【００５７】この発明には（III)の発明と同様に三態様
があり、Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ≦１００ｐｐｍであり、Ｃ
ｒ：５〜６０重量％であることに加えて、変化する部分
のみを以下に各態様ごとに説明する。 （１）本発明の第１の態様 Ｎｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下記式
（１）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（１） 好ましくは、 ０．０５重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦５．０重量％ ……（１ａ） Ｓｉ，ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上で下記式
（２）を満たす量含有する。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（２） 好ましくは、 ０．５重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦２５重量％ ……（２ａ）
があり、Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ≦１００ｐｐｍであり、Ｃ
ｒ：５〜６０重量％であることに加えて、変化する部分
のみを以下に各態様ごとに説明する。 （１）本発明の第１の態様 Ｎｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下記式
（１）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（１） 好ましくは、 ０．０５重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦５．０重量％ ……（１ａ） Ｓｉ，ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上で下記式
（２）を満たす量含有する。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（２） 好ましくは、 ０．５重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦２５重量％ ……（２ａ）
【００５８】（２）本発明の第２の態様 Ｎｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下記式
（１）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（１） 好ましくは、 ０．０５重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦５．０重量％ ……（１ａ） Ｃａ，Ｍｇおよび希工類元素（ＲＥＭ）から選択される
１種以上を下記式（３）を満足する量含有する。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（３） 好ましくは、 ０．００５重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．１５重量％……（３ａ）
（１）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（１） 好ましくは、 ０．０５重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦５．０重量％ ……（１ａ） Ｃａ，Ｍｇおよび希工類元素（ＲＥＭ）から選択される
１種以上を下記式（３）を満足する量含有する。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（３） 好ましくは、 ０．００５重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．１５重量％……（３ａ）
【００５９】（３）本発明の第３の態様 Ｎｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下記式
（１）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（１） 好ましくは、 ０．０５重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦５．０重量％ ……（１ａ） Ｓｉ，ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上で下記式
（２）を満たす量含有する。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（２） 好ましくは、 ０．５重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦２５重量％ ……（２ａ） Ｃａ，Ｍｇおよび希工類元素（ＲＥＭ）から選択される
１種以上を下記式（３）を満足する量含有する。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（３） 好ましくは、 ０．００５重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．１５重量％……（３ａ）
（１）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（１） 好ましくは、 ０．０５重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦５．０重量％ ……（１ａ） Ｓｉ，ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上で下記式
（２）を満たす量含有する。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（２） 好ましくは、 ０．５重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦２５重量％ ……（２ａ） Ｃａ，Ｍｇおよび希工類元素（ＲＥＭ）から選択される
１種以上を下記式（３）を満足する量含有する。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（３） 好ましくは、 ０．００５重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．１５重量％……（３ａ）
【００６０】なお、この発明合金の製法等については上
記と全く同様であるので、詳細な説明は省略する。
記と全く同様であるので、詳細な説明は省略する。
【００６１】
【実施例】以下、実施例を以って本発明をより具体的に
説明する。
説明する。
【００６２】（実施例１）…発明合金１〜１３、比較合
金１〜１２に対応…請求項１に対応表１に示す化学組成
を有する合金を１０ｋｇ真空溶解炉で溶製鋳造し、熱間
圧延により板厚４ｍｍの熱延板とし、再結晶を目的とし
た熱延板焼鈍を施し、脱スケール後冷間圧延により板厚
０．７ｍｍ冷延板とし、最終的に再結晶焼鈍し、冷延焼
鈍板とした。
金１〜１２に対応…請求項１に対応表１に示す化学組成
を有する合金を１０ｋｇ真空溶解炉で溶製鋳造し、熱間
圧延により板厚４ｍｍの熱延板とし、再結晶を目的とし
た熱延板焼鈍を施し、脱スケール後冷間圧延により板厚
０．７ｍｍ冷延板とし、最終的に再結晶焼鈍し、冷延焼
鈍板とした。
【００６３】このようにして、得られた冷延焼鈍板を用
いて、ＪＩＳ Ｚ−２２４１に準拠した引張試験により
伸びの値と、５０％冷間圧延後、Ｃ方向に１８０°密着
曲げ試験を行った時の割れの状態を表２に示す。
いて、ＪＩＳ Ｚ−２２４１に準拠した引張試験により
伸びの値と、５０％冷間圧延後、Ｃ方向に１８０°密着
曲げ試験を行った時の割れの状態を表２に示す。
【００６４】なお伸びは、Ｌ方向、Ｘ方向、Ｃ方向の平
均伸び（ＥｌL ＋ＥｌC ＋２×Ｅｌ X ）／４を表２に記
載した。又、加工曲げ性は以下の如くに評価した。 ○………割れなし △………微小割れ ×………割れ大
均伸び（ＥｌL ＋ＥｌC ＋２×Ｅｌ X ）／４を表２に記
載した。又、加工曲げ性は以下の如くに評価した。 ○………割れなし △………微小割れ ×………割れ大
【００６５】また、全ての実施例で得られた供試材につ
き、伸びの変化および耐力（降状強度）の変化を調べ
た。伸びの変化（％）、耐力（降状強度）の変化（N/mm
2)とは、各合金成分について、Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５
００ｐｐｍのものとの引張特性の差を示す。基本となる
引張特性は、以下の通りである。 Ｆｅ−18Ｃｒ，Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝500ppmで伸び30
％、耐力330N/mm2 Ｆｅ−30Ｃｒ，Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝500ppmで伸び25
％、耐力450N/mm2
き、伸びの変化および耐力（降状強度）の変化を調べ
た。伸びの変化（％）、耐力（降状強度）の変化（N/mm
2)とは、各合金成分について、Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５
００ｐｐｍのものとの引張特性の差を示す。基本となる
引張特性は、以下の通りである。 Ｆｅ−18Ｃｒ，Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝500ppmで伸び30
％、耐力330N/mm2 Ｆｅ−30Ｃｒ，Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝500ppmで伸び25
％、耐力450N/mm2
【００６６】従来不純物として良く知られていたＣ，
Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓを合計で１００ｐｐｍ以下とすることに
より、Ｃｒ量の大小によらず５０％冷間圧延後のＣ方向
密着曲げ試験でも割れが生じず、優れた加工性を有して
いることがわかる。一方、上記量が１００ｐｐｍを超え
２００ｐｐｍ以下の場合には、定Ｃｒ合金微小割れが生
じ（比較合金１、２、３、４）さらに、２００ｐｐｍを
超える場合や、高Ｃｒで１００ｐｐｍを超えると大きな
割れが生じ（比較合金５、６、７、８、９）、加工性が
低下することがわかる。
Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓを合計で１００ｐｐｍ以下とすることに
より、Ｃｒ量の大小によらず５０％冷間圧延後のＣ方向
密着曲げ試験でも割れが生じず、優れた加工性を有して
いることがわかる。一方、上記量が１００ｐｐｍを超え
２００ｐｐｍ以下の場合には、定Ｃｒ合金微小割れが生
じ（比較合金１、２、３、４）さらに、２００ｐｐｍを
超える場合や、高Ｃｒで１００ｐｐｍを超えると大きな
割れが生じ（比較合金５、６、７、８、９）、加工性が
低下することがわかる。
【００６７】一方、同一Ｃｒ量で比較するとＣ，Ｎ，
Ｏ，Ｐ及びＳの合計量を１００ｐｐｍ以下とすることに
より、伸びが著しく向上することがわかる。
Ｏ，Ｐ及びＳの合計量を１００ｐｐｍ以下とすることに
より、伸びが著しく向上することがわかる。
【００６８】表１の合金板と同様に作製したＦｅ−１１
重量％Ｃｒ−０．００３％Ｓｉ−０．００５％Ｍｎ−
０．００７％Ａｌの組成でＣ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓの合計量
を種々に変化させた合金板にエメリー＃６００番研磨仕
上を施し、５０℃で５％ＮａＣｌを用いた塩水噴霧試験
（２４ｈｒ）後の発銹の程度を表２に示す（評点 Ａ：
全く発銹なし、 Ｂ：若干発銹、 Ｃ：発銹小、 Ｄ：
発銹大）。
重量％Ｃｒ−０．００３％Ｓｉ−０．００５％Ｍｎ−
０．００７％Ａｌの組成でＣ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓの合計量
を種々に変化させた合金板にエメリー＃６００番研磨仕
上を施し、５０℃で５％ＮａＣｌを用いた塩水噴霧試験
（２４ｈｒ）後の発銹の程度を表２に示す（評点 Ａ：
全く発銹なし、 Ｂ：若干発銹、 Ｃ：発銹小、 Ｄ：
発銹大）。
【００６９】Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ及びＳの合計量を１００ｐ
ｐｍ以下とすることにより著しく耐銹性が改善され、全
く発銹が生じないことがわかる。
ｐｍ以下とすることにより著しく耐銹性が改善され、全
く発銹が生じないことがわかる。
【００７０】（実施例２）…発明合金１４〜２０、比較
合金１３、１４に対応…請求項２に対応 表１に示す成分範囲の供試材を１００ｋｇ高周波誘導加
熱超高真空溶製炉にて作製した。これらの供試材を鍛
造、切削、熱間圧延を行った後、焼鈍、冷間圧延を行っ
て１．０ｍｍ厚の鋼板を製造した。
合金１３、１４に対応…請求項２に対応 表１に示す成分範囲の供試材を１００ｋｇ高周波誘導加
熱超高真空溶製炉にて作製した。これらの供試材を鍛
造、切削、熱間圧延を行った後、焼鈍、冷間圧延を行っ
て１．０ｍｍ厚の鋼板を製造した。
【００７１】しかるのち、これらの材料から１ｍｍt ×
５０ｍｍ×５０ｍｍの試験片を作製し、 ５％ＨＣｌ中、４０℃、２４時間浸漬試験 ４０％Ｈ2 ＳＯ4 、５０℃、２４時間浸漬試験 を行い、腐食度（g/m2・hr）を測定した。その結果を表
２にまとめて示す。表２の結果から、本発明の成分範囲
では比較例の成分範囲の材料に比べて酸浸漬試験での腐
食が大巾に抑制されることが明らかである。また、Ｃ，
Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計が１００ｐｐｍ以下の材料に
ついては、Ｃｏ＋Ｎｉ＋２Ｃｕが０．０１％以上でその
効果が顕著である。
５０ｍｍ×５０ｍｍの試験片を作製し、 ５％ＨＣｌ中、４０℃、２４時間浸漬試験 ４０％Ｈ2 ＳＯ4 、５０℃、２４時間浸漬試験 を行い、腐食度（g/m2・hr）を測定した。その結果を表
２にまとめて示す。表２の結果から、本発明の成分範囲
では比較例の成分範囲の材料に比べて酸浸漬試験での腐
食が大巾に抑制されることが明らかである。また、Ｃ，
Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計が１００ｐｐｍ以下の材料に
ついては、Ｃｏ＋Ｎｉ＋２Ｃｕが０．０１％以上でその
効果が顕著である。
【００７２】これらの結果から、Ｆｅ−Ｃｒ系（５≦Ｃ
ｒ≦６０）合金で、Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓを含有量を合計
で１００ｐｐｍ以下とし、かつＣａ，Ｎｉ，Ｃｏの１種
又は２種以上を０．０１重量％≦Ｃｏ＋Ｎｉ＋２Ｃｕ≦
６重量％の範囲で含むことで耐酸性にすぐれる合金が得
られることが明らかである。
ｒ≦６０）合金で、Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓを含有量を合計
で１００ｐｐｍ以下とし、かつＣａ，Ｎｉ，Ｃｏの１種
又は２種以上を０．０１重量％≦Ｃｏ＋Ｎｉ＋２Ｃｕ≦
６重量％の範囲で含むことで耐酸性にすぐれる合金が得
られることが明らかである。
【００７３】（実施例３−１）…発明合金２１〜３３、
比較合金１５〜１８に対応…請求項３に対応 表１に示す成分の供試材を１００ｋｇ高周波誘導加熱超
高真空溶製炉にて作製した。これらの供試材を鍛造、切
削、熱間圧延を行った後、焼鈍冷間圧延をくり返して５
０μm 厚、幅２００ｍｍの箔帯を製造した。
比較合金１５〜１８に対応…請求項３に対応 表１に示す成分の供試材を１００ｋｇ高周波誘導加熱超
高真空溶製炉にて作製した。これらの供試材を鍛造、切
削、熱間圧延を行った後、焼鈍冷間圧延をくり返して５
０μm 厚、幅２００ｍｍの箔帯を製造した。
【００７４】しかるのち、これらの材料から作製した箔
帯試験片（５０μｍt ×５０ｍｍ×５０ｍｍ）について
下記する方法で連続酸化試験およびくり返し加熱試験を
行った。その結果を表２に示した。
帯試験片（５０μｍt ×５０ｍｍ×５０ｍｍ）について
下記する方法で連続酸化試験およびくり返し加熱試験を
行った。その結果を表２に示した。
【００７５】（１）連続酸化試験 大気中、１１５０℃に試験片を３００時間晒した後、異
常酸化面積を測定した。評価は以下の如く行った。 ◎ 異常酸化面積 ゼロ ○ 異常酸化面積 ５％以内 △ 異常酸化面積 ５〜２０％ × 異常酸化面積 ２０〜４０％ ×× 異常酸化面積 ４０％以上
常酸化面積を測定した。評価は以下の如く行った。 ◎ 異常酸化面積 ゼロ ○ 異常酸化面積 ５％以内 △ 異常酸化面積 ５〜２０％ × 異常酸化面積 ２０〜４０％ ×× 異常酸化面積 ４０％以上
【００７６】（２）くり返し加熱試験 大気中で、試験片につき１１５０℃×３０分加熱→３０
分放冷をくり返し５０回行った後、試験片の酸化皮膜の
剥離面積を測定した。評価は以下の如く行った。 ◎ 異常酸化面積 ゼロ ○ 異常酸化面積 １０％以内 △ 異常酸化面積 １０〜３０％ × 異常酸化面積 ３０〜５０％ ×× 異常酸化面積 ５０％以上
分放冷をくり返し５０回行った後、試験片の酸化皮膜の
剥離面積を測定した。評価は以下の如く行った。 ◎ 異常酸化面積 ゼロ ○ 異常酸化面積 １０％以内 △ 異常酸化面積 １０〜３０％ × 異常酸化面積 ３０〜５０％ ×× 異常酸化面積 ５０％以上
【００７７】本発明の成分範囲では比較例の成分範囲と
くらべて異常酸化の発生が抑えられ、健全で密着性のす
ぐれた酸化皮膜に覆われていた。これに対し、比較合金
での酸化皮膜は密着性がわるく異常酸化の形態を示し
た。また、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計が１００ｐｐ
ｍ以下の材料については３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎが０．１
％以上でその効果が顕著であった。これらの結果から、
Ｆｅ−Ｃｒ系（３≦Ｃｒ≦６０）合金で、Ｓ，Ｐ，Ｏ，
Ｎ，Ｃを合計で１００ｐｐｍ以下とし、かつ、Ｓｉ、Ａ
ｌ、Ｍｎの内の１種あるいは２種以上を０．１重量％≦
３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％の範囲で添加するこ
とにより耐酸化性にすぐれるＦｅ−Ｃｒ合金が得られる
ことが明らかである。
くらべて異常酸化の発生が抑えられ、健全で密着性のす
ぐれた酸化皮膜に覆われていた。これに対し、比較合金
での酸化皮膜は密着性がわるく異常酸化の形態を示し
た。また、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計が１００ｐｐ
ｍ以下の材料については３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎが０．１
％以上でその効果が顕著であった。これらの結果から、
Ｆｅ−Ｃｒ系（３≦Ｃｒ≦６０）合金で、Ｓ，Ｐ，Ｏ，
Ｎ，Ｃを合計で１００ｐｐｍ以下とし、かつ、Ｓｉ、Ａ
ｌ、Ｍｎの内の１種あるいは２種以上を０．１重量％≦
３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％の範囲で添加するこ
とにより耐酸化性にすぐれるＦｅ−Ｃｒ合金が得られる
ことが明らかである。
【００７８】また、上記成分にさらにＣａ，Ｍｇ，ＲＥ
Ｍを１種以上０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥ
Ｍ≦０．２重量％なる範囲で添加することでさらに耐酸
化性にすぐれるＦｅ−Ｃｒ合金が得られることが明らか
である。
Ｍを１種以上０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥ
Ｍ≦０．２重量％なる範囲で添加することでさらに耐酸
化性にすぐれるＦｅ−Ｃｒ合金が得られることが明らか
である。
【００７９】（実施例３−２）…発明合金３４〜４１、
比較合金１９、２０に対応…請求項３に対応 表１に示す成分範囲の供試材を１００ｋｇ高周波誘導加
熱超真空溶製炉を用いて作製し、これらの供試材を鍛
造、切削、熱間圧延を行った後、焼鈍、冷間圧延をくり
返して５０μｍの板厚、幅２００μｍの箔帯を製造し
た。
比較合金１９、２０に対応…請求項３に対応 表１に示す成分範囲の供試材を１００ｋｇ高周波誘導加
熱超真空溶製炉を用いて作製し、これらの供試材を鍛
造、切削、熱間圧延を行った後、焼鈍、冷間圧延をくり
返して５０μｍの板厚、幅２００μｍの箔帯を製造し
た。
【００８０】これらの材料から作製した箔帯試験片（５
０μｍt ×５０ｍｍ×５０ｍｍ）について温度を１１０
０℃とする以外は実施例３−１と同様に連続酸化試験お
よびくり返し加熱試験を行った。その結果を表２にまと
めて示す。各試験の評価は下記の如くである。
０μｍt ×５０ｍｍ×５０ｍｍ）について温度を１１０
０℃とする以外は実施例３−１と同様に連続酸化試験お
よびくり返し加熱試験を行った。その結果を表２にまと
めて示す。各試験の評価は下記の如くである。
【００８１】 （１）連続酸化試験 ○ 異常酸化面積 ５％以内 △ 異常酸化面積 ５〜２０％ × 異常酸化面積 ２０％以上 （２）くり返し加熱試験 ○ 異常酸化面積 １０％以内 △ 異常酸化面積 １０〜３０％ × 異常酸化面積 ３０％以上
【００８２】本発明合金の成分範囲では、比較合金の成
分範囲の材料にくらべて、異常酸化が発生せず、健全で
密着性の良い酸化皮膜に覆われていた。これに対し、比
較合金の酸化皮膜は密着性がわるく、異常酸化の形態を
示した。
分範囲の材料にくらべて、異常酸化が発生せず、健全で
密着性の良い酸化皮膜に覆われていた。これに対し、比
較合金の酸化皮膜は密着性がわるく、異常酸化の形態を
示した。
【００８３】これらの結果から、Ｆｅ−Ｃｒ系（３≦Ｃ
ｒ≦６０）合金で、Ｓ、Ｐ、Ｏ、Ｎ、Ｃを合計で１００
ｐｐｍ以下とし、さらにＣａ、Ｍｇ、ＲＥＭを１種ある
いは複合で０．００１≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．
２とすることにより、耐酸化性に優れる合金が得られる
ことが明らかである。
ｒ≦６０）合金で、Ｓ、Ｐ、Ｏ、Ｎ、Ｃを合計で１００
ｐｐｍ以下とし、さらにＣａ、Ｍｇ、ＲＥＭを１種ある
いは複合で０．００１≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．
２とすることにより、耐酸化性に優れる合金が得られる
ことが明らかである。
【００８４】（実施例４）…発明合金４２〜４４、比較
合金２１に対応…請求項４に対応表１に示す成分の供試
材を１００ｋｇ高周波誘導加熱超真空溶製炉を用いて作
製し、これらの供試材を鍛造、切削、熱間圧延を行った
後、焼鈍、冷間圧延をくり返して５０μｍの板厚、幅２
００μｍの箔帯を製造した。得られた試材に対して、上
記の実施例で行ったと同様の、５％ＨＣｌ，４０℃腐
食度、４０％Ｈ2 ＳＯ4 ，５０℃腐食度、連続酸化
試験、くり返し加熱試験を行い、同じように評価し、
その結果を表２に示す。本発明の範囲に入っているもの
は優れた特性を示すのが明白に示されている。
合金２１に対応…請求項４に対応表１に示す成分の供試
材を１００ｋｇ高周波誘導加熱超真空溶製炉を用いて作
製し、これらの供試材を鍛造、切削、熱間圧延を行った
後、焼鈍、冷間圧延をくり返して５０μｍの板厚、幅２
００μｍの箔帯を製造した。得られた試材に対して、上
記の実施例で行ったと同様の、５％ＨＣｌ，４０℃腐
食度、４０％Ｈ2 ＳＯ4 ，５０℃腐食度、連続酸化
試験、くり返し加熱試験を行い、同じように評価し、
その結果を表２に示す。本発明の範囲に入っているもの
は優れた特性を示すのが明白に示されている。
【００８５】
【表１】
【００８６】
【表２】
【００８７】
【表３】
【００８８】
【表４】
【００８９】
【表５】
【００９０】
【表６】
【００９１】
【表７】
【００９２】
【表８】
【００９３】
【表９】
【００９４】
【表１０】
【００９５】
【表１１】
【００９６】
【発明の効果】基本的に加工性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金
が提供され、これに耐酸性および／または耐酸化性に優
れた合金が提供される。これにより、広い分野に亘りＦ
ｅ−Ｃｒ合金が利用される。
が提供され、これに耐酸性および／または耐酸化性に優
れた合金が提供される。これにより、広い分野に亘りＦ
ｅ−Ｃｒ合金が利用される。
【図１】 Ｃ，Ｎ，Ｐ，Ｏ，Ｓの合計量と引張特性の関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図２】 Ｃ，Ｎ，Ｐ，Ｏ，Ｓの合計量と腐食度の関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図３】 Ｃｒ量と腐食度の関係を示すグラフである。
【図４】 Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕと腐食度の関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図５】 Ｃ，Ｎ，Ｐ，Ｏ，Ｓの合計量と異常酸化面積
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図６】 Ｃｒ含量と酸化増量の関係を示すグラフであ
る。
る。
【図７】 ３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎの値（重量％）と異常
酸化面積の関係を示すグラフである。
酸化面積の関係を示すグラフである。
【図８】 ４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭの値（重量％）と酸
化被膜剥離面積率との関係を示すグラフである。
化被膜剥離面積率との関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/18 Ｃ２２Ｃ 38/18 38/52 38/52 (72)発明者 矢 沢 好 弘 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 加 藤 康 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 吉 岡 啓 一 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 大和田 哲 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社技術研究本部内 (56)参考文献 特開 昭62−287046（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−287047（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−198137（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−134542（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−53025（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 C22C 27/06 C22C 30/00
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃｒ含量３〜６０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ
およびＳの合計量が１００ｐｐｍ以下であり、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなることを特徴とする加工性
に優れたＦｅ−Ｃｒ合金。 - 【請求項２】Ｃｒ含量が５〜６０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，
ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以下であり、Ｎｉ，
ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下記式（１）
を満たす量含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なることを特徴とする加工性および耐酸性に優れたＦｅ
−Ｃｒ合金。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（１） - 【請求項３】Ｃｒ含量が３〜６０重量％、Ｃ、Ｎ、Ｏ、
ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以下であり、Ｓｉ、
ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上を下記式（２）
を満たす量および／またはＣａ、Ｍｇおよび希土類元素
（ＲＥＭ）から選択される１種以上を下記式（３）を満
たす量含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
ことを特徴とする加工性および耐酸化性に優れたＦｅ−
Ｃｒ合金。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（２） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（３） - 【請求項４】Ｃｒ含量が５〜６０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，
ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以下であり、Ｎｉ，
ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下記式（１）
を満たす量含有し、かつＳｉ、ＭｎおよびＡｌから選択
される１種以上を下記式（２）を満たす量および／また
はＣａ、Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）から選択され
る１種以上を下記式（３）を満たす量含有し、残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなることを特徴とする加工
性、耐酸性および耐酸化性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ……（１） ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（２） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（３）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5103930A JP2801832B2 (ja) | 1992-04-30 | 1993-04-30 | 加工性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金 |
Applications Claiming Priority (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11101492 | 1992-04-30 | ||
| JP11735892 | 1992-05-11 | ||
| JP4-128751 | 1992-05-21 | ||
| JP12875192 | 1992-05-21 | ||
| JP4-117358 | 1992-05-21 | ||
| JP4-111014 | 1992-05-21 | ||
| JP5103930A JP2801832B2 (ja) | 1992-04-30 | 1993-04-30 | 加工性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0633197A JPH0633197A (ja) | 1994-02-08 |
| JP2801832B2 true JP2801832B2 (ja) | 1998-09-21 |
Family
ID=27469167
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5103930A Expired - Fee Related JP2801832B2 (ja) | 1992-04-30 | 1993-04-30 | 加工性に優れたＦｅ−Ｃｒ合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2801832B2 (ja) |
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| JP4638084B2 (ja) * | 2001-06-25 | 2011-02-23 | 株式会社栗本鐵工所 | 溶融スラグ用の流路形成用部材 |
| JP4699269B2 (ja) * | 2006-04-20 | 2011-06-08 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 加工性に優れたＣｒ含有鋼板およびその製造方法 |
| CN108149104A (zh) * | 2018-02-08 | 2018-06-12 | 盐城市鑫洋电热材料有限公司 | 一种低碳铁铬铝合金 |
| CN108950339A (zh) * | 2018-08-06 | 2018-12-07 | 龚晓俅 | 一种铬铁合金 |
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|---|---|---|---|---|
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| JPS62198137A (ja) * | 1986-02-26 | 1987-09-01 | Nippon Kinzoku Kk | 電気装置用絶縁基板 |
| JPS62287046A (ja) * | 1986-06-06 | 1987-12-12 | Nippon Mining Co Ltd | 半導体機器リ−ド用鉄合金 |
| JPS62287047A (ja) * | 1986-06-06 | 1987-12-12 | Nippon Mining Co Ltd | 半導体機器リ−ド用鉄合金 |
| JPH0757890B2 (ja) * | 1989-07-18 | 1995-06-21 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐熱耐食性フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
-
1993
- 1993-04-30 JP JP5103930A patent/JP2801832B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JPH0633197A (ja) | 1994-02-08 |
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