JP2801834B2 - 加工性、耐孔食性および溶接部耐食性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金 - Google Patents
加工性、耐孔食性および溶接部耐食性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は加工性、耐食性、特に耐
孔食性、溶接部耐食性（耐粒界腐食性）、耐酸性、耐酸
化性などに優れるＦｅ−Ｃｒ合金に関する。
孔食性、溶接部耐食性（耐粒界腐食性）、耐酸性、耐酸
化性などに優れるＦｅ−Ｃｒ合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般にＦｅ−Ｃｒ合金は耐食性に優れた
材料として知られているが、耐食性および加工性の改善
も含めてＦｅ−Ｃｒ合金の物性の改良が以下の例示のご
とくに各種提案されている。
材料として知られているが、耐食性および加工性の改善
も含めてＦｅ−Ｃｒ合金の物性の改良が以下の例示のご
とくに各種提案されている。
【０００３】特公昭６３−５８９０４号公報ではＣｒ含
量１１．０〜１６．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金で、特に
Ｔｉ含量を特定量とした張り出し性および二次加工性に
優れたフェライト系ステンレス鋼を提案している。
量１１．０〜１６．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金で、特に
Ｔｉ含量を特定量とした張り出し性および二次加工性に
優れたフェライト系ステンレス鋼を提案している。
【０００４】特公昭６４−６２６４号公報ではＣｒ含量
８．０〜３５．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金で、特にＳ
ｉ、ＭｎおよびＭｂを各々特定量含有した耐銹性に優れ
たステンレス鋼光輝焼鈍材を提案している。
８．０〜３５．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金で、特にＳ
ｉ、ＭｎおよびＭｂを各々特定量含有した耐銹性に優れ
たステンレス鋼光輝焼鈍材を提案している。
【０００５】特公平２−１９０２号公報ではＣｒ含量が
２０．０重量％を越え２５重量％以下のＦｅ−Ｃｒ合金
で、特にＭｏ、ＭｎおよびＭｂを各々特定量含有せした
め溶接時の耐高温割れ性および溶接部靱性に優れた耐食
性フェライトステンレス鋼を提案している。
２０．０重量％を越え２５重量％以下のＦｅ−Ｃｒ合金
で、特にＭｏ、ＭｎおよびＭｂを各々特定量含有せした
め溶接時の耐高温割れ性および溶接部靱性に優れた耐食
性フェライトステンレス鋼を提案している。
【０００６】特開昭６２−２６７４５０号公報でＣｒ含
量１６〜１９重量％のＦｅ−Ｃｒ系合金であって、特に
Ｍｏを特定量含有せしため耐粒界腐食性に優れる高純度
フェライト系ステンレス鋼を提案している。
量１６〜１９重量％のＦｅ−Ｃｒ系合金であって、特に
Ｍｏを特定量含有せしため耐粒界腐食性に優れる高純度
フェライト系ステンレス鋼を提案している。
【０００７】特開平２−２３２３４４号公報ではＣｒ含
量２５．０〜３０．０重量％のＦｅ−Ｃｒ系合金であっ
て、特にＭｏを特定量含有せしめた耐生物付着性および
耐海水性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提案して
いる。
量２５．０〜３０．０重量％のＦｅ−Ｃｒ系合金であっ
て、特にＭｏを特定量含有せしめた耐生物付着性および
耐海水性に優れたフェライト系ステンレス鋼を提案して
いる。
【０００８】特開平３−２３５５号公報ではＣｒ含量１
６．０〜２５．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金であって、特
にＮｂをＣとＮの合計量との比において特定量含有せし
めた冷間加工性、靱性、耐食性に優れたフェライト系ス
テンレス鋼を提案している。
６．０〜２５．０重量％のＦｅ−Ｃｒ合金であって、特
にＮｂをＣとＮの合計量との比において特定量含有せし
めた冷間加工性、靱性、耐食性に優れたフェライト系ス
テンレス鋼を提案している。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】これらＦｅ−Ｃｒ合金
は、まずは耐食性を重要視するので、Ｃｒを比較的多量
に使用する。その結果、延性が低下し加工性が必ずしも
充分でなく、家庭用流し台のシンク、建築用外装材や自
動車用外装材などに適用しようとする場合、加工時に割
れが生じたり、加工に当って厳しい条件が必要な場合に
は加工が困難になるという問題点があり、一層の加工性
の向上が望まれていた。
は、まずは耐食性を重要視するので、Ｃｒを比較的多量
に使用する。その結果、延性が低下し加工性が必ずしも
充分でなく、家庭用流し台のシンク、建築用外装材や自
動車用外装材などに適用しようとする場合、加工時に割
れが生じたり、加工に当って厳しい条件が必要な場合に
は加工が困難になるという問題点があり、一層の加工性
の向上が望まれていた。
【００１０】さらに、これらＦｅ−Ｃｒ合金は耐食性に
優れるが、なお不充分で、特に耐孔食性、溶接部耐食性
（耐粒界腐食性）が要請される温水器缶体や、自動車マ
フラー用材などの用途、更には耐酸性が要求される化学
プラントなどの用途にはこれらの特性の改善が要望され
ている。
優れるが、なお不充分で、特に耐孔食性、溶接部耐食性
（耐粒界腐食性）が要請される温水器缶体や、自動車マ
フラー用材などの用途、更には耐酸性が要求される化学
プラントなどの用途にはこれらの特性の改善が要望され
ている。
【００１１】かくして、本発明の第１の目的は加工性が
改善されかつ耐孔食性および溶接部耐食性に優れたＦｅ
−Ｃｒ合金を提供することである。
改善されかつ耐孔食性および溶接部耐食性に優れたＦｅ
−Ｃｒ合金を提供することである。
【００１２】本発明の第２の目的は上記特性の改善に加
えて、耐酸性および／または耐酸化性に於いても改善さ
れたＦｅ−Ｃｒ合金を提供することにある。
えて、耐酸性および／または耐酸化性に於いても改善さ
れたＦｅ−Ｃｒ合金を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明者は上記目的を達
成すべく鋭意研究を行った結果、意外にも従来のＦｅ−
Ｃｒ合金に存在していたＣ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓなどの不純
物量が極めて少ないＦｅ−Ｃｒ合金が著しく延性に於い
て優れることおよび耐食性に於いても優れることを見い
出した。
成すべく鋭意研究を行った結果、意外にも従来のＦｅ−
Ｃｒ合金に存在していたＣ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓなどの不純
物量が極めて少ないＦｅ−Ｃｒ合金が著しく延性に於い
て優れることおよび耐食性に於いても優れることを見い
出した。
【００１４】そして上記不純物量の低下したＦｅ−Ｃｒ
合金に特定量のＭｏを添加することにより著しく耐孔食
性が向上すること、更にＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，
ＷおよびＢの一種以上を特定量加えることにより溶接部
耐食性（耐粒界腐食性）が著しく向上することを見い出
した。
合金に特定量のＭｏを添加することにより著しく耐孔食
性が向上すること、更にＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，
ＷおよびＢの一種以上を特定量加えることにより溶接部
耐食性（耐粒界腐食性）が著しく向上することを見い出
した。
【００１５】さらに、上記元素に加えて、Ｎｉ，Ｃｏ，
Ｃｕの一種以上を特定量加えることにより耐酸性が著し
く向上する一連の事実を見い出した。さらに、上記元素
にかえて、Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌの一種以上および／または
Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭの一種以上を特定量加えることによ
り耐酸化性が著しく向上することを見い出し本発明を完
成するに至った。
Ｃｕの一種以上を特定量加えることにより耐酸性が著し
く向上する一連の事実を見い出した。さらに、上記元素
にかえて、Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌの一種以上および／または
Ｃａ，Ｍｇ，ＲＥＭの一種以上を特定量加えることによ
り耐酸化性が著しく向上することを見い出し本発明を完
成するに至った。
【００１６】即ち、本発明によれば、Ｃｒ含量が５〜６
０重量％であり、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１
００ｐｐｍ以下、Ｍｏ含量が０．５〜２０重量％であ
り、かつＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから
選択される１種以上を下記式（１）を満たす量含有し、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
る加工性、耐孔食性および溶接部耐食性に優れるＦｅ−
Ｃｒ合金が提供される。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦１．０重量％ ………（１）
０重量％であり、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１
００ｐｐｍ以下、Ｍｏ含量が０．５〜２０重量％であ
り、かつＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから
選択される１種以上を下記式（１）を満たす量含有し、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
る加工性、耐孔食性および溶接部耐食性に優れるＦｅ−
Ｃｒ合金が提供される。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦１．０重量％ ………（１）
【００１７】本発明によれば、Ｃｒ含量が５〜６０重量
％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以
下であり、Ｍｏ含量が０．５〜２０重量％であり、かつ
Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから選択され
る１種以上を下記式（１）を満たし、さらにＮｉ，Ｃｕ
およびＣｏから選択される１種以上を下記式（２）を満
たす量含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
ことを特徴とする加工性、耐孔食性、溶接部耐食性およ
び耐酸性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金が提供される。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦１．０重量％ ………（１） ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２）
％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以
下であり、Ｍｏ含量が０．５〜２０重量％であり、かつ
Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから選択され
る１種以上を下記式（１）を満たし、さらにＮｉ，Ｃｕ
およびＣｏから選択される１種以上を下記式（２）を満
たす量含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
ことを特徴とする加工性、耐孔食性、溶接部耐食性およ
び耐酸性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金が提供される。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦１．０重量％ ………（１） ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２）
【００１８】また、本発明によれば、Ｃｒ含量が５〜６
０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐ
ｐｍ以下であり、Ｍｏ含量が０．５〜２０重量％であ
り、かつＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから
選択される１種以上を下記式（１）を満たす量含有し、
かつＳｉ，ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上を下
記式（３）を満たす量および／またはＣａ，Ｍｇおよび
希土類元素（ＲＥＭ）から選択される１種以上を下記式
（４）を満たす量含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする加工性、耐孔食性、溶接部
耐食性および耐酸化性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金が提供さ
れる。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦１．０重量％ ………（１） ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ………（３） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％………（４）
０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐ
ｐｍ以下であり、Ｍｏ含量が０．５〜２０重量％であ
り、かつＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから
選択される１種以上を下記式（１）を満たす量含有し、
かつＳｉ，ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上を下
記式（３）を満たす量および／またはＣａ，Ｍｇおよび
希土類元素（ＲＥＭ）から選択される１種以上を下記式
（４）を満たす量含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする加工性、耐孔食性、溶接部
耐食性および耐酸化性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金が提供さ
れる。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦１．０重量％ ………（１） ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ………（３） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％………（４）
【００１９】さらに、本発明によれば、Ｃｒ含量が５〜
６０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００
ｐｐｍ以下であり、Ｍｏ含量が０．５〜２０重量％であ
り、かつＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから
選択される１種以上を下記式（１）を満たす量含有し、
さらにＮｉ，ＣｕおよびＣｏから選択される１種以上を
下記式（２）を満たす量含有し、かつＳｉ，Ｍｎおよび
Ａｌから選択される１種以上を下記式（３）を満たす量
および／またはＣａ，Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）
から選択される１種以上を下記式（４）を満たす量含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴
とする加工性、耐孔食性、溶接部耐食性および耐酸化性
に優れるＦｅ−Ｃｒ合金が提供される。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦１．０重量％ ………（１） ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ………（３） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％………（４）
６０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００
ｐｐｍ以下であり、Ｍｏ含量が０．５〜２０重量％であ
り、かつＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから
選択される１種以上を下記式（１）を満たす量含有し、
さらにＮｉ，ＣｕおよびＣｏから選択される１種以上を
下記式（２）を満たす量含有し、かつＳｉ，Ｍｎおよび
Ａｌから選択される１種以上を下記式（３）を満たす量
および／またはＣａ，Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）
から選択される１種以上を下記式（４）を満たす量含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴
とする加工性、耐孔食性、溶接部耐食性および耐酸化性
に優れるＦｅ−Ｃｒ合金が提供される。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦１．０重量％ ………（１） ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ………（３） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％………（４）
【００２０】
【作用】以下に本発明をさらに詳細に説明する。 （Ｉ）まず、加工性、耐孔食性および溶接部腐食性に優
れたＦｅ−Ｃｒ合金について説明する。図１に、Ｆｅ−
１８％Ｃｒ合金に関してＣ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計
量と室温での引張試験の結果を、上記合計量が５００ｐ
ｐｍ程度の従来合金を基準として、示したものである。
従来合金と比較してその含有量が１００ｐｐｍ以下にな
ると、伸びの値が向上し、降伏強さの低下が著しくな
り、如実に延性が改善されていることがわかる。
れたＦｅ−Ｃｒ合金について説明する。図１に、Ｆｅ−
１８％Ｃｒ合金に関してＣ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計
量と室温での引張試験の結果を、上記合計量が５００ｐ
ｐｍ程度の従来合金を基準として、示したものである。
従来合金と比較してその含有量が１００ｐｐｍ以下にな
ると、伸びの値が向上し、降伏強さの低下が著しくな
り、如実に延性が改善されていることがわかる。
【００２１】なお、試験片の調製法および測定法は以下
の通りである。 試験片 ；１０ｋｇ真空炉で溶解、鋳造し、熱間で４ｍ
ｍ厚まで圧延後再結晶焼鈍し、脱スケール後、冷間で
０．８ｍｍ厚まで圧延後再結晶焼鈍し供試材とした。 測定方法；ＪＩＳ Ｚ−２２４１に準拠した引張試験に
より評価した。試験片はＬ方向、Ｘ方向、Ｃ方向より採
取し、（Ｌ＋Ｃ＋２×Ｘ）／４で算出した。図１中、伸
びの変化（％）、耐力（降伏強度）の変化（N/mm2)と
は、各合金成分について、Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５００
ｐｐｍのものとの引張特性の差を示す。基本となる引張
特性は、以下の通り。 Fe−１８Cr、C+N+O+S+P ＝５００ppm で伸び３０％、耐
力３３０N/mm2 Fe−３０Cr、C+N+O+S+P ＝５００ppm で伸び２５％、耐
力４５０N/mm2
の通りである。 試験片 ；１０ｋｇ真空炉で溶解、鋳造し、熱間で４ｍ
ｍ厚まで圧延後再結晶焼鈍し、脱スケール後、冷間で
０．８ｍｍ厚まで圧延後再結晶焼鈍し供試材とした。 測定方法；ＪＩＳ Ｚ−２２４１に準拠した引張試験に
より評価した。試験片はＬ方向、Ｘ方向、Ｃ方向より採
取し、（Ｌ＋Ｃ＋２×Ｘ）／４で算出した。図１中、伸
びの変化（％）、耐力（降伏強度）の変化（N/mm2)と
は、各合金成分について、Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝５００
ｐｐｍのものとの引張特性の差を示す。基本となる引張
特性は、以下の通り。 Fe−１８Cr、C+N+O+S+P ＝５００ppm で伸び３０％、耐
力３３０N/mm2 Fe−３０Cr、C+N+O+S+P ＝５００ppm で伸び２５％、耐
力４５０N/mm2
【００２２】図２には、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計
量が１００ｐｐｍ以下のＦｅ−１６％Ｃｒ合金の冷延焼
鈍板に関してＭｏの含有量と孔食電位の関係を示した
が、Ｍｏ含有量が０．５重量％以上となると孔食電位が
急激に向上し、耐孔食性に優れることが明らかである。
量が１００ｐｐｍ以下のＦｅ−１６％Ｃｒ合金の冷延焼
鈍板に関してＭｏの含有量と孔食電位の関係を示した
が、Ｍｏ含有量が０．５重量％以上となると孔食電位が
急激に向上し、耐孔食性に優れることが明らかである。
【００２３】なお、試験片の調製法および測定方法は以
下の通りである。 試験片 ；１０ｋｇ真空炉で溶解、鋳造し、熱間で４ｍ
ｍ厚まで圧延後再結晶焼鈍し、脱スケール後、冷間で
０．８ｍｍ厚まで圧延後再結晶焼鈍し、表面をエメリー
＃８００研磨し試験片とした。 測定方法；１０００ｐｐｍＣｌ- 溶液中でＪＩＳ Ｇ０
５７７に準拠しアノード分極曲線を求め、Ｖc 10μA を
孔食発生電位とした。
下の通りである。 試験片 ；１０ｋｇ真空炉で溶解、鋳造し、熱間で４ｍ
ｍ厚まで圧延後再結晶焼鈍し、脱スケール後、冷間で
０．８ｍｍ厚まで圧延後再結晶焼鈍し、表面をエメリー
＃８００研磨し試験片とした。 測定方法；１０００ｐｐｍＣｌ- 溶液中でＪＩＳ Ｇ０
５７７に準拠しアノード分極曲線を求め、Ｖc 10μA を
孔食発生電位とした。
【００２４】図３には、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計
量が１００ｐｐｍ以下のＦｅ−２０％Ｃｒ合金に関し
て、ＴＩＧ溶接部の粒界腐食試験結果を、（Ｔｉ＋Ｎｂ
＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０×Ｂ）の値（重量％）を変
化させた場合につき示されている。これによれば上記の
値が０．０１％以上であれば著しく溶接部耐食性（耐粒
界腐食性）が改善されることが明らかである。
量が１００ｐｐｍ以下のＦｅ−２０％Ｃｒ合金に関し
て、ＴＩＧ溶接部の粒界腐食試験結果を、（Ｔｉ＋Ｎｂ
＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０×Ｂ）の値（重量％）を変
化させた場合につき示されている。これによれば上記の
値が０．０１％以上であれば著しく溶接部耐食性（耐粒
界腐食性）が改善されることが明らかである。
【００２５】なお、試験片の調製法および測定方法は以
下の通りである。 試験片 ；１０ｋｇ真空炉で溶解、鋳造し、熱間で４ｍ
ｍ厚まで圧延後再結晶焼鈍し、脱スケール後、冷間で
０．８ｍｍ厚まで圧延後再結晶焼鈍し、表面をエメリー
＃５００研磨した試料に、ＴＩＧ溶接（ビードオン）を
施し、供試材とした。 測定方法；ＪＩＳ Ｇ−０５７２に準拠した硫酸−硫酸
銅試験後の溶接部曲げ試験（ｒ＝２ｔ、１８０℃曲げ）
による割れの有無により評価した。
下の通りである。 試験片 ；１０ｋｇ真空炉で溶解、鋳造し、熱間で４ｍ
ｍ厚まで圧延後再結晶焼鈍し、脱スケール後、冷間で
０．８ｍｍ厚まで圧延後再結晶焼鈍し、表面をエメリー
＃５００研磨した試料に、ＴＩＧ溶接（ビードオン）を
施し、供試材とした。 測定方法；ＪＩＳ Ｇ−０５７２に準拠した硫酸−硫酸
銅試験後の溶接部曲げ試験（ｒ＝２ｔ、１８０℃曲げ）
による割れの有無により評価した。
【００２６】図４には、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計
量が１００ｐｐｍ以下であって、Ｆｅ−（２５〜４５）
％Ｃｒ合金板の５重量％ＨＣｌ水溶液中での浸漬試験に
より求めた腐食速度と（Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ）重量％と
の関係を示した。このグラフから（Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃ
ｕ）の値が０．０１重量％以上となると腐食速度が急激
に低下し、耐酸性が向上することが明らかである。
量が１００ｐｐｍ以下であって、Ｆｅ−（２５〜４５）
％Ｃｒ合金板の５重量％ＨＣｌ水溶液中での浸漬試験に
より求めた腐食速度と（Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ）重量％と
の関係を示した。このグラフから（Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃ
ｕ）の値が０．０１重量％以上となると腐食速度が急激
に低下し、耐酸性が向上することが明らかである。
【００２７】なお、試験片の調製法および測定方法は以
下の通り。 試験片 ；１０ｋｇ真空炉で溶解、鋳造し、熱間で４ｍ
ｍ厚まで圧延後再結晶焼鈍し、脱スケール後、冷間で
０．８ｍｍ厚まで圧延後再結晶焼鈍し、表面をエメリー
＃５００研磨し試験片とした。
下の通り。 試験片 ；１０ｋｇ真空炉で溶解、鋳造し、熱間で４ｍ
ｍ厚まで圧延後再結晶焼鈍し、脱スケール後、冷間で
０．８ｍｍ厚まで圧延後再結晶焼鈍し、表面をエメリー
＃５００研磨し試験片とした。
【００２８】次に本発明合金の組成について説明する。 Ｃｒ：５〜６０重量％、好ましくは１０〜３５重量％含
有する。Ｃｒ含量がこの範囲であることにより合金の耐
食性が優れる。６０重量％を越え過剰のＣｒの含有は耐
食性改善の効果がほぼ飽和し経済的に不合理となるばか
りか加工性も低下するので好ましくない。
有する。Ｃｒ含量がこの範囲であることにより合金の耐
食性が優れる。６０重量％を越え過剰のＣｒの含有は耐
食性改善の効果がほぼ飽和し経済的に不合理となるばか
りか加工性も低下するので好ましくない。
【００２９】Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓ：これらの元素の合計
量１００ｐｐｍ以下である。［作用］の項で説明したよ
うに、１００ｐｐｍ以下であるこにより優れた延性を示
し、加工性に於いて優れる。 Ｍｏ：０．５〜２０重量％、好ましくは１〜１０重量％
含有する。０．５重量％以上であれば耐孔食性に優れる
が、過剰の含有は不経済となり好ましくない。Ｔｉ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，Ｗ，Ｂ：本発明の合金はこれらの
元素を一種以上含有し、その含有量は下記式（１）を満
たす。好ましくは式（１ａ）を満たすのがよい。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦１．０重量％ ………（１） ０．０５重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦０．５重量％ ………（１ａ） この式を満たすことにより、溶接部耐食性（耐粒界腐食
性）に著しく優れた本発明の合金が得られる。しかしな
がら、これらの元素の過剰の含有は添加元素自身の固溶
強化により加工性が低下するので好ましくない。
量１００ｐｐｍ以下である。［作用］の項で説明したよ
うに、１００ｐｐｍ以下であるこにより優れた延性を示
し、加工性に於いて優れる。 Ｍｏ：０．５〜２０重量％、好ましくは１〜１０重量％
含有する。０．５重量％以上であれば耐孔食性に優れる
が、過剰の含有は不経済となり好ましくない。Ｔｉ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，Ｗ，Ｂ：本発明の合金はこれらの
元素を一種以上含有し、その含有量は下記式（１）を満
たす。好ましくは式（１ａ）を満たすのがよい。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦１．０重量％ ………（１） ０．０５重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦０．５重量％ ………（１ａ） この式を満たすことにより、溶接部耐食性（耐粒界腐食
性）に著しく優れた本発明の合金が得られる。しかしな
がら、これらの元素の過剰の含有は添加元素自身の固溶
強化により加工性が低下するので好ましくない。
【００３０】また、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，Ｗま
たはＢの含有量は各々以下の範囲であることが好まし
い。 Ｔｉ：Ｔｉ≦５（Ｃ％＋Ｎ％） Ｎｂ：０．０１〜０．５重量％ Ｚｒ：０．０１〜０．５重量％ Ｖ ：０．０１〜０．５重量％ Ｔａ：０．０１〜０．５重量％ Ｗ ：０．０１〜０．５重量％ Ｂ ：０．０００３〜０．０１重量％
たはＢの含有量は各々以下の範囲であることが好まし
い。 Ｔｉ：Ｔｉ≦５（Ｃ％＋Ｎ％） Ｎｂ：０．０１〜０．５重量％ Ｚｒ：０．０１〜０．５重量％ Ｖ ：０．０１〜０．５重量％ Ｔａ：０．０１〜０．５重量％ Ｗ ：０．０１〜０．５重量％ Ｂ ：０．０００３〜０．０１重量％
【００３１】以上の条件を充足するＦｅ−Ｃｒ合金は加
工性に優れ、しかも耐孔食性および溶接部耐食性（耐粒
界腐食性）に優れ、温水器缶体、自動車マフラー材など
をはじめとした様々な用途に好ましく用いることができ
る。
工性に優れ、しかも耐孔食性および溶接部耐食性（耐粒
界腐食性）に優れ、温水器缶体、自動車マフラー材など
をはじめとした様々な用途に好ましく用いることができ
る。
【００３２】（II）次に、加工性、耐孔食性、溶接部腐
食性および耐酸性に優れた本発明のＦｅ−Ｃｒ合金につ
いて説明する。上記の（Ｉ）の条件に加えて、さらにＮ
ｉ、Ｃｕ、Ｃｏの少なくとも一種を含有し、そしてその
含有量が下記の（２）式を満たすことにより、耐酸性に
於いても優れる合金となる。好ましくは（２ａ）を満た
すのがよい。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） ０．０５重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦５重量％ ………（２ａ）
食性および耐酸性に優れた本発明のＦｅ−Ｃｒ合金につ
いて説明する。上記の（Ｉ）の条件に加えて、さらにＮ
ｉ、Ｃｕ、Ｃｏの少なくとも一種を含有し、そしてその
含有量が下記の（２）式を満たすことにより、耐酸性に
於いても優れる合金となる。好ましくは（２ａ）を満た
すのがよい。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） ０．０５重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦５重量％ ………（２ａ）
【００３３】Ｎｉ，Ｃ３，Ｃｕの（２）式を超えての過
剰の配合は、これら元素がオーストナイト安定化元素で
あり、本発明のように最終的にフェライト単相を得るに
は多量のＣｒ，Ｍｏの添加が必要となり好ましくない。
剰の配合は、これら元素がオーストナイト安定化元素で
あり、本発明のように最終的にフェライト単相を得るに
は多量のＣｒ，Ｍｏの添加が必要となり好ましくない。
【００３４】また、Ｎｉ，Ｃｏ，Ｃｕの各々の好ましい
含量は以下の如くであり、その理由は上記と同様であ
る。 Ｎｉ：０．０５〜５．０重量％ Ｃｏ：０．０５〜５．０重量％ Ｎｕ：０．０５〜２．５重量％
含量は以下の如くであり、その理由は上記と同様であ
る。 Ｎｉ：０．０５〜５．０重量％ Ｃｏ：０．０５〜５．０重量％ Ｎｕ：０．０５〜２．５重量％
【００３５】以上の（Ｉ）または（II）に記載した条件
を満たす合金は加工性に優れると共に、耐孔食性、溶接
部耐食性（耐粒界腐食性）、耐酸性に於いて著しく優
れ、自動車マフラー材、温水器缶体や化学プラント用材
をはじめとしたさまざまな用途に好適である。
を満たす合金は加工性に優れると共に、耐孔食性、溶接
部耐食性（耐粒界腐食性）、耐酸性に於いて著しく優
れ、自動車マフラー材、温水器缶体や化学プラント用材
をはじめとしたさまざまな用途に好適である。
【００３６】本発明の（Ｉ）または（II）に記載したＦ
ｅ−Ｃｒ合金を製造するには原料として、まず、高純度
電解鉄，電解Ｃｒ，金属Ｍｏ，金属Ｔｉ，金属Ｎｂ，金
属Ｚｒ，金属Ｖ，金属Ｔａ，金属Ｗ，高純度（Ｆｅ−
Ｂ），電解Ｎｉ，電解Ｃｕと金属Ｃｏを用いる。いずれ
の原料も主たる不純物は酸素であり、この酸素を除去す
るために１０-7ｔｏｒｒ以上の超高真空下で溶解、鋳造
することにより本発明のＦｅ−Ｃｒ合金を製造すること
ができる。
ｅ−Ｃｒ合金を製造するには原料として、まず、高純度
電解鉄，電解Ｃｒ，金属Ｍｏ，金属Ｔｉ，金属Ｎｂ，金
属Ｚｒ，金属Ｖ，金属Ｔａ，金属Ｗ，高純度（Ｆｅ−
Ｂ），電解Ｎｉ，電解Ｃｕと金属Ｃｏを用いる。いずれ
の原料も主たる不純物は酸素であり、この酸素を除去す
るために１０-7ｔｏｒｒ以上の超高真空下で溶解、鋳造
することにより本発明のＦｅ−Ｃｒ合金を製造すること
ができる。
【００３７】(III) さらに、加工性、耐孔食性、溶接部
腐食性および耐酸化性に優れた本発明のＦｅ−Ｃｒ合金
について説明する。図５は、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの
合計量が１００ｐｐｍ以下であるＦｅ−（１５〜３０）
％Ｃｒ合金に関し、耐酸化性試験（大気中１３５０Ｋ、
１２ｈｒスケール除去後の重量減）の結果を示すグラフ
である。（３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ）が０．１重量％以上
で耐酸化性に優れていることが明白である。
腐食性および耐酸化性に優れた本発明のＦｅ−Ｃｒ合金
について説明する。図５は、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの
合計量が１００ｐｐｍ以下であるＦｅ−（１５〜３０）
％Ｃｒ合金に関し、耐酸化性試験（大気中１３５０Ｋ、
１２ｈｒスケール除去後の重量減）の結果を示すグラフ
である。（３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ）が０．１重量％以上
で耐酸化性に優れていることが明白である。
【００３８】図６は、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量
が１００ｐｐｍ以下であるＦｅ−（１５〜３０）％Ｃｒ
合金に関し、耐酸化性試験（大気中１３５０Ｋ、１２ｈ
ｒスケール除去後の重量減）の結果を示すグラフであ
る。（４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ）が０．００１重量％以
上で耐酸化性に優れていることが明白である。
が１００ｐｐｍ以下であるＦｅ−（１５〜３０）％Ｃｒ
合金に関し、耐酸化性試験（大気中１３５０Ｋ、１２ｈ
ｒスケール除去後の重量減）の結果を示すグラフであ
る。（４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ）が０．００１重量％以
上で耐酸化性に優れていることが明白である。
【００３９】以下、本発明の合金組成の成分および態様
について説明する。本発明の加工性および耐酸化性に優
れたＦｅ−Ｃｒ合金については下記の三態様があり、そ
れぞれについて説明する。
について説明する。本発明の加工性および耐酸化性に優
れたＦｅ−Ｃｒ合金については下記の三態様があり、そ
れぞれについて説明する。
【００４０】（１）本発明の第１の態様 Ｃｒ：５〜６０重量％好ましくは１０〜４０重量％含有
する。Ｃｒ含量がこの範囲であることにより、他の条件
と結合して耐酸化性に優れた合金となる。過剰のＣｒの
含有は加工性の低下の原因となるとともに、耐酸化性の
改善に対する効果も飽和するので好ましくない。
する。Ｃｒ含量がこの範囲であることにより、他の条件
と結合して耐酸化性に優れた合金となる。過剰のＣｒの
含有は加工性の低下の原因となるとともに、耐酸化性の
改善に対する効果も飽和するので好ましくない。
【００４１】Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐ、Ｓ：これらの元素の合計
量は１００ｐｐｍ以下、好ましくは８５ｐｐｍ以下であ
る。この条件を満たすことにより異常酸化が抑制され
る。そしてこの条件と他の条件とが結合して、優れた耐
酸化性を示す合金となると同時に延性に於いて優れ、加
工性の良好な合金となる。
量は１００ｐｐｍ以下、好ましくは８５ｐｐｍ以下であ
る。この条件を満たすことにより異常酸化が抑制され
る。そしてこの条件と他の条件とが結合して、優れた耐
酸化性を示す合金となると同時に延性に於いて優れ、加
工性の良好な合金となる。
【００４２】Ｍｏ：０．５〜２０重量％、好ましくは１
〜１０重量％含有する。０．５重量％以上であれば耐孔
食性に優れるが、過剰の含有は不経済となり好ましくな
い。Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，Ｗ，Ｂ：本発明の合
金はこれらの元素を一種以上含有し、その含有量は下記
式（１）を満たす。好ましくは（１ａ）を満たす。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦１．０重量％ ………（１） ０．０５重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦０．５重量％ ………（１ａ） この式を満たすことにより、溶接部耐食性（耐粒界腐食
性）に著しく優れた本発明の合金が得られる。しかしな
がら、これらの元素の過剰の含有は添加元素自身の固溶
強化により加工性が低下するので好ましくない。以上の
条件を充足するＦｅ−Ｃｒ合金は加工性に優れ、しかも
耐孔食性および溶接部耐食性（耐粒界腐食性）に優れ、
温水器缶体、自動車マフラー材などをはじめとした様々
な用途に好ましく用いることができる。
〜１０重量％含有する。０．５重量％以上であれば耐孔
食性に優れるが、過剰の含有は不経済となり好ましくな
い。Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ，Ｔａ，Ｗ，Ｂ：本発明の合
金はこれらの元素を一種以上含有し、その含有量は下記
式（１）を満たす。好ましくは（１ａ）を満たす。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦１．０重量％ ………（１） ０．０５重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦０．５重量％ ………（１ａ） この式を満たすことにより、溶接部耐食性（耐粒界腐食
性）に著しく優れた本発明の合金が得られる。しかしな
がら、これらの元素の過剰の含有は添加元素自身の固溶
強化により加工性が低下するので好ましくない。以上の
条件を充足するＦｅ−Ｃｒ合金は加工性に優れ、しかも
耐孔食性および溶接部耐食性（耐粒界腐食性）に優れ、
温水器缶体、自動車マフラー材などをはじめとした様々
な用途に好ましく用いることができる。
【００４３】Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌ：本態様の合金はこれら
の元素の１種以上を含有し、含有量は下記式（３）、好
ましくは（３ａ）を満たす。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（３） ０．５重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦２５重量％ ……（３ａ） この様な範囲であることにより、他の条件と結合して、
耐酸化性に於いて著しく優れた合金となる。これらの元
素を過剰に含有させて、３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎの値が式
（３）の範囲を越えると合金を製造するのが困難となる
のでこれらの元素の過剰の含有は避けるべきである。
の元素の１種以上を含有し、含有量は下記式（３）、好
ましくは（３ａ）を満たす。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ……（３） ０．５重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦２５重量％ ……（３ａ） この様な範囲であることにより、他の条件と結合して、
耐酸化性に於いて著しく優れた合金となる。これらの元
素を過剰に含有させて、３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎの値が式
（３）の範囲を越えると合金を製造するのが困難となる
のでこれらの元素の過剰の含有は避けるべきである。
【００４４】各個別の元素の好ましい含有量およびその
理由を下記する。 Ｓｉ：０．１〜１０．０重量％ ０．１重量％未満では効果があるが顕著でない。１０．
０重量％を超えると製造性の低下が目立つようになる。 Ｍｎ：０．１〜５．０重量％ ０．１重量％未満では効果があるが顕著でない。５重量
％を超えると製造性の低下が目立つようになる。 Ａｌ：０．１〜４．０重量％ ０．１重量％未満では効果があるが顕著でない。１０．
０重量％を超えると製造性の低下が目立つようになる。
理由を下記する。 Ｓｉ：０．１〜１０．０重量％ ０．１重量％未満では効果があるが顕著でない。１０．
０重量％を超えると製造性の低下が目立つようになる。 Ｍｎ：０．１〜５．０重量％ ０．１重量％未満では効果があるが顕著でない。５重量
％を超えると製造性の低下が目立つようになる。 Ａｌ：０．１〜４．０重量％ ０．１重量％未満では効果があるが顕著でない。１０．
０重量％を超えると製造性の低下が目立つようになる。
【００４５】以上の条件を満たすＦｅ−Ｃｒ合金は耐酸
化性および加工性に優れるので、自動車排ガス系部材、
高温くり返し酸化環境で使用されるパイプ等に適切に用
いることができる。
化性および加工性に優れるので、自動車排ガス系部材、
高温くり返し酸化環境で使用されるパイプ等に適切に用
いることができる。
【００４６】（２）本発明の第２の態様 Ｃｒ含量、Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの含量、Ｆｅの好ま
しい含量に関しては第１の態様で記載したことが本態様
に於いても適用される。第２の態様の合金に於いては、
Ｃａ、ＭｇおよびＲＥＭから選択される１種以上を含有
せしめる。そしてこれ等元素の含有量は下記式（４）、
好ましくは（４ａ）を満たす。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４） ０．００５重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．１５重量％……（４ａ）
しい含量に関しては第１の態様で記載したことが本態様
に於いても適用される。第２の態様の合金に於いては、
Ｃａ、ＭｇおよびＲＥＭから選択される１種以上を含有
せしめる。そしてこれ等元素の含有量は下記式（４）、
好ましくは（４ａ）を満たす。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４） ０．００５重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．１５重量％……（４ａ）
【００４７】この条件を満たすことにより、他の条件と
結合して、優れた耐酸化性および良好な加工性を有する
Ｆｅ−Ｃｒ合金が得られる。
結合して、優れた耐酸化性および良好な加工性を有する
Ｆｅ−Ｃｒ合金が得られる。
【００４８】これ等の元素は本態様の合金の表面に形成
される酸化被膜の保護性を著しく改善し、極薄材料に発
生し易い異常酸化を抑制し、酸化被膜と母材との密着性
を良好にするという機能を有する。
される酸化被膜の保護性を著しく改善し、極薄材料に発
生し易い異常酸化を抑制し、酸化被膜と母材との密着性
を良好にするという機能を有する。
【００４９】しかしながら、これ等の元素を過剰に含有
せしめて（４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ）の値が０．２重量
％を超えると合金の表面欠陥を生じやすくなるので好ま
しくない。
せしめて（４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ）の値が０．２重量
％を超えると合金の表面欠陥を生じやすくなるので好ま
しくない。
【００５０】Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭの各々のより好ましい
含有量およびその理由は以下の如くである。 Ｃａ ：０．００２〜０．０１重量％ ０．００２重量％未満でも効果はあるが顕著ではない。
０．０１重量％を超えると製造性の低下が目立つように
なる。 Ｍｇ ：０．００２〜０．０１重量％ ０．００２重量％未満でも効果はあるが顕著ではない。
０．０１重量％を超えると製造性の低下が目立つように
なる。 ＲＥＭ：０．００５〜０．１重量％ ０．００５重量％未満でも効果はあるが顕著ではない。
０．１重量％を超えても効果は飽和するし、かつ、コス
トの上昇となる。
含有量およびその理由は以下の如くである。 Ｃａ ：０．００２〜０．０１重量％ ０．００２重量％未満でも効果はあるが顕著ではない。
０．０１重量％を超えると製造性の低下が目立つように
なる。 Ｍｇ ：０．００２〜０．０１重量％ ０．００２重量％未満でも効果はあるが顕著ではない。
０．０１重量％を超えると製造性の低下が目立つように
なる。 ＲＥＭ：０．００５〜０．１重量％ ０．００５重量％未満でも効果はあるが顕著ではない。
０．１重量％を超えても効果は飽和するし、かつ、コス
トの上昇となる。
【００５１】このような本発明の第２の態様の合金は、
第１の態様の合金と同様な用途に用いることができる。
第１の態様の合金と同様な用途に用いることができる。
【００５２】（３）本発明の第３の態様 前記で詳述した本発明の第１の態様の合金の条件および
第２の態様の合金の条件のいずれをも満たす合金、すな
わち、Ｃｒ含量が５〜６０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐおよ
びＳの合計量が１００ｐｐｍ以下であり、Ｍｏ含量が
０．５〜２０重量％であり、さらに、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚ
ｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢが選択される１種以上を前記
式（１）を満たす量含有し、かつ、Ｓｉ、ＭｎおよびＡ
ｌから選択される１種以上を前記式（２）を満たす量含
有し、しかも、Ｃａ、Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）
から選択される１種以上を前記式（３）を満たす量含有
するＦｅ−Ｃｒ合金も一層優れた耐酸化性および加工性
を有する合金であり、前記の用途に好ましく用いられ
る。
第２の態様の合金の条件のいずれをも満たす合金、すな
わち、Ｃｒ含量が５〜６０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，Ｐおよ
びＳの合計量が１００ｐｐｍ以下であり、Ｍｏ含量が
０．５〜２０重量％であり、さらに、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｚ
ｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢが選択される１種以上を前記
式（１）を満たす量含有し、かつ、Ｓｉ、ＭｎおよびＡ
ｌから選択される１種以上を前記式（２）を満たす量含
有し、しかも、Ｃａ、Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）
から選択される１種以上を前記式（３）を満たす量含有
するＦｅ−Ｃｒ合金も一層優れた耐酸化性および加工性
を有する合金であり、前記の用途に好ましく用いられ
る。
【００５３】これら３種の態様を包含する本発明のＦｅ
−Ｃｒ合金を製造するには原料として、超高純度電解
鉄、電解クロム、ゾーンメルト法シリコン、融解塩電解
マンガン、融解塩電解アルミニウム、融解塩電解カルシ
ウム、電解還元マグネシウム、電解還元希土類金属を用
いる。いずれの原料も主たる不純物は酸素であり、この
酸素を除去するために１０-5ｔｏｒｒよりも高いの超高
真空下で溶解、鋳造することにより本発明のＦｅ−Ｃｒ
合金を製造することができる。
−Ｃｒ合金を製造するには原料として、超高純度電解
鉄、電解クロム、ゾーンメルト法シリコン、融解塩電解
マンガン、融解塩電解アルミニウム、融解塩電解カルシ
ウム、電解還元マグネシウム、電解還元希土類金属を用
いる。いずれの原料も主たる不純物は酸素であり、この
酸素を除去するために１０-5ｔｏｒｒよりも高いの超高
真空下で溶解、鋳造することにより本発明のＦｅ−Ｃｒ
合金を製造することができる。
【００５４】（IV）最後に、加工性、耐孔食性、溶接部
腐食性に加え、耐酸性および耐酸化性に優れた本発明の
Ｆｅ−Ｃｒ合金について説明する。本発明のこの合金
は、（II）で述べた特に耐酸性に優れた合金組成に加
え、(III) で述べた特に耐酸化性に優れた合金組成を加
味したものである。したがって、以下にはその態様のみ
を示し、詳細な説明は（II）および(III) において説明
した通りであるので省略する。
腐食性に加え、耐酸性および耐酸化性に優れた本発明の
Ｆｅ−Ｃｒ合金について説明する。本発明のこの合金
は、（II）で述べた特に耐酸性に優れた合金組成に加
え、(III) で述べた特に耐酸化性に優れた合金組成を加
味したものである。したがって、以下にはその態様のみ
を示し、詳細な説明は（II）および(III) において説明
した通りであるので省略する。
【００５５】この発明には(III) の発明と同様に三態様
があり、Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｐ≦１００ｐｐｍであり、Ｃｒ：
５〜６０重量％であり、Ｍｏ：０．５〜２０重量％であ
り、０．０１％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｗ＋５０Ｂ≦
１％であることに加えて、変化する部分のみを以下に各
態様ごとに説明する。 （１）本発明の第１の態様 Ｎｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下記式
（２）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） Ｓｉ，ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上を下記式
（３）を満たす量含有する。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ………（３） 好ましくは、 ０．５重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦２５重量％ ………（３ａ）
があり、Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｐ≦１００ｐｐｍであり、Ｃｒ：
５〜６０重量％であり、Ｍｏ：０．５〜２０重量％であ
り、０．０１％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｗ＋５０Ｂ≦
１％であることに加えて、変化する部分のみを以下に各
態様ごとに説明する。 （１）本発明の第１の態様 Ｎｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下記式
（２）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） Ｓｉ，ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上を下記式
（３）を満たす量含有する。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ………（３） 好ましくは、 ０．５重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦２５重量％ ………（３ａ）
【００５６】（２）本発明の第２の態様 Ｎｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下記式
（２）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） Ｃａ，Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）から選択される
１種以上を下記式（４）を満足する量含有する。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４） 好ましくは、 ０．００５重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．１５重量％……（４ａ）
（２）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） Ｃａ，Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）から選択される
１種以上を下記式（４）を満足する量含有する。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４） 好ましくは、 ０．００５重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．１５重量％……（４ａ）
【００５７】（３）本発明の第３の態様 Ｎｉ，ＣｏおよびＣｕから選択される１種以上を下記式
（２）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） Ｓｉ，ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上を下記式
（３）を満たす量含有する。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ………（３） 好ましくは、 ０．５重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦２５重量％ ………（３ａ） Ｃａ，Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）から選択される
１種以上を下記式（４）を満足する量含有する。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４） 好ましくは、 ０．００５重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．１５重量％……（４ａ）
（２）を満たす量含有する。 ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） Ｓｉ，ＭｎおよびＡｌから選択される１種以上を下記式
（３）を満たす量含有する。 ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ………（３） 好ましくは、 ０．５重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦２５重量％ ………（３ａ） Ｃａ，Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）から選択される
１種以上を下記式（４）を満足する量含有する。 ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％ ……（４） 好ましくは、 ０．００５重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．１５重量％……（４ａ）
【００５８】なお、この発明合金の製法等については上
記と全く同様であるので、詳細な説明は省略する。
記と全く同様であるので、詳細な説明は省略する。
【００５９】
【実施例】以下、実施例を以って本発明をより具体的に
説明する。 （実施例１）表１に示す化学組成を有する合金を１０ｋ
ｇ真空溶解炉で溶製、鋳造し、熱間圧延により板厚４ｍ
ｍの熱延板とし、再結晶を目的とした熱延板焼鈍を施
し、脱スケール後冷間圧延により板厚０．７ｍｍの冷延
板として、最終的に再結晶焼鈍し、冷延焼鈍板とした。
説明する。 （実施例１）表１に示す化学組成を有する合金を１０ｋ
ｇ真空溶解炉で溶製、鋳造し、熱間圧延により板厚４ｍ
ｍの熱延板とし、再結晶を目的とした熱延板焼鈍を施
し、脱スケール後冷間圧延により板厚０．７ｍｍの冷延
板として、最終的に再結晶焼鈍し、冷延焼鈍板とした。
【００６０】このようにして得られた合金板について以
下の試験を行った。
下の試験を行った。
【００６１】（加工性）発明合金１、２と比較合金１、
２を用いてＪＩＳ Ｚ−２２４１に準拠した引張試験に
よる伸びの値の測定と、５０％冷間圧延後、Ｃ方向に１
８０℃密着曲げ試験を行った時の割れの状態観察を行っ
た。評価は以下の如く行った。 ○ 全く割れなし △ 微小割れあり × 割れ大 その結果を表２に示す。
２を用いてＪＩＳ Ｚ−２２４１に準拠した引張試験に
よる伸びの値の測定と、５０％冷間圧延後、Ｃ方向に１
８０℃密着曲げ試験を行った時の割れの状態観察を行っ
た。評価は以下の如く行った。 ○ 全く割れなし △ 微小割れあり × 割れ大 その結果を表２に示す。
【００６２】Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００
ｐｐｍ以下では、５０％冷間圧延後のＣ方向密着曲げに
より全く割れが生じていないのに対し、１００ｐｐｍを
超えると割れが生じ、加工性が低下することがわかる。
また、伸びも同一Ｃｒ、同一Ｍｏ量で比較するとＣ，
Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍを超えると
５〜６％程度低下することもわかる。
ｐｐｍ以下では、５０％冷間圧延後のＣ方向密着曲げに
より全く割れが生じていないのに対し、１００ｐｐｍを
超えると割れが生じ、加工性が低下することがわかる。
また、伸びも同一Ｃｒ、同一Ｍｏ量で比較するとＣ，
Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍを超えると
５〜６％程度低下することもわかる。
【００６３】（耐孔食性および耐粒界腐食性）試験片表
面をエメリー＃５００研磨した試料を用い、耐孔食性は
表２に示すFeCl3 ＋ＨＣｌ水溶液中で４時間浸漬した後
の腐食減量より算出した腐食速度で評価し、耐粒界腐食
性は、上記試料にＴＩＧ溶接（ビードオン）を施し、Ｊ
ＩＳＧ−０５７２に準拠した硫酸−硫酸銅試験後の溶接
部曲げ試験（ｒ＝２ｔ、１８０°曲げ）による割れの有
無により評価した。 ○ 割れ全くなし △ 微小割れあり × 大きな割れ 結果を表２に示す。
面をエメリー＃５００研磨した試料を用い、耐孔食性は
表２に示すFeCl3 ＋ＨＣｌ水溶液中で４時間浸漬した後
の腐食減量より算出した腐食速度で評価し、耐粒界腐食
性は、上記試料にＴＩＧ溶接（ビードオン）を施し、Ｊ
ＩＳＧ−０５７２に準拠した硫酸−硫酸銅試験後の溶接
部曲げ試験（ｒ＝２ｔ、１８０°曲げ）による割れの有
無により評価した。 ○ 割れ全くなし △ 微小割れあり × 大きな割れ 結果を表２に示す。
【００６４】（耐粒界腐食性、耐酸性）上記と同様にサ
ンプルを作製し、耐粒界腐食性は、上述と同様な評価で
行った。また、耐酸性は、表２に示すＨＣｌ水溶液中で
２４時間浸漬した後の腐食減量により算出した腐食速度
で評価した。結果を表２に示す。
ンプルを作製し、耐粒界腐食性は、上述と同様な評価で
行った。また、耐酸性は、表２に示すＨＣｌ水溶液中で
２４時間浸漬した後の腐食減量により算出した腐食速度
で評価した。結果を表２に示す。
【００６５】（酸化試験）酸化試験は、大気中で１３５
０ｋで１２時間熱処理し、スケール除去後の重量減によ
り評価した。結果を表２に示す。
０ｋで１２時間熱処理し、スケール除去後の重量減によ
り評価した。結果を表２に示す。
【００６６】（伸びおよび耐力の変化）得られた供試材
につき、伸びの変化および耐力（降伏強度）の変化を調
べた。伸びの変化（％）、耐力（降伏強度）の変化（N/
mm2)とは、各合金成分について、Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝
５００ｐｐｍのものとの引張特性の差を示す。基本とな
る引張特性は、以下の通りである。 Fe−１８Cr、C+N+O+S+P ＝５００ppm で伸び３０％、耐
力３３０N/mm2 Fe−３０Cr、C+N+O+S+P ＝５００ppm で伸び２５％、耐
力４５０N/mm2
につき、伸びの変化および耐力（降伏強度）の変化を調
べた。伸びの変化（％）、耐力（降伏強度）の変化（N/
mm2)とは、各合金成分について、Ｃ＋Ｎ＋Ｏ＋Ｓ＋Ｐ＝
５００ｐｐｍのものとの引張特性の差を示す。基本とな
る引張特性は、以下の通りである。 Fe−１８Cr、C+N+O+S+P ＝５００ppm で伸び３０％、耐
力３３０N/mm2 Fe−３０Cr、C+N+O+S+P ＝５００ppm で伸び２５％、耐
力４５０N/mm2
【００６７】Ｍｏを本発明の範囲添加することにより耐
孔食性が著しく改善され、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ，Ｗ，
Ｚｒ，Ｂを適量添加すると溶接部での耐粒界腐食性が改
善されることがわかる。さらにＮｉ，Ｃｏ，Ｃｕの適量
添加により耐酸性も著しく改善されることは明らかであ
る。さらに、Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌの一種以上および／また
はＣａ，Ｍｇ，ＲＥＭの一種以上を添加すると耐酸化性
が向上することも明らかである。
孔食性が著しく改善され、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｔａ，Ｗ，
Ｚｒ，Ｂを適量添加すると溶接部での耐粒界腐食性が改
善されることがわかる。さらにＮｉ，Ｃｏ，Ｃｕの適量
添加により耐酸性も著しく改善されることは明らかであ
る。さらに、Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌの一種以上および／また
はＣａ，Ｍｇ，ＲＥＭの一種以上を添加すると耐酸化性
が向上することも明らかである。
【００６８】
【表１】
【００６９】
【表２】
【００７０】
【表３】
【００７１】
【表４】
【００７２】
【表５】
【００７３】
【表６】
【００７４】
【表７】
【００７５】
【表８】
【００７６】
【表９】
【００７７】
【表１０】
【００７８】
【表１１】
【００７９】
【表１２】
【００８０】
【発明の効果】本発明のＣ，Ｎ，Ｏ，Ｐ，Ｓの合計量を
１００ｐｐｍ以下としてＭｏおよびＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，
Ｖ，Ｔａ，Ｗ，Ｂの１種以上をを特定量含有するＦｅ−
Ｃｒ合金は加工性に於いて優れると共に、耐孔食性およ
び溶接部耐食性（耐粒界腐食性）に於いて著しく優れ
る。
１００ｐｐｍ以下としてＭｏおよびＴｉ，Ｎｂ，Ｚｒ，
Ｖ，Ｔａ，Ｗ，Ｂの１種以上をを特定量含有するＦｅ−
Ｃｒ合金は加工性に於いて優れると共に、耐孔食性およ
び溶接部耐食性（耐粒界腐食性）に於いて著しく優れ
る。
【００８１】さらにＮｉ，Ｃｕ，Ｃｏの一種以上を特定
量含有するＦｅ−Ｃｒ合金は耐酸性に於いても著しく優
れる。さらに、Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌの一種以上および／ま
たはＣａ，Ｍｇ，ＲＥＭの一種以上を添加することによ
り耐酸化性が一層向上する。これらの鋼板は様々な用途
に有用である。
量含有するＦｅ−Ｃｒ合金は耐酸性に於いても著しく優
れる。さらに、Ｓｉ，Ｍｎ，Ａｌの一種以上および／ま
たはＣａ，Ｍｇ，ＲＥＭの一種以上を添加することによ
り耐酸化性が一層向上する。これらの鋼板は様々な用途
に有用である。
【図１】Ｃ，Ｎ，Ｏ，ＰおよびＳの合計量と引張特性の
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
【図２】Ｍｏの含有量と孔食電位の関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図３】（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０×
Ｂ）重量％と耐粒界腐食性の関係を示すグラフである。
Ｂ）重量％と耐粒界腐食性の関係を示すグラフである。
【図４】（Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ）重量％と耐酸性の関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図５】（３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ）と耐酸化性の関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図６】（４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ）と耐酸化性の関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 矢 沢 好 弘 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 加 藤 康 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社技術研究本部内 (72)発明者 大和田 哲 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社技術研究本部内 (56)参考文献 特開 昭57−134542（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−186451（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−53025（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 C22C 27/06 C22C 30/00
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃｒ含量が５〜６０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，
ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以下であり、Ｍｏ含
量が０．５〜２０重量％であり、かつＴｉ，Ｎｂ，Ｚ
ｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから選択される１種以上を下
記式（１）を満たす量含有し、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とする加工性、耐孔食性およ
び溶接部耐食性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦１．０重量％ ………（１） - 【請求項２】Ｃｒ含量が５〜６０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，
ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以下であり、Ｍｏ含
量が０．５〜２０重量％であり、かつＴｉ，Ｎｂ，Ｚ
ｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから選択される１種以上を下
記式（１）を満たし、さらにＮｉ，ＣｕおよびＣｏから
選択される１種以上を下記式（２）を満たす量含有し、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とす
る加工性、耐孔食性、溶接部耐食性および耐酸性に優れ
るＦｅ−Ｃｒ合金。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦１．０重量％ ………（１） ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） - 【請求項３】Ｃｒ含量が５〜６０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，
ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以下であり、Ｍｏ含
量が０．５〜２０重量％であり、かつＴｉ，Ｎｂ，Ｚ
ｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから選択される１種以上を下
記式（１）を満たす量含有し、かつＳｉ，ＭｎおよびＡ
ｌから選択される１種以上を下記式（３）を満たす量お
よび／またはＣａ，Ｍｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）か
ら選択される１種以上を下記式（４）を満たす量含有
し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴
とする加工性、耐孔食性、溶接部耐食性および耐酸化性
に優れるＦｅ−Ｃｒ合金。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦１．０重量％ ………（１） ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ………（３） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％………（４） - 【請求項４】Ｃｒ含量が５〜６０重量％、Ｃ，Ｎ，Ｏ，
ＰおよびＳの合計量が１００ｐｐｍ以下であり、Ｍｏ含
量が０．５〜２０重量％であり、かつＴｉ，Ｎｂ，Ｚ
ｒ，Ｖ，Ｔａ，ＷおよびＢから選択される１種以上を下
記式（１）を満たす量含有し、さらにＮｉ，Ｃｕおよび
Ｃｏから選択される１種以上を下記式（２）を満たす量
含有し、かつＳｉ，ＭｎおよびＡｌから選択される１種
以上を下記式（３）を満たす量および／またはＣａ，Ｍ
ｇおよび希土類元素（ＲＥＭ）から選択される１種以上
を下記式（４）を満たす量含有し、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなることを特徴とする加工性、耐孔食
性、溶接部耐食性、耐酸性および耐酸化性に優れるＦｅ
−Ｃｒ合金。 ０．０１重量％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦１．０重量％ ………（１） ０．０１重量％≦Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６重量％ ………（２） ０．１重量％≦３Ａｌ＋２Ｓｉ＋Ｍｎ≦５０重量％ ………（３） ０．００１重量％≦４Ｃａ＋４Ｍｇ＋ＲＥＭ≦０．２重量％………（４）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5103933A JP2801834B2 (ja) | 1992-05-01 | 1993-04-30 | 加工性、耐孔食性および溶接部耐食性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4-112522 | 1992-05-01 | ||
| JP11252292 | 1992-05-01 | ||
| JP5103933A JP2801834B2 (ja) | 1992-05-01 | 1993-04-30 | 加工性、耐孔食性および溶接部耐食性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0641696A JPH0641696A (ja) | 1994-02-15 |
| JP2801834B2 true JP2801834B2 (ja) | 1998-09-21 |
Family
ID=26444505
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5103933A Expired - Fee Related JP2801834B2 (ja) | 1992-05-01 | 1993-04-30 | 加工性、耐孔食性および溶接部耐食性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2801834B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2737819B2 (ja) * | 1993-06-30 | 1998-04-08 | 川崎製鉄株式会社 | 耐リジング性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5938300B2 (ja) * | 1981-02-13 | 1984-09-14 | 住友金属工業株式会社 | 耐食性のすぐれたフエライト系ステンレス鋼 |
| JPS61186451A (ja) * | 1985-02-13 | 1986-08-20 | Nippon Steel Corp | 耐サワ−性の優れた合金 |
| JPH0757890B2 (ja) * | 1989-07-18 | 1995-06-21 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐熱耐食性フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
-
1993
- 1993-04-30 JP JP5103933A patent/JP2801834B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0641696A (ja) | 1994-02-15 |
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