JP2737819B2 - 耐リジング性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金 - Google Patents
耐リジング性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金Info
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- JP2737819B2 JP2737819B2 JP5160621A JP16062193A JP2737819B2 JP 2737819 B2 JP2737819 B2 JP 2737819B2 JP 5160621 A JP5160621 A JP 5160621A JP 16062193 A JP16062193 A JP 16062193A JP 2737819 B2 JP2737819 B2 JP 2737819B2
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は著しく耐リジングに優れ
るＦｅ−Ｃｒ合金に関する。
るＦｅ−Ｃｒ合金に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般にＦｅ−Ｃｒ合金は耐食性に優れた
材料として知られ、フェライト系ステンレス鋼などが、
その好例である。ところが、プレスなどの加工法により
所定形状に成形するとき、リジングと呼ばれる肌荒れ状
欠陥が生じ易い欠点を有する。
材料として知られ、フェライト系ステンレス鋼などが、
その好例である。ところが、プレスなどの加工法により
所定形状に成形するとき、リジングと呼ばれる肌荒れ状
欠陥が生じ易い欠点を有する。
【０００３】一方、Ｆｅ−Ｃｒ合金として、下記の技術
が開示されているが、いずれも耐リジング性を向上させ
る技術ではない。 （１）特開昭６３−１６１１４５号：Ｃｒ１５〜２６
％、Ｎｉ９〜３５％の高純度鋼を特徴とする鋼管用合
金。 （２）特開昭６３−１４５７５１号：Ｃｒ９〜１５％、
Ｎｉ３〜１３％、Ｎ≦０．００２０％の高純度鋼を特徴
とするマルエージング鋼。 （３）特公昭５６−３４６２６号：Ｃｒ１６〜２５％、
Ｃａ０．０００５〜０．０２５％でかつ高純度鋼を特徴
とするフェライト系ステンレス鋼。 （４）特公昭５９−１１６５９号：Ｃ≦０．００５％、
Ｎ≦０．００７％、Ｓ≦０．００７％、Ｏ≦０．００５
％、Ｃｒ１０〜２０％でかつＴｉ０．０５〜０．３０％
を特徴とするフェライト系ステンレス鋼。
が開示されているが、いずれも耐リジング性を向上させ
る技術ではない。 （１）特開昭６３−１６１１４５号：Ｃｒ１５〜２６
％、Ｎｉ９〜３５％の高純度鋼を特徴とする鋼管用合
金。 （２）特開昭６３−１４５７５１号：Ｃｒ９〜１５％、
Ｎｉ３〜１３％、Ｎ≦０．００２０％の高純度鋼を特徴
とするマルエージング鋼。 （３）特公昭５６−３４６２６号：Ｃｒ１６〜２５％、
Ｃａ０．０００５〜０．０２５％でかつ高純度鋼を特徴
とするフェライト系ステンレス鋼。 （４）特公昭５９−１１６５９号：Ｃ≦０．００５％、
Ｎ≦０．００７％、Ｓ≦０．００７％、Ｏ≦０．００５
％、Ｃｒ１０〜２０％でかつＴｉ０．０５〜０．３０％
を特徴とするフェライト系ステンレス鋼。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術にＦｅ−
Ｃｒ合金が開示されているが、これらには成形により生
じるリジングに関する記載もなく、耐リジング性の向上
を示唆する技術は示されていない。本発明は、耐リジン
グ性、あるいはさらに耐孔食性、高温強度、溶接部の耐
粒界腐食性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金を提供することを目
的とするものである。
Ｃｒ合金が開示されているが、これらには成形により生
じるリジングに関する記載もなく、耐リジング性の向上
を示唆する技術は示されていない。本発明は、耐リジン
グ性、あるいはさらに耐孔食性、高温強度、溶接部の耐
粒界腐食性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金を提供することを目
的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明は重量
％で、Ｃｒ：３〜６０％、Ｃ≦０．００２５％、Ｓ≦
０．００５０％、Ｏ≦０．００５０％かつＣ＋Ｓ＋Ｏ≦
０．０１％、Ｎ：０．００３〜０．５％を含み、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする耐リ
ジング性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金を提供する。
％で、Ｃｒ：３〜６０％、Ｃ≦０．００２５％、Ｓ≦
０．００５０％、Ｏ≦０．００５０％かつＣ＋Ｓ＋Ｏ≦
０．０１％、Ｎ：０．００３〜０．５％を含み、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする耐リ
ジング性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金を提供する。
【０００６】本発明はさらに、上記成分に加えて、下記
の（１）〜（３）の少なくとも１つのグループを含有す
るＦｅ−Ｃｒ合金を提供する。 （１）Ｍｏ：０．１〜２０％ （２）Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｔａ、ＷおよびＢの１種
または２種以上をＴｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５
０Ｂが０．０１〜６％の範囲 （３）Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ａｌ、Ｎｉ、Ｃｏ、およびＣｕ
の１種または２種以上を２Ｓｉ＋Ｍｎ＋Ｐ＋３Ａｌが３
０％以下、Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕが６％以下の範囲
の（１）〜（３）の少なくとも１つのグループを含有す
るＦｅ−Ｃｒ合金を提供する。 （１）Ｍｏ：０．１〜２０％ （２）Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｔａ、ＷおよびＢの１種
または２種以上をＴｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５
０Ｂが０．０１〜６％の範囲 （３）Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ａｌ、Ｎｉ、Ｃｏ、およびＣｕ
の１種または２種以上を２Ｓｉ＋Ｍｎ＋Ｐ＋３Ａｌが３
０％以下、Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕが６％以下の範囲
【０００７】
【作用】以下に本発明をさらに詳細に説明する。本発明
の耐リジング性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金の構成成分、そ
れと請求項および実施例との関係を理解し易いように、
下表にまとめて示し、各成分についての作用および限定
理由について説明する。
の耐リジング性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金の構成成分、そ
れと請求項および実施例との関係を理解し易いように、
下表にまとめて示し、各成分についての作用および限定
理由について説明する。
【０００８】
【表１】
【０００９】〔Ｃｒ〕Ｃｒ合金としての耐食性等を付与
するために３％以上必要であるが、６０％を超えると圧
延による製造が困難となるので３〜６０％に限定する。
耐食性の観点から好適範囲は５％以上である。
するために３％以上必要であるが、６０％を超えると圧
延による製造が困難となるので３〜６０％に限定する。
耐食性の観点から好適範囲は５％以上である。
【００１０】〔Ｃ、Ｓ、Ｏ〕いずれの不純物もそれぞれ
０．００２５％以下、０．００５０％以下、０．００５
０％以下とすることで耐リジング性向上に有効である。
とくにＣは図１に示すように０．００２５％以下としな
いと後述のＮの有効利用が図れない。Ｃ、Ｓ、Ｏの総量
は０．０１％以下とする必要がある。Ｃ、Ｓ、Ｏをこの
範囲にすると圧延工程およびそれ以降の工程での再結晶
挙動が変化し、耐リジングに有利な結晶組織になるため
と考えられる。Ｃ、Ｓ、Ｏのとくに好適な範囲は、それ
ぞれ０．００２０％以下、０．００３０％以下、０．０
０３０％以下であり、総量の好適な範囲は０．００７０
％以下である。
０．００２５％以下、０．００５０％以下、０．００５
０％以下とすることで耐リジング性向上に有効である。
とくにＣは図１に示すように０．００２５％以下としな
いと後述のＮの有効利用が図れない。Ｃ、Ｓ、Ｏの総量
は０．０１％以下とする必要がある。Ｃ、Ｓ、Ｏをこの
範囲にすると圧延工程およびそれ以降の工程での再結晶
挙動が変化し、耐リジングに有利な結晶組織になるため
と考えられる。Ｃ、Ｓ、Ｏのとくに好適な範囲は、それ
ぞれ０．００２０％以下、０．００３０％以下、０．０
０３０％以下であり、総量の好適な範囲は０．００７０
％以下である。
【００１１】〔Ｎ〕Ｎは本発明において最とも重要な元
素である。図１に示すように０．００３〜０．５％が耐
リジング性向上に有効で、とくに０．００５〜０．４％
が好適である。Ｎ添加の効果として、鋳造時の結晶組織
の変化が考えられる。
素である。図１に示すように０．００３〜０．５％が耐
リジング性向上に有効で、とくに０．００５〜０．４％
が好適である。Ｎ添加の効果として、鋳造時の結晶組織
の変化が考えられる。
【００１２】〔Ｍｏ〕Ｍｏは本発明において重要な元素
である。図２に示すようにＭｏを０．１％以上含有させ
ることで耐孔食性が飛躍的に向上する。２０％以上の添
加は、その効果が飽和することと高コストとなる。した
がって、Ｍｏ含有量は０．１〜２０％とする。好適範囲
は０．３〜１７％である。
である。図２に示すようにＭｏを０．１％以上含有させ
ることで耐孔食性が飛躍的に向上する。２０％以上の添
加は、その効果が飽和することと高コストとなる。した
がって、Ｍｏ含有量は０．１〜２０％とする。好適範囲
は０．３〜１７％である。
【００１３】〔Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｔａ、Ｗ、Ｂ〕
高温強度を発揮させるためには、これらの元素の一種以
上を含有し、その含有量は図３に示すように下式で求め
た量０．０１％以上が必要である。とくに０．０２％以
上が好適であり、上限はその経済性から６％とする。 ０．０１％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６％ ……（１） なお、各元素については、Ｔｉ量については、０．０１
〜０．０５％が好適である。Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｔａ、Ｗ
は０．０１〜１％、Ｂは０．０００３〜０．１％が好適
である。
高温強度を発揮させるためには、これらの元素の一種以
上を含有し、その含有量は図３に示すように下式で求め
た量０．０１％以上が必要である。とくに０．０２％以
上が好適であり、上限はその経済性から６％とする。 ０．０１％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６％ ……（１） なお、各元素については、Ｔｉ量については、０．０１
〜０．０５％が好適である。Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｔａ、Ｗ
は０．０１〜１％、Ｂは０．０００３〜０．１％が好適
である。
【００１４】〔ＭｏとＴｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｔａ、
Ｗ、Ｂとの共存〕Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｔａ、Ｗおよ
びＢよりなる群より選択された少なくとも１種の成分は
Ｍｏと共存することによって、Ｆｅ−Ｃｒ合金の耐リジ
ング性を損うことなく、溶接部の耐粒界腐食性を向上さ
せることができる。その範囲は下式に示すとおりであ
る。下限より少ないと上記効果はなく、上限をこえると
その効果が飽和し、経済的でない。 ０．０１％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６％ ……（１） Ｍｏと上記元素との共存による効果を図４に示す。Ｍｏ
が０．１％以上存在するときに、式（１）で示されるよ
うに下限（０．０１％）以上において顕著な耐粒界腐食
性が発揮される。
Ｗ、Ｂとの共存〕Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｔａ、Ｗおよ
びＢよりなる群より選択された少なくとも１種の成分は
Ｍｏと共存することによって、Ｆｅ−Ｃｒ合金の耐リジ
ング性を損うことなく、溶接部の耐粒界腐食性を向上さ
せることができる。その範囲は下式に示すとおりであ
る。下限より少ないと上記効果はなく、上限をこえると
その効果が飽和し、経済的でない。 ０．０１％≦Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂ≦６％ ……（１） Ｍｏと上記元素との共存による効果を図４に示す。Ｍｏ
が０．１％以上存在するときに、式（１）で示されるよ
うに下限（０．０１％）以上において顕著な耐粒界腐食
性が発揮される。
【００１５】〔Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ａｌ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃ
ｕ〕これらの元素は下記式に示される範囲内で含有して
いてもよいが、上限をこえると耐リジング性を損うの
で、上限以下に止めるべきである。 ２Ｓｉ＋Ｍｎ＋Ｐ＋３Ａｌ≦３０％ ………（２） Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６％ ………（３）
ｕ〕これらの元素は下記式に示される範囲内で含有して
いてもよいが、上限をこえると耐リジング性を損うの
で、上限以下に止めるべきである。 ２Ｓｉ＋Ｍｎ＋Ｐ＋３Ａｌ≦３０％ ………（２） Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕ≦６％ ………（３）
【００１６】上記以外の添加可能な元素として、Ｃａ、
Ｍｇ、ＲＥＭ、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ａｓ、Ｓｅ、
Ｔｅ、Ｂｅがあり、いずれも耐リジング性向上を劣化さ
せない範囲が存在する。Ｃａは０．０００５％未満が好
適である、それ以外の元素については０．１％以下であ
れば耐リジング性への影響がない。
Ｍｇ、ＲＥＭ、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ａｓ、Ｓｅ、
Ｔｅ、Ｂｅがあり、いずれも耐リジング性向上を劣化さ
せない範囲が存在する。Ｃａは０．０００５％未満が好
適である、それ以外の元素については０．１％以下であ
れば耐リジング性への影響がない。
【００１７】本発明のＦｅ−Ｃｒ合金は下記に例示する
方法により製造できる。Ｃ、Ｓ、Ｏを目的とする範囲に
する製鋼法としては真空脱ガス法などが適する。Ｎの添
加はガス法、Ｆｅ−Ｎ添加法などが好適である。その他
の元素については従来行なわれている一般的な方法によ
ればよい。鋳造は生産性、品質上連続鋳造法が好まし
く、所定板厚の鋼材とするために、熱間圧延、冷間圧延
などが実施できる。製品としては熱延鋼板、冷延鋼板、
およびそれらの表面処理鋼板などが可能である。
方法により製造できる。Ｃ、Ｓ、Ｏを目的とする範囲に
する製鋼法としては真空脱ガス法などが適する。Ｎの添
加はガス法、Ｆｅ−Ｎ添加法などが好適である。その他
の元素については従来行なわれている一般的な方法によ
ればよい。鋳造は生産性、品質上連続鋳造法が好まし
く、所定板厚の鋼材とするために、熱間圧延、冷間圧延
などが実施できる。製品としては熱延鋼板、冷延鋼板、
およびそれらの表面処理鋼板などが可能である。
【００１８】
【実施例】以下に本発明を実施例に基づいて具体的に説
明する。 （実施例１）表１に示すＦｅ−Ｃｒ合金の製鋼をＲＨ脱
ガスおよびまたはＶＯＤ法により行ない、すべて連続鋳
造法によりスラブとした。約２００ｍｍ板厚のスラブを
１１００〜１２３０℃に加熱・均熱し、熱間圧延機で仕
上温度８５０〜９１０℃で板厚約４ｍｍとした。再結晶
焼鈍（８５０〜９００℃）後、酸洗・冷間圧延により約
１．０ｍｍの板厚とした。約８５０℃で焼鈍・酸洗し、
試料を得た。表面仕上げはいずれも２Ｂであった。一方
耐リジング性は製品からＪＩＳ５号引張試験片を採取
し、２０％引張塑性ひずみを加えたときの、リジングを
目視にて標準サンプルを用い指数評価した。その結果も
併せて表１に示す。図１も同じ評価である。通常製品と
して合格するのは２．０以下であり、０．５のリジング
指数は従来の製品ではなかった。極めて優れた耐リジン
グ性である。発明例のＦｅ−Ｃｒ合金はいずれもリジン
グ指数が１．０以下で、耐リジング性が極めて優れてい
る。
明する。 （実施例１）表１に示すＦｅ−Ｃｒ合金の製鋼をＲＨ脱
ガスおよびまたはＶＯＤ法により行ない、すべて連続鋳
造法によりスラブとした。約２００ｍｍ板厚のスラブを
１１００〜１２３０℃に加熱・均熱し、熱間圧延機で仕
上温度８５０〜９１０℃で板厚約４ｍｍとした。再結晶
焼鈍（８５０〜９００℃）後、酸洗・冷間圧延により約
１．０ｍｍの板厚とした。約８５０℃で焼鈍・酸洗し、
試料を得た。表面仕上げはいずれも２Ｂであった。一方
耐リジング性は製品からＪＩＳ５号引張試験片を採取
し、２０％引張塑性ひずみを加えたときの、リジングを
目視にて標準サンプルを用い指数評価した。その結果も
併せて表１に示す。図１も同じ評価である。通常製品と
して合格するのは２．０以下であり、０．５のリジング
指数は従来の製品ではなかった。極めて優れた耐リジン
グ性である。発明例のＦｅ−Ｃｒ合金はいずれもリジン
グ指数が１．０以下で、耐リジング性が極めて優れてい
る。
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】
【表４】
【００２２】（実施例２）実施例１と同様の方法により
表２に示す組成の試料を得た。これらの試料を用いて、
耐リジング性および耐孔食性の評価を行なった。その結
果も併せて表２に示す。なお、図１および実施例２に示
した耐孔食性試験は以下の方法に従った。試料の表面を
＃５００エメリー紙で研摩し、８０℃、（１０％ＦｅＣ
ｌ3 ＋１／２０ＮＨＣｌ）水溶液中で４ｈｒ浸漬した後
の腐食減量により算出した腐食速度で評価した。
表２に示す組成の試料を得た。これらの試料を用いて、
耐リジング性および耐孔食性の評価を行なった。その結
果も併せて表２に示す。なお、図１および実施例２に示
した耐孔食性試験は以下の方法に従った。試料の表面を
＃５００エメリー紙で研摩し、８０℃、（１０％ＦｅＣ
ｌ3 ＋１／２０ＮＨＣｌ）水溶液中で４ｈｒ浸漬した後
の腐食減量により算出した腐食速度で評価した。
【００２３】
【表５】
【００２４】
【表６】
【００２５】（実施例３）実施例１と同様の方法により
表３に示す組成の試料を得た。これらの試料を用いて、
耐リジング性および高温強度（高温引張特性）の評価を
行なった。その結果も併せて表３に示す。図３および実
施例３における高温引張特性はＪＩＳ Ｇ０５６７に従
い、８５０℃で耐力を測定した。
表３に示す組成の試料を得た。これらの試料を用いて、
耐リジング性および高温強度（高温引張特性）の評価を
行なった。その結果も併せて表３に示す。図３および実
施例３における高温引張特性はＪＩＳ Ｇ０５６７に従
い、８５０℃で耐力を測定した。
【００２６】
【表７】
【００２７】
【表８】
【００２８】（実施例４）実施例１と同様の方法により
表４に示す組成の試料を得た。これらの試料を用いて、
耐リジング性および耐粒界腐食性の評価を行なった。そ
の結果を併せて表４に示す。なお、図４および実施例４
に示した溶接部の耐粒界腐食性は以下の方法に従った。
試料の表面を＃５００エメリー紙で研摩し、ＴＩＧ溶接
（ビードオン）を施し、ＪＩＳ Ｇ−０５７２に準拠し
た硫酸−硫酸銅試験後の溶接部曲げ試験（ｒ＝２ｔ、１
８０°曲げ）による割れの程度を５点評価（１：割れな
し、５：大きな割れ）した。
表４に示す組成の試料を得た。これらの試料を用いて、
耐リジング性および耐粒界腐食性の評価を行なった。そ
の結果を併せて表４に示す。なお、図４および実施例４
に示した溶接部の耐粒界腐食性は以下の方法に従った。
試料の表面を＃５００エメリー紙で研摩し、ＴＩＧ溶接
（ビードオン）を施し、ＪＩＳ Ｇ−０５７２に準拠し
た硫酸−硫酸銅試験後の溶接部曲げ試験（ｒ＝２ｔ、１
８０°曲げ）による割れの程度を５点評価（１：割れな
し、５：大きな割れ）した。
【００２９】
【表９】
【００３０】
【表１０】
【００３１】
【発明の効果】本発明では鋼成分の適正化でＦｅ−Ｃｒ
合金の耐リジング性を飛躍的に向上させたものであり、
従来リジングが課題で成形できなかった難加工部品への
適用が可能となった。また、付加成分により加工性に加
えて、耐孔食性、高温強度、溶接部の耐粒界腐食性に優
れたＦｅ−Ｃｒ合金を提供できる。この鋼板はあらゆる
表面処理法や、表面仕上げ法に適用できるので、Ｆｅ−
Ｃｒ合金のすべての適用分野へ応用できる。
合金の耐リジング性を飛躍的に向上させたものであり、
従来リジングが課題で成形できなかった難加工部品への
適用が可能となった。また、付加成分により加工性に加
えて、耐孔食性、高温強度、溶接部の耐粒界腐食性に優
れたＦｅ−Ｃｒ合金を提供できる。この鋼板はあらゆる
表面処理法や、表面仕上げ法に適用できるので、Ｆｅ−
Ｃｒ合金のすべての適用分野へ応用できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 Ｎ含有量と耐リジング指数との関係を示す図
である。
である。
【図２】 Ｍｏ含有量と耐孔食性との関係を示す図であ
る。
る。
【図３】 （Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０
Ｂ）と高温耐力の増加との関係を示す図である。
Ｂ）と高温耐力の増加との関係を示す図である。
【図４】 Ｍｏおよび（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋
Ｗ＋５０Ｂ）の共存と耐粒界腐食性との関係を示す図で
ある。
Ｗ＋５０Ｂ）の共存と耐粒界腐食性との関係を示す図で
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 冨 樫 房 夫 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎 製鉄株式会社技術研究本部内 (56)参考文献 特開 平６−41696（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】重量％で、Ｃｒ：３〜６０％、Ｃ≦０．０
０２５％、Ｓ≦０．００５０％、Ｏ≦０．００５０％か
つＣ＋Ｓ＋Ｏ≦０．０１％、Ｎ：０．００３〜０．５％
を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなることを
特徴とする耐リジング性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金。 - 【請求項２】請求項１に記載の成分に加えて、Ｍｏ：
０．１〜２０％を含むことを特徴とする耐リジング性に
優れるＦｅ−Ｃｒ合金。 - 【請求項３】請求項１または２に記載の成分に加えて、
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｔａ、ＷおよびＢの１種または
２種以上をＴｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｔａ＋Ｗ＋５０Ｂが
０．０１〜６％の範囲で含むことを特徴とする耐リジン
グ性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金。 - 【請求項４】請求項１〜３のいずれかに記載の成分に加
えて、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ａｌ、Ｎｉ、Ｃｏ、およびＣｕ
の１種または２種以上を２Ｓｉ＋Ｍｎ＋Ｐ＋３Ａｌが３
０％以下、Ｎｉ＋Ｃｏ＋２Ｃｕが６％以下の範囲で含む
ことを特徴とする耐リジング性に優れるＦｅ−Ｃｒ合
金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5160621A JP2737819B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 耐リジング性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5160621A JP2737819B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 耐リジング性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0718385A JPH0718385A (ja) | 1995-01-20 |
| JP2737819B2 true JP2737819B2 (ja) | 1998-04-08 |
Family
ID=15718894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5160621A Expired - Lifetime JP2737819B2 (ja) | 1993-06-30 | 1993-06-30 | 耐リジング性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2737819B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3480698B2 (ja) * | 1999-05-27 | 2003-12-22 | 兼次 安彦 | 高温における強度−延性バランスに優れるＣｒ基合金 |
| JP4836063B2 (ja) | 2001-04-19 | 2011-12-14 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | フェライト系耐熱鋼とその製造方法 |
| RU2643771C1 (ru) * | 2017-06-01 | 2018-02-05 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сплав |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2801834B2 (ja) * | 1992-05-01 | 1998-09-21 | 川崎製鉄株式会社 | 加工性、耐孔食性および溶接部耐食性に優れるＦｅ−Ｃｒ合金 |
-
1993
- 1993-06-30 JP JP5160621A patent/JP2737819B2/ja not_active Expired - Lifetime
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