JPH07150288A - 表面性状の良好なＳｎ含有高強度熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
表面性状の良好なＳｎ含有高強度熱延鋼板およびその製造方法Info
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- JPH07150288A JPH07150288A JP27423593A JP27423593A JPH07150288A JP H07150288 A JPH07150288 A JP H07150288A JP 27423593 A JP27423593 A JP 27423593A JP 27423593 A JP27423593 A JP 27423593A JP H07150288 A JPH07150288 A JP H07150288A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、Ｓｎを強化元素として強度を向上
した表面性状が良好な析出強化型高強度熱延鋼板および
その熱延鋼板の安価な製造方法を提供する。 【構成】 （１）Ｓｎを強化元素として０．０１０〜
０．４００％含有する高強度熱延鋼板であって、しかも
その鋼板表層Ｓｎ濃度が５％以下であることを特徴とす
るＳｎによる強度向上が２〜８０Ｎ／ｍｍ2 で、しかも
表面性状が良好なＳｎ含有析出強化型高強度熱延鋼板。 （２）安価なブリキ屑およびまたはスチール缶屑を製鋼
原料の鉄屑として使用することにより、安価にＳｎを
０．０１０〜０．４００％含有させた溶鋼から製造した
鋳片を１３３０℃以下の範囲で６時間以下の保熱または
加熱し、ホットストリップミルで熱間圧延して上記
（１）のＳｎ含有析出強化型高強度熱延鋼板を製造す
る。
した表面性状が良好な析出強化型高強度熱延鋼板および
その熱延鋼板の安価な製造方法を提供する。 【構成】 （１）Ｓｎを強化元素として０．０１０〜
０．４００％含有する高強度熱延鋼板であって、しかも
その鋼板表層Ｓｎ濃度が５％以下であることを特徴とす
るＳｎによる強度向上が２〜８０Ｎ／ｍｍ2 で、しかも
表面性状が良好なＳｎ含有析出強化型高強度熱延鋼板。 （２）安価なブリキ屑およびまたはスチール缶屑を製鋼
原料の鉄屑として使用することにより、安価にＳｎを
０．０１０〜０．４００％含有させた溶鋼から製造した
鋳片を１３３０℃以下の範囲で６時間以下の保熱または
加熱し、ホットストリップミルで熱間圧延して上記
（１）のＳｎ含有析出強化型高強度熱延鋼板を製造す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度熱延鋼板および
その製造法に関し、特にＳｎを強化元素として強度を向
上させた表面性状の良好な高強度熱延鋼板およびその安
価な製造法に関するものである。
その製造法に関し、特にＳｎを強化元素として強度を向
上させた表面性状の良好な高強度熱延鋼板およびその安
価な製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の強化元素としてはＣ，Ｓｉ，Ｍｎ等
があることがよく知られており、さらにＴｉ，Ｎｂ，Ｖ
を含有してＴｉ，Ｃ，Ｎｂ（Ｃ，Ｎ），ＶＣなどの析出
による強化が有効であることも良く知られており、しか
も、Ｓｎも有効な強化元素であることは良く知られてい
る。
があることがよく知られており、さらにＴｉ，Ｎｂ，Ｖ
を含有してＴｉ，Ｃ，Ｎｂ（Ｃ，Ｎ），ＶＣなどの析出
による強化が有効であることも良く知られており、しか
も、Ｓｎも有効な強化元素であることは良く知られてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、Ｓｎを
強化元素とし、さらに析出強化元素としてＴｉ，Ｎｂ，
Ｖを含有した高強度熱延鋼板は製造されておらず、存在
しない。その理由は、鋼の強化元素としてＳｎは、従
来、極めて高価なＳｎインゴットを製鋼原料として使用
しなければ鋼に含有させることができず、従ってＳｎを
強化元素とした鋼は極めて高価となるという固定概念に
捕らわれており、安価なブリキ屑およびまたはスチール
缶屑を製鋼原料として使用することにより鋼に含有させ
ることができ、安価にＳｎを強化元素とした鋼を得るこ
とができるという着想がなされておらず、従って、鋼板
表面疵の原因になる高温加工性低下に及ぼすＳｎ含有の
影響が解明されていないためである。
強化元素とし、さらに析出強化元素としてＴｉ，Ｎｂ，
Ｖを含有した高強度熱延鋼板は製造されておらず、存在
しない。その理由は、鋼の強化元素としてＳｎは、従
来、極めて高価なＳｎインゴットを製鋼原料として使用
しなければ鋼に含有させることができず、従ってＳｎを
強化元素とした鋼は極めて高価となるという固定概念に
捕らわれており、安価なブリキ屑およびまたはスチール
缶屑を製鋼原料として使用することにより鋼に含有させ
ることができ、安価にＳｎを強化元素とした鋼を得るこ
とができるという着想がなされておらず、従って、鋼板
表面疵の原因になる高温加工性低下に及ぼすＳｎ含有の
影響が解明されていないためである。
【０００４】本発明者等は上記着想に基づき、高温加工
性に及ぼすＳｎ含有の影響を解明した。本発明は上記着
想、上記解明に基づきなされたもので、Ｓｎを強化元素
として強度を向上させた表面性状の良好な高強度鋼板お
よびその高強度鋼板の安価な製造方法を提供するもので
ある。
性に及ぼすＳｎ含有の影響を解明した。本発明は上記着
想、上記解明に基づきなされたもので、Ｓｎを強化元素
として強度を向上させた表面性状の良好な高強度鋼板お
よびその高強度鋼板の安価な製造方法を提供するもので
ある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記実状に
鑑み、高温加工性に及ぼすＳｎ含有の影響について調査
し、強化元素としてのＳｎを含有するＴｉ，Ｎｂ，Ｖを
含有する低炭素鋼のＳｎの含有量を０．４％以下に制限
することによって、通常の加熱を行うホットストリップ
熱延において表面性状の良好な高強度熱延鋼板を得るこ
とができるという新知見を得、本発明はこの知見並びに
着想に基づきなされたもので、その要旨は次の通りであ
る。
鑑み、高温加工性に及ぼすＳｎ含有の影響について調査
し、強化元素としてのＳｎを含有するＴｉ，Ｎｂ，Ｖを
含有する低炭素鋼のＳｎの含有量を０．４％以下に制限
することによって、通常の加熱を行うホットストリップ
熱延において表面性状の良好な高強度熱延鋼板を得るこ
とができるという新知見を得、本発明はこの知見並びに
着想に基づきなされたもので、その要旨は次の通りであ
る。
【０００６】（１）化学成分が、 Ｃ：０．０１〜０．２００％ Ｓｉ≦０．１０％ Ｍｎ≦２．５０％ Ｓｏｌ．Ａｌ：０．００４〜０．１０％ Ｐ≦０．０３％ Ｓ≦０．０３％ Ｓｎ：０．０１〜０．４００％ さらにＴｉ，Ｎｂ，Ｖをそれぞれ０．０１〜０．２０％
の範囲で１種以上含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物元素の高強度熱延鋼板であって、しかも鋼板表層のＳ
ｎ濃度が５％以下であることを特徴とする表面性状の良
好なＳｎ含有高強度熱延鋼板。
の範囲で１種以上含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物元素の高強度熱延鋼板であって、しかも鋼板表層のＳ
ｎ濃度が５％以下であることを特徴とする表面性状の良
好なＳｎ含有高強度熱延鋼板。
【０００７】（２）化学成分として、０．０２〜０．３
％のＮｉおよびまたは０．０２〜０．５％のＣｒを含有
することを特徴とする（１）記載の表面性状の良好なＳ
ｎ含有高強度熱延鋼板。 （３）製鋼原料の鉄屑としてブリキ屑およびまたはスチ
ール缶屑を使用して得た（１）又は（２）記載の化学成
分範囲の溶鋼を連続鋳造して製造した鋳片を１３３０℃
以下の範囲で６時間以下の保熱または加熱し、ホットス
トリップミルで熱延することを特徴とする表面性状の良
好なＳｎ含有高強度熱延鋼板の製造方法にある。
％のＮｉおよびまたは０．０２〜０．５％のＣｒを含有
することを特徴とする（１）記載の表面性状の良好なＳ
ｎ含有高強度熱延鋼板。 （３）製鋼原料の鉄屑としてブリキ屑およびまたはスチ
ール缶屑を使用して得た（１）又は（２）記載の化学成
分範囲の溶鋼を連続鋳造して製造した鋳片を１３３０℃
以下の範囲で６時間以下の保熱または加熱し、ホットス
トリップミルで熱延することを特徴とする表面性状の良
好なＳｎ含有高強度熱延鋼板の製造方法にある。
【０００８】以下、本発明について説明する。本発明者
等は製鋼原料の鉄屑としてスティール缶屑およびまたは
ブリキ屑のみを使用することを考えれば、鋼中のトラン
プエレメントとしてＳｎだけにすることが可能であると
の着想に基づき、Ｓｉを０．１０％以下の鋼を用い鋼板
の表面性状に及ぼすＳｎの影響についての実験を種々行
い、Ｓｎの含有量を制限することにより通常の１０５０
℃から１３３０℃の加熱範囲では表面性状の良好な熱延
鋼板が得られることを新たに知見した。
等は製鋼原料の鉄屑としてスティール缶屑およびまたは
ブリキ屑のみを使用することを考えれば、鋼中のトラン
プエレメントとしてＳｎだけにすることが可能であると
の着想に基づき、Ｓｉを０．１０％以下の鋼を用い鋼板
の表面性状に及ぼすＳｎの影響についての実験を種々行
い、Ｓｎの含有量を制限することにより通常の１０５０
℃から１３３０℃の加熱範囲では表面性状の良好な熱延
鋼板が得られることを新たに知見した。
【０００９】本発明者等はスチール缶屑およびブリキ屑
を原料としてＳｎの含有量を種々変えたＴｉ，Ｎｂ，Ｖ
含有鋼を溶製し、２５０ｍｍ厚の連続鋳造鋳片を製造
し、加熱炉に装入後、種々の加熱条件で加熱し、ホット
ストリップミルで熱間圧延を行い、鋼板の表面性状を検
査することにより、表面性状良好の範囲を明らかにし
た。図１は鋼板の表面性状に及ぼす鋼板の表層部１μｍ
のＳｎの量の影響を示す。これによると、鋼板表層Ｓｎ
濃度が５％以下であれば表面疵が発生せず鋼板表面性状
が良好なことを新たに知見した。これらの結果は、０．
４％までのＳｎ添加では酸化雰囲気中での加熱でスケー
ル直下の鉄中に濃化されるが、Ｓｎの高温でのＦｅ中拡
散が速いためこの加熱条件範囲では液体を作成するまで
の濃度に濃化されないためであると考えられる。この液
体が生成する限界Ｓｎ濃度（鋼板で分析した表層部１μ
ｍの濃度）は５％であった。
を原料としてＳｎの含有量を種々変えたＴｉ，Ｎｂ，Ｖ
含有鋼を溶製し、２５０ｍｍ厚の連続鋳造鋳片を製造
し、加熱炉に装入後、種々の加熱条件で加熱し、ホット
ストリップミルで熱間圧延を行い、鋼板の表面性状を検
査することにより、表面性状良好の範囲を明らかにし
た。図１は鋼板の表面性状に及ぼす鋼板の表層部１μｍ
のＳｎの量の影響を示す。これによると、鋼板表層Ｓｎ
濃度が５％以下であれば表面疵が発生せず鋼板表面性状
が良好なことを新たに知見した。これらの結果は、０．
４％までのＳｎ添加では酸化雰囲気中での加熱でスケー
ル直下の鉄中に濃化されるが、Ｓｎの高温でのＦｅ中拡
散が速いためこの加熱条件範囲では液体を作成するまで
の濃度に濃化されないためであると考えられる。この液
体が生成する限界Ｓｎ濃度（鋼板で分析した表層部１μ
ｍの濃度）は５％であった。
【００１０】さらに、なおＳ．Ｌ．Ｇｅｒｔｓｍａｎ，
Ｈ．Ｐ．ＴａｒｄｉｆがＩｒｏｎＡｇｅ，１６９（１９
５２）Ｆｅｂ．１４，１３６〜１４０に、Ｃ：０．１５
〜０．２０％，Ｓｉ：０．１４〜０．２５％，Ｍｎ：
０．１４〜０．４０％，Ｐ：０．００８〜０．０１４
％，Ｓ：０．０２２〜０．０４２％，Ｓｎの含有量を
０．０１１〜１．００％まで変化させた試料で高温屈曲
試験を行い疵の発生を観察し、Ｓｎの含有量が０．０２
８％では疵が発生せず、０．０４９％では疵が発生する
と報告しており、上記発明者等の知見と一件矛盾すると
思えるが、詳細に検討してみると、原料としてＡｒｍｃ
ｏ ｉｒｏｎを使用したと記されているが、この文献に
はＡｒｍｃｏ ｉｒｏｎの成分は記されていないが、
Ａ．Ｂ．Ｓｈｅｌｍｅｒｄｉｎｅ等がＪ．Ｉ．Ｓ．Ｉ．
（１９６５）ｐ．４０にＡｒｍｃｏ ｉｒｏｎのＣｕ量
を０．１２％と記していることから、Ｓ．Ｌ．Ｇｅｒｔ
ｓｍａｎ等の使用した試料のＣｕ量も０．１０％前後含
まれていたと考えられ、Ｓｎ単独含有の影響の知見とは
言えないものであるから、本発明者等のＳｎ単独含有の
影響の知見と矛盾していない。
Ｈ．Ｐ．ＴａｒｄｉｆがＩｒｏｎＡｇｅ，１６９（１９
５２）Ｆｅｂ．１４，１３６〜１４０に、Ｃ：０．１５
〜０．２０％，Ｓｉ：０．１４〜０．２５％，Ｍｎ：
０．１４〜０．４０％，Ｐ：０．００８〜０．０１４
％，Ｓ：０．０２２〜０．０４２％，Ｓｎの含有量を
０．０１１〜１．００％まで変化させた試料で高温屈曲
試験を行い疵の発生を観察し、Ｓｎの含有量が０．０２
８％では疵が発生せず、０．０４９％では疵が発生する
と報告しており、上記発明者等の知見と一件矛盾すると
思えるが、詳細に検討してみると、原料としてＡｒｍｃ
ｏ ｉｒｏｎを使用したと記されているが、この文献に
はＡｒｍｃｏ ｉｒｏｎの成分は記されていないが、
Ａ．Ｂ．Ｓｈｅｌｍｅｒｄｉｎｅ等がＪ．Ｉ．Ｓ．Ｉ．
（１９６５）ｐ．４０にＡｒｍｃｏ ｉｒｏｎのＣｕ量
を０．１２％と記していることから、Ｓ．Ｌ．Ｇｅｒｔ
ｓｍａｎ等の使用した試料のＣｕ量も０．１０％前後含
まれていたと考えられ、Ｓｎ単独含有の影響の知見とは
言えないものであるから、本発明者等のＳｎ単独含有の
影響の知見と矛盾していない。
【００１１】さらに、Ｓ．Ｌ．Ｇｅｒｔｓｍａｎ，Ｈ．
Ｐ．Ｔａｒｄｉｆの検討した鋼はＳｉを０．１４〜０．
２５％含有しており、ホットストリップミルではＳｉ含
有によるデスケーリング性低下による表面性状が低下す
る。また、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ添加鋼での検討でもない。図
２はＣ０．０９％−Ｍｎ０．９０％−Ｔｉ０．１０％高
強度熱延鋼板のＳｎ含有量と引張り強さの関係を示した
ものである。これによるとＳｎ０．１％あたり、引張り
強さが２０Ｎ／ｍｍ2 上昇することが示される。
Ｐ．Ｔａｒｄｉｆの検討した鋼はＳｉを０．１４〜０．
２５％含有しており、ホットストリップミルではＳｉ含
有によるデスケーリング性低下による表面性状が低下す
る。また、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ添加鋼での検討でもない。図
２はＣ０．０９％−Ｍｎ０．９０％−Ｔｉ０．１０％高
強度熱延鋼板のＳｎ含有量と引張り強さの関係を示した
ものである。これによるとＳｎ０．１％あたり、引張り
強さが２０Ｎ／ｍｍ2 上昇することが示される。
【００１２】本発明における上記鋼成分の限定理由は次
の如くである。 Ｃ：Ｃは加工性を向上させるためには溶鋼製造上可能な
限り低下することが望ましく、高い引張り強さを得るた
めには最も効果的な元素であり０．０１％より多く含有
する必要がある。しかし、Ｃの増加と共に加工性，靱性
および溶接性が低下するので、その上限を０．２０％と
限定した。 Ｓｉ：Ｓｉは強化元素として有用であるが、０．１０％
を超えて添加されると加熱により低融点のスケールが形
成され、熱間圧延に先立って行われるデスケーリングで
容易にスケールが除去されず表面性状が低下するため、
その上限を０．１０％と限定した。
の如くである。 Ｃ：Ｃは加工性を向上させるためには溶鋼製造上可能な
限り低下することが望ましく、高い引張り強さを得るた
めには最も効果的な元素であり０．０１％より多く含有
する必要がある。しかし、Ｃの増加と共に加工性，靱性
および溶接性が低下するので、その上限を０．２０％と
限定した。 Ｓｉ：Ｓｉは強化元素として有用であるが、０．１０％
を超えて添加されると加熱により低融点のスケールが形
成され、熱間圧延に先立って行われるデスケーリングで
容易にスケールが除去されず表面性状が低下するため、
その上限を０．１０％と限定した。
【００１３】Ｍｎ：Ｍｎも強度の向上には効果的な元素
であるが２．５０％を越すと溶鋼製造上困難になるので
上限を２．５０％とした。 Ａｌ：Ａｌは脱酸上０．００４％以上必要であるが、
０．１０％を越すと結晶粒の粗大化を来たし強度を劣化
させるので０．１０％以下に限定した。 Ｐ：Ｐは含有されると靱性を低下させる元素であるの
で、可能な限り低いことが望まれ上限を０．０３％とし
た。 Ｓ：Ｓは含有されると熱間加工性および冷間加工性を低
下させる元素であるので、可能な限り低いことが望まれ
上限を０．０３％とした。
であるが２．５０％を越すと溶鋼製造上困難になるので
上限を２．５０％とした。 Ａｌ：Ａｌは脱酸上０．００４％以上必要であるが、
０．１０％を越すと結晶粒の粗大化を来たし強度を劣化
させるので０．１０％以下に限定した。 Ｐ：Ｐは含有されると靱性を低下させる元素であるの
で、可能な限り低いことが望まれ上限を０．０３％とし
た。 Ｓ：Ｓは含有されると熱間加工性および冷間加工性を低
下させる元素であるので、可能な限り低いことが望まれ
上限を０．０３％とした。
【００１４】Ｓｎ：Ｓｎは本発明のポイントとなる元素
であり、強度の向上に有効な元素で少なくとも０．０１
％以上含有させる必要があり、さらに、強度の向上をよ
り有効にするには０．０３％以上の添加が必要である。
上限は靱性を低下させ、表面疵を発生させるので０．４
％とした。 Ｔｉ：ＴｉはＣとＴｉＣとして析出して強化に有効な元
素で少なくとも０．０１％以上含有させる必要があり、
さらに、強度の向上をより有効にするには０．０２％以
上の添加が必要である。上限は靱性を低下させるので
０．２％とした。 Ｎｂ：ＮｂはＮｂ（Ｃ，Ｎ）として析出して強化に有効
な元素で少なくとも０．０１％以上含有させる必要があ
る。上限は靱性を低下させるので０．２％とした。
であり、強度の向上に有効な元素で少なくとも０．０１
％以上含有させる必要があり、さらに、強度の向上をよ
り有効にするには０．０３％以上の添加が必要である。
上限は靱性を低下させ、表面疵を発生させるので０．４
％とした。 Ｔｉ：ＴｉはＣとＴｉＣとして析出して強化に有効な元
素で少なくとも０．０１％以上含有させる必要があり、
さらに、強度の向上をより有効にするには０．０２％以
上の添加が必要である。上限は靱性を低下させるので
０．２％とした。 Ｎｂ：ＮｂはＮｂ（Ｃ，Ｎ）として析出して強化に有効
な元素で少なくとも０．０１％以上含有させる必要があ
る。上限は靱性を低下させるので０．２％とした。
【００１５】Ｖ：ＶはＶＣとして析出して強化に有効な
元素で少なくとも０．０１％以上含有させる必要があ
る。上限は靱性を低下させるので０．２％とした。 Ｎｉ：Ｎｉは靱性改善を目的として添加されることがあ
るが効果があらわれるに必要な添加量の下限を０．０２
％、経済性の観点から上限を０．３％とした。 Ｃｒ：Ｃｒはスケール組成の改善、焼鈍後の表面性状の
改善、耐蝕性の改善、および変態点の低下を目的として
添加されるが、それぞれの効果を明らかになる０．０２
〜０．５％の範囲とした。
元素で少なくとも０．０１％以上含有させる必要があ
る。上限は靱性を低下させるので０．２％とした。 Ｎｉ：Ｎｉは靱性改善を目的として添加されることがあ
るが効果があらわれるに必要な添加量の下限を０．０２
％、経済性の観点から上限を０．３％とした。 Ｃｒ：Ｃｒはスケール組成の改善、焼鈍後の表面性状の
改善、耐蝕性の改善、および変態点の低下を目的として
添加されるが、それぞれの効果を明らかになる０．０２
〜０．５％の範囲とした。
【００１６】鋼板表層部のＳｎ濃度：酸化雰囲気中での
スラブ高温加熱により鋼表層部にＳｎが濃化し、この濃
化したＳｎの量が鋼板で分析して５％以上であると溶融
相を形成し結晶粒界に浸入し熱延時に割れて表面疵の原
因になるため、表層部のＳｎ濃度の上限を５％とした。
なお、ここでいう鋼板表層部濃度とは鋼板表層１μｍの
平均濃度を言う。
スラブ高温加熱により鋼表層部にＳｎが濃化し、この濃
化したＳｎの量が鋼板で分析して５％以上であると溶融
相を形成し結晶粒界に浸入し熱延時に割れて表面疵の原
因になるため、表層部のＳｎ濃度の上限を５％とした。
なお、ここでいう鋼板表層部濃度とは鋼板表層１μｍの
平均濃度を言う。
【００１７】次に、製造条件の限定理由を示す。製鋼原
料の鉄屑としてブリキ屑およびまたはスチール缶屑を使
用して得た０．０１〜０．４％のＳｎを含有する前記第
（１）項または第（２）項記載の化学成分範囲の低炭素
鋼を連続鋳造して鋳片を製造するのは、安価な０．０１
〜０．４％のＳｎを含有する上記化学成分範囲の低炭素
鋼鋳片を得るためである。鋳片の加熱条件はスケールの
組成および地鉄およびスケール間へのＳｎが濃縮し、そ
の結果熱延時の表面疵発生に影響する。１３３０℃より
高いとサブスケール層が厚く生成しデスケーリングによ
りスケール除去が不十分になる。また、１３３０℃以下
でも６時間以上の加熱または保熱を行うとＳｎが濃縮
し、表面疵の原因となる。従って、熱延前鋳片の加熱ま
たは保熱は１３３０℃以下、６時間以下と限定した。以
上の条件で製造された本発明の高強度熱延鋼板は表面性
状が良好であり、強化元素のＳｎを０．０１〜０．４％
（好ましくは０．０３〜０．４％）含有するものである
から、Ｓｎを含有しないものに比べてその強度が２〜８
０Ｎ／ｍｍ2向上している。
料の鉄屑としてブリキ屑およびまたはスチール缶屑を使
用して得た０．０１〜０．４％のＳｎを含有する前記第
（１）項または第（２）項記載の化学成分範囲の低炭素
鋼を連続鋳造して鋳片を製造するのは、安価な０．０１
〜０．４％のＳｎを含有する上記化学成分範囲の低炭素
鋼鋳片を得るためである。鋳片の加熱条件はスケールの
組成および地鉄およびスケール間へのＳｎが濃縮し、そ
の結果熱延時の表面疵発生に影響する。１３３０℃より
高いとサブスケール層が厚く生成しデスケーリングによ
りスケール除去が不十分になる。また、１３３０℃以下
でも６時間以上の加熱または保熱を行うとＳｎが濃縮
し、表面疵の原因となる。従って、熱延前鋳片の加熱ま
たは保熱は１３３０℃以下、６時間以下と限定した。以
上の条件で製造された本発明の高強度熱延鋼板は表面性
状が良好であり、強化元素のＳｎを０．０１〜０．４％
（好ましくは０．０３〜０．４％）含有するものである
から、Ｓｎを含有しないものに比べてその強度が２〜８
０Ｎ／ｍｍ2向上している。
【００１８】
【実施例】表１は供試鋼の化学成分を示す。Ａ１〜Ａ６
はＴｉ含有低炭素鋼にＳｎを０．０２〜０．３５％含有
した本発明鋼であり、Ａ７はＮｂ含有低炭素鋼にＳｎを
０．２３％含有した本発明鋼であり、Ａ８はＶ含有低炭
素鋼にＳｎを０．２５％含有した本発明鋼であり、Ａ９
〜Ａ１１はＴｉあるいはＮｂ含有鋼にＮｉ，Ｃｒを１種
以上含有し、さらにＳｎを０．１８〜０．２５％含有し
た本発明鋼である。Ｂ４〜Ｂ７はＳｎを含有していない
比較鋼でＳｎ以外はＡ４〜Ａ７と同じ化学成分である。
ＣｌはＳｎ含有量が０．４１％と高い比較鋼である。な
お、これらの鋼の不可避的不純物元素としてのＣｕはい
ずれも０．２％含まれていた。表２は表１の化学成分を
持った鋼を連続鋳造により厚み２５０ｍｍの鋳片とし、
ホットストリップミルで熱延したときの加熱・熱延条
件、鋼板の表面性状、表層１μｍのＳｎ濃度およびＪＩ
Ｓ５号引張試験片による引張強さを示す。
はＴｉ含有低炭素鋼にＳｎを０．０２〜０．３５％含有
した本発明鋼であり、Ａ７はＮｂ含有低炭素鋼にＳｎを
０．２３％含有した本発明鋼であり、Ａ８はＶ含有低炭
素鋼にＳｎを０．２５％含有した本発明鋼であり、Ａ９
〜Ａ１１はＴｉあるいはＮｂ含有鋼にＮｉ，Ｃｒを１種
以上含有し、さらにＳｎを０．１８〜０．２５％含有し
た本発明鋼である。Ｂ４〜Ｂ７はＳｎを含有していない
比較鋼でＳｎ以外はＡ４〜Ａ７と同じ化学成分である。
ＣｌはＳｎ含有量が０．４１％と高い比較鋼である。な
お、これらの鋼の不可避的不純物元素としてのＣｕはい
ずれも０．２％含まれていた。表２は表１の化学成分を
持った鋼を連続鋳造により厚み２５０ｍｍの鋳片とし、
ホットストリップミルで熱延したときの加熱・熱延条
件、鋼板の表面性状、表層１μｍのＳｎ濃度およびＪＩ
Ｓ５号引張試験片による引張強さを示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】鋼板記号１〜６は鋼種Ａ１〜Ａ６のＴｉ添
加低炭素鋼にＳｎを０．０２〜０．３５％含有した鋼板
であり、表面性状が良好な本発明例である。鋼板記号７
は鋼種Ａ７のＮｂ添加低炭素鋼にＳｎを０．２３％含有
した鋼板であり、表面性状が良好な本発明例である。鋼
板記号８は鋼種Ａ８のＶ添加低炭素鋼にＳｎを０．２５
％含有した鋼板であり、表面性状が良好な本発明例であ
る。鋼板記号９〜１１は鋼種Ａ９〜Ａ１１のＴｉあるい
はＮｂ添加鋼にＮｉ，Ｃｒを１種以上含有し、さらにＳ
ｎを０．１８〜０．２５％有した鋼を熱延した鋼板であ
り、表面性状が良好な本発明例である。
加低炭素鋼にＳｎを０．０２〜０．３５％含有した鋼板
であり、表面性状が良好な本発明例である。鋼板記号７
は鋼種Ａ７のＮｂ添加低炭素鋼にＳｎを０．２３％含有
した鋼板であり、表面性状が良好な本発明例である。鋼
板記号８は鋼種Ａ８のＶ添加低炭素鋼にＳｎを０．２５
％含有した鋼板であり、表面性状が良好な本発明例であ
る。鋼板記号９〜１１は鋼種Ａ９〜Ａ１１のＴｉあるい
はＮｂ添加鋼にＮｉ，Ｃｒを１種以上含有し、さらにＳ
ｎを０．１８〜０．２５％有した鋼を熱延した鋼板であ
り、表面性状が良好な本発明例である。
【００２２】鋼板記号１２〜１５はＳｎを含有していな
い比較鋼板である。鋼板記号４（鋼種Ａ４）は同じＣ，
Ｍｎ，ＴｉでＳｎを含有していない鋼板記号１２（鋼種
Ｂ４）にくらべて強度は７０Ｎ／ｍｍ2 高くなってお
り、鋼板記号５（鋼種Ａ５）は同じＣ，Ｍｎ，ＴｉでＳ
ｎを含有していない鋼板記号１３（鋼種Ｂ５）にくらべ
て強度は５６Ｎ／ｍｍ2 高くなっており、鋼板記号６
（鋼種Ａ６）は同じＣ，Ｍｎ，ＴｉでＳｎを含有してい
ない鋼板記号１４（鋼種Ｂ６）にくらべて強度は５８Ｎ
／ｍｍ2 高くなっており、鋼板記号７（鋼種Ａ７）は同
じＣ，Ｍｎ，ＮｂでＳｎを含有していない鋼板記号１５
（鋼種Ｂ７）にくらべて強度は４６Ｎ／ｍｍ 2 高くなっ
ている。
い比較鋼板である。鋼板記号４（鋼種Ａ４）は同じＣ，
Ｍｎ，ＴｉでＳｎを含有していない鋼板記号１２（鋼種
Ｂ４）にくらべて強度は７０Ｎ／ｍｍ2 高くなってお
り、鋼板記号５（鋼種Ａ５）は同じＣ，Ｍｎ，ＴｉでＳ
ｎを含有していない鋼板記号１３（鋼種Ｂ５）にくらべ
て強度は５６Ｎ／ｍｍ2 高くなっており、鋼板記号６
（鋼種Ａ６）は同じＣ，Ｍｎ，ＴｉでＳｎを含有してい
ない鋼板記号１４（鋼種Ｂ６）にくらべて強度は５８Ｎ
／ｍｍ2 高くなっており、鋼板記号７（鋼種Ａ７）は同
じＣ，Ｍｎ，ＮｂでＳｎを含有していない鋼板記号１５
（鋼種Ｂ７）にくらべて強度は４６Ｎ／ｍｍ 2 高くなっ
ている。
【００２３】鋼板記号１６はＳｎ含有量が０．４１％と
高い鋼を熱延した比較例で表面性状が悪く、鋼板の表層
Ｓｎ濃度が５．５％と高くなっている。鋼板記号１７〜
２１は鋼種Ａ４を用いて加熱条件を種々変えて熱延した
鋼板であり、鋼板記号１７〜１９は表面性状が良好な本
発明例であり、鋼板記号２０〜２１は加熱条件が本発明
範囲内にない比較例である。鋼板記号２０は加熱温度が
高いためデスケーリング性が悪く表面性状が悪い比較例
であり、また鋼板記号２１は加熱温度が長くＳｎの表層
濃化により表面性状が悪い比較例である。
高い鋼を熱延した比較例で表面性状が悪く、鋼板の表層
Ｓｎ濃度が５．５％と高くなっている。鋼板記号１７〜
２１は鋼種Ａ４を用いて加熱条件を種々変えて熱延した
鋼板であり、鋼板記号１７〜１９は表面性状が良好な本
発明例であり、鋼板記号２０〜２１は加熱条件が本発明
範囲内にない比較例である。鋼板記号２０は加熱温度が
高いためデスケーリング性が悪く表面性状が悪い比較例
であり、また鋼板記号２１は加熱温度が長くＳｎの表層
濃化により表面性状が悪い比較例である。
【００２４】
【発明の効果】本発明によるＴｉ，Ｎｂ，Ｖ含有高強度
熱延鋼板は０．０１〜０．４％のＳｎを含有し、しかも
その表層Ｓｎ濃度が５％以下であるから、Ｓｎを強化元
素として強度が２〜８０Ｎ／ｍｍ2 向上し、しかも表面
性状が良好なＴｉ，Ｎｂ，Ｖ含有高強度熱延鋼板であ
り、本発明によるＴｉ，Ｎｂ，Ｖ含有高強度熱延鋼板の
製造方法は安価なブリキ屑およびまたはスチール缶屑を
製鋼原料の鉄屑として使用することにより安価にＳｎを
強化元素として０．０１〜０．４％含有させた溶鋼から
製造した鋳片を出発素材とすると共に熱延条件を、特に
表層のＳｎ濃度が５％以下となるように制限したもので
あるから、安価にＳｎを強化元素として強度を２〜８０
Ｎ／ｍｍ2 向上させた表面性状が良好なＴｉ，Ｎｂ，Ｖ
含有高強度熱延鋼板を製造できるものであり、ブリキ
屑、スチール缶屑等の鉄屑リサイクル促進による経済
的、社会的な効果は極めて大きい。
熱延鋼板は０．０１〜０．４％のＳｎを含有し、しかも
その表層Ｓｎ濃度が５％以下であるから、Ｓｎを強化元
素として強度が２〜８０Ｎ／ｍｍ2 向上し、しかも表面
性状が良好なＴｉ，Ｎｂ，Ｖ含有高強度熱延鋼板であ
り、本発明によるＴｉ，Ｎｂ，Ｖ含有高強度熱延鋼板の
製造方法は安価なブリキ屑およびまたはスチール缶屑を
製鋼原料の鉄屑として使用することにより安価にＳｎを
強化元素として０．０１〜０．４％含有させた溶鋼から
製造した鋳片を出発素材とすると共に熱延条件を、特に
表層のＳｎ濃度が５％以下となるように制限したもので
あるから、安価にＳｎを強化元素として強度を２〜８０
Ｎ／ｍｍ2 向上させた表面性状が良好なＴｉ，Ｎｂ，Ｖ
含有高強度熱延鋼板を製造できるものであり、ブリキ
屑、スチール缶屑等の鉄屑リサイクル促進による経済
的、社会的な効果は極めて大きい。
【図１】０．０９％Ｃ−０．９０％Ｍｎ−０．１０％Ｔ
ｉ熱延鋼板の表面性状に及ぼす鋼板表層Ｓｎ濃度の影響
を示す図、
ｉ熱延鋼板の表面性状に及ぼす鋼板表層Ｓｎ濃度の影響
を示す図、
【図２】０．０９％Ｃ−０．９０％Ｍｎ−０．１０％Ｔ
ｉ熱延鋼板の引張り強さに及ぼすＳｎの影響を示す図で
ある。
ｉ熱延鋼板の引張り強さに及ぼすＳｎの影響を示す図で
ある。
Claims (3)
- 【請求項１】 化学成分が、 Ｃ：０．０１〜０．２００％ Ｓｉ≦０．１０％ Ｍｎ≦２．５０％ Ｓｏｌ．Ａｌ：０．００４〜０．１０％ Ｐ≦０．０３％ Ｓ≦０．０３％ Ｓｎ：０．０１〜０．４００％ さらにＴｉ，Ｎｂ，Ｖをそれぞれ０．０１〜０．２０％
の範囲で１種以上含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物元素の高強度熱延鋼板であって、しかも鋼板表層のＳ
ｎ濃度が５％以下であることを特徴とする表面性状の良
好なＳｎ含有高強度熱延鋼板。 - 【請求項２】 化学成分として、０．０２〜０．３％の
Ｎｉおよびまたは０．０２〜０．５％のＣｒを含有する
ことを特徴とする請求項１記載の表面性状の良好なＳｎ
含有高強度熱延鋼板。 - 【請求項３】 製鋼原料の鉄屑としてブリキ屑およびま
たはスチール缶屑を使用して得た請求項１又は２記載の
化学成分範囲の溶鋼を連続鋳造して製造した鋳片を１３
３０℃以下の範囲で６時間以下の保熱または加熱し、ホ
ットストリップミルで熱延することを特徴とする表面性
状の良好なＳｎ含有高強度熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27423593A JPH07150288A (ja) | 1993-10-05 | 1993-11-02 | 表面性状の良好なＳｎ含有高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5-248910 | 1993-10-05 | ||
| JP24891093 | 1993-10-05 | ||
| JP27423593A JPH07150288A (ja) | 1993-10-05 | 1993-11-02 | 表面性状の良好なＳｎ含有高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07150288A true JPH07150288A (ja) | 1995-06-13 |
Family
ID=26538995
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27423593A Withdrawn JPH07150288A (ja) | 1993-10-05 | 1993-11-02 | 表面性状の良好なＳｎ含有高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07150288A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2554701A1 (en) * | 2010-03-29 | 2013-02-06 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet superior in surface glossiness and corrosion resistance and method for producing same |
| WO2017183133A1 (ja) * | 2016-04-20 | 2017-10-26 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板、鋼材、及びコンテナ |
-
1993
- 1993-11-02 JP JP27423593A patent/JPH07150288A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2554701A1 (en) * | 2010-03-29 | 2013-02-06 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet superior in surface glossiness and corrosion resistance and method for producing same |
| EP2554701A4 (en) * | 2010-03-29 | 2015-04-29 | Nippon Steel & Sumikin Sst | FERRITIC STAINLESS STEEL PLATE WITH EXCELLENT SURFACE GLOSS AND EXCELLENT CORROSION STRENGTH AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| WO2017183133A1 (ja) * | 2016-04-20 | 2017-10-26 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板、鋼材、及びコンテナ |
| JPWO2017183133A1 (ja) * | 2016-04-20 | 2018-09-13 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板、鋼材、及びコンテナ |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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