JPH07118802A - 表面性状の良好なＳｎおよびＳｉ含有低炭素熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
表面性状の良好なＳｎおよびＳｉ含有低炭素熱延鋼板およびその製造方法Info
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- JPH07118802A JPH07118802A JP26752093A JP26752093A JPH07118802A JP H07118802 A JPH07118802 A JP H07118802A JP 26752093 A JP26752093 A JP 26752093A JP 26752093 A JP26752093 A JP 26752093A JP H07118802 A JPH07118802 A JP H07118802A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、Ｓｎを強化元素として強度を向上
した表面性状が良好なＳｉ含有低炭素熱延鋼板およびそ
の熱延鋼板の安価な製造方法を提供する。 【構成】 （１）Ｓｎを強化元素として０．０１０〜
０．４００％含有するＳｉ含有低炭素熱延鋼板であっ
て、しかもその鋼板表層Ｓｎ濃度が５％以下であること
を特徴とするＳｎによる強度向上が２〜８０Ｎ／ｍｍ2
で、しかも表面性状が良好なＳｎおよびＳｉ含有低炭素
熱延鋼板。 （２）安価なブリキ屑およびまたはスチール缶屑を製鋼
原料の鉄屑として使用することにより、安価にＳｎを
０．０１０〜０．４００％含有させた溶鋼から製造した
鋳片を１３３０℃以下の範囲で６時間以下の保熱または
加熱し、ホットストリップミルで熱間圧延して上記
（１）のＳｎおよびＳｉ含有低炭素熱延鋼板を製造す
る。
した表面性状が良好なＳｉ含有低炭素熱延鋼板およびそ
の熱延鋼板の安価な製造方法を提供する。 【構成】 （１）Ｓｎを強化元素として０．０１０〜
０．４００％含有するＳｉ含有低炭素熱延鋼板であっ
て、しかもその鋼板表層Ｓｎ濃度が５％以下であること
を特徴とするＳｎによる強度向上が２〜８０Ｎ／ｍｍ2
で、しかも表面性状が良好なＳｎおよびＳｉ含有低炭素
熱延鋼板。 （２）安価なブリキ屑およびまたはスチール缶屑を製鋼
原料の鉄屑として使用することにより、安価にＳｎを
０．０１０〜０．４００％含有させた溶鋼から製造した
鋳片を１３３０℃以下の範囲で６時間以下の保熱または
加熱し、ホットストリップミルで熱間圧延して上記
（１）のＳｎおよびＳｉ含有低炭素熱延鋼板を製造す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、低炭素熱延鋼板および
その製造法に関し、特にＳｎを強化元素として強度向上
した表面性状の良好な低炭素熱延鋼板およびその熱延鋼
板の安価な製造方法に関するものである。
その製造法に関し、特にＳｎを強化元素として強度向上
した表面性状の良好な低炭素熱延鋼板およびその熱延鋼
板の安価な製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼の強化元素としてはＣ、Ｐ、Ｓｉ、Ｍ
ｎ等があることがよく知られており、しかもＳｎも有効
な強化元素であることも良く知られている。
ｎ等があることがよく知られており、しかもＳｎも有効
な強化元素であることも良く知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、Ｓｎを
強化元素としたＳｉ含有低炭素熱延鋼板は製造されてお
らず、存在しない．その理由は、鋼の強化元素としてＳ
ｎは、従来、極めて高価なＳｎインゴットを製鋼原料と
して使用しなければ鋼に含有させることができず、従っ
てＳｎを強化元素とした鋼は極めて高価となるという固
定概念に捕らわれており、安価なブリキ屑およびまたは
スチール缶屑を製鋼原料として使用することにより鋼に
含有させることができ、安価にＳｎを強化元素とした鋼
を得ることができるという着想がなされておらず、従っ
て、鋼板表面疵の原因になる高温加工性低下に及ぼすＳ
ｎ添加の影響が解明されていないためである。
強化元素としたＳｉ含有低炭素熱延鋼板は製造されてお
らず、存在しない．その理由は、鋼の強化元素としてＳ
ｎは、従来、極めて高価なＳｎインゴットを製鋼原料と
して使用しなければ鋼に含有させることができず、従っ
てＳｎを強化元素とした鋼は極めて高価となるという固
定概念に捕らわれており、安価なブリキ屑およびまたは
スチール缶屑を製鋼原料として使用することにより鋼に
含有させることができ、安価にＳｎを強化元素とした鋼
を得ることができるという着想がなされておらず、従っ
て、鋼板表面疵の原因になる高温加工性低下に及ぼすＳ
ｎ添加の影響が解明されていないためである。
【０００４】本発明者等は上記着想にもとづき、高温加
工性に及ぼすＳｎ添加の影響を解明した。本発明は上記
着想、上記解明にもとづきなされたもので、Ｓｎを強化
元素として強度を向上させた表面性状の良好なＳｉ含有
低炭素熱延鋼板およびその熱延鋼板の安価な製造方法を
提供するものである。
工性に及ぼすＳｎ添加の影響を解明した。本発明は上記
着想、上記解明にもとづきなされたもので、Ｓｎを強化
元素として強度を向上させた表面性状の良好なＳｉ含有
低炭素熱延鋼板およびその熱延鋼板の安価な製造方法を
提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記実状に
鑑み、高温加工性に及ぼすＳｎ単独添加の影響について
調査し、強化元素としてのＳｎを含有するＳｉ含有低炭
素鋼のＳｎの含有量を０．４％以下に制限することによ
って、通常の加熱をおこなうホットストリップ熱延にお
いて表面性状の良好な熱延鋼板を得ることができるとい
う新知見を得、本発明はこの知見並びに前記着想に基づ
きなされたもので、その要旨は次の通りである。
鑑み、高温加工性に及ぼすＳｎ単独添加の影響について
調査し、強化元素としてのＳｎを含有するＳｉ含有低炭
素鋼のＳｎの含有量を０．４％以下に制限することによ
って、通常の加熱をおこなうホットストリップ熱延にお
いて表面性状の良好な熱延鋼板を得ることができるとい
う新知見を得、本発明はこの知見並びに前記着想に基づ
きなされたもので、その要旨は次の通りである。
【０００６】（１）化学成分が、 Ｃ：０．０１〜０．０４％ Ｓｉ：０．０２％超〜０．１０％ Ｍｎ≦１．５０％ Ｓｏｌ．Ａｌ：０．００４〜０．１０％ Ｎ≦０．００５０％ Ｐ≦０．１０％ Ｓ≦０．０３％ Ｓｎ：０．０１〜０．４００％ 残部Ｆｅおよび不可避的不純物元素の熱延鋼板であっ
て、しかも鋼板表層のＳｎ濃度が５％以下であることを
特徴とする表面性状の良好なＳｎおよびＳｉ含有低炭素
熱延鋼板。
て、しかも鋼板表層のＳｎ濃度が５％以下であることを
特徴とする表面性状の良好なＳｎおよびＳｉ含有低炭素
熱延鋼板。
【０００７】（２）化学成分として、０．０２〜０．３
％のＮｉおよびまたは０．０２〜０．５％のＣｒを含有
することを特徴とする（１）記載の表面性状の良好なＳ
ｎおよびＳｉ含有低炭素熱延鋼板。 （３）製鋼原料の鉄屑としてブリキ屑およびまたはスチ
ール缶屑を使用して得た（１）又は（２）記載の化学成
分範囲の溶鋼を連続鋳造して製造した鋳片を１３３０℃
以下の範囲で６時間以下の保熱または加熱し、ホットス
トリップミルで熱延することを特徴とする表面性状の良
好なＳｎおよびＳｉ含有低炭素熱延鋼板の製造方法にあ
る。
％のＮｉおよびまたは０．０２〜０．５％のＣｒを含有
することを特徴とする（１）記載の表面性状の良好なＳ
ｎおよびＳｉ含有低炭素熱延鋼板。 （３）製鋼原料の鉄屑としてブリキ屑およびまたはスチ
ール缶屑を使用して得た（１）又は（２）記載の化学成
分範囲の溶鋼を連続鋳造して製造した鋳片を１３３０℃
以下の範囲で６時間以下の保熱または加熱し、ホットス
トリップミルで熱延することを特徴とする表面性状の良
好なＳｎおよびＳｉ含有低炭素熱延鋼板の製造方法にあ
る。
【０００８】以下、本発明について説明する。本発明者
等は製鋼原料の鉄屑としてスチール缶屑およびまたはブ
リキ屑のみを使用することを考えれば、鋼中のトランプ
エレメントとしてＳｎだけにすることが可能であるとの
着想に基づき、０．０４〜０．１０％Ｓｉの低炭素鋼を
用い鋼板の表面性状に及ぼすＳｎの影響についての実験
を種々行いＳｎの含有量を制限することにより通常の１
０５０℃から１３３０℃の加熱範囲では表面性状の良好
な熱延鋼板が得られることを新たに知見した。
等は製鋼原料の鉄屑としてスチール缶屑およびまたはブ
リキ屑のみを使用することを考えれば、鋼中のトランプ
エレメントとしてＳｎだけにすることが可能であるとの
着想に基づき、０．０４〜０．１０％Ｓｉの低炭素鋼を
用い鋼板の表面性状に及ぼすＳｎの影響についての実験
を種々行いＳｎの含有量を制限することにより通常の１
０５０℃から１３３０℃の加熱範囲では表面性状の良好
な熱延鋼板が得られることを新たに知見した。
【０００９】本発明者等はスチール缶屑およびまたはブ
リキ屑を原料としてＳｎの含有量を種々変えた０．０１
〜０．０４％Ｃ−０．０４〜０．１０％Ｓｉ−０．２３
〜０．４５％Ｍｎ鋼を溶製し、２５０ｍｍ厚の連続鋳造
鋳片を製造し、加熱炉に挿入後種々の加熱条件で加熱
し、ホットストリップミルで熱間圧延を行い、鋼板の表
面性状を検査することにより、表面性状良好の範囲を明
らかにした。図１は鋼板の表面性状に及ぼす鋼板の表層
部１μｍのＳｎの量の影響を示す。これによると、鋼板
表層Ｓｎ濃度が５％以下であれば表面疵が発生せず鋼板
表面性状が良好なことを新たに知見した。また、鋼のＳ
ｎ濃度が０．４％以下であれば通常のスラブ加熱の範囲
でこの鋼板表層Ｓｎ濃度が５％以下になることも新たに
知見した。
リキ屑を原料としてＳｎの含有量を種々変えた０．０１
〜０．０４％Ｃ−０．０４〜０．１０％Ｓｉ−０．２３
〜０．４５％Ｍｎ鋼を溶製し、２５０ｍｍ厚の連続鋳造
鋳片を製造し、加熱炉に挿入後種々の加熱条件で加熱
し、ホットストリップミルで熱間圧延を行い、鋼板の表
面性状を検査することにより、表面性状良好の範囲を明
らかにした。図１は鋼板の表面性状に及ぼす鋼板の表層
部１μｍのＳｎの量の影響を示す。これによると、鋼板
表層Ｓｎ濃度が５％以下であれば表面疵が発生せず鋼板
表面性状が良好なことを新たに知見した。また、鋼のＳ
ｎ濃度が０．４％以下であれば通常のスラブ加熱の範囲
でこの鋼板表層Ｓｎ濃度が５％以下になることも新たに
知見した。
【００１０】これらの結果は、０．４％までのＳｎ添加
では酸化雰囲気中での加熱でスケール直下の鉄中に濃化
されるが、Ｓｎの高温でのＦｅ中拡散が速いためこの加
熱条件範囲では液体を作成するまでの濃度に濃化されな
いためであると考えられる。この液体が生成する限界Ｓ
ｎ濃度（鋼板で分析した表層部１μｍの濃度）は５％で
あった。
では酸化雰囲気中での加熱でスケール直下の鉄中に濃化
されるが、Ｓｎの高温でのＦｅ中拡散が速いためこの加
熱条件範囲では液体を作成するまでの濃度に濃化されな
いためであると考えられる。この液体が生成する限界Ｓ
ｎ濃度（鋼板で分析した表層部１μｍの濃度）は５％で
あった。
【００１１】さらに、なおＳ．Ｌ．Ｇｅｒｔｓｍａｎ,
Ｈ．Ｐ．ＴａｒｄｉｆがＩｒｏｎＡｇｅ，１６９（１９
５２）Ｆｅｂ．１４, １３６〜１４０に、Ｃ：０．１５
〜０．２０％、Ｓｉ：０．１４〜０．２５％、Ｍｎ：
０．１４〜０．４０％、Ｐ：０．００８〜０．０１４
％、Ｓ：０．０２２〜０．０４２％、Ｓｎの含有量を
０．０１１〜１．００％まで変化させた試料で高温屈曲
試験を行い疵の発生を観察し、Ｓｎの含有量が０．０２
８％では疵が発生せず、０．０４９％では疵が発生する
と報告しており、上記発明者等の知見と一件矛盾すると
思えるが、詳細に検討してみると、原料としてＡｒｍｃ
ｏ ｉｒｏｎを使用したと記されているが、この文献に
はＡｒｍｃｏ ｉｒｏｎの成分は記されていないが、
Ａ．Ｂ．Ｓｈｅｌｍｅｒｄｉｎｅ等がＪ．Ｉ．Ｓ．Ｉ．
（１９６５）ｐ．４０にＡｒｍｃｏ ｉｒｏｎのＣｕ量
を０．１２％と記していることから、Ｓ．Ｌ．Ｇｅｒｔ
ｓｍａｎ等の使用した試料のＣｕ量も０．１０％前後含
まれていたと考えられ、Ｓｎ単独含有の影響の知見とは
言えないものであるから、本発明者等のＳｎ単独含有の
影響の知見と矛盾していない。
Ｈ．Ｐ．ＴａｒｄｉｆがＩｒｏｎＡｇｅ，１６９（１９
５２）Ｆｅｂ．１４, １３６〜１４０に、Ｃ：０．１５
〜０．２０％、Ｓｉ：０．１４〜０．２５％、Ｍｎ：
０．１４〜０．４０％、Ｐ：０．００８〜０．０１４
％、Ｓ：０．０２２〜０．０４２％、Ｓｎの含有量を
０．０１１〜１．００％まで変化させた試料で高温屈曲
試験を行い疵の発生を観察し、Ｓｎの含有量が０．０２
８％では疵が発生せず、０．０４９％では疵が発生する
と報告しており、上記発明者等の知見と一件矛盾すると
思えるが、詳細に検討してみると、原料としてＡｒｍｃ
ｏ ｉｒｏｎを使用したと記されているが、この文献に
はＡｒｍｃｏ ｉｒｏｎの成分は記されていないが、
Ａ．Ｂ．Ｓｈｅｌｍｅｒｄｉｎｅ等がＪ．Ｉ．Ｓ．Ｉ．
（１９６５）ｐ．４０にＡｒｍｃｏ ｉｒｏｎのＣｕ量
を０．１２％と記していることから、Ｓ．Ｌ．Ｇｅｒｔ
ｓｍａｎ等の使用した試料のＣｕ量も０．１０％前後含
まれていたと考えられ、Ｓｎ単独含有の影響の知見とは
言えないものであるから、本発明者等のＳｎ単独含有の
影響の知見と矛盾していない。
【００１２】図１は０．０２％Ｃ−０．０７％Ｓｉ−
０．２３％Ｍｎ熱延鋼板のＳｎ含有量と引張り強さの関
係を示したものである。これによるとＳｎ０．１％あた
り引張り強さが２０Ｎ／ｍｍ2上昇することがしめされ
る。ここでは、熱延鋼板の例を示したが、本熱延鋼板を
出発素材とする冷延・焼鈍板でも同様な効果があること
を確認している。
０．２３％Ｍｎ熱延鋼板のＳｎ含有量と引張り強さの関
係を示したものである。これによるとＳｎ０．１％あた
り引張り強さが２０Ｎ／ｍｍ2上昇することがしめされ
る。ここでは、熱延鋼板の例を示したが、本熱延鋼板を
出発素材とする冷延・焼鈍板でも同様な効果があること
を確認している。
【００１３】本発明における上記鋼成分の限定理由は次
の如くである。 Ｃ：Ｃは加工性を向上させるためには溶鋼製造上可能な
限り低下することが望ましく、引張り強さを高めるには
最も効果的な元素である。引張り強さを満足するよう下
限を０．０１％、加工性を確保するため上限を０．０４
％に限定した。 Ｓｉ：Ｓｉは強化元素として有用であり、少なくとも
０．０２％超の添加が必要であり下限を０．０２％超と
し、０．１０％を超えて添加されると加熱により低融点
のスケールが形成され、熱間圧延に先立っておこなわれ
るデスケーリングで容易にスケールが除去されず表面性
状が低下するため、その上限を０．１０％と限定した。 Ｍｎ：Ｍｎも強度の向上には効果的な元素であるが１．
５０％を越すと溶鋼製造上困難になるので上限を１．５
０％とした。
の如くである。 Ｃ：Ｃは加工性を向上させるためには溶鋼製造上可能な
限り低下することが望ましく、引張り強さを高めるには
最も効果的な元素である。引張り強さを満足するよう下
限を０．０１％、加工性を確保するため上限を０．０４
％に限定した。 Ｓｉ：Ｓｉは強化元素として有用であり、少なくとも
０．０２％超の添加が必要であり下限を０．０２％超と
し、０．１０％を超えて添加されると加熱により低融点
のスケールが形成され、熱間圧延に先立っておこなわれ
るデスケーリングで容易にスケールが除去されず表面性
状が低下するため、その上限を０．１０％と限定した。 Ｍｎ：Ｍｎも強度の向上には効果的な元素であるが１．
５０％を越すと溶鋼製造上困難になるので上限を１．５
０％とした。
【００１４】Ａｌ：Ａｌは脱酸上０．００４％以上必要
であるが、０．１０％を越すと結晶粒の粗大化を来たし
強度を劣化させるので０．１０％以下に限定した。 Ｎ：Ｎは含有されると時効劣化するので、可能な限り低
いことが望まれ、上限を０．００５０％とした。 Ｐ：Ｐも強度の向上には効果的な元素であるが０．１０
％を越すと、靱性の低下、二次加工性の低下がおこるの
で、０．１０％以下に限定した。 Ｓ：Ｓは含有されると熱間加工性および冷間加工性を低
下させる元素であるので、可能な限り低いことが望まれ
上限を０．０３％とした。
であるが、０．１０％を越すと結晶粒の粗大化を来たし
強度を劣化させるので０．１０％以下に限定した。 Ｎ：Ｎは含有されると時効劣化するので、可能な限り低
いことが望まれ、上限を０．００５０％とした。 Ｐ：Ｐも強度の向上には効果的な元素であるが０．１０
％を越すと、靱性の低下、二次加工性の低下がおこるの
で、０．１０％以下に限定した。 Ｓ：Ｓは含有されると熱間加工性および冷間加工性を低
下させる元素であるので、可能な限り低いことが望まれ
上限を０．０３％とした。
【００１５】Ｓｎ：Ｓｎは本発明のポイントとなる元素
であり、強度の向上に有効な元素で少なくとも０．０１
％以上含有させる必要があり、さらに、強度の向上をよ
り有効にするには０．０３％以上の添加が必要である。
上限は靱性を低下させ、表面疵を発生させるので０．４
％とした。 Ｎｉ：Ｎｉは靱性改善を目的として添加されることがあ
るが効果があらわれるに必要な添加量の下限を０．０２
％、経済性の観点から上限を０．３％とした。 Ｃｒ：Ｃｒはスケール組成の改善、焼鈍後の表面性状の
改善、耐蝕性の改善、および変態点の低下を目的として
添加されるが、それぞれの効果を明らかになる０．０２
〜０．５％の範囲とした。
であり、強度の向上に有効な元素で少なくとも０．０１
％以上含有させる必要があり、さらに、強度の向上をよ
り有効にするには０．０３％以上の添加が必要である。
上限は靱性を低下させ、表面疵を発生させるので０．４
％とした。 Ｎｉ：Ｎｉは靱性改善を目的として添加されることがあ
るが効果があらわれるに必要な添加量の下限を０．０２
％、経済性の観点から上限を０．３％とした。 Ｃｒ：Ｃｒはスケール組成の改善、焼鈍後の表面性状の
改善、耐蝕性の改善、および変態点の低下を目的として
添加されるが、それぞれの効果を明らかになる０．０２
〜０．５％の範囲とした。
【００１６】鋼板表層部のＳｎ濃度：酸化雰囲気中での
スラブ高温加熱により鋼表層部にＳｎが濃化し、この濃
化したＳｎの量が鋼板で分析して５％以上であると溶融
相を形成し結晶粒界に侵入し熱延時に割れて表面疵の原
因になるため、表層部のＳｎ濃度の上限を５％とした。
なお、ここでいう鋼板表層部濃度とは鋼板表層１μｍの
平均濃度を言う。
スラブ高温加熱により鋼表層部にＳｎが濃化し、この濃
化したＳｎの量が鋼板で分析して５％以上であると溶融
相を形成し結晶粒界に侵入し熱延時に割れて表面疵の原
因になるため、表層部のＳｎ濃度の上限を５％とした。
なお、ここでいう鋼板表層部濃度とは鋼板表層１μｍの
平均濃度を言う。
【００１７】次に、製造条件の限定理由を示す。製鋼原
料の鉄屑としてブリキ屑およびまたはスチール缶屑を使
用して得た０．０１〜０．４％のＳｎを含有する前記第
（１）項または第（２）項記載の化学成分範囲の低炭素
鋼を連続鋳造して鋳片を製造するのは、安価な０．０１
〜０．４％のＳｎを含有する上記化学成分範囲の低炭素
鋼鋳片を得るためである。鋳片の加熱条件はスケールの
組成および地鉄およびスケール間へのＳｎが濃縮し、そ
の結果熱延時の表面疵発生に影響する。１３３０℃より
高いとサブスケール層が厚く生成しデスケーリングによ
りスケール除去が不十分になる。また、１３３０℃以下
でも６時間以上の加熱または保熱を行うとＳｎが濃縮
し、表面疵の原因となる。従って、熱延前鋳片の加熱ま
たは保熱は１３３０℃以下、６時間以下と限定した。以
上の条件で製造された本発明の熱延鋼板は表面性状が良
好であり、強化元素のＳｎを０．０１〜０．４％（好ま
しくは０．０３〜０．４％）含有するものであるから、
Ｓｎを含有しないものに比べてその強度が２〜８０Ｎ／
ｍｍ2向上している。
料の鉄屑としてブリキ屑およびまたはスチール缶屑を使
用して得た０．０１〜０．４％のＳｎを含有する前記第
（１）項または第（２）項記載の化学成分範囲の低炭素
鋼を連続鋳造して鋳片を製造するのは、安価な０．０１
〜０．４％のＳｎを含有する上記化学成分範囲の低炭素
鋼鋳片を得るためである。鋳片の加熱条件はスケールの
組成および地鉄およびスケール間へのＳｎが濃縮し、そ
の結果熱延時の表面疵発生に影響する。１３３０℃より
高いとサブスケール層が厚く生成しデスケーリングによ
りスケール除去が不十分になる。また、１３３０℃以下
でも６時間以上の加熱または保熱を行うとＳｎが濃縮
し、表面疵の原因となる。従って、熱延前鋳片の加熱ま
たは保熱は１３３０℃以下、６時間以下と限定した。以
上の条件で製造された本発明の熱延鋼板は表面性状が良
好であり、強化元素のＳｎを０．０１〜０．４％（好ま
しくは０．０３〜０．４％）含有するものであるから、
Ｓｎを含有しないものに比べてその強度が２〜８０Ｎ／
ｍｍ2向上している。
【００１８】
【実施例】表１は供試鋼の化学成分を示す。Ａ１〜Ａ５
はＣ−Ｓｉ−Ｍｎ鋼にＳｎを０．０２〜０．３５％含有
した本発明鋼でありＡ６〜Ａ８はＣ−Ｓｉ−Ｍｎ鋼にＮ
ｉ、Ｃｒを１種以上含有し、さらにＳｎを０．２８％含
有した本発明鋼である。Ｂ１、Ｂ６はＳｎを含有してい
ない比較鋼でＡ１、Ａ６と同じＣ、Ｍｎ、Ｃｒの成分で
ある。Ｃ１はＳｎ含有量が０．４１％と高い比較鋼であ
る。なお、これらの鋼の不可避的不純物元素としてのＣ
ｕは０．０１〜０．０２％含まれていた。表２は表１の
化学成分を持った鋼を連続鋳造により厚み２５０ｍｍの
鋳片とし、ホットストリップミルで熱延したときの加熱
・熱延条件、鋼板の表面性状、表層１μｍのＳｎ濃度お
よびＪＩＳ５号引張試験片による引張強さを示す。
はＣ−Ｓｉ−Ｍｎ鋼にＳｎを０．０２〜０．３５％含有
した本発明鋼でありＡ６〜Ａ８はＣ−Ｓｉ−Ｍｎ鋼にＮ
ｉ、Ｃｒを１種以上含有し、さらにＳｎを０．２８％含
有した本発明鋼である。Ｂ１、Ｂ６はＳｎを含有してい
ない比較鋼でＡ１、Ａ６と同じＣ、Ｍｎ、Ｃｒの成分で
ある。Ｃ１はＳｎ含有量が０．４１％と高い比較鋼であ
る。なお、これらの鋼の不可避的不純物元素としてのＣ
ｕは０．０１〜０．０２％含まれていた。表２は表１の
化学成分を持った鋼を連続鋳造により厚み２５０ｍｍの
鋳片とし、ホットストリップミルで熱延したときの加熱
・熱延条件、鋼板の表面性状、表層１μｍのＳｎ濃度お
よびＪＩＳ５号引張試験片による引張強さを示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】鋼板記号１〜５は鋼種Ａ１〜Ａ５のＣ−Ｓ
ｉ−Ｍｎ鋼にＳｎを０．０２〜０．３５％含有した鋼板
であり、表面性状が良好な本発明例である。鋼板記号６
〜８は鋼種Ａ６〜Ａ８のＣ−Ｓｉ−Ｍｎ鋼にＮｉ、Ｃｒ
を１種以上含有し、さらにＳｎを０．２８％含有した鋼
を熱延した鋼板であり、表面性状が良好な本発明例であ
る。鋼板記号９、１０はＳｎを含有していない比較鋼板
である。鋼板記号９（鋼種Ｂ１）は同じＣ、ＭｎでＳｎ
を含有している鋼板記号５（鋼種Ａ４）にくらべて強度
は７０Ｎ／ｍｍ2低くなっており、鋼板記号１０（鋼種
Ｂ６）は同じＣ、ＭｎでＳｎを含有している鋼板記号６
（鋼種Ａ６）にくらべて強度は５６Ｎ／ｍｍ2低くなっ
ている。
ｉ−Ｍｎ鋼にＳｎを０．０２〜０．３５％含有した鋼板
であり、表面性状が良好な本発明例である。鋼板記号６
〜８は鋼種Ａ６〜Ａ８のＣ−Ｓｉ−Ｍｎ鋼にＮｉ、Ｃｒ
を１種以上含有し、さらにＳｎを０．２８％含有した鋼
を熱延した鋼板であり、表面性状が良好な本発明例であ
る。鋼板記号９、１０はＳｎを含有していない比較鋼板
である。鋼板記号９（鋼種Ｂ１）は同じＣ、ＭｎでＳｎ
を含有している鋼板記号５（鋼種Ａ４）にくらべて強度
は７０Ｎ／ｍｍ2低くなっており、鋼板記号１０（鋼種
Ｂ６）は同じＣ、ＭｎでＳｎを含有している鋼板記号６
（鋼種Ａ６）にくらべて強度は５６Ｎ／ｍｍ2低くなっ
ている。
【００２２】鋼板記号１１はＳｎ含有量が０．４１％と
高い鋼を熱延した比較例で、表面性状が悪く、鋼板の表
層Ｓｎ濃度が５．５％と高くなっている。鋼板記号１２
〜２１は鋼種Ａ４を用いて加熱条件を種々変えて熱延し
た鋼板であり、鋼板記号１２〜１９は表面性状が良好な
本発明例であり、鋼板記号２２、２１は加熱条件が本発
明範囲内にない表面性状が悪い比較例である。鋼板記号
２０は加熱温度が高いためデスケーリング性が悪く表面
性状が悪い比較例であり、また鋼板記号２１は加熱時間
が長く表層Ｓｎ濃化により表面性状が悪い比較例であ
る。
高い鋼を熱延した比較例で、表面性状が悪く、鋼板の表
層Ｓｎ濃度が５．５％と高くなっている。鋼板記号１２
〜２１は鋼種Ａ４を用いて加熱条件を種々変えて熱延し
た鋼板であり、鋼板記号１２〜１９は表面性状が良好な
本発明例であり、鋼板記号２２、２１は加熱条件が本発
明範囲内にない表面性状が悪い比較例である。鋼板記号
２０は加熱温度が高いためデスケーリング性が悪く表面
性状が悪い比較例であり、また鋼板記号２１は加熱時間
が長く表層Ｓｎ濃化により表面性状が悪い比較例であ
る。
【００２３】
【発明の効果】本発明によるＳｉ含有低炭素熱延鋼板は
０．０１〜０．４％のＳｎを含有し、しかもその表層Ｓ
ｎ濃度が５％以下であるから、Ｓｎを強化元素として強
度が２〜８０Ｎ／ｍｍ2向上した表面性状が良好なＳｉ
含有低炭素熱延鋼板であり、本発明によるＳｉ含有低炭
素熱延鋼板の製造方法は安価なブリキ屑およびまたはス
チール缶屑を製鋼原料の鉄屑として使用することにより
安価にＳｎを強化元素として０．０１〜０．４％含有さ
せた溶鋼から製造した鋳片を出発素材とすると共に熱延
条件を、特に表層のＳｎ濃度が５％以下となるように制
限したものであるから、安価にＳｎを強化元素として強
度を２〜８０Ｎ／ｍｍ2向上させた表面性状が良好な熱
延鋼板を製造できるものであり、ブリキ屑、スチール缶
屑等の鉄屑リサイクル促進による経済的、社会的な効果
は極めて大きい。
０．０１〜０．４％のＳｎを含有し、しかもその表層Ｓ
ｎ濃度が５％以下であるから、Ｓｎを強化元素として強
度が２〜８０Ｎ／ｍｍ2向上した表面性状が良好なＳｉ
含有低炭素熱延鋼板であり、本発明によるＳｉ含有低炭
素熱延鋼板の製造方法は安価なブリキ屑およびまたはス
チール缶屑を製鋼原料の鉄屑として使用することにより
安価にＳｎを強化元素として０．０１〜０．４％含有さ
せた溶鋼から製造した鋳片を出発素材とすると共に熱延
条件を、特に表層のＳｎ濃度が５％以下となるように制
限したものであるから、安価にＳｎを強化元素として強
度を２〜８０Ｎ／ｍｍ2向上させた表面性状が良好な熱
延鋼板を製造できるものであり、ブリキ屑、スチール缶
屑等の鉄屑リサイクル促進による経済的、社会的な効果
は極めて大きい。
【図１】０．０２％Ｃ−０．０７％Ｓｉ−０．２３％Ｍ
ｎ熱延鋼板の表面性状に及ぼす鋼板表層Ｓｎ濃度の影響
を示す図、
ｎ熱延鋼板の表面性状に及ぼす鋼板表層Ｓｎ濃度の影響
を示す図、
【図２】０．０２％Ｃ−０．０７％Ｓｉ−０．２３％Ｍ
ｎ熱延鋼板の引張り強さに及ぼすＳｎの影響を示す図で
ある。
ｎ熱延鋼板の引張り強さに及ぼすＳｎの影響を示す図で
ある。
Claims (3)
- 【請求項１】 化学成分が、 Ｃ：０．０１〜０．０４％ Ｓｉ：０．０２％超〜０．１０％ Ｍｎ≦１．５０％ Ｓｏｌ．Ａｌ：０．００４〜０．１０％ Ｎ≦０．００５０％ Ｐ≦０．１０％ Ｓ≦０．０３％ Ｓｎ：０．０１〜０．４００％ 残部Ｆｅおよび不可避的不純物元素の熱延鋼板であっ
て、しかも鋼板表層のＳｎ濃度が５％以下であることを
特徴とする表面性状の良好なＳｎおよびＳｉ含有低炭素
熱延鋼板。 - 【請求項２】 化学成分として、０．０２〜０．３％の
Ｎｉおよびまたは０．０２〜０．５％のＣｒを含有する
ことを特徴とする請求項１記載の表面性状の良好なＳｎ
およびＳｉ含有低炭素熱延鋼板。 - 【請求項３】 製鋼原料の鉄屑としてブリキ屑およびま
たはスチール缶屑を使用して得た請求項１又は２記載の
化学成分範囲の溶鋼を連続鋳造して製造した鋳片を１３
３０℃以下の範囲で６時間以下の保熱または加熱し、ホ
ットストリップミルで熱延することを特徴とする表面性
状の良好なＳｎおよびＳｉ含有低炭素熱延鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26752093A JPH07118802A (ja) | 1993-10-26 | 1993-10-26 | 表面性状の良好なＳｎおよびＳｉ含有低炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26752093A JPH07118802A (ja) | 1993-10-26 | 1993-10-26 | 表面性状の良好なＳｎおよびＳｉ含有低炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07118802A true JPH07118802A (ja) | 1995-05-09 |
Family
ID=17445982
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26752093A Withdrawn JPH07118802A (ja) | 1993-10-26 | 1993-10-26 | 表面性状の良好なＳｎおよびＳｉ含有低炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07118802A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012188736A (ja) * | 2011-02-25 | 2012-10-04 | Jfe Steel Corp | 塩化物イオン遮断性に優れた錆層付き鋼材 |
-
1993
- 1993-10-26 JP JP26752093A patent/JPH07118802A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012188736A (ja) * | 2011-02-25 | 2012-10-04 | Jfe Steel Corp | 塩化物イオン遮断性に優れた錆層付き鋼材 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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