JPH07118801A - 表面性状の良好なＳｎおよびＢ含有低炭素熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
表面性状の良好なＳｎおよびＢ含有低炭素熱延鋼板およびその製造方法Info
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- JPH07118801A JPH07118801A JP26677293A JP26677293A JPH07118801A JP H07118801 A JPH07118801 A JP H07118801A JP 26677293 A JP26677293 A JP 26677293A JP 26677293 A JP26677293 A JP 26677293A JP H07118801 A JPH07118801 A JP H07118801A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、Ｓｎを強化元素として強度を向上
した表面性状が良好なＢ含有低炭素熱延鋼板およびその
熱延鋼板の安価な製造方法を提供する。 【構成】 （１）Ｓｎを強化元素として０．０１０〜
０．４００％含有するＢ含有低炭素熱延鋼板であって、
しかもその鋼板表層Ｓｎ濃度が５％以下であることを特
徴とするＳｎによる強度向上が２〜８０Ｎ／ｍｍ2 で、
しかも表面性状が良好なＳｎおよびＢ含有低炭素熱延鋼
板。 （２）安価なブリキ屑およびまたはスチール缶屑を製鋼
原料の鉄屑として使用することにより、安価にＳｎを
０．０１０〜０．４００％含有させた溶鋼から製造した
鋳片を１３３０℃以下の範囲で６時間以下の保熱または
加熱し、ホットストリップミルで熱間圧延して上記
（１）のＳｎおよびＢ含有低炭素熱延鋼板を製造する。
した表面性状が良好なＢ含有低炭素熱延鋼板およびその
熱延鋼板の安価な製造方法を提供する。 【構成】 （１）Ｓｎを強化元素として０．０１０〜
０．４００％含有するＢ含有低炭素熱延鋼板であって、
しかもその鋼板表層Ｓｎ濃度が５％以下であることを特
徴とするＳｎによる強度向上が２〜８０Ｎ／ｍｍ2 で、
しかも表面性状が良好なＳｎおよびＢ含有低炭素熱延鋼
板。 （２）安価なブリキ屑およびまたはスチール缶屑を製鋼
原料の鉄屑として使用することにより、安価にＳｎを
０．０１０〜０．４００％含有させた溶鋼から製造した
鋳片を１３３０℃以下の範囲で６時間以下の保熱または
加熱し、ホットストリップミルで熱間圧延して上記
（１）のＳｎおよびＢ含有低炭素熱延鋼板を製造する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｂ含有低炭素熱延鋼板
およびその製造法に関し、特にＳｎを強化元素として強
度を向上した表面性状の良好なＢ含有低炭素熱延鋼板お
よびその熱延鋼板の安価な製造方法に関するものであ
る。
およびその製造法に関し、特にＳｎを強化元素として強
度を向上した表面性状の良好なＢ含有低炭素熱延鋼板お
よびその熱延鋼板の安価な製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】鋼の強化元素としてはＣ，Ｐ，Ｓｉ，Ｍ
ｎ等があることがよく知られており、しかも、Ｓｎも有
効な強化元素であることも良く知られている。また、鋼
にＢを含有させることが、Ｎによる時効劣化を防止する
ために有効であることも良く知られている。
ｎ等があることがよく知られており、しかも、Ｓｎも有
効な強化元素であることも良く知られている。また、鋼
にＢを含有させることが、Ｎによる時効劣化を防止する
ために有効であることも良く知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、Ｓｎを
強化元素としたＢ含有低炭素熱延鋼板は製造されておら
ず、存在しない。その理由は、鋼の強化元素としてＳｎ
は、従来、極めて高価なＳｎインゴットを製鋼原料とし
て使用しなければ鋼に含有させることができず、従って
Ｓｎを強化元素とした鋼は極めて高価となるという固定
概念に捕らわれており、安価なブリキ屑およびまたはス
チール缶屑を製鋼原料として使用することにより鋼に含
有させることができ、安価にＳｎを強化元素とした鋼を
得ることができるという着想がなされておらず、従っ
て、鋼板表面疵の原因になる高温加工性低下に及ぼすＳ
ｎ添加の影響が解明されていないためである。
強化元素としたＢ含有低炭素熱延鋼板は製造されておら
ず、存在しない。その理由は、鋼の強化元素としてＳｎ
は、従来、極めて高価なＳｎインゴットを製鋼原料とし
て使用しなければ鋼に含有させることができず、従って
Ｓｎを強化元素とした鋼は極めて高価となるという固定
概念に捕らわれており、安価なブリキ屑およびまたはス
チール缶屑を製鋼原料として使用することにより鋼に含
有させることができ、安価にＳｎを強化元素とした鋼を
得ることができるという着想がなされておらず、従っ
て、鋼板表面疵の原因になる高温加工性低下に及ぼすＳ
ｎ添加の影響が解明されていないためである。
【０００４】本発明者等は上記着想に基づき、高温加工
性に及ぼすＳｎ添加の影響を解明した。本発明は上記着
想、上記解明に基づきなされたもので、Ｓｎを強化元素
として強度を向上させた表面性状の良好なＢ含有低炭素
熱延鋼板およびその熱延鋼板の安価な製造方法を提供す
るものである。
性に及ぼすＳｎ添加の影響を解明した。本発明は上記着
想、上記解明に基づきなされたもので、Ｓｎを強化元素
として強度を向上させた表面性状の良好なＢ含有低炭素
熱延鋼板およびその熱延鋼板の安価な製造方法を提供す
るものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記実状に
鑑み、高温加工性に及ぼすＳｎ単独添加の影響について
調査し、強化元素としてのＳｎを含有する低炭素鋼のＳ
ｎの含有量を０．４％以下に制限することによって、通
常の加熱を行うホットストリップ熱延において表面性状
の良好なＢ含有低炭素熱延鋼板を得ることができるとい
う新知見を得、本発明はこの知見並びに前記着想に基づ
きなされたもので、その要旨は次の通りである。
鑑み、高温加工性に及ぼすＳｎ単独添加の影響について
調査し、強化元素としてのＳｎを含有する低炭素鋼のＳ
ｎの含有量を０．４％以下に制限することによって、通
常の加熱を行うホットストリップ熱延において表面性状
の良好なＢ含有低炭素熱延鋼板を得ることができるとい
う新知見を得、本発明はこの知見並びに前記着想に基づ
きなされたもので、その要旨は次の通りである。
【０００６】（１）化学成分がＣ：０．０１〜０．０４
％，Ｓｉ≦０．１０％，Ｍｎ≦１．５０％，Ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．００４〜０．１０％，Ｎ≦０．００５０％，
Ｂ：０．０００５〜０．００３０％，Ｐ≦０．１０％，
Ｓ≦０．０３％，Ｓｎ：０．０１〜０．４００％，残部
Ｆｅおよび不可避的不純物元素の熱延鋼板であって、し
かも鋼板表層のＳｎ濃度が５％以下であることを特徴と
する表面性状の良好なＳｎおよびＢ含有低炭素熱延鋼
板。
％，Ｓｉ≦０．１０％，Ｍｎ≦１．５０％，Ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．００４〜０．１０％，Ｎ≦０．００５０％，
Ｂ：０．０００５〜０．００３０％，Ｐ≦０．１０％，
Ｓ≦０．０３％，Ｓｎ：０．０１〜０．４００％，残部
Ｆｅおよび不可避的不純物元素の熱延鋼板であって、し
かも鋼板表層のＳｎ濃度が５％以下であることを特徴と
する表面性状の良好なＳｎおよびＢ含有低炭素熱延鋼
板。
【０００７】（２）化学成分として、０．０２〜０．３
％のＮｉおよびまたは０．０２〜０．５％のＣｒを含有
することを特徴とする（１）記載の表面性状の良好なＳ
ｎおよびＢ含有低炭素熱延鋼板。 （３）製鋼原料の鉄屑としてブリキ屑およびまたはスチ
ール缶屑を使用して得た（１）又は（２）記載の化学成
分範囲の溶鋼を連続鋳造して製造した鋳片を１３３０℃
以下の範囲で６時間以下の保熱または加熱し、ホットス
トリップミルで熱延することを特徴とする表面性状の良
好なＳｎおよびＢ含有低炭素熱延鋼板の製造方法にあ
る。
％のＮｉおよびまたは０．０２〜０．５％のＣｒを含有
することを特徴とする（１）記載の表面性状の良好なＳ
ｎおよびＢ含有低炭素熱延鋼板。 （３）製鋼原料の鉄屑としてブリキ屑およびまたはスチ
ール缶屑を使用して得た（１）又は（２）記載の化学成
分範囲の溶鋼を連続鋳造して製造した鋳片を１３３０℃
以下の範囲で６時間以下の保熱または加熱し、ホットス
トリップミルで熱延することを特徴とする表面性状の良
好なＳｎおよびＢ含有低炭素熱延鋼板の製造方法にあ
る。
【０００８】以下、本発明について説明する。本発明者
等は製鋼原料の鉄屑としてスティール缶屑およびまたは
ブリキ屑のみを使用することを考えれば、鋼中のトラン
プエレメントとしてＳｎだけにすることが可能であると
の着想に基づき、Ｂ含有低炭素鋼を用い鋼板の表面性状
に及ぼすＳｎの影響についての実験を種々行いＳｎの含
有量を制限することにより通常の１０５０℃から１３３
０℃の加熱範囲では表面性状の良好な熱延鋼板が得られ
ることを新たに知見した。
等は製鋼原料の鉄屑としてスティール缶屑およびまたは
ブリキ屑のみを使用することを考えれば、鋼中のトラン
プエレメントとしてＳｎだけにすることが可能であると
の着想に基づき、Ｂ含有低炭素鋼を用い鋼板の表面性状
に及ぼすＳｎの影響についての実験を種々行いＳｎの含
有量を制限することにより通常の１０５０℃から１３３
０℃の加熱範囲では表面性状の良好な熱延鋼板が得られ
ることを新たに知見した。
【０００９】本発明者等はＣ：０．０１〜０．０４％，
Ｓｉ≦０．１０％，Ｂ：０．００２５％で、スティール
缶屑およびまたはブリキ屑を原料としてＳｎの含有量を
種々変えた鋼を溶製し、２５０ｍｍ厚の連続鋳造鋳片を
製造し、加熱炉に装入後、種々の加熱条件で加熱し、ホ
ットストリップミルで熱間圧延を行い、鋼板の表面性状
を検査することにより、表面性状良好の範囲を明らかに
した。図１は鋼板の表面性状に及ぼす鋼板の表層部１μ
ｍのＳｎの量の影響を示す。これによると、鋼板表層Ｓ
ｎ濃度が５％以下であれば表面疵が発生せず鋼板表面性
状が良好なことを新たに知見した。また、鋼のＳｎ濃度
が０．４％以下であれば通常のスラブ加熱の範囲でこの
鋼板表層Ｓｎ濃度が５％以下になることも新たに知見し
た。
Ｓｉ≦０．１０％，Ｂ：０．００２５％で、スティール
缶屑およびまたはブリキ屑を原料としてＳｎの含有量を
種々変えた鋼を溶製し、２５０ｍｍ厚の連続鋳造鋳片を
製造し、加熱炉に装入後、種々の加熱条件で加熱し、ホ
ットストリップミルで熱間圧延を行い、鋼板の表面性状
を検査することにより、表面性状良好の範囲を明らかに
した。図１は鋼板の表面性状に及ぼす鋼板の表層部１μ
ｍのＳｎの量の影響を示す。これによると、鋼板表層Ｓ
ｎ濃度が５％以下であれば表面疵が発生せず鋼板表面性
状が良好なことを新たに知見した。また、鋼のＳｎ濃度
が０．４％以下であれば通常のスラブ加熱の範囲でこの
鋼板表層Ｓｎ濃度が５％以下になることも新たに知見し
た。
【００１０】これらの結果は、０．４％までのＳｎ添加
では酸化雰囲気中での加熱でスケール直下の鉄中に濃化
されるが、Ｓｎの高温でのＦｅ中拡散が速いためこの加
熱条件範囲では液体を作成するまでの濃度に濃化されな
いためであると考えられる。この液体が生成する限界Ｓ
ｎ濃度（鋼板で分析した表層部１μｍの濃度）は５％で
あった。
では酸化雰囲気中での加熱でスケール直下の鉄中に濃化
されるが、Ｓｎの高温でのＦｅ中拡散が速いためこの加
熱条件範囲では液体を作成するまでの濃度に濃化されな
いためであると考えられる。この液体が生成する限界Ｓ
ｎ濃度（鋼板で分析した表層部１μｍの濃度）は５％で
あった。
【００１１】さらに、なおＳ．Ｌ．Ｇｅｒｔｓｍａｎ，
Ｈ．Ｐ．ＴａｒｄｉｆがＩｒｏｎＡｇｅ，１６９（１９
５２）Ｆｅｂ．１４，１３６〜１４０に、Ｃ：０．１５
〜０．２０％，Ｓｉ：０．１４〜０．２５％，Ｍｎ：
０．１４〜０．４０％，Ｐ：０．００８〜０．０１４
％，Ｓ：０．０２２〜０．０４２％，Ｓｎの含有量を
０．０１１〜１．００％まで変化させた試料で高温屈曲
試験を行い疵の発生を観察し、Ｓｎの含有量が０．０２
８％では疵が発生せず、０．０４９％では疵が発生する
と報告しており、上記発明者等の知見と一件矛盾すると
思えるが、詳細に検討してみると、原料としてＡｒｍｃ
ｏ ｉｒｏｎを使用したと記されているが、この文献に
はＡｒｍｃｏ ｉｒｏｎの成分は記されていないが、
Ａ．Ｂ．Ｓｈｅｌｍｅｒｄｉｎｅ等がＪ．Ｉ．Ｓ．Ｉ．
（１９６５）ｐ．４０にＡｒｍｃｏ ｉｒｏｎのＣｕ量
を０．１２％と記していることから、Ｓ．Ｌ．Ｇｅｒｔ
ｓｍａｎ等の使用した試料のＣｕ量も０．１０％前後含
まれていたと考えられ、Ｓｎ単独含有の影響の知見とは
言えないものであるから、本発明者等のＳｎ単独含有の
影響の知見と矛盾していない。
Ｈ．Ｐ．ＴａｒｄｉｆがＩｒｏｎＡｇｅ，１６９（１９
５２）Ｆｅｂ．１４，１３６〜１４０に、Ｃ：０．１５
〜０．２０％，Ｓｉ：０．１４〜０．２５％，Ｍｎ：
０．１４〜０．４０％，Ｐ：０．００８〜０．０１４
％，Ｓ：０．０２２〜０．０４２％，Ｓｎの含有量を
０．０１１〜１．００％まで変化させた試料で高温屈曲
試験を行い疵の発生を観察し、Ｓｎの含有量が０．０２
８％では疵が発生せず、０．０４９％では疵が発生する
と報告しており、上記発明者等の知見と一件矛盾すると
思えるが、詳細に検討してみると、原料としてＡｒｍｃ
ｏ ｉｒｏｎを使用したと記されているが、この文献に
はＡｒｍｃｏ ｉｒｏｎの成分は記されていないが、
Ａ．Ｂ．Ｓｈｅｌｍｅｒｄｉｎｅ等がＪ．Ｉ．Ｓ．Ｉ．
（１９６５）ｐ．４０にＡｒｍｃｏ ｉｒｏｎのＣｕ量
を０．１２％と記していることから、Ｓ．Ｌ．Ｇｅｒｔ
ｓｍａｎ等の使用した試料のＣｕ量も０．１０％前後含
まれていたと考えられ、Ｓｎ単独含有の影響の知見とは
言えないものであるから、本発明者等のＳｎ単独含有の
影響の知見と矛盾していない。
【００１２】図２は０．０２％Ｃ−０．２３％Ｍｎ−
０．００２５％Ｂ熱延鋼板のＳｎ含有量と引張り強さの
関係を示したものである。これによるとＳｎ０．１％あ
たり、引張り強さが２０Ｎ／ｍｍ2 上昇することが示さ
れる。ここでは、熱延鋼板の例を示したが、本熱延鋼板
を出発素材とする冷延・焼鈍板でも同様な効果があるこ
とを確認している。
０．００２５％Ｂ熱延鋼板のＳｎ含有量と引張り強さの
関係を示したものである。これによるとＳｎ０．１％あ
たり、引張り強さが２０Ｎ／ｍｍ2 上昇することが示さ
れる。ここでは、熱延鋼板の例を示したが、本熱延鋼板
を出発素材とする冷延・焼鈍板でも同様な効果があるこ
とを確認している。
【００１３】本発明における上記鋼成分の限定理由は次
の如くである。 Ｃ：Ｃは加工性を向上させるためには溶鋼製造上可能な
限り低下することが望ましく、引張り強さを高めるには
最も効果的な元素である。引張り強さを満足するよう下
限を０．０１％、加工性を確保するため上限を０．０４
％に限定した。 Ｓｉ：Ｓｉは強化元素として有用であるが、０．１０％
を超えて添加されると加熱により低融点のスケールが形
成され、熱間圧延に先立って行われるデスケーリングで
容易にスケールが除去されず表面性状が低下するため、
その上限を０．１０％と限定した。 Ｍｎ：Ｍｎも強度の向上には効果的な元素であるが１．
５０％を越すと溶鋼製造上困難になるので上限を１．５
０％とした。
の如くである。 Ｃ：Ｃは加工性を向上させるためには溶鋼製造上可能な
限り低下することが望ましく、引張り強さを高めるには
最も効果的な元素である。引張り強さを満足するよう下
限を０．０１％、加工性を確保するため上限を０．０４
％に限定した。 Ｓｉ：Ｓｉは強化元素として有用であるが、０．１０％
を超えて添加されると加熱により低融点のスケールが形
成され、熱間圧延に先立って行われるデスケーリングで
容易にスケールが除去されず表面性状が低下するため、
その上限を０．１０％と限定した。 Ｍｎ：Ｍｎも強度の向上には効果的な元素であるが１．
５０％を越すと溶鋼製造上困難になるので上限を１．５
０％とした。
【００１４】Ａｌ：Ａｌは脱酸上０．００４％以上必要
であるが、０．１０％を越すと結晶粒の粗大化を来たし
強度を劣化させるので０．１０％以下に限定した。 Ｎ：Ｎは含有されると時効劣化するので、可能な限り低
いことが望まれ、上限を０．００５０％とした。 Ｂ：ＢはＮと結合してＢＮとなることにより、Ｎの時効
による劣化を防止するのに有効な元素であり、少なくと
も０．０００５％以上含有する必要がある。また多すぎ
ると鋳片製造時に表面疵を発生させるので上限を０．０
０３０％とした。
であるが、０．１０％を越すと結晶粒の粗大化を来たし
強度を劣化させるので０．１０％以下に限定した。 Ｎ：Ｎは含有されると時効劣化するので、可能な限り低
いことが望まれ、上限を０．００５０％とした。 Ｂ：ＢはＮと結合してＢＮとなることにより、Ｎの時効
による劣化を防止するのに有効な元素であり、少なくと
も０．０００５％以上含有する必要がある。また多すぎ
ると鋳片製造時に表面疵を発生させるので上限を０．０
０３０％とした。
【００１５】Ｐ：Ｐも強度の向上には効果的な元素であ
るが０．１０％を越すと、靱性の低下、二次加工性の低
下がおこるので、０．１０％以下に限定した。 Ｓ：Ｓは含有されると熱間加工性および冷間加工性を低
下させる元素であるので、可能な限り低いことが望まれ
上限を０．０３％とした。 Ｓｎ：Ｓｎは本発明のポイントとなる元素であり、強度
の向上に有効な元素で少なくとも０．０１％以上含有さ
せる必要があり、さらに、強度の向上をより有効にする
には０．０３％以上の添加が必要である。上限は靱性を
低下させ、表面疵を発生させるので０．４％とした。
るが０．１０％を越すと、靱性の低下、二次加工性の低
下がおこるので、０．１０％以下に限定した。 Ｓ：Ｓは含有されると熱間加工性および冷間加工性を低
下させる元素であるので、可能な限り低いことが望まれ
上限を０．０３％とした。 Ｓｎ：Ｓｎは本発明のポイントとなる元素であり、強度
の向上に有効な元素で少なくとも０．０１％以上含有さ
せる必要があり、さらに、強度の向上をより有効にする
には０．０３％以上の添加が必要である。上限は靱性を
低下させ、表面疵を発生させるので０．４％とした。
【００１６】Ｎｉ：Ｎｉは靱性改善を目的として添加さ
れることがあるが効果が現れるに必要な添加量の下限を
０．０２％、経済性の観点から上限を０．３％とした。 Ｃｒ：Ｃｒはスケール組成の改善、焼鈍後の表面性状の
改善、耐蝕性の改善、および変態点の低下を目的として
添加されるが、それぞれの効果を明らかになる０．０２
〜０．５％の範囲とした。
れることがあるが効果が現れるに必要な添加量の下限を
０．０２％、経済性の観点から上限を０．３％とした。 Ｃｒ：Ｃｒはスケール組成の改善、焼鈍後の表面性状の
改善、耐蝕性の改善、および変態点の低下を目的として
添加されるが、それぞれの効果を明らかになる０．０２
〜０．５％の範囲とした。
【００１７】鋼板表層部のＳｎ濃度：酸化雰囲気中での
スラブ高温加熱により鋼表層部にＳｎが濃化し、この濃
化したＳｎの量が鋼板で分析して５％以上であると溶融
相を形成し結晶粒界に浸入し熱延時に割れて表面疵の原
因になるため、表層部のＳｎ濃度の上限を５％とした。
なお、ここでいう鋼板表層部濃度とは鋼板表層１μｍの
平均濃度を言う。
スラブ高温加熱により鋼表層部にＳｎが濃化し、この濃
化したＳｎの量が鋼板で分析して５％以上であると溶融
相を形成し結晶粒界に浸入し熱延時に割れて表面疵の原
因になるため、表層部のＳｎ濃度の上限を５％とした。
なお、ここでいう鋼板表層部濃度とは鋼板表層１μｍの
平均濃度を言う。
【００１８】次に、製造条件の限定理由を示す。製鋼原
料の鉄屑としてブリキ屑およびまたはスチール缶屑を使
用して得た０．０１〜０．４％のＳｎを含有する前記第
（１）項または第（２）項記載の化学成分範囲のＢ含有
低炭素鋼を連続鋳造して鋳片を製造するのは、安価な
０．０１〜０．４％のＳｎを含有する上記化学成分範囲
のＢ含有低炭素鋼鋳片を得るためである。
料の鉄屑としてブリキ屑およびまたはスチール缶屑を使
用して得た０．０１〜０．４％のＳｎを含有する前記第
（１）項または第（２）項記載の化学成分範囲のＢ含有
低炭素鋼を連続鋳造して鋳片を製造するのは、安価な
０．０１〜０．４％のＳｎを含有する上記化学成分範囲
のＢ含有低炭素鋼鋳片を得るためである。
【００１９】鋳片の加熱条件はスケールの組成および地
鉄およびスケール間へのＳｎが濃縮し、その結果熱延時
の表面疵発生に影響する。１３３０℃より高いとサブス
ケール層が厚く生成しデスケーリングによりスケール除
去が不十分になる。また、１３３０℃以下でも６時間以
上の加熱または保熱を行うとＳｎが濃縮し、表面疵の原
因となる。従って、熱延前鋳片の加熱または保熱は１３
３０℃以下、６時間以下と限定した。以上の条件で製造
された本発明の熱延鋼板は表面性状が良好であり、強化
元素のＳｎを０．０１〜０．４％（好ましくは０．０３
〜０．４％）含有するものであるから、Ｓｎを含有しな
いものに比べてその強度が２〜８０Ｎ／ｍｍ2 向上して
いる。
鉄およびスケール間へのＳｎが濃縮し、その結果熱延時
の表面疵発生に影響する。１３３０℃より高いとサブス
ケール層が厚く生成しデスケーリングによりスケール除
去が不十分になる。また、１３３０℃以下でも６時間以
上の加熱または保熱を行うとＳｎが濃縮し、表面疵の原
因となる。従って、熱延前鋳片の加熱または保熱は１３
３０℃以下、６時間以下と限定した。以上の条件で製造
された本発明の熱延鋼板は表面性状が良好であり、強化
元素のＳｎを０．０１〜０．４％（好ましくは０．０３
〜０．４％）含有するものであるから、Ｓｎを含有しな
いものに比べてその強度が２〜８０Ｎ／ｍｍ2 向上して
いる。
【００２０】
【実施例】表１は供試鋼の化学成分を示す。Ａ１〜Ａ５
はＣ−Ｍｎ−Ｂ鋼にＳｎを０．０２〜０．３５％含有し
た本発明鋼でありＡ６〜Ａ８はＣ−Ｍｎ−Ｂ鋼にＮｉ，
Ｃｒを１種以上含有し、さらにＳｎを０．２８％含有し
た本発明鋼である。Ｂ１，Ｂ６はＳｎを含有していない
比較鋼でＡ１，Ａ６と同じＣ，Ｍｎ，Ｃｒの成分であ
る。Ｃ１はＳｎ含有量が０．４１％と高い比較鋼であ
る。なお、これらの鋼の不可避的不純物元素としてのＣ
ｕは０．０１〜０．０２％含まれていた。表２は表１の
化学成分を持った鋼を連続鋳造により厚み２５０ｍｍの
鋳片とし、ホットストリップミルで熱延したときの加熱
・熱延条件、鋼板の表面性状、表層１μｍのＳｎ濃度お
よびＪＩＳ５号引張試験片による引張強さを示す。
はＣ−Ｍｎ−Ｂ鋼にＳｎを０．０２〜０．３５％含有し
た本発明鋼でありＡ６〜Ａ８はＣ−Ｍｎ−Ｂ鋼にＮｉ，
Ｃｒを１種以上含有し、さらにＳｎを０．２８％含有し
た本発明鋼である。Ｂ１，Ｂ６はＳｎを含有していない
比較鋼でＡ１，Ａ６と同じＣ，Ｍｎ，Ｃｒの成分であ
る。Ｃ１はＳｎ含有量が０．４１％と高い比較鋼であ
る。なお、これらの鋼の不可避的不純物元素としてのＣ
ｕは０．０１〜０．０２％含まれていた。表２は表１の
化学成分を持った鋼を連続鋳造により厚み２５０ｍｍの
鋳片とし、ホットストリップミルで熱延したときの加熱
・熱延条件、鋼板の表面性状、表層１μｍのＳｎ濃度お
よびＪＩＳ５号引張試験片による引張強さを示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】鋼板記号１〜５は鋼種Ａ１〜Ａ５のＣ−Ｍ
ｎ−Ｂ鋼にＳｎを０．０２〜０．３５％含有した鋼板で
あり、表面性状が良好な本発明例である。鋼板記号６〜
８は鋼種Ａ６〜Ａ８のＣ−Ｍｎ−Ｂ鋼にＮｉ，Ｃｒを１
種以上含有し、さらにＳｎを０．２８％含有した鋼を熱
延した鋼板であり、表面性状が良好な本発明例である。
鋼板記号９〜１０はＳｎを含有していない比較鋼板であ
る。鋼板記号９（鋼種Ｂ１）は同じＣ，ＭｎでＳｎを含
有している鋼板記号５（鋼種Ａ４）に比べて強度は７０
Ｎ／ｍｍ2 低くなっており、鋼板記号１０（鋼種Ｂ６）
は同じＣ，ＭｎでＳｎを含有している鋼板記号６（鋼種
Ａ６）に比べて強度は５６Ｎ／ｍｍ2 低くなっている。
ｎ−Ｂ鋼にＳｎを０．０２〜０．３５％含有した鋼板で
あり、表面性状が良好な本発明例である。鋼板記号６〜
８は鋼種Ａ６〜Ａ８のＣ−Ｍｎ−Ｂ鋼にＮｉ，Ｃｒを１
種以上含有し、さらにＳｎを０．２８％含有した鋼を熱
延した鋼板であり、表面性状が良好な本発明例である。
鋼板記号９〜１０はＳｎを含有していない比較鋼板であ
る。鋼板記号９（鋼種Ｂ１）は同じＣ，ＭｎでＳｎを含
有している鋼板記号５（鋼種Ａ４）に比べて強度は７０
Ｎ／ｍｍ2 低くなっており、鋼板記号１０（鋼種Ｂ６）
は同じＣ，ＭｎでＳｎを含有している鋼板記号６（鋼種
Ａ６）に比べて強度は５６Ｎ／ｍｍ2 低くなっている。
【００２４】鋼板記号１１はＳｎ含有量が０．４１％と
高い鋼を熱延した比較例で、表面性状が悪く、鋼板の表
層Ｓｎ濃度が５．５％と高くなっている。鋼板記号１２
〜２１は鋼種Ａ４を用いて加熱条件を種々変えて熱延し
た鋼板であり、鋼板記号１２〜１９は表面性状が良好な
本発明例であり、鋼板記号２２，２１は加熱条件が本発
明範囲内にない表面性状が悪い比較例である。鋼板記号
２０は加熱温度が高いためデスケーリング性が悪く表面
性状が悪い比較例であり、また鋼板記号２１は加熱時間
が長く表層Ｓｎ濃化により表面性状が悪い比較例であ
る。
高い鋼を熱延した比較例で、表面性状が悪く、鋼板の表
層Ｓｎ濃度が５．５％と高くなっている。鋼板記号１２
〜２１は鋼種Ａ４を用いて加熱条件を種々変えて熱延し
た鋼板であり、鋼板記号１２〜１９は表面性状が良好な
本発明例であり、鋼板記号２２，２１は加熱条件が本発
明範囲内にない表面性状が悪い比較例である。鋼板記号
２０は加熱温度が高いためデスケーリング性が悪く表面
性状が悪い比較例であり、また鋼板記号２１は加熱時間
が長く表層Ｓｎ濃化により表面性状が悪い比較例であ
る。
【００２５】
【発明の効果】本発明によるＢ含有低炭素熱延鋼板は
０．０１〜０．４０％のＳｎを含有し、しかもその表層
Ｓｎ濃度が５％以下であるから、Ｓｎを強化元素として
強度が２〜８０Ｎ／ｍｍ2 向上した表面性状が良好なＢ
含有低炭素熱延鋼板であり、本発明によるＢ含有低炭素
熱延鋼板の製造方法は安価なブリキ屑およびまたはスチ
ール缶屑を製鋼原料の鉄屑として使用することにより安
価にＳｎを強化元素として０．０１〜０．４％含有させ
た溶鋼から製造した鋳片を出発素材とすると共に熱延条
件を、特に表層のＳｎ濃度が５％以下となるように制限
したものであるから、安価にＳｎを強化元素として強度
を２〜８０Ｎ／ｍｍ2 向上させた表面性状が良好な熱延
鋼板を製造できるものであり、ブリキ屑、スチール缶屑
等の鉄屑リサイクルの促進による経済的、社会的な効果
は極めて大きい。
０．０１〜０．４０％のＳｎを含有し、しかもその表層
Ｓｎ濃度が５％以下であるから、Ｓｎを強化元素として
強度が２〜８０Ｎ／ｍｍ2 向上した表面性状が良好なＢ
含有低炭素熱延鋼板であり、本発明によるＢ含有低炭素
熱延鋼板の製造方法は安価なブリキ屑およびまたはスチ
ール缶屑を製鋼原料の鉄屑として使用することにより安
価にＳｎを強化元素として０．０１〜０．４％含有させ
た溶鋼から製造した鋳片を出発素材とすると共に熱延条
件を、特に表層のＳｎ濃度が５％以下となるように制限
したものであるから、安価にＳｎを強化元素として強度
を２〜８０Ｎ／ｍｍ2 向上させた表面性状が良好な熱延
鋼板を製造できるものであり、ブリキ屑、スチール缶屑
等の鉄屑リサイクルの促進による経済的、社会的な効果
は極めて大きい。
【図１】０．０２％Ｃ−０．２３％Ｍｎ−０．００２５
％Ｂ熱延鋼板の表面性状に及ぼす鋼板表層Ｓｎ濃度の影
響を示す図、
％Ｂ熱延鋼板の表面性状に及ぼす鋼板表層Ｓｎ濃度の影
響を示す図、
【図２】０．０２％Ｃ−０．２３％Ｍｎ−０．００２５
％Ｂ熱延鋼板の引張り強さに及ぼすＳｎの影響を示す図
である。
％Ｂ熱延鋼板の引張り強さに及ぼすＳｎの影響を示す図
である。
Claims (3)
- 【請求項１】 化学成分が、 Ｃ：０．０１〜０．０４％ Ｓｉ≦０．１０％ Ｍｎ≦１．５０％ Ｓｏｌ．Ａｌ：０．００４〜０．１０％ Ｎ≦０．００５０％ Ｂ：０．０００５〜０．００３０％ Ｐ≦０．１０％ Ｓ≦０．０３％ Ｓｎ：０．０１〜０．４００％ 残部Ｆｅおよび不可避的不純物元素の熱延鋼板であっ
て、しかも鋼板表層のＳｎ濃度が５％以下であることを
特徴とする表面性状の良好なＳｎおよびＢ含有低炭素熱
延鋼板。 - 【請求項２】 化学成分として、０．０２〜０．３％の
Ｎｉおよびまたは０．０２〜０．５％のＣｒを含有する
ことを特徴とする請求項１記載の表面性状の良好なＳｎ
およびＢ含有低炭素熱延鋼板。 - 【請求項３】 製鋼原料の鉄屑としてブリキ屑およびま
たはスチール缶屑を使用して得た請求項１又は２記載の
化学成分範囲の溶鋼を連続鋳造して製造した鋳片を１３
３０℃以下の範囲で６時間以下の保熱または加熱し、ホ
ットストリップミルで熱延することを特徴とする表面性
状の良好なＳｎおよびＢ含有低炭素熱延鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26677293A JPH07118801A (ja) | 1993-10-26 | 1993-10-26 | 表面性状の良好なＳｎおよびＢ含有低炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26677293A JPH07118801A (ja) | 1993-10-26 | 1993-10-26 | 表面性状の良好なＳｎおよびＢ含有低炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07118801A true JPH07118801A (ja) | 1995-05-09 |
Family
ID=17435488
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26677293A Withdrawn JPH07118801A (ja) | 1993-10-26 | 1993-10-26 | 表面性状の良好なＳｎおよびＢ含有低炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07118801A (ja) |
-
1993
- 1993-10-26 JP JP26677293A patent/JPH07118801A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20001226 |