JPS6237341A - 耐２次加工脆性の良好な超深紋り用熱延鋼板 - Google Patents
耐２次加工脆性の良好な超深紋り用熱延鋼板Info
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- JPS6237341A JPS6237341A JP17595285A JP17595285A JPS6237341A JP S6237341 A JPS6237341 A JP S6237341A JP 17595285 A JP17595285 A JP 17595285A JP 17595285 A JP17595285 A JP 17595285A JP S6237341 A JPS6237341 A JP S6237341A
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- rolled steel
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- superdrawing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この明細書で開示する技術は、エアコン用コンプレッサ
ーカバーなどの超深絞り性を要求される部位に使用され
る熱延鋼板に関し、特に耐２次加工脆性に優れた特性を
示すものについての提案である。
ーカバーなどの超深絞り性を要求される部位に使用され
る熱延鋼板に関し、特に耐２次加工脆性に優れた特性を
示すものについての提案である。
（従来の技術）
従来、深絞り用熱延鋼板としては、例えば、低炭素（Ｃ
：０．０２〜Ｏ，Ｑ７ｗｔ％ ；以下単に％で示す）Ａ
ｔキルド鋼またはリムド鋼を素材としてこれを熱間圧延
の際に高温で巻取ったもの、或いはより軟質化を目的と
して極低Ｃ鋼（Ｃ：０．０１％）を素材としてＢ−￥）
Ｎｂを添加した種類の鋼板が知られている。
：０．０２〜Ｏ，Ｑ７ｗｔ％ ；以下単に％で示す）Ａ
ｔキルド鋼またはリムド鋼を素材としてこれを熱間圧延
の際に高温で巻取ったもの、或いはより軟質化を目的と
して極低Ｃ鋼（Ｃ：０．０１％）を素材としてＢ−￥）
Ｎｂを添加した種類の鋼板が知られている。
また最近では、特公昭６０−７６９０号公報に示されて
いるような、Ｃ：０．１０％以下の低炭素リムド鋼を素
材とし、酸化物および硫化物として消費された残りの有
効Ｍｎを０．１０％以上に限定した上で、スラブの低温
加熱（１０５０〜１２００℃）と低温圧延（７００〜８
００℃）とを組み合わせる特殊な処理を経て製造された
熱延鋼板も知られている。
いるような、Ｃ：０．１０％以下の低炭素リムド鋼を素
材とし、酸化物および硫化物として消費された残りの有
効Ｍｎを０．１０％以上に限定した上で、スラブの低温
加熱（１０５０〜１２００℃）と低温圧延（７００〜８
００℃）とを組み合わせる特殊な処理を経て製造された
熱延鋼板も知られている。
しかし、このような既知の超深絞り用熱延鋼板ノ場合、
例えばコンプレッサーカバー等の超深絞り加工を経る部
位のような使途ではなお十分とは言えないのが実情であ
る。
例えばコンプレッサーカバー等の超深絞り加工を経る部
位のような使途ではなお十分とは言えないのが実情であ
る。
（発明が解決しようとする問題点）
一般に熱延鋼板の場合、冷延鋼板とは異なり、絞り性に
有効な（１１１）集合組織が発達しにくく、絞り性の尺
度であるγ値は０．５〜１．０程度である。（ちなみに
、冷延鋼板のγ値は１．３〜２．２程度である）従って
、熱延鋼板の絞り性を、γ値の増加、すなわち（１１１
）集合組織が発達させることにより期待するのは不可能
である。
有効な（１１１）集合組織が発達しにくく、絞り性の尺
度であるγ値は０．５〜１．０程度である。（ちなみに
、冷延鋼板のγ値は１．３〜２．２程度である）従って
、熱延鋼板の絞り性を、γ値の増加、すなわち（１１１
）集合組織が発達させることにより期待するのは不可能
である。
ところで、絞り加工性の良し悪しはプレス時に如何にし
て減厚しないですむかということに対応する。かかる意
味合いでは板厚の厚い熱延鋼板はγ値が小さくとも、絞
り加工に対しては幾分冷延鋼板より有利になる。すなわ
ち熱延鋼板において絞り性を向上させるためには、鋼板
の延性をできうる限り向上させることが必要となるわけ
である。
て減厚しないですむかということに対応する。かかる意
味合いでは板厚の厚い熱延鋼板はγ値が小さくとも、絞
り加工に対しては幾分冷延鋼板より有利になる。すなわ
ち熱延鋼板において絞り性を向上させるためには、鋼板
の延性をできうる限り向上させることが必要となるわけ
である。
すなわち超深絞り用熱延鋼板として具備すべき必要な性
質は以下の通りである。
質は以下の通りである。
■高延性であること。
■低降伏点応力であること。
■絞り加工時又は加工後の衝撃による割れ発生すなわち
２次加工割れがないこと。
２次加工割れがないこと。
（問題点を解決するだめの手段）
本発明者らは、上記の諸性質を具備させるため鋼の成分
組成に着目して研究をすすめた結果、上記具備すべき■
、■の条件を解決するために極低Ｃ組成とすること、そ
して■〜■の全部の要求に対しては、極低Ｃ鋼のＣ，Ｎ
、Ｓ、Ｔｉ量とりわけＳを通常レベル（Ｓ ＝０．００
５〜０．０１５％）より極端に低いレベルとし、さらに
は、Ｃ，Ｎ、Ｓ量に応じてＴｌ量を限定することにより
、有利に適合させることができることを知見したのであ
る。
組成に着目して研究をすすめた結果、上記具備すべき■
、■の条件を解決するために極低Ｃ組成とすること、そ
して■〜■の全部の要求に対しては、極低Ｃ鋼のＣ，Ｎ
、Ｓ、Ｔｉ量とりわけＳを通常レベル（Ｓ ＝０．００
５〜０．０１５％）より極端に低いレベルとし、さらに
は、Ｃ，Ｎ、Ｓ量に応じてＴｌ量を限定することにより
、有利に適合させることができることを知見したのであ
る。
要するに本発明は、 Ｃ： ０．００４０ｗｔ％以下、
＾１ ：０．００５〜Ｏ，ｌＱｗｔ％、Ｐ ： ０．
０１５ｗｔ％以下Ｎ ： ０．００４０ｗｔ％以下、Ｓ
： ０．００３５ｗｔ％以下を含有し、残部が不可避
的不純物およびＰｅよりなる耐２次加工脆性の良好な超
深絞り用熱延鋼板である。
＾１ ：０．００５〜Ｏ，ｌＱｗｔ％、Ｐ ： ０．
０１５ｗｔ％以下Ｎ ： ０．００４０ｗｔ％以下、Ｓ
： ０．００３５ｗｔ％以下を含有し、残部が不可避
的不純物およびＰｅよりなる耐２次加工脆性の良好な超
深絞り用熱延鋼板である。
（作 用）
以下本発明鋼板の成分組成が上記のように限定される理
由につき説明する。
由につき説明する。
［：Ｃ］：Ｃは耐２次加工脆性を向上させるために、鋼
板中に適量（２〜９ｐｐｍ）を固溶状態で残存させる必
要がある。なお、このＣ含有量については、後述するＣ
Ｔｉ：ｌ 、 ［３）含有量との関連でも一層詳しく
説明するが、Ｃ量が多くなるとＴｌ量が少ない場合、固
溶Ｃが１０ｐｐｍ以上残存しやすくなり、耐時効性の劣
化とともに延性すなわち深絞り性が劣化する。またＴｉ
量が多いと形成される炭化物（Ｔｉｃ）の量が増加し、
析出硬化が起こってやはり延性が劣化する。このためＣ
量は少ないほどよく、その上限は０．００４０％（４０
ｐｐｍ ）であるが、より好ましくは３５ｐｐｍ以下に
すべきである。
板中に適量（２〜９ｐｐｍ）を固溶状態で残存させる必
要がある。なお、このＣ含有量については、後述するＣ
Ｔｉ：ｌ 、 ［３）含有量との関連でも一層詳しく
説明するが、Ｃ量が多くなるとＴｌ量が少ない場合、固
溶Ｃが１０ｐｐｍ以上残存しやすくなり、耐時効性の劣
化とともに延性すなわち深絞り性が劣化する。またＴｉ
量が多いと形成される炭化物（Ｔｉｃ）の量が増加し、
析出硬化が起こってやはり延性が劣化する。このためＣ
量は少ないほどよく、その上限は０．００４０％（４０
ｐｐｍ ）であるが、より好ましくは３５ｐｐｍ以下に
すべきである。
（Ｍｎ〕：Ｍｎ含有量が多いと加工性が劣化するので上
限は°０．２０％とする。
限は°０．２０％とする。
（Ｔｉ量：Ｔｉは、この発明での鋼組成のうちで最も重
要な元素であり、鋼中のＳ、ＮとＣの一部を固定し、か
つ加工性の向上を図るために、最低でるためのＴｌ量に
相当する。これらの和にさらに０、００３％を加えた値
をＴｉの下限としたのは、鋼中Ｃの一部をＴｉＣとして
固定し、残量を固溶Ｃとして残留させることにより、耐
時効性を劣化されることなく、耐２次加工性脆性を付与
するためである。
要な元素であり、鋼中のＳ、ＮとＣの一部を固定し、か
つ加工性の向上を図るために、最低でるためのＴｌ量に
相当する。これらの和にさらに０、００３％を加えた値
をＴｉの下限としたのは、鋼中Ｃの一部をＴｉＣとして
固定し、残量を固溶Ｃとして残留させることにより、耐
時効性を劣化されることなく、耐２次加工性脆性を付与
するためである。
これよりすくないと、ＣさらにはＮが鋼中に固溶し、耐
２次加工脆性は非常に良好になるが、耐歪時効性が急激
に劣化するとともに加工性特に延性が劣化するようにな
る。これに対してこのＴｉは、かなり多量に添加しても
この発明の場合Ｓを非常に少なくしているために固溶Ｃ
が適量残ヰし、耐である。この量を超えるＴｉの添加は
、もはやすべてのＣがＴＩＣとして固定され固溶Ｃが残
留しなくなって耐２次加工脆性が劣化するばかりか、Ｔ
ｉＯ固溶強化により加工性さえも劣化するのでこの量に
限定される。
２次加工脆性は非常に良好になるが、耐歪時効性が急激
に劣化するとともに加工性特に延性が劣化するようにな
る。これに対してこのＴｉは、かなり多量に添加しても
この発明の場合Ｓを非常に少なくしているために固溶Ｃ
が適量残ヰし、耐である。この量を超えるＴｉの添加は
、もはやすべてのＣがＴＩＣとして固定され固溶Ｃが残
留しなくなって耐２次加工脆性が劣化するばかりか、Ｔ
ｉＯ固溶強化により加工性さえも劣化するのでこの量に
限定される。
〔１）：Ｉ中の０を固定し、Ｔｉの歩留りを上げるため
最低０．００５％が必要である。０．１０以上の添加は
コストアップになるとともに効果が飽和する。
最低０．００５％が必要である。０．１０以上の添加は
コストアップになるとともに効果が飽和する。
（ｐ）：ｐ もＭｎと全く同じ理由により０．０１５’
％以下に限定される。
％以下に限定される。
（Ｎ：ｌ：Ｎは次に述べるＳと同様、Ｔｌで優先的に高
温域（≧１０００℃のスラブ加熱又は粗圧延時）でＴｉ
Ｎとして固定されるから固溶Ｎによる悪影響はほとんど
無視できる。しかし、このＮが多くなると、ＴｉＮの析
出強化により硬質化し加工性が劣化する。したがって、
Ｎの上限をＮ≦０．００４０％とするが、より好ましく
はＮ≦０．００３５％とすべきである。
温域（≧１０００℃のスラブ加熱又は粗圧延時）でＴｉ
Ｎとして固定されるから固溶Ｎによる悪影響はほとんど
無視できる。しかし、このＮが多くなると、ＴｉＮの析
出強化により硬質化し加工性が劣化する。したがって、
Ｎの上限をＮ≦０．００４０％とするが、より好ましく
はＮ≦０．００３５％とすべきである。
〔Ｓ〕 ：Ｓは本発明の中でＴｉとともに最も重要な元
素の１つである。Ｓの大部分は、例えばスラブ鋳造後の
冷却中、スラブの加熱中あるいは熱間圧延時の粗圧延の
段階等のような１０００℃以上の高温域で、ＴｉＳとし
て固定される。ここで重要なことは、生成したＴｉＳが
鋼中のＣをＴｉＣとして固定するための析出核となる点
である。すなわち、本発明のようにＳが０．００３５％
以下の極低Ｓ領域になると、鋼中Ｃの全量が析出しな（
なり、鋼中に固溶Ｃとして２〜ｉｏｐｐｍ残留するよう
になる。本発明の如き極低Ｃ鋼では、２次加工割れは粒
界で起きるのが普通だが、固溶Ｃ量が２〜１０ｐｐｍも
残留するようになると大部分が粒界に偏析して粒界強度
を高め、耐２次加工脆性を改善するのでる。この点従来
製造されている鋼のＳ量は通常０．００５％以上であり
、このようなＳ量では、耐２次加工脆性改善の効果はな
い。すなわち本発明の目指す効果は、このＳ量を０．０
０３５％以下の極低Ｓ領域まで下げることにより始めて
実現されるのである。
素の１つである。Ｓの大部分は、例えばスラブ鋳造後の
冷却中、スラブの加熱中あるいは熱間圧延時の粗圧延の
段階等のような１０００℃以上の高温域で、ＴｉＳとし
て固定される。ここで重要なことは、生成したＴｉＳが
鋼中のＣをＴｉＣとして固定するための析出核となる点
である。すなわち、本発明のようにＳが０．００３５％
以下の極低Ｓ領域になると、鋼中Ｃの全量が析出しな（
なり、鋼中に固溶Ｃとして２〜ｉｏｐｐｍ残留するよう
になる。本発明の如き極低Ｃ鋼では、２次加工割れは粒
界で起きるのが普通だが、固溶Ｃ量が２〜１０ｐｐｍも
残留するようになると大部分が粒界に偏析して粒界強度
を高め、耐２次加工脆性を改善するのでる。この点従来
製造されている鋼のＳ量は通常０．００５％以上であり
、このようなＳ量では、耐２次加工脆性改善の効果はな
い。すなわち本発明の目指す効果は、このＳ量を０．０
０３５％以下の極低Ｓ領域まで下げることにより始めて
実現されるのである。
上述した成分組成よりなる鋼は、常法に従う処理によっ
て熱間圧延鋼板とする。すなわち、転炉出鋼抜脱ガス処
理し連続鋳造でスラブとされるのが一般的な方法である
が、この溶製プロセスについては、いかなる方式であっ
ても本発明の効果には影響しなし。従って、例えば、板
厚３０ｍｍ程度のシートバーとして鋳込んでも同様の効
果が期待できる。また、熱延条件についても、スラブ再
加熱後、粗圧延−仕上げ圧延と経たものを、コイルに巻
取るという工程が一般的であるが、ＣＣ−ＯＲすなわち
スラブ直送圧延を行っても同様の効果が期待できる。次
に得られた熱延鋼板は必要に応じて、レベリング加工な
いしは脱スケールを行って製品とする。また、本発明は
溶融Ｚｎめっき等の表面処理を行っても同様の作用効果
が得られる。
て熱間圧延鋼板とする。すなわち、転炉出鋼抜脱ガス処
理し連続鋳造でスラブとされるのが一般的な方法である
が、この溶製プロセスについては、いかなる方式であっ
ても本発明の効果には影響しなし。従って、例えば、板
厚３０ｍｍ程度のシートバーとして鋳込んでも同様の効
果が期待できる。また、熱延条件についても、スラブ再
加熱後、粗圧延−仕上げ圧延と経たものを、コイルに巻
取るという工程が一般的であるが、ＣＣ−ＯＲすなわち
スラブ直送圧延を行っても同様の効果が期待できる。次
に得られた熱延鋼板は必要に応じて、レベリング加工な
いしは脱スケールを行って製品とする。また、本発明は
溶融Ｚｎめっき等の表面処理を行っても同様の作用効果
が得られる。
（実施例）
表１に示す成分組成の鋼を転炉出鋼し、ＲＨ脱ガス後連
続鋳造にてスラブとした。このスラブを１２５０℃に加
熱後熱間圧延により９２０℃±５℃で仕上げ、５７０℃
で巻き取った。（板厚３．２ｍｍ）脱スケール後機械的
性質と耐２次加工脆性を調脱スケール後機械的性質と耐
２次加工脆性を調べた。耐歪時効性の尺度としては、時
効指数を採用した。時効指数が３ｋｇ／Ｉｎｆｆ１２以
下なら常温での歪時効の進行は極めて遅く、実質的に非
時効である。また、耐２次加工脆性の試験は、サンプル
を１００ ａｍφに抜打き、５０ｍｍφの平底ポンチで
深絞り成形しく絞り比２．０）、このサンプルに一５０
℃で５ｋｇの重りを１ｍの高さから落下させたときの割
れの有無で判定した。その結果を表２に示す。
続鋳造にてスラブとした。このスラブを１２５０℃に加
熱後熱間圧延により９２０℃±５℃で仕上げ、５７０℃
で巻き取った。（板厚３．２ｍｍ）脱スケール後機械的
性質と耐２次加工脆性を調脱スケール後機械的性質と耐
２次加工脆性を調べた。耐歪時効性の尺度としては、時
効指数を採用した。時効指数が３ｋｇ／Ｉｎｆｆ１２以
下なら常温での歪時効の進行は極めて遅く、実質的に非
時効である。また、耐２次加工脆性の試験は、サンプル
を１００ ａｍφに抜打き、５０ｍｍφの平底ポンチで
深絞り成形しく絞り比２．０）、このサンプルに一５０
℃で５ｋｇの重りを１ｍの高さから落下させたときの割
れの有無で判定した。その結果を表２に示す。
ここで、ＹＳ、 ＰＳ、 Ｅ ｌは圧延方向、圧延直角
方向、圧延方向と４５°の値の平均値で定義される。例
えば、延性Ｅｌは（（Ｅｆｏ＋Ｅｊ！ｓｏ”２Ｂ ｆｉ
ｓ） ／４）で表わされる。（なお添字は圧延方向と
試験片とのなす角度） 供試材ＮＣＬ１．２．３は、それぞれＣ，Ｍｎ、Ｐが本
発明の範囲を外れた例であり材質が劣る。
方向、圧延方向と４５°の値の平均値で定義される。例
えば、延性Ｅｌは（（Ｅｆｏ＋Ｅｊ！ｓｏ”２Ｂ ｆｉ
ｓ） ／４）で表わされる。（なお添字は圧延方向と
試験片とのなす角度） 供試材ＮＣＬ１．２．３は、それぞれＣ，Ｍｎ、Ｐが本
発明の範囲を外れた例であり材質が劣る。
また供試材Ｎα７は、Ｓが外れた例であり、耐２次加工
脆性が劣る。
脆性が劣る。
供試材Ｎｏ、 ９は、Ｎが外れた例で材質が劣る。
供試材Ｎα１０，１１は、ＴｉＯ上、下限を外れた例で
あり、供試材Ｎｏ、１０は耐歪時効性が劣り、供試材Ｎ
α１１は耐２次加工脆性が劣る。
あり、供試材Ｎｏ、１０は耐歪時効性が劣り、供試材Ｎ
α１１は耐２次加工脆性が劣る。
そして供試材Ｎα４，５，６．８は、本発明の鋼であり
、材質および耐２次加工脆性とも良好である。
、材質および耐２次加工脆性とも良好である。
（発明の効果）
以上説明したように本発明によれば、コンプレッサーカ
バーあるいは自動車の構造部材等、とくに超深絞り性を
要求される部分に好適に用いられる熱延鋼板を得ること
ができると共にその鋼板の耐２次加工脆性を著しく向上
させることができる。
バーあるいは自動車の構造部材等、とくに超深絞り性を
要求される部分に好適に用いられる熱延鋼板を得ること
ができると共にその鋼板の耐２次加工脆性を著しく向上
させることができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．００４０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：０．２０ｗｔ％以下、 Ｔｉ：（［４８／１４］Ｎ（％）＋［４８／３２］Ｓ（
％）＋０．００３）〜（３×［４８／１２］Ｃ（％）＋
［４８／１４］Ｎ（％）＋［４８／３２］Ｓ（％））ｗ
ｔ％、Ａｌ：０．００５〜０．１０ｗｔ％、 Ｐ：０．０１５ｗｔ％以下、 Ｎ：０．００４０ｗｔ％以下、 Ｓ：０．００３５ｗｔ％以下 を含有し、残部が不可避的不純物およびＦｅよりなる耐
２次加工脆性の良好な超深絞り用熱延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17595285A JPS6237341A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 耐２次加工脆性の良好な超深紋り用熱延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17595285A JPS6237341A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 耐２次加工脆性の良好な超深紋り用熱延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6237341A true JPS6237341A (ja) | 1987-02-18 |
| JPH0368104B2 JPH0368104B2 (ja) | 1991-10-25 |
Family
ID=16005118
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17595285A Granted JPS6237341A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 耐２次加工脆性の良好な超深紋り用熱延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6237341A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6473052A (en) * | 1987-09-14 | 1989-03-17 | Kawasaki Steel Co | Hot-rolled steel plate for superdrawing excellent in resistance to secondary working brittleness |
| JPH0372032A (ja) * | 1989-08-09 | 1991-03-27 | Kobe Steel Ltd | 薄鋼板の製造方法 |
| JPH0394021A (ja) * | 1989-09-05 | 1991-04-18 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性と耐２次加工脆性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0394020A (ja) * | 1989-09-05 | 1991-04-18 | Kobe Steel Ltd | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0394022A (ja) * | 1989-09-05 | 1991-04-18 | Kobe Steel Ltd | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
| JPH03150317A (ja) * | 1989-11-02 | 1991-06-26 | Kobe Steel Ltd | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS609830A (ja) * | 1983-06-28 | 1985-01-18 | Nippon Steel Corp | 非時効で深絞り加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS6210220A (ja) * | 1985-07-05 | 1987-01-19 | Nippon Steel Corp | 化成処理性に優れた成形用熱延鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-08-12 JP JP17595285A patent/JPS6237341A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Cited By (10)
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| JPH0372032A (ja) * | 1989-08-09 | 1991-03-27 | Kobe Steel Ltd | 薄鋼板の製造方法 |
| JPH0394021A (ja) * | 1989-09-05 | 1991-04-18 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性と耐２次加工脆性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
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| JPH0394022A (ja) * | 1989-09-05 | 1991-04-18 | Kobe Steel Ltd | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0784619B2 (ja) * | 1989-09-05 | 1995-09-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 深絞り性と耐２次加工脆性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0784622B2 (ja) * | 1989-09-05 | 1995-09-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0784618B2 (ja) * | 1989-09-05 | 1995-09-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH03150317A (ja) * | 1989-11-02 | 1991-06-26 | Kobe Steel Ltd | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0784620B2 (ja) * | 1989-11-02 | 1995-09-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐２次加工脆性に優れた深絞り用溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0368104B2 (ja) | 1991-10-25 |
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