JPH07278744A - 耐圧強度とネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法 - Google Patents
耐圧強度とネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法Info
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- JPH07278744A JPH07278744A JP7365194A JP7365194A JPH07278744A JP H07278744 A JPH07278744 A JP H07278744A JP 7365194 A JP7365194 A JP 7365194A JP 7365194 A JP7365194 A JP 7365194A JP H07278744 A JPH07278744 A JP H07278744A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は耐圧強度とネックドイン性に優れた
DI缶用表面処理原板及び製造方法を提供する。 【構成】 鋼の主要成分が、Ｃ：0.0100〜0.0900wt％、
Mn：0.05〜1.00wt％、Ｐ：≦0.030 wt％、Ｓ：≦0.025
wt％、sol.Al:0.010〜0.100 wt％、Ｎ：0.0005〜0.0120
wt％、残部不可避的不純物及び鉄よりかり、 G.Snoが
9.5以上、Hv（10％BH）が 145以上、Hv（70％BH）が 19
5以下であること、及び上記成分の鋼を、C.T: 660〜750
℃、冷間圧延率：84〜91％、再結晶温度〜700 ℃の箱
焼鈍で、G.Sno が 9.5以上、軸比が 1.4以下の焼鈍板を
造り、伸び率で２％以上30％以下の調質圧延で、Hv（10
％BH）が145 以上、Hv（70％BH）が 195以下に調整する
ことを特徴とする。
DI缶用表面処理原板及び製造方法を提供する。 【構成】 鋼の主要成分が、Ｃ：0.0100〜0.0900wt％、
Mn：0.05〜1.00wt％、Ｐ：≦0.030 wt％、Ｓ：≦0.025
wt％、sol.Al:0.010〜0.100 wt％、Ｎ：0.0005〜0.0120
wt％、残部不可避的不純物及び鉄よりかり、 G.Snoが
9.5以上、Hv（10％BH）が 145以上、Hv（70％BH）が 19
5以下であること、及び上記成分の鋼を、C.T: 660〜750
℃、冷間圧延率：84〜91％、再結晶温度〜700 ℃の箱
焼鈍で、G.Sno が 9.5以上、軸比が 1.4以下の焼鈍板を
造り、伸び率で２％以上30％以下の調質圧延で、Hv（10
％BH）が145 以上、Hv（70％BH）が 195以下に調整する
ことを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は錫メッキが施されるＤＩ
缶用表面処理原板に於いて、ＤＩ缶用ぶりき原板の板厚
をゲージダウンした時にも（例えば、板厚を現状の０．
２４５mmから０．２２０mmへのゲージダウン）、所定の
耐圧強度が確保できるＤＩ缶の耐圧強度とネックドイン
性に優れたＤＩ缶用表面処理原板及び製造方法に関する
ものである。尚、本明細書で用いられる主な略語の意味
は以下の通りである。 Ｇ．Ｓno ：原板の結晶粒度番号 ＢＨ熱処理 ：２１０℃×５min の熱処理 Ｈｖ（10％BH):伸び率１０％の追加圧延予歪後ＢＨ熱処
理を行った後のＨｖ値 Ｈｖ（70％BH):伸び率７０％の追加圧延予歪後ＢＨ熱処
理を行った後のＨｖ値 Ｈｖ値 ：ビカース硬度値（試験荷重：１００ｇ）
缶用表面処理原板に於いて、ＤＩ缶用ぶりき原板の板厚
をゲージダウンした時にも（例えば、板厚を現状の０．
２４５mmから０．２２０mmへのゲージダウン）、所定の
耐圧強度が確保できるＤＩ缶の耐圧強度とネックドイン
性に優れたＤＩ缶用表面処理原板及び製造方法に関する
ものである。尚、本明細書で用いられる主な略語の意味
は以下の通りである。 Ｇ．Ｓno ：原板の結晶粒度番号 ＢＨ熱処理 ：２１０℃×５min の熱処理 Ｈｖ（10％BH):伸び率１０％の追加圧延予歪後ＢＨ熱処
理を行った後のＨｖ値 Ｈｖ（70％BH):伸び率７０％の追加圧延予歪後ＢＨ熱処
理を行った後のＨｖ値 Ｈｖ値 ：ビカース硬度値（試験荷重：１００ｇ）
【０００２】
【従来の技術】錫メッキが施されるＤＩ缶用表面処理原
板は、過去に於いては、特開昭６１−２４３１２４号公
報、特開昭５３−４８９１３号公報に示されるような箱
焼鈍法で製造されたイヤリング性を改良した等軸粒のア
ルミキルド鋼や、古くからある延伸粒のアルミキルド鋼
が適用され、テンパー度が１〜２（以下Ｔ−１，Ｔ−２
と記す）程度の軟質で非時効性の鋼板であった。その
後、鋼板の板厚を減少させ、ＤＩ缶の軽量化が進められ
た。この軽量化を行うに当たり、ＤＩ缶のボトム部の内
圧に対する耐圧強度不足を補うため、従来から製造され
ていたＡｌ−Ｋ鋼を連続焼鈍で製造するＴ−４ＣＡと称
される硬質でＢＨ性のある鋼板に切り替えられ適用され
てきた。
板は、過去に於いては、特開昭６１−２４３１２４号公
報、特開昭５３−４８９１３号公報に示されるような箱
焼鈍法で製造されたイヤリング性を改良した等軸粒のア
ルミキルド鋼や、古くからある延伸粒のアルミキルド鋼
が適用され、テンパー度が１〜２（以下Ｔ−１，Ｔ−２
と記す）程度の軟質で非時効性の鋼板であった。その
後、鋼板の板厚を減少させ、ＤＩ缶の軽量化が進められ
た。この軽量化を行うに当たり、ＤＩ缶のボトム部の内
圧に対する耐圧強度不足を補うため、従来から製造され
ていたＡｌ−Ｋ鋼を連続焼鈍で製造するＴ−４ＣＡと称
される硬質でＢＨ性のある鋼板に切り替えられ適用され
てきた。
【０００３】最近では、ＤＩ缶の軽量化はより一層の進
展が望まれている一方、ＤＩ缶のＴＯＰ部（ネックドイ
ン部）の径は、缶蓋に使用されるＡｌ板のコストダウン
のため、小径化が行われ、多段ネックドイン加工が施さ
れるようになり、ついには、５段ネックドイン加工が検
討されはじめた。しかし、現状のＤＩ缶用素材として供
給されているＴ−４ＣＡでは、缶の耐圧力は充分である
が、例えば缶蓋の径が２０２φすなわち（２＋２／１
６）φ吋のような小径化時にはネックドイン率がより厳
しくなる５段ネックドイン加工を行わねばならないが、
皺が発生するという問題があり、進展が停滞している状
況にある。一方、コストダウンのためのＤＩ缶用表面処
理原板のゲージダウンのニーズも大きいが、まだ、優れ
たネックドイン性と更なるゲージダウンに耐え得る表面
処理原板はまだない。
展が望まれている一方、ＤＩ缶のＴＯＰ部（ネックドイ
ン部）の径は、缶蓋に使用されるＡｌ板のコストダウン
のため、小径化が行われ、多段ネックドイン加工が施さ
れるようになり、ついには、５段ネックドイン加工が検
討されはじめた。しかし、現状のＤＩ缶用素材として供
給されているＴ−４ＣＡでは、缶の耐圧力は充分である
が、例えば缶蓋の径が２０２φすなわち（２＋２／１
６）φ吋のような小径化時にはネックドイン率がより厳
しくなる５段ネックドイン加工を行わねばならないが、
皺が発生するという問題があり、進展が停滞している状
況にある。一方、コストダウンのためのＤＩ缶用表面処
理原板のゲージダウンのニーズも大きいが、まだ、優れ
たネックドイン性と更なるゲージダウンに耐え得る表面
処理原板はまだない。
【０００４】以上述べたように、より優れた金属容器と
してＤＩ缶を造るには、まだ、充分な特性を持ったＤＩ
缶用の表面処理原板はないのである。この問題を解決す
るための、耐圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用
表面処理原板並びに製造方法の提供が強く望まれてい
る。
してＤＩ缶を造るには、まだ、充分な特性を持ったＤＩ
缶用の表面処理原板はないのである。この問題を解決す
るための、耐圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用
表面処理原板並びに製造方法の提供が強く望まれてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる技術の
現状から、更なるゲージダウンにも耐え得る優れた耐圧
強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板並
びに製造方法を提供することを目的とする。
現状から、更なるゲージダウンにも耐え得る優れた耐圧
強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板並
びに製造方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、ＤＩ缶の
更なるゲージダウンにも耐え得る優れた耐圧強度と優れ
たネックドイン性とを両立させ得る鋼板について、種々
検討した。その結果両立する耐圧強度とネックドイン性
に優れたＤＩ缶用表面処理原板を初めて見いだした。更
に、鋼板の製造法についても種々検討し、その製造方法
を見いだしたものである。
更なるゲージダウンにも耐え得る優れた耐圧強度と優れ
たネックドイン性とを両立させ得る鋼板について、種々
検討した。その結果両立する耐圧強度とネックドイン性
に優れたＤＩ缶用表面処理原板を初めて見いだした。更
に、鋼板の製造法についても種々検討し、その製造方法
を見いだしたものである。
【０００７】すなわち、本発明の要旨は下記の通りであ
る。 （１）重量％で、Ｃ：０．０１００〜０．０９００％、
Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、
Ｐ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２５％、sol.Ａｌ：
０．０１０〜０．１００％、Ｎ：０．０００５〜０．０
１２０％、残部不可避的不純物及び鉄よりなり、Ｇ．Ｓ
noが９．５以上、Ｈｖ（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ
（70％BH）が１９５以下であることを特徴とする耐圧強
度とネックドイン性に極めて優れたＤＩ缶用表面処理原
板。又、（２）前項（１）記載の成分を含有する鋳片
を、熱間圧延を行い６６０〜７５０℃で巻き取って熱延
鋼帯とし、該鋼帯に８４〜９１％の冷間圧延率で冷間圧
延を行い、得られた冷延鋼帯を箱焼鈍法で再結晶温度〜
７００℃で再結晶焼鈍し、室温まで冷却を行い、Ｇ．Ｓ
noが９．５以上、軸比が１．４以下の焼鈍板を造り、伸
び率で２％以上３０％以下の調質圧延で、Ｈｖ（10％B
H）が１４５以上、Ｈｖ（70％BH）が１９５以下に調整
することを特徴とする耐圧強度とネックドイン性に極め
て優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。及び、
（３）前項（１）記載の成分を含有する鋳片を、１００
０〜１１８０℃に加熱し熱間圧延を行い４００〜７５０
℃で巻き取って熱延鋼帯とし、該鋼帯に８４〜９１％の
冷間圧延率で冷間圧延を行い、得られた冷延鋼帯を箱焼
鈍法で再結晶温度〜７００℃で再結晶焼鈍し、室温まで
冷却を行い、Ｇ．Ｓnoが９．５以上、軸比が１．４以下
の焼鈍板を造り、伸び率で２％以上３０％以下の調質圧
延で、Ｈｖ（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ（70％BH）が
１９５以下に調整することを特徴とする耐圧強度とネッ
クドイン性に極めて優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造
方法。更に、（４）前項（１）記載の成分を含有する鋳
片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、該鋼帯に８４〜９
１％の冷間圧延率で冷間圧延を行い、得られた冷延鋼帯
を連続焼鈍法で再結晶温度〜７５０℃で再結晶焼鈍し、
室温まで冷却を行い、その後、箱焼鈍法で６００℃以下
の温度で焼鈍（過時効処理）し室温まで冷却し、Ｇ．Ｓ
noが９．５以上、軸比が１．４以下の焼鈍板を造り、伸
び率で２％以上３０％以下の調質圧延で、Ｈｖ（10％B
H）が１４５以上、Ｈｖ（70％BH）が１９５以下に調整
することを特徴とする耐圧強度とネックドイン性に極め
て優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法である。
る。 （１）重量％で、Ｃ：０．０１００〜０．０９００％、
Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、
Ｐ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２５％、sol.Ａｌ：
０．０１０〜０．１００％、Ｎ：０．０００５〜０．０
１２０％、残部不可避的不純物及び鉄よりなり、Ｇ．Ｓ
noが９．５以上、Ｈｖ（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ
（70％BH）が１９５以下であることを特徴とする耐圧強
度とネックドイン性に極めて優れたＤＩ缶用表面処理原
板。又、（２）前項（１）記載の成分を含有する鋳片
を、熱間圧延を行い６６０〜７５０℃で巻き取って熱延
鋼帯とし、該鋼帯に８４〜９１％の冷間圧延率で冷間圧
延を行い、得られた冷延鋼帯を箱焼鈍法で再結晶温度〜
７００℃で再結晶焼鈍し、室温まで冷却を行い、Ｇ．Ｓ
noが９．５以上、軸比が１．４以下の焼鈍板を造り、伸
び率で２％以上３０％以下の調質圧延で、Ｈｖ（10％B
H）が１４５以上、Ｈｖ（70％BH）が１９５以下に調整
することを特徴とする耐圧強度とネックドイン性に極め
て優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。及び、
（３）前項（１）記載の成分を含有する鋳片を、１００
０〜１１８０℃に加熱し熱間圧延を行い４００〜７５０
℃で巻き取って熱延鋼帯とし、該鋼帯に８４〜９１％の
冷間圧延率で冷間圧延を行い、得られた冷延鋼帯を箱焼
鈍法で再結晶温度〜７００℃で再結晶焼鈍し、室温まで
冷却を行い、Ｇ．Ｓnoが９．５以上、軸比が１．４以下
の焼鈍板を造り、伸び率で２％以上３０％以下の調質圧
延で、Ｈｖ（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ（70％BH）が
１９５以下に調整することを特徴とする耐圧強度とネッ
クドイン性に極めて優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造
方法。更に、（４）前項（１）記載の成分を含有する鋳
片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、該鋼帯に８４〜９
１％の冷間圧延率で冷間圧延を行い、得られた冷延鋼帯
を連続焼鈍法で再結晶温度〜７５０℃で再結晶焼鈍し、
室温まで冷却を行い、その後、箱焼鈍法で６００℃以下
の温度で焼鈍（過時効処理）し室温まで冷却し、Ｇ．Ｓ
noが９．５以上、軸比が１．４以下の焼鈍板を造り、伸
び率で２％以上３０％以下の調質圧延で、Ｈｖ（10％B
H）が１４５以上、Ｈｖ（70％BH）が１９５以下に調整
することを特徴とする耐圧強度とネックドイン性に極め
て優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法である。
【０００８】以下に本発明について詳細に述べる。本発
明者等は、本発明が解決しようとする課題に関連した課
題について、以前に検討し、特願平５−９９８４１の表
面処理原板並びにその製造方法を発明し、提供した。そ
の考え方は、下記に示す概要の通りである。
明者等は、本発明が解決しようとする課題に関連した課
題について、以前に検討し、特願平５−９９８４１の表
面処理原板並びにその製造方法を発明し、提供した。そ
の考え方は、下記に示す概要の通りである。
【０００９】先の発明では、先ず、一方で高い強度を維
持することが求められ、もう一方でより軟質であること
が求められるといった相反することが要求されるＤＩ缶
の優れた耐圧強度と優れたネックドイン性を両立させ得
る鋼板特性が有り得るのかについて検討し、可能性があ
ることを見いだしたもので、その考え方は、３％の加工
後のＢＨ熱処理後の変形抵抗がより高く、且つ、５０％
の圧延加工後のＢＨ熱処理後の変形抵抗がより低い鋼で
あればよいとの考えである。具体的には、耐圧力は、
Ｙ．Ｐ（３％BH）が３９kgf/mm2 以上でゲージダウン時
にも耐圧力が確保でき、ネックドイン時の皺発生につい
てはＹ．Ｐ（50％BH）が６２kgf/mm2 以下で皺の発生も
なくなるという優れた耐圧力とネックドイン性を有する
ＤＩ缶用原板であった。
持することが求められ、もう一方でより軟質であること
が求められるといった相反することが要求されるＤＩ缶
の優れた耐圧強度と優れたネックドイン性を両立させ得
る鋼板特性が有り得るのかについて検討し、可能性があ
ることを見いだしたもので、その考え方は、３％の加工
後のＢＨ熱処理後の変形抵抗がより高く、且つ、５０％
の圧延加工後のＢＨ熱処理後の変形抵抗がより低い鋼で
あればよいとの考えである。具体的には、耐圧力は、
Ｙ．Ｐ（３％BH）が３９kgf/mm2 以上でゲージダウン時
にも耐圧力が確保でき、ネックドイン時の皺発生につい
てはＹ．Ｐ（50％BH）が６２kgf/mm2 以下で皺の発生も
なくなるという優れた耐圧力とネックドイン性を有する
ＤＩ缶用原板であった。
【００１０】本発明者等は、その後、更なる缶蓋の縮径
｛２０４（２＋４／１６吋）φ→２０２φ｝にも耐え得
るネックドイン性が更に優れたＤＩ缶用原板並びに製造
方法を検討し、本発明の方法を見いだしたものである。
｛２０４（２＋４／１６吋）φ→２０２φ｝にも耐え得
るネックドイン性が更に優れたＤＩ缶用原板並びに製造
方法を検討し、本発明の方法を見いだしたものである。
【００１１】本発明者等は、種々の鋼について、更に詳
細に鋼板の特性と缶の耐圧力並びにより厳しいネックド
イン加工時のネック皺の発生状況との関係について、検
討した結果、先ず、耐圧強度の指標としてはＨｖ（10
％BH）が、又、より厳しいネックドイン加工時のネック
ドイン性の指標としてはＨｖ（70％BH）が、より優れた
指標であること、ネックドイン性は、Ｈｖ（70％BH）
のみならず、Ｇ．Ｓnoも大きく影響すること、を見いだ
した。
細に鋼板の特性と缶の耐圧力並びにより厳しいネックド
イン加工時のネック皺の発生状況との関係について、検
討した結果、先ず、耐圧強度の指標としてはＨｖ（10
％BH）が、又、より厳しいネックドイン加工時のネック
ドイン性の指標としてはＨｖ（70％BH）が、より優れた
指標であること、ネックドイン性は、Ｈｖ（70％BH）
のみならず、Ｇ．Ｓnoも大きく影響すること、を見いだ
した。
【００１２】図１は、低炭素Ａｌ−Ｋ鋼を箱焼鈍法（Ｂ
ＡＦ）で焼鈍した後、調質圧延率を変えて試作したＳＤ
Ｉ原板を用いて、ＤＩ缶を試作し、ＳＤＩ原板のＨｖ
（10％BH）と試作した缶の耐圧強度との関係を示したも
ので、Ｈｖ（10％BH）を１４５以上とすることで所定の
耐圧強度が得られることがわかる。
ＡＦ）で焼鈍した後、調質圧延率を変えて試作したＳＤ
Ｉ原板を用いて、ＤＩ缶を試作し、ＳＤＩ原板のＨｖ
（10％BH）と試作した缶の耐圧強度との関係を示したも
ので、Ｈｖ（10％BH）を１４５以上とすることで所定の
耐圧強度が得られることがわかる。
【００１３】図２は、低炭素Ａｌ−Ｋ鋼を種々の熱延条
件で製造した熱延板を冷間圧延し、箱焼鈍法で焼鈍し、
１〜５０％の調質圧延を施し、試作したＳＤＩ原板を用
いより過酷な条件でＤＩ缶を試作しネックドイン性とＨ
ｖ（70％BH）、Ｇ．Ｓnoとの関係を整理し、Ｈｖ（70％
BH）が１８５の時のＧ．Ｓnoとネック皺不良率を求めて
表示したものである。図よりＧ．Ｓnoの影響も大きく、
過酷なネックドイン加工時のネック皺の発生を抑制する
には少なくともＧ．Ｓnoを９．５以上にする必要がある
ことがわかる。尚、この実験に於いて、Ｈｖ（70％BH）
もネックドイン性に大きく影響を及ぼし、Ｈｖ（70％B
H）が低いほど優れたネックドイン性が得られ、過酷な
ネックドイン加工時のネック皺の発生を抑制するには、
少なくともＨｖ（70％BH）を１９５以下にする必要があ
ることがわかった。
件で製造した熱延板を冷間圧延し、箱焼鈍法で焼鈍し、
１〜５０％の調質圧延を施し、試作したＳＤＩ原板を用
いより過酷な条件でＤＩ缶を試作しネックドイン性とＨ
ｖ（70％BH）、Ｇ．Ｓnoとの関係を整理し、Ｈｖ（70％
BH）が１８５の時のＧ．Ｓnoとネック皺不良率を求めて
表示したものである。図よりＧ．Ｓnoの影響も大きく、
過酷なネックドイン加工時のネック皺の発生を抑制する
には少なくともＧ．Ｓnoを９．５以上にする必要がある
ことがわかる。尚、この実験に於いて、Ｈｖ（70％BH）
もネックドイン性に大きく影響を及ぼし、Ｈｖ（70％B
H）が低いほど優れたネックドイン性が得られ、過酷な
ネックドイン加工時のネック皺の発生を抑制するには、
少なくともＨｖ（70％BH）を１９５以下にする必要があ
ることがわかった。
【００１４】又、更に、この実験の結果、耐圧強度の指
標であるＨｖ（10％BH）≧１４５とネックドイン性の指
標であるＨｖ（70％BH）≦１９５とを両立させるには、
本発明の組成の鋼の焼鈍板に少なくとも２〜３０％の調
質圧延を施すことが必須であること、又、Ｇ．Ｓnoを少
なくとも９．５以上を得るには、請求項２の高温巻き取
り（６６０〜７５０℃）で熱延板を製造する方法、請求
項３の１０００〜１１８０℃に加熱し熱延板を製造する
方法、請求項４の連続焼鈍法で再結晶温度〜７５０℃で
再結晶焼鈍を行い室温まで冷却し、その後、箱焼鈍法で
６００℃以下の温度で焼鈍（過時効処理）をする方法、
により、通常行われている箱焼鈍方法で得られる延伸且
つ大きな結晶粒径とは異なり、等軸で微細な再結晶粒を
得ることが可能となり、優れたネックドイン性が得られ
るようになる。
標であるＨｖ（10％BH）≧１４５とネックドイン性の指
標であるＨｖ（70％BH）≦１９５とを両立させるには、
本発明の組成の鋼の焼鈍板に少なくとも２〜３０％の調
質圧延を施すことが必須であること、又、Ｇ．Ｓnoを少
なくとも９．５以上を得るには、請求項２の高温巻き取
り（６６０〜７５０℃）で熱延板を製造する方法、請求
項３の１０００〜１１８０℃に加熱し熱延板を製造する
方法、請求項４の連続焼鈍法で再結晶温度〜７５０℃で
再結晶焼鈍を行い室温まで冷却し、その後、箱焼鈍法で
６００℃以下の温度で焼鈍（過時効処理）をする方法、
により、通常行われている箱焼鈍方法で得られる延伸且
つ大きな結晶粒径とは異なり、等軸で微細な再結晶粒を
得ることが可能となり、優れたネックドイン性が得られ
るようになる。
【００１５】以上、図１，２並びに上記で説明したよう
に、本発明の鋼板は、より厳しいＤＩ加工に於いても、
耐圧強度の確保と極めて優れたネックドイン性を有する
こととの両立が可能となるＤＩ缶用表面処理原板で、工
業的価値が極めて高いことがわかる。
に、本発明の鋼板は、より厳しいＤＩ加工に於いても、
耐圧強度の確保と極めて優れたネックドイン性を有する
こととの両立が可能となるＤＩ缶用表面処理原板で、工
業的価値が極めて高いことがわかる。
【００１６】以下に鋼板の構成条件について詳細に述べ
る。Ｃは、０．０９００wt％超になると、Ｆｅ3 Ｃの生
成量が多くなりすぎ、再結晶焼鈍後のＨｖ値が高くなり
調質圧延率をいくら調整してもＨｖ（10％BH）≧１４５
とＨｖ（70％BH）≦１９５とを両立させることが不可能
になるので、０．０９００wt％を上限値とした。又、
０．０１００wt％未満になると焼鈍板の結晶粒径が大き
くなりＧ．Ｓno≧９．５ができなくなるようになるの
で、下限値を０．０１００wt％とした。
る。Ｃは、０．０９００wt％超になると、Ｆｅ3 Ｃの生
成量が多くなりすぎ、再結晶焼鈍後のＨｖ値が高くなり
調質圧延率をいくら調整してもＨｖ（10％BH）≧１４５
とＨｖ（70％BH）≦１９５とを両立させることが不可能
になるので、０．０９００wt％を上限値とした。又、
０．０１００wt％未満になると焼鈍板の結晶粒径が大き
くなりＧ．Ｓno≧９．５ができなくなるようになるの
で、下限値を０．０１００wt％とした。
【００１７】Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓは、何れも、鋼板の耐
食性に大きく影響を及ぼす元素で、耐食性の観点から、
それぞれ、≦０．３０wt％、≦１．００wt％、≦０．３
０wt％、≦０．２５wt％とする必要がある。尚、Ｍｎ
は、熱延時の耳荒れ性の観点から、少なくとも０．０５
wt％以上含有する必要があるので、下限値を０．０５wt
％とした。他のＳｉ，Ｐ，Ｓは少なくても障害となるこ
とがないので下限値を規制しなかった。
食性に大きく影響を及ぼす元素で、耐食性の観点から、
それぞれ、≦０．３０wt％、≦１．００wt％、≦０．３
０wt％、≦０．２５wt％とする必要がある。尚、Ｍｎ
は、熱延時の耳荒れ性の観点から、少なくとも０．０５
wt％以上含有する必要があるので、下限値を０．０５wt
％とした。他のＳｉ，Ｐ，Ｓは少なくても障害となるこ
とがないので下限値を規制しなかった。
【００１８】sol.Ａｌは、ＮをＡｌＮとして固定しＨｖ
（70％BH）を低下するのに効果が有り、少なくとも０．
０１０wt％以上は必要である。又、０．１００wt％超に
なると鋳造時に溶鋼の空気酸化が起こり易くなり介在物
量が増え、加工性や、めっき品質をも劣化させるように
なるので０．１００wt％を上限値とした。
（70％BH）を低下するのに効果が有り、少なくとも０．
０１０wt％以上は必要である。又、０．１００wt％超に
なると鋳造時に溶鋼の空気酸化が起こり易くなり介在物
量が増え、加工性や、めっき品質をも劣化させるように
なるので０．１００wt％を上限値とした。
【００１９】Ｎは、結晶粒径を細粒化する効果がある
が、０．０１２０wt％超含有すると鋳片に気泡が発生し
易くなりＤＩ加工時の割れ発生の原因となるようになる
ので、０．０１２０wt％を上限値とした。尚、請求項
２，３，４の方法では、Ｎの下限を特に規制しなくても
Ｇ．Ｓno≧９．５が達成できないので規制する必要がな
いが、通常の製鋼法では０．０００５wt％未満は製造で
きないので下限値を０．０００５wt％とした。
が、０．０１２０wt％超含有すると鋳片に気泡が発生し
易くなりＤＩ加工時の割れ発生の原因となるようになる
ので、０．０１２０wt％を上限値とした。尚、請求項
２，３，４の方法では、Ｎの下限を特に規制しなくても
Ｇ．Ｓno≧９．５が達成できないので規制する必要がな
いが、通常の製鋼法では０．０００５wt％未満は製造で
きないので下限値を０．０００５wt％とした。
【００２０】鋼材の材質指標としては、優れた耐圧強度
と極めて優れたネックドイン性を両立させるには、前述
のように、「鋼板のＨｖ（10％BH）を１４５以上、Ｈｖ
（70％BH）を１９５以下、Ｇ．Ｓno≧９．５」であるこ
とが不可欠である。
と極めて優れたネックドイン性を両立させるには、前述
のように、「鋼板のＨｖ（10％BH）を１４５以上、Ｈｖ
（70％BH）を１９５以下、Ｇ．Ｓno≧９．５」であるこ
とが不可欠である。
【００２１】次に本発明の製造条件について詳細に述べ
る。鋳片の製造条件は、各請求項規定の鋼の成分が得ら
れる方法であればどのような方法でもよく、特に規制す
る必要はない。熱延条件は、焼鈍板のＧ．Ｓno≧９．５
を得るのに重要な要件である。
る。鋳片の製造条件は、各請求項規定の鋼の成分が得ら
れる方法であればどのような方法でもよく、特に規制す
る必要はない。熱延条件は、焼鈍板のＧ．Ｓno≧９．５
を得るのに重要な要件である。
【００２２】請求項２の方法では、熱間圧延時に巻き取
り温度を６６０〜７５０℃とすることで、熱延板の状態
でＮをＡｌＮとして析出することができ、それによっ
て、箱焼鈍法で等軸で微細な再結晶粒を得ることが可能
となる。
り温度を６６０〜７５０℃とすることで、熱延板の状態
でＮをＡｌＮとして析出することができ、それによっ
て、箱焼鈍法で等軸で微細な再結晶粒を得ることが可能
となる。
【００２３】請求項３の方法では、熱間圧延時に加熱温
度を１０００〜１１８０℃とすることで、巻き取り温度
によらず熱延板の状態でＮをＡｌＮとして析出すること
ができ、同様に、等軸で微細な再結晶粒を得ることが可
能となる。尚、巻き取り温度の下限を４００℃としたの
は、４００℃以上では冷却時の温度むらが生じ形状不良
が出易くなるため、又、上限温度を７５０℃としたの
は、それ以上の温度ではスケール厚が厚くなりすぎ酸洗
工程での作業性が悪くなるためである。
度を１０００〜１１８０℃とすることで、巻き取り温度
によらず熱延板の状態でＮをＡｌＮとして析出すること
ができ、同様に、等軸で微細な再結晶粒を得ることが可
能となる。尚、巻き取り温度の下限を４００℃としたの
は、４００℃以上では冷却時の温度むらが生じ形状不良
が出易くなるため、又、上限温度を７５０℃としたの
は、それ以上の温度ではスケール厚が厚くなりすぎ酸洗
工程での作業性が悪くなるためである。
【００２４】請求項４の方法では、熱間圧延条件は特に
規制する必要がなくＡｌＮが析出していてもいなくても
よく、再結晶焼鈍時に連続焼鈍で再結晶温度〜７５０℃
で行うことで、等軸で微細な再結晶粒を得ることが可能
となる。しかし、この連続焼鈍の状態では冷却速度が速
いので、材質が硬くなり、Ｈｖ（10％BH）≧１４５とＨ
ｖ（70％BH）≦１９５とを両立することができなくなる
ので、その後、箱焼鈍法で６００℃以下の温度で焼鈍
（過時効処理）し室温まで冷却し、固溶Ｃをなくし充分
に軟質化することで、Ｇ．Ｓnoが９．５以上、軸比が
１．４以下で、Ｈｖ（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ（70
％BH）が１９５以下とを両立させることが可能となる。
規制する必要がなくＡｌＮが析出していてもいなくても
よく、再結晶焼鈍時に連続焼鈍で再結晶温度〜７５０℃
で行うことで、等軸で微細な再結晶粒を得ることが可能
となる。しかし、この連続焼鈍の状態では冷却速度が速
いので、材質が硬くなり、Ｈｖ（10％BH）≧１４５とＨ
ｖ（70％BH）≦１９５とを両立することができなくなる
ので、その後、箱焼鈍法で６００℃以下の温度で焼鈍
（過時効処理）し室温まで冷却し、固溶Ｃをなくし充分
に軟質化することで、Ｇ．Ｓnoが９．５以上、軸比が
１．４以下で、Ｈｖ（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ（70
％BH）が１９５以下とを両立させることが可能となる。
【００２５】冷間圧延率は、ＤＩ缶のイヤリングに大き
く影響するので、８４〜９１％とする必要がある。尚、
ゼロに近いイヤリング率を得るためには、鋼の成分、熱
延条件、焼鈍条件を考慮し、微調整をするのが好まし
い。
く影響するので、８４〜９１％とする必要がある。尚、
ゼロに近いイヤリング率を得るためには、鋼の成分、熱
延条件、焼鈍条件を考慮し、微調整をするのが好まし
い。
【００２６】再結晶焼鈍条件は、請求項２，３では、特
に規制する必要がなく、通常の箱焼鈍法（ＢＡＦ）でよ
く、再結晶温度〜７５０℃で再結晶させればよい。尚、
請求項４では、上述の通り、先ず、連続焼鈍で再結晶温
度〜７５０℃で行い、等軸で微細な再結晶粒を得た上
で、その後、箱焼鈍法で６００℃以下の温度で焼鈍（過
時効処理）し室温まで冷却し、固溶Ｃをなくし充分に軟
質化する必要がある。これにより、Ｇ．Ｓnoが９．５以
上、軸比が１．４以下で、Ｈｖ（10％BH）が１４５以
上、Ｈｖ（70％BH）が１９５以下とを両立させることが
可能となる。
に規制する必要がなく、通常の箱焼鈍法（ＢＡＦ）でよ
く、再結晶温度〜７５０℃で再結晶させればよい。尚、
請求項４では、上述の通り、先ず、連続焼鈍で再結晶温
度〜７５０℃で行い、等軸で微細な再結晶粒を得た上
で、その後、箱焼鈍法で６００℃以下の温度で焼鈍（過
時効処理）し室温まで冷却し、固溶Ｃをなくし充分に軟
質化する必要がある。これにより、Ｇ．Ｓnoが９．５以
上、軸比が１．４以下で、Ｈｖ（10％BH）が１４５以
上、Ｈｖ（70％BH）が１９５以下とを両立させることが
可能となる。
【００２７】調質圧延は、本発明の鋼板の重要なポイン
トの１つである「鋼板のＨｖ（10％BH）を１４５以上、
Ｈｖ（70％BH）を１９５以下」にするために、鋼板の組
成とともに、重要な要素である。調質圧延率が２％未満
では耐圧強度を確保するための「鋼板のＨｖ（10％BH）
を１４５以上」の確保ができなくなるので、下限値を２
％とした。尚、上限値を３０％にしたのはＤＩ加工時の
絞り加工時に割れが発生し易くなること、又、本発明の
鋼板が目的とする現状レベルの耐圧強度を維持するには
３０％で充分であること、更には、より高い調質圧延率
を施すには経済的ロスが多くなるので上限値を３０％と
した。
トの１つである「鋼板のＨｖ（10％BH）を１４５以上、
Ｈｖ（70％BH）を１９５以下」にするために、鋼板の組
成とともに、重要な要素である。調質圧延率が２％未満
では耐圧強度を確保するための「鋼板のＨｖ（10％BH）
を１４５以上」の確保ができなくなるので、下限値を２
％とした。尚、上限値を３０％にしたのはＤＩ加工時の
絞り加工時に割れが発生し易くなること、又、本発明の
鋼板が目的とする現状レベルの耐圧強度を維持するには
３０％で充分であること、更には、より高い調質圧延率
を施すには経済的ロスが多くなるので上限値を３０％と
した。
【００２８】
【実施例】以下に本発明を実施例により説明する。表１
の成分（残部Ｆｅ）を有する鋼片を、表２に示す連続熱
延、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延条件でゲージダウン
時の板厚である０．２２０mmの表面処理原板に製造し
た。製造した表面処理原板のＧ．Ｓno、Ｈｖ（10％B
H）、Ｈｖ（70％BH）を測定した。又、Ｓｎメッキ後Ｄ
Ｉ加工を行い、５段のネックドイン加工時の皺発生状況
並びに缶耐圧強度の調査を行った。その結果を表３に示
す。尚、焼鈍板の軸比は表面処理原板の軸比を測定し、
調質圧延率で補正し求めた。
の成分（残部Ｆｅ）を有する鋼片を、表２に示す連続熱
延、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延条件でゲージダウン
時の板厚である０．２２０mmの表面処理原板に製造し
た。製造した表面処理原板のＧ．Ｓno、Ｈｖ（10％B
H）、Ｈｖ（70％BH）を測定した。又、Ｓｎメッキ後Ｄ
Ｉ加工を行い、５段のネックドイン加工時の皺発生状況
並びに缶耐圧強度の調査を行った。その結果を表３に示
す。尚、焼鈍板の軸比は表面処理原板の軸比を測定し、
調質圧延率で補正し求めた。
【００２９】鋼Ａ，Ｂ，Ｃは、何れも本発明の成分範囲
内の鋼で、鋼Ａは、Ｃ量が０．０４５wt％、鋼Ｂは、Ｃ
量が０．０２５wt％、鋼Ｃは、Ｃ量が０．０７６wt％の
例である。鋼Ｄは、Ｃ含有量を０．００８wt％と本発明
鋼の範囲の０．０１０wt％を下回った比較例である。
内の鋼で、鋼Ａは、Ｃ量が０．０４５wt％、鋼Ｂは、Ｃ
量が０．０２５wt％、鋼Ｃは、Ｃ量が０．０７６wt％の
例である。鋼Ｄは、Ｃ含有量を０．００８wt％と本発明
鋼の範囲の０．０１０wt％を下回った比較例である。
【００３０】試料１，２，３，６，８は、何れも本発明
の実施例で、試料４，５，７は比較例である。試料１，
２，３は、請求項２の熱間圧延時に高温巻き取りを行い
ＡｌＮを析出せしめることによって、焼鈍板の結晶粒を
等軸（軸比≦１．４）にし且つ微細化した実施例で、何
れも、本発明が目標とする材質指標のＧ．Ｓno≧９．
５、Ｈｖ（10％BH）≧１４５並びにＨｖ（70％BH）≦１
９５をクリアし、板厚が０．２２０mmと更なるゲージダ
ウン時の耐圧強度を確保し、且つ、缶蓋の径が２０２φ
と極めて過酷なネック加工時でも優れたネックドイン性
が得られた。
の実施例で、試料４，５，７は比較例である。試料１，
２，３は、請求項２の熱間圧延時に高温巻き取りを行い
ＡｌＮを析出せしめることによって、焼鈍板の結晶粒を
等軸（軸比≦１．４）にし且つ微細化した実施例で、何
れも、本発明が目標とする材質指標のＧ．Ｓno≧９．
５、Ｈｖ（10％BH）≧１４５並びにＨｖ（70％BH）≦１
９５をクリアし、板厚が０．２２０mmと更なるゲージダ
ウン時の耐圧強度を確保し、且つ、缶蓋の径が２０２φ
と極めて過酷なネック加工時でも優れたネックドイン性
が得られた。
【００３１】試料６は、請求項３の低温スラブ加熱で熱
間圧延を行いＡｌＮを析出せしめることによって、焼鈍
板の結晶粒を等軸にし且つ微細化した実施例で、本発明
が目標とする材質指標をクリヤし、優れた耐圧強度とネ
ックドイン性が得られた。試料８は、請求項４の再結晶
焼鈍時に先ず連続焼鈍で等軸細粒組織を得、その後、箱
焼鈍で過時効処理を行い軟質化した実施例で、本発明が
目標とする材質指標をクリヤし、優れた耐圧強度とネッ
クドイン性が得られた。
間圧延を行いＡｌＮを析出せしめることによって、焼鈍
板の結晶粒を等軸にし且つ微細化した実施例で、本発明
が目標とする材質指標をクリヤし、優れた耐圧強度とネ
ックドイン性が得られた。試料８は、請求項４の再結晶
焼鈍時に先ず連続焼鈍で等軸細粒組織を得、その後、箱
焼鈍で過時効処理を行い軟質化した実施例で、本発明が
目標とする材質指標をクリヤし、優れた耐圧強度とネッ
クドイン性が得られた。
【００３２】試料４，５は、比較例で、試料４はＣ含有
量が本発明範囲外の鋼Ｄを用い且つ熱延条件のＣ．Ｔが
５５０℃と請求項２の巻き取り温度６６０℃を下回った
比較例、試料５は熱延条件のＣ．Ｔが５５０℃と請求項
２の巻き取り温度６６０℃を下回った比較例で、焼鈍板
の軸比が２．３，２．１と大きく延伸粒で、Ｇ．Ｓnoも
６．８，８．２と粗大になり、本発明が目標とする結晶
粒径が得られず、Ｈｖ値は目標値をクリヤしているもの
の、ネックドイン性が悪かった。
量が本発明範囲外の鋼Ｄを用い且つ熱延条件のＣ．Ｔが
５５０℃と請求項２の巻き取り温度６６０℃を下回った
比較例、試料５は熱延条件のＣ．Ｔが５５０℃と請求項
２の巻き取り温度６６０℃を下回った比較例で、焼鈍板
の軸比が２．３，２．１と大きく延伸粒で、Ｇ．Ｓnoも
６．８，８．２と粗大になり、本発明が目標とする結晶
粒径が得られず、Ｈｖ値は目標値をクリヤしているもの
の、ネックドイン性が悪かった。
【００３３】試料７は、調質圧延率が１．０％と本発明
の範囲の２％を下回った比較例で、耐圧強度の指標であ
るＨｖ（10％BH）が１４０と本発明の下限値を下回って
おり、耐圧強度も不足した。試料９は、従来法の連続焼
鈍法で製造したＴ−４ＣＡで調質圧延率も通常の１．０
％の従来例で、耐圧強度は充分あるが、ネックドイン性
の指標のＨｖ（70％BH）が２５４と本発明の上限値を大
きく超えており、ネックドイン加工時の皺発生が大きく
ネック加工ができなかった。
の範囲の２％を下回った比較例で、耐圧強度の指標であ
るＨｖ（10％BH）が１４０と本発明の下限値を下回って
おり、耐圧強度も不足した。試料９は、従来法の連続焼
鈍法で製造したＴ−４ＣＡで調質圧延率も通常の１．０
％の従来例で、耐圧強度は充分あるが、ネックドイン性
の指標のＨｖ（70％BH）が２５４と本発明の上限値を大
きく超えており、ネックドイン加工時の皺発生が大きく
ネック加工ができなかった。
【００３４】以上の実施例の結果から明らかなように、
本発明の鋼板の主なポイントの「Ｇ．Ｓnoが９．５以
上、Ｈｖ（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ（70％BH）が１
９５以下であることを特徴とするＤＩ缶用表面処理原
板」は、ゲージダウン時の耐圧強度の確保と更に厳しい
ネック加工時に於いても優れたネックドイン性を有する
こととの両立が可能となる優れたＤＩ缶加工性を有する
ＤＩ缶用メッキ原板で、工業的価値が極めて高いことが
わかる。
本発明の鋼板の主なポイントの「Ｇ．Ｓnoが９．５以
上、Ｈｖ（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ（70％BH）が１
９５以下であることを特徴とするＤＩ缶用表面処理原
板」は、ゲージダウン時の耐圧強度の確保と更に厳しい
ネック加工時に於いても優れたネックドイン性を有する
こととの両立が可能となる優れたＤＩ缶加工性を有する
ＤＩ缶用メッキ原板で、工業的価値が極めて高いことが
わかる。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】
【表３】
【００３８】
【発明の効果】以上に本発明について詳細に説明した
が、本発明の鋼板は、耐圧強度とネックドイン性が極め
て優れ、より厳しい成形のＤＩ缶に適用され極めて優れ
た効果が発揮でき、その工業的価値は大である。
が、本発明の鋼板は、耐圧強度とネックドイン性が極め
て優れ、より厳しい成形のＤＩ缶に適用され極めて優れ
た効果が発揮でき、その工業的価値は大である。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ｈｖ（10％BH）とＤＩ缶の耐圧強度との関係を
示す図。
示す図。
【図２】Ｇ．Ｓnoとネック皺発生率との関係を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 日比野 隆 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社名古屋製鐵所内 (72)発明者 富永 七雄 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社名古屋製鐵所内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０１００〜０．０９００％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．０１０〜０．１００％、 Ｎ ：０．０００５〜０．０１２０％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなり、Ｇ．Ｓnoが９．５
以上、Ｈｖ（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ（70％BH）が
１９５以下であることを特徴とする耐圧強度とネックド
イン性に極めて優れたＤＩ缶用表面処理原板。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０１００〜０．０９００％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．０１０〜０．１００％、 Ｎ ：０．０００５〜０．０１２０％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳片を、熱間圧延を
行い６６０〜７５０℃で巻き取って熱延鋼帯とし、該鋼
帯に８４〜９１％の冷間圧延率で冷間圧延を行い、得ら
れた冷延鋼帯を箱焼鈍法で再結晶温度〜７００℃で再結
晶焼鈍し、室温まで冷却を行い、Ｇ．Ｓnoが９．５以
上、軸比が１．４以下の焼鈍板を造り、伸び率で２％以
上３０％以下の調質圧延で、Ｈｖ（10％BH）が１４５以
上、Ｈｖ（70％BH）が１９５以下に調整することを特徴
とする耐圧強度とネックドイン性に極めて優れたＤＩ缶
用表面処理原板の製造方法。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．０１００〜０．０９００％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．０１０〜０．１００％、 Ｎ ：０．０００５〜０．０１２０％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳片を、１０００〜
１１８０℃に加熱し熱間圧延を行い４００〜７５０℃で
巻き取って熱延鋼帯とし、該鋼帯に８４〜９１％の冷間
圧延率で冷間圧延を行い、得られた冷延鋼帯を箱焼鈍法
で再結晶温度〜７００℃で再結晶焼鈍し、室温まで冷却
を行い、Ｇ．Ｓnoが９．５以上、軸比が１．４以下の焼
鈍板を造り、伸び率で２％以上３０％以下の調質圧延
で、Ｈｖ（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ（70％BH）が１
９５以下に調整することを特徴とする耐圧強度とネック
ドイン性に極めて優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方
法。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．０１００〜０．０９００％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．０１０〜０．１００％、 Ｎ ：０．０００５〜０．０１２０％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳片を、熱間圧延を
行って熱延鋼帯とし、該鋼帯に８４〜９１％の冷間圧延
率で冷間圧延を行い、得られた冷延鋼帯を連続焼鈍法で
再結晶温度〜７５０℃で再結晶焼鈍し、室温まで冷却を
行い、その後、箱焼鈍法で６００℃以下の温度で焼鈍
（過時効処理）し室温まで冷却し、Ｇ．Ｓnoが９．５以
上、軸比が１．４以下の焼鈍板を造り、伸び率で２％以
上３０％以下の調質圧延で、Ｈｖ（10％BH）が１４５以
上、Ｈｖ（70％BH）が１９５以下に調整することを特徴
とする耐圧強度とネックドイン性に極めて優れたＤＩ缶
用表面処理原板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7365194A JPH07278744A (ja) | 1994-04-12 | 1994-04-12 | 耐圧強度とネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7365194A JPH07278744A (ja) | 1994-04-12 | 1994-04-12 | 耐圧強度とネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07278744A true JPH07278744A (ja) | 1995-10-24 |
Family
ID=13524410
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7365194A Pending JPH07278744A (ja) | 1994-04-12 | 1994-04-12 | 耐圧強度とネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07278744A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10251798A (ja) * | 1997-03-12 | 1998-09-22 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐銅浸透性等にすぐれた二重巻きパイプ用銅めっき鋼板およびその製造方法 |
| WO2012124823A1 (ja) | 2011-03-17 | 2012-09-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐圧強度が高く加工性に優れたエアゾール缶ボトム用鋼板およびその製造方法 |
-
1994
- 1994-04-12 JP JP7365194A patent/JPH07278744A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10251798A (ja) * | 1997-03-12 | 1998-09-22 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐銅浸透性等にすぐれた二重巻きパイプ用銅めっき鋼板およびその製造方法 |
| WO2012124823A1 (ja) | 2011-03-17 | 2012-09-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐圧強度が高く加工性に優れたエアゾール缶ボトム用鋼板およびその製造方法 |
| US9506131B2 (en) | 2011-03-17 | 2016-11-29 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet for aerosol can bottom having high pressure resistance and excellent workability and method for producing same |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030225 |