JP3466263B2 - 耐圧強度とネックドイン性に極めて優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法 - Google Patents
耐圧強度とネックドイン性に極めて優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法Info
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- JP3466263B2 JP3466263B2 JP07365294A JP7365294A JP3466263B2 JP 3466263 B2 JP3466263 B2 JP 3466263B2 JP 07365294 A JP07365294 A JP 07365294A JP 7365294 A JP7365294 A JP 7365294A JP 3466263 B2 JP3466263 B2 JP 3466263B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は錫メッキが施されるＤＩ
缶用表面処理原板に於いて、ＤＩ缶用ぶりき原板の板厚
をゲージダウンした時にも（例えば、板厚を現状の０．
２４５mmから０．２２０mmへのゲージダウン）、所定の
耐圧強度が確保できるＤＩ缶の耐圧強度とネックドイン
性に優れたＤＩ缶用表面処理原板及び製造方法に関する
ものである。
缶用表面処理原板に於いて、ＤＩ缶用ぶりき原板の板厚
をゲージダウンした時にも（例えば、板厚を現状の０．
２４５mmから０．２２０mmへのゲージダウン）、所定の
耐圧強度が確保できるＤＩ缶の耐圧強度とネックドイン
性に優れたＤＩ缶用表面処理原板及び製造方法に関する
ものである。
【０００２】尚、本明細書で用いられる主な略語の意味
は次の通りである。 Ｃ＊＝Ｃwt％−（２×12／93×Ｎｂwt％＋12／48×Ｔｉ.eff） Ｔｉ.eff＝Ｔｉwt％−3.43×Ｎwt％……但し、Ｔｉ.effは負の時は０とする。 Ｇ．Ｓno ：原板の結晶粒度番号 ＢＨ熱処理 ：２１０℃×５min の熱処理 Ｈｖ（10％BH):伸び率１０％の追加圧延予歪後ＢＨ熱処理を行った後のＨｖ値 Ｈｖ（70％BH):伸び率７０％の追加圧延予歪後ＢＨ熱処理を行った後のＨｖ値 Ｈｖ値 ：ビカース硬度値（荷重:100ｇ）
は次の通りである。 Ｃ＊＝Ｃwt％−（２×12／93×Ｎｂwt％＋12／48×Ｔｉ.eff） Ｔｉ.eff＝Ｔｉwt％−3.43×Ｎwt％……但し、Ｔｉ.effは負の時は０とする。 Ｇ．Ｓno ：原板の結晶粒度番号 ＢＨ熱処理 ：２１０℃×５min の熱処理 Ｈｖ（10％BH):伸び率１０％の追加圧延予歪後ＢＨ熱処理を行った後のＨｖ値 Ｈｖ（70％BH):伸び率７０％の追加圧延予歪後ＢＨ熱処理を行った後のＨｖ値 Ｈｖ値 ：ビカース硬度値（荷重:100ｇ）
【０００３】
【従来の技術】錫メッキが施されるＤＩ缶用表面処理原
板は、過去に於いては、特開昭６１−２４３１２４、特
開昭５３−４８９１３に示されるような箱焼鈍法で製造
されたイヤリング性を改良した等軸粒のアルミキルド鋼
や古くからある延伸粒のアルミキルド鋼が適用され、テ
ンパー度が１〜２（以下Ｔ−１，Ｔ−２と記す）程度の
軟質で非時効性の鋼板であった。その後、鋼板の板厚を
減少させ、ＤＩ缶の軽量化が進められた。この軽量化を
行うに当たり、ＤＩ缶のボトム部の内圧に対する耐圧強
度不足を補うため、従来から製造されていたＡｌ−Ｋ鋼
を連続焼鈍で製造するＴ−４ＣＡと称される硬質でＢＨ
性のある鋼板に切り替えられ適用されてきた。
板は、過去に於いては、特開昭６１−２４３１２４、特
開昭５３−４８９１３に示されるような箱焼鈍法で製造
されたイヤリング性を改良した等軸粒のアルミキルド鋼
や古くからある延伸粒のアルミキルド鋼が適用され、テ
ンパー度が１〜２（以下Ｔ−１，Ｔ−２と記す）程度の
軟質で非時効性の鋼板であった。その後、鋼板の板厚を
減少させ、ＤＩ缶の軽量化が進められた。この軽量化を
行うに当たり、ＤＩ缶のボトム部の内圧に対する耐圧強
度不足を補うため、従来から製造されていたＡｌ−Ｋ鋼
を連続焼鈍で製造するＴ−４ＣＡと称される硬質でＢＨ
性のある鋼板に切り替えられ適用されてきた。
【０００４】最近では、ＤＩ缶の軽量化はより一層の進
展が望まれている一方、ＤＩ缶のＴＯＰ部（ネックドイ
ン部）の径は、缶蓋に使用されるＡｌ板のコストダウン
のため、小径化が行われ、多段ネックドイン加工が施さ
れるようになり、ついには、５段ネックドイン加工が検
討されはじめた。
展が望まれている一方、ＤＩ缶のＴＯＰ部（ネックドイ
ン部）の径は、缶蓋に使用されるＡｌ板のコストダウン
のため、小径化が行われ、多段ネックドイン加工が施さ
れるようになり、ついには、５段ネックドイン加工が検
討されはじめた。
【０００５】しかし、現状のＤＩ缶用素材として供給さ
れているＴ−４ＣＡでは、缶の耐圧力は充分であるが、
例えば缶蓋の径が２０２φすなわち（２＋２／１６）φ
吋のような小径化時にはネックドイン率がより厳しくな
る５段ネックドイン加工を行わねばならないが、皺が発
生するという問題があり、進展が停滞している状況にあ
る。一方、コストダウンのためのＤＩ缶用表面処理原板
のゲージダウンのニーズも大きいが、まだ、優れたネッ
クドイン性と更なるゲージダウンに耐え得る表面処理原
板はまだない。
れているＴ−４ＣＡでは、缶の耐圧力は充分であるが、
例えば缶蓋の径が２０２φすなわち（２＋２／１６）φ
吋のような小径化時にはネックドイン率がより厳しくな
る５段ネックドイン加工を行わねばならないが、皺が発
生するという問題があり、進展が停滞している状況にあ
る。一方、コストダウンのためのＤＩ缶用表面処理原板
のゲージダウンのニーズも大きいが、まだ、優れたネッ
クドイン性と更なるゲージダウンに耐え得る表面処理原
板はまだない。
【０００６】以上述べたように、より優れた金属容器と
してのＤＩ缶を造るには、まだ、充分な特性を持ったＤ
Ｉ缶用の表面処理原板はないのである。この問題を解決
するための、耐圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶
用表面処理原板並びに製造方法の提供が強く望まれてい
る。
してのＤＩ缶を造るには、まだ、充分な特性を持ったＤ
Ｉ缶用の表面処理原板はないのである。この問題を解決
するための、耐圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶
用表面処理原板並びに製造方法の提供が強く望まれてい
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】このような技術の現状
から本発明は、更なるゲージダウンにも耐え得る優れた
耐圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原
板並びに製造方法を提供することである。
から本発明は、更なるゲージダウンにも耐え得る優れた
耐圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原
板並びに製造方法を提供することである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、ＤＩ缶の
更なるゲージダウンにも耐え得る優れた耐圧強度と優れ
たネックドイン性とを両立させ得る鋼板について、種々
検討し、両立する耐圧強度とネックドイン性に優れたＤ
Ｉ缶用表面処理原板を初めて見いだした。更に、鋼板の
製造法についても種々検討し、その製造方法を見いだし
たものである。
更なるゲージダウンにも耐え得る優れた耐圧強度と優れ
たネックドイン性とを両立させ得る鋼板について、種々
検討し、両立する耐圧強度とネックドイン性に優れたＤ
Ｉ缶用表面処理原板を初めて見いだした。更に、鋼板の
製造法についても種々検討し、その製造方法を見いだし
たものである。
【０００９】すなわち本発明の要旨は下記の通りであ
る。すなわち、 （１）重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．００６０％、
Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、
Ｐ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２５％、sol.Ａｌ：
０．００２〜０．１００％、Ｎ：０．００５５〜０．０
１２０％、Ｎｂ或いはＴｉの１種又は２種を０．０８％
以下、且つ、Ｃ，Ｎｂ，Ｔｉ含有量の関係を示すＣ＊：
≦０．００３０％、残部不可避的不純物及び鉄よりな
り、Ｇ．Ｓnoが９．５以上、Ｈｖ（10％BH）が１４５以
上、Ｈｖ（70％BH）が１９５以下であることを特徴とす
る耐圧強度とネックドイン性に極めて優れたＤＩ缶用表
面処理原板。及び、 （２）前項（１）記載の成分を含有する鋳片を、熱間圧
延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷間圧延率で冷
間圧延を行い、再結晶温度〜８８０℃で再結晶焼鈍を行
い、室温まで冷却し、Ｇ．Ｓnoが９．５以上の焼鈍板を
造り、伸び率で７％以上４０％以下の調質圧延で、Ｈｖ
（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ（70％BH）が１９５以下
に調整することを特徴とする耐圧強度とネックドイン性
に極めて優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。更
に、 （３）前項（２）記載の方法に於いて、再結晶焼鈍をす
るに際し、少なくとも５００℃以上の温度域を１００〜
２５００℃/sの加熱速度で再結晶温度〜９２０℃に加熱
し、その温度域で０〜１０sec 滞在せしめて再結晶焼鈍
を行うことによって、Ｇ．Ｓnoを１０．０以上とするこ
とを特徴とするＨｖ（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ（70
％BH）が１９５以下の耐圧強度に優れ且つネックドイン
性が更に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法であ
る。
る。すなわち、 （１）重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．００６０％、
Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、
Ｐ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２５％、sol.Ａｌ：
０．００２〜０．１００％、Ｎ：０．００５５〜０．０
１２０％、Ｎｂ或いはＴｉの１種又は２種を０．０８％
以下、且つ、Ｃ，Ｎｂ，Ｔｉ含有量の関係を示すＣ＊：
≦０．００３０％、残部不可避的不純物及び鉄よりな
り、Ｇ．Ｓnoが９．５以上、Ｈｖ（10％BH）が１４５以
上、Ｈｖ（70％BH）が１９５以下であることを特徴とす
る耐圧強度とネックドイン性に極めて優れたＤＩ缶用表
面処理原板。及び、 （２）前項（１）記載の成分を含有する鋳片を、熱間圧
延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷間圧延率で冷
間圧延を行い、再結晶温度〜８８０℃で再結晶焼鈍を行
い、室温まで冷却し、Ｇ．Ｓnoが９．５以上の焼鈍板を
造り、伸び率で７％以上４０％以下の調質圧延で、Ｈｖ
（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ（70％BH）が１９５以下
に調整することを特徴とする耐圧強度とネックドイン性
に極めて優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。更
に、 （３）前項（２）記載の方法に於いて、再結晶焼鈍をす
るに際し、少なくとも５００℃以上の温度域を１００〜
２５００℃/sの加熱速度で再結晶温度〜９２０℃に加熱
し、その温度域で０〜１０sec 滞在せしめて再結晶焼鈍
を行うことによって、Ｇ．Ｓnoを１０．０以上とするこ
とを特徴とするＨｖ（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ（70
％BH）が１９５以下の耐圧強度に優れ且つネックドイン
性が更に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法であ
る。
【００１０】以下に本発明について詳細に述べる。本発
明者等は、本発明が解決しようとする課題に関連した課
題について、以前に検討し、特願平５−９９８４１の表
面処理原板並びにその製造方法を発明し、提供した。そ
の考え方は、下記に示す概要の通りである。
明者等は、本発明が解決しようとする課題に関連した課
題について、以前に検討し、特願平５−９９８４１の表
面処理原板並びにその製造方法を発明し、提供した。そ
の考え方は、下記に示す概要の通りである。
【００１１】先の発明では、先ず、一方で高い強度を維
持することが求められ、もう一方でより軟質であること
が求められるといった相反することが要求されるＤＩ缶
の優れた耐圧強度と優れたネックドイン性を両立させ得
る鋼板特性が有り得るのかについて検討し、可能性があ
ることを見いだしたもので、その考え方は、３％の加工
後のＢＨ熱処理後の変形抵抗がより高く、且つ、４０％
の圧延加工後のＢＨ熱処理後の変形抵抗がより低い鋼で
あればよいとの考えである。具体的には、耐圧力は、
Ｙ．Ｐ（３％BH）が３９kgf/mm2 以上でゲージダウン時
にも耐圧力が確保でき、ネックドイン時の皺発生につい
てはＹ．Ｐ（50％BH）が６２kgf/mm2 以下で皺の発生も
なくなるという優れた耐圧力とネックドイン性を有する
ＤＩ缶用原板であった。
持することが求められ、もう一方でより軟質であること
が求められるといった相反することが要求されるＤＩ缶
の優れた耐圧強度と優れたネックドイン性を両立させ得
る鋼板特性が有り得るのかについて検討し、可能性があ
ることを見いだしたもので、その考え方は、３％の加工
後のＢＨ熱処理後の変形抵抗がより高く、且つ、４０％
の圧延加工後のＢＨ熱処理後の変形抵抗がより低い鋼で
あればよいとの考えである。具体的には、耐圧力は、
Ｙ．Ｐ（３％BH）が３９kgf/mm2 以上でゲージダウン時
にも耐圧力が確保でき、ネックドイン時の皺発生につい
てはＹ．Ｐ（50％BH）が６２kgf/mm2 以下で皺の発生も
なくなるという優れた耐圧力とネックドイン性を有する
ＤＩ缶用原板であった。
【００１２】本発明者等は、その後、更なる缶蓋の縮径
｛２０４（２＋４／１６吋）φ→２０２φ｝にも耐え得
るネックドイン性が更に優れたＤＩ缶用原板並びに製造
方法を検討し、本発明の方法を見いだしたものである。
｛２０４（２＋４／１６吋）φ→２０２φ｝にも耐え得
るネックドイン性が更に優れたＤＩ缶用原板並びに製造
方法を検討し、本発明の方法を見いだしたものである。
【００１３】本発明者等は、種々の鋼について、更に詳
細に鋼板の特性と缶の耐圧力並びにより厳しいネックド
イン加工時のネック皺の発生状況との関係について、種
々検討した結果、先ず、耐圧強度の指標としてはＨｖ
（10％BH）が、又、より厳しいネックドイン加工時のネ
ックドイン性の指標としてはＨｖ（70％BH）が、より優
れた指標であること、ネックドイン性は、Ｈｖ（70％
BH）のみならず、Ｇ．Ｓnoも大きく影響すること、を見
いだした。
細に鋼板の特性と缶の耐圧力並びにより厳しいネックド
イン加工時のネック皺の発生状況との関係について、種
々検討した結果、先ず、耐圧強度の指標としてはＨｖ
（10％BH）が、又、より厳しいネックドイン加工時のネ
ックドイン性の指標としてはＨｖ（70％BH）が、より優
れた指標であること、ネックドイン性は、Ｈｖ（70％
BH）のみならず、Ｇ．Ｓnoも大きく影響すること、を見
いだした。
【００１４】図１は、Ｎｂ添加極低炭素鋼を箱焼鈍法
（ＢＡＦ）で焼鈍した後、調質圧延率を変えて試作した
ＳＤＩ原板を用いて、ＤＩ缶を試作し、ＳＤＩ原板のＨ
ｖ（10％BH）と試作した缶の耐圧強度との関係を示した
もので、Ｈｖ（10％BH）を１４５以上とすることで所定
の耐圧強度が得られる。
（ＢＡＦ）で焼鈍した後、調質圧延率を変えて試作した
ＳＤＩ原板を用いて、ＤＩ缶を試作し、ＳＤＩ原板のＨ
ｖ（10％BH）と試作した缶の耐圧強度との関係を示した
もので、Ｈｖ（10％BH）を１４５以上とすることで所定
の耐圧強度が得られる。
【００１５】図２は、種々の製造法で製造した焼鈍板に
１〜５０％の調質圧延を施し、試作したＳＤＩ原板を用
いより過酷な条件でＤＩ缶を試作しネックドイン性とＨ
ｖ（70％BH）、Ｇ．Ｓnoとの関係を整理し、Ｈｖ（70％
BH）が１８５の時のＧ．Ｓnoとネック皺不良率を求めて
表示したものであり、Ｇ．Ｓnoの影響も大きく、過酷な
ネックドイン加工時のネック皺の発生を抑制するには少
なくともＧ．Ｓnoを９．５以上にする必要がある。又、
好ましくはＧ．Ｓnoは１０以上がよく、１０以上とする
ことにより更に優れたネックドイン性が得られる。尚、
この実験に於いて、Ｈｖ（70％BH）もネックドイン性に
大きく影響を及ぼしＨｖ（70％BH）が低いほど優れたネ
ックドイン性が得られることが明らかとなり、過酷なネ
ックドイン加工時のネック皺の発生を抑制するには少な
くともＨｖ（70％BH）を≦１９５（好ましくは≦１９
０）にする必要があることがわかった。
１〜５０％の調質圧延を施し、試作したＳＤＩ原板を用
いより過酷な条件でＤＩ缶を試作しネックドイン性とＨ
ｖ（70％BH）、Ｇ．Ｓnoとの関係を整理し、Ｈｖ（70％
BH）が１８５の時のＧ．Ｓnoとネック皺不良率を求めて
表示したものであり、Ｇ．Ｓnoの影響も大きく、過酷な
ネックドイン加工時のネック皺の発生を抑制するには少
なくともＧ．Ｓnoを９．５以上にする必要がある。又、
好ましくはＧ．Ｓnoは１０以上がよく、１０以上とする
ことにより更に優れたネックドイン性が得られる。尚、
この実験に於いて、Ｈｖ（70％BH）もネックドイン性に
大きく影響を及ぼしＨｖ（70％BH）が低いほど優れたネ
ックドイン性が得られることが明らかとなり、過酷なネ
ックドイン加工時のネック皺の発生を抑制するには少な
くともＨｖ（70％BH）を≦１９５（好ましくは≦１９
０）にする必要があることがわかった。
【００１６】又、更に、この実験の結果、耐圧強度の指
標であるＨｖ（10％BH）≧１４５とネックドイン性の指
標であるＨｖ（70％BH）１９５以下とを両立させるに
は、本発明の組成の鋼の焼鈍板に少なくとも７〜４０％
の調質圧延を施すことが必須であること、又、Ｇ．Ｓno
を少なくとも９．５以上を得るにはＮ含有量を０．００
５５〜０．０１２０wt％に調整することが効果的である
ことも併せて知見することができた。
標であるＨｖ（10％BH）≧１４５とネックドイン性の指
標であるＨｖ（70％BH）１９５以下とを両立させるに
は、本発明の組成の鋼の焼鈍板に少なくとも７〜４０％
の調質圧延を施すことが必須であること、又、Ｇ．Ｓno
を少なくとも９．５以上を得るにはＮ含有量を０．００
５５〜０．０１２０wt％に調整することが効果的である
ことも併せて知見することができた。
【００１７】更に、本発明者等は、再結晶焼鈍時の加熱
速度と焼鈍板の結晶粒径の関係を調査するため、請求項
２の方法で製造した冷延鋼板を通電加熱焼鈍法という従
来の連続焼鈍法とは異なる方法で、加熱速度を５０〜２
５００℃/secで再結晶焼鈍し得られた焼鈍板のＧ．Ｓno
と従来の連動焼鈍法（２０℃/s）のＧ．Ｓnoとを比較検
討した結果、加熱速度が１００℃/s以上では細粒化効果
が認められＧ．Ｓnoが１０．０以上得られることが、更
に加熱速度を上昇させ２５０℃/s以上では更に顕著な細
粒化効果が得られＧ．Ｓno≧１０．５となることを見い
だすことができた。
速度と焼鈍板の結晶粒径の関係を調査するため、請求項
２の方法で製造した冷延鋼板を通電加熱焼鈍法という従
来の連続焼鈍法とは異なる方法で、加熱速度を５０〜２
５００℃/secで再結晶焼鈍し得られた焼鈍板のＧ．Ｓno
と従来の連動焼鈍法（２０℃/s）のＧ．Ｓnoとを比較検
討した結果、加熱速度が１００℃/s以上では細粒化効果
が認められＧ．Ｓnoが１０．０以上得られることが、更
に加熱速度を上昇させ２５０℃/s以上では更に顕著な細
粒化効果が得られＧ．Ｓno≧１０．５となることを見い
だすことができた。
【００１８】以上、図１，２並びに上記で説明したよう
に、本発明の鋼板は、より厳しいＤＩ加工に於いても、
耐圧強度の確保と極めて優れたネックドイン性を有する
こととの両立が可能となるＤＩ缶用表面処理原板で、工
業的価値が極めて高いことがわかる。
に、本発明の鋼板は、より厳しいＤＩ加工に於いても、
耐圧強度の確保と極めて優れたネックドイン性を有する
こととの両立が可能となるＤＩ缶用表面処理原板で、工
業的価値が極めて高いことがわかる。
【００１９】以下に本発明鋼板の含有成分を限定した理
由について詳細に述べる。Ｃは、０．００６０wt％超に
なると、ＴｉＣやＮｂＣの生成量が多くなりすぎ、再結
晶焼鈍後のＨｖ値が高くなり調質圧延率をいくら調整し
てもＨｖ（10％BH）≧１４５とＨｖ（70％BH）≦１９５
とを両立させることが不可能になるので、０．００６０
wt％を上限値とした。尚、下限値は、通常の製造法では
０．０００５wt％未満のものは造れないので、０．００
０５wt％とした。
由について詳細に述べる。Ｃは、０．００６０wt％超に
なると、ＴｉＣやＮｂＣの生成量が多くなりすぎ、再結
晶焼鈍後のＨｖ値が高くなり調質圧延率をいくら調整し
てもＨｖ（10％BH）≧１４５とＨｖ（70％BH）≦１９５
とを両立させることが不可能になるので、０．００６０
wt％を上限値とした。尚、下限値は、通常の製造法では
０．０００５wt％未満のものは造れないので、０．００
０５wt％とした。
【００２０】Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓは、何れも鋼板の耐食
性に大きく影響を及ぼす元素で、耐食性の観点から、そ
れぞれ≦０．３０wt％、≦１．００wt％、≦０．３０wt
％、≦０．２５wt％とする必要がある。尚、Ｍｎは、熱
延時の耳荒れ性の観点から、少なくとも０．０５wt％以
上含有する必要があるので、下限値を０．０５wt％とし
た。他のＳｉ，Ｐ，Ｓは少なくても障害となることがな
いので下限値を規制しなかった。
性に大きく影響を及ぼす元素で、耐食性の観点から、そ
れぞれ≦０．３０wt％、≦１．００wt％、≦０．３０wt
％、≦０．２５wt％とする必要がある。尚、Ｍｎは、熱
延時の耳荒れ性の観点から、少なくとも０．０５wt％以
上含有する必要があるので、下限値を０．０５wt％とし
た。他のＳｉ，Ｐ，Ｓは少なくても障害となることがな
いので下限値を規制しなかった。
【００２１】sol.Ａｌは、脱酸剤として用いられ、０．
００２wt％は残留するので下限値を０．００２wt％とし
た。又、０．１００wt％超になると鋳造時に溶鋼の空気
酸化が起こり易くなり介在物量が増え、加工性や、メッ
キ品質をも劣化させるようになるので０．１００wt％を
上限値とした。Ｎは、結晶粒径を細粒化する上で重要な
元素であり、０．００５５wt％以上とすることでＧ．Ｓ
no≧９．５が得られるようになる。尚、０．０１２０wt
％超含有すると鋳片に気泡が発生し易くなりＤＩ加工時
の割れ発生の原因となるようになるので、０．０１２０
wt％を上限値とした。
００２wt％は残留するので下限値を０．００２wt％とし
た。又、０．１００wt％超になると鋳造時に溶鋼の空気
酸化が起こり易くなり介在物量が増え、加工性や、メッ
キ品質をも劣化させるようになるので０．１００wt％を
上限値とした。Ｎは、結晶粒径を細粒化する上で重要な
元素であり、０．００５５wt％以上とすることでＧ．Ｓ
no≧９．５が得られるようになる。尚、０．０１２０wt
％超含有すると鋳片に気泡が発生し易くなりＤＩ加工時
の割れ発生の原因となるようになるので、０．０１２０
wt％を上限値とした。
【００２２】ＮｂやＴｉは、ＣをＮｂＣやＴｉＣとして
固定することができると共に、過剰な固溶Ｃ（Ｃ＊）に
よる焼鈍板のＨｖ値の上昇を回避し、Ｈｖ値を低下させ
ることができ、調質圧延率の適用範囲を大きくすること
が可能となり、且つＣ＊を０．００３０wt％未満とする
ことでＨｖ（10％BH）≧１４５とＨｖ（70％BH）≦１９
５とを両立させることが可能となる。又、Ｎｂ或いはＴ
ｉの１種又は２種が０．０８wt％超になると合金コスト
が高くなるばかりで、材質の向上効果が飽和してしまう
ようになるので、上限値を０．０８wt％とした。
固定することができると共に、過剰な固溶Ｃ（Ｃ＊）に
よる焼鈍板のＨｖ値の上昇を回避し、Ｈｖ値を低下させ
ることができ、調質圧延率の適用範囲を大きくすること
が可能となり、且つＣ＊を０．００３０wt％未満とする
ことでＨｖ（10％BH）≧１４５とＨｖ（70％BH）≦１９
５とを両立させることが可能となる。又、Ｎｂ或いはＴ
ｉの１種又は２種が０．０８wt％超になると合金コスト
が高くなるばかりで、材質の向上効果が飽和してしまう
ようになるので、上限値を０．０８wt％とした。
【００２３】上記成分以外に本発明はＢを必要に応じて
添加することも可能である。すなわちＢは、Ｎｂのみを
添加する鋼に於いては、低温巻き取りでもＮをＢＮとし
て固定し鋼板を軟質化する傾向にあるので適宜添加すれ
ばよいが、Ｂ含有量が２．０×Ｎwt％超になるとＢの固
溶強化による硬質化が顕著になるので、多くとも２．０
×Ｎwt％とする必要がある。又、Ｔｉを添加する鋼（Ｎ
ｂを複合添加するものも含む）に於いては、Ｂの添加に
より焼鈍板の結晶粒径を細粒化する傾向があるので適宜
添加すればよいが、Ｂ含有量が０．００２５wt％超にな
るとＢの固溶強化による硬質化が顕著になるので、多く
とも０．００２５wt％とする必要がある。
添加することも可能である。すなわちＢは、Ｎｂのみを
添加する鋼に於いては、低温巻き取りでもＮをＢＮとし
て固定し鋼板を軟質化する傾向にあるので適宜添加すれ
ばよいが、Ｂ含有量が２．０×Ｎwt％超になるとＢの固
溶強化による硬質化が顕著になるので、多くとも２．０
×Ｎwt％とする必要がある。又、Ｔｉを添加する鋼（Ｎ
ｂを複合添加するものも含む）に於いては、Ｂの添加に
より焼鈍板の結晶粒径を細粒化する傾向があるので適宜
添加すればよいが、Ｂ含有量が０．００２５wt％超にな
るとＢの固溶強化による硬質化が顕著になるので、多く
とも０．００２５wt％とする必要がある。
【００２４】鋼板の材質指標としては、優れた耐圧強度
と極めて優れたネックドイン性を両立させるには、前述
のように、「鋼板のＨｖ（10％BH）を１４５以上、Ｈｖ
（70％BH）を１９５以下、Ｇ．Ｓno≧９．５」であるこ
とが不可欠である。
と極めて優れたネックドイン性を両立させるには、前述
のように、「鋼板のＨｖ（10％BH）を１４５以上、Ｈｖ
（70％BH）を１９５以下、Ｇ．Ｓno≧９．５」であるこ
とが不可欠である。
【００２５】次に、鋼板の製造条件について詳細に述べ
る。鋳片の製造条件は、各特許請求項の鋼の成分が得ら
れる方法であればどのような方法でもよく、特に規制す
る必要はない。熱延条件も、特に規制する必要がなく、
通常の熱延条件でよく、又、省エネルギーのための連続
鋳造で製造された熱片を直接熱間圧延を行う方法でも、
熱片を加熱炉に装入した後熱間圧延をする方法でもよ
い。又、巻き取り温度も特に規制する必要がないが、軟
質材を得ようとする場合は中高温巻き取りを採用するの
がよい。
る。鋳片の製造条件は、各特許請求項の鋼の成分が得ら
れる方法であればどのような方法でもよく、特に規制す
る必要はない。熱延条件も、特に規制する必要がなく、
通常の熱延条件でよく、又、省エネルギーのための連続
鋳造で製造された熱片を直接熱間圧延を行う方法でも、
熱片を加熱炉に装入した後熱間圧延をする方法でもよ
い。又、巻き取り温度も特に規制する必要がないが、軟
質材を得ようとする場合は中高温巻き取りを採用するの
がよい。
【００２６】冷間圧延率は、ＤＩ缶のイヤリングに大き
く影響するので、８５〜９５％とする必要がある。尚、
ゼロに近いイヤリング率を得るためには、鋼の成分、熱
延条件、焼鈍条件を考慮し、微調整をするのが好まし
い。再結晶焼鈍条件は、特に規制する必要がなく、通常
の連続焼鈍法でも箱焼鈍法（ＢＡＦ）でもよく、再結晶
温度以上で充分に再結晶させればよい。尚、再結晶焼鈍
温度の上限を８８０℃としたのは、それ以上に温度を上
げても材質状のメリットがなくなるとともにエネルギー
ロスが大きくなるばかりであるので上限温度を８８０℃
とした。
く影響するので、８５〜９５％とする必要がある。尚、
ゼロに近いイヤリング率を得るためには、鋼の成分、熱
延条件、焼鈍条件を考慮し、微調整をするのが好まし
い。再結晶焼鈍条件は、特に規制する必要がなく、通常
の連続焼鈍法でも箱焼鈍法（ＢＡＦ）でもよく、再結晶
温度以上で充分に再結晶させればよい。尚、再結晶焼鈍
温度の上限を８８０℃としたのは、それ以上に温度を上
げても材質状のメリットがなくなるとともにエネルギー
ロスが大きくなるばかりであるので上限温度を８８０℃
とした。
【００２７】又、更にネックドイン性の優れた表面処理
原板を得るには、請求項３に示すように、再結晶焼鈍を
するに際し、少なくとも５００℃以上の温度域を１００
〜２５００℃/sの加熱速度で再結晶温度〜９２０℃に加
熱し、その温度域で０〜１０sec 滞在せしめて再結晶焼
鈍を行うことによって、Ｇ．Ｓnoを１０．０以上とする
ことが可能となる。このようなヒートサイクルの再結晶
焼鈍を行うには、通常の焼鈍方式の連続焼鈍法や箱焼鈍
法では不可能であり、新しい焼鈍方式の通電加熱焼鈍法
で可能となる。
原板を得るには、請求項３に示すように、再結晶焼鈍を
するに際し、少なくとも５００℃以上の温度域を１００
〜２５００℃/sの加熱速度で再結晶温度〜９２０℃に加
熱し、その温度域で０〜１０sec 滞在せしめて再結晶焼
鈍を行うことによって、Ｇ．Ｓnoを１０．０以上とする
ことが可能となる。このようなヒートサイクルの再結晶
焼鈍を行うには、通常の焼鈍方式の連続焼鈍法や箱焼鈍
法では不可能であり、新しい焼鈍方式の通電加熱焼鈍法
で可能となる。
【００２８】この通電加熱焼鈍法は、加熱速度で２桁速
く、焼鈍時間での約２桁短く従来の連続焼鈍炉とは全く
異なる機械設備のような焼鈍機ともよべる新しい焼鈍設
備で、焼鈍温度の上限は通板性からの制限はなく、材質
上から決定すればよく、オーステナイトに入らない温度
まで許容できるので、上限値を９２０℃とした。又、焼
鈍板の結晶粒径の細粒化効果を得るには、少なくとも５
００℃以上の温度域を１００℃/s以上の加熱速度で加熱
することと、再結晶温度以上９２０℃以下の温度域での
滞在時間を１０sec 以下とする必要がある。尚、加熱速
度の上限を２５００℃/sとしたのは、それ以上の加熱速
度では加熱速度が速すぎるため加熱終点温度の制御が困
難となるため、上限値を２５００℃/sとした。
く、焼鈍時間での約２桁短く従来の連続焼鈍炉とは全く
異なる機械設備のような焼鈍機ともよべる新しい焼鈍設
備で、焼鈍温度の上限は通板性からの制限はなく、材質
上から決定すればよく、オーステナイトに入らない温度
まで許容できるので、上限値を９２０℃とした。又、焼
鈍板の結晶粒径の細粒化効果を得るには、少なくとも５
００℃以上の温度域を１００℃/s以上の加熱速度で加熱
することと、再結晶温度以上９２０℃以下の温度域での
滞在時間を１０sec 以下とする必要がある。尚、加熱速
度の上限を２５００℃/sとしたのは、それ以上の加熱速
度では加熱速度が速すぎるため加熱終点温度の制御が困
難となるため、上限値を２５００℃/sとした。
【００２９】調質圧延は、本発明の鋼板の重要なポイン
トの１つである「鋼板のＨｖ（10％BH）を１４５以上、
Ｈｖ（70％BH）を１９５以下」にするために、鋼板の組
成とともに、重要な要素である。調質圧延率が７％未満
では耐圧強度を確保するための鋼板のＨｖ（10％BH）を
１４５以上の確保ができなくなるので、下限値を７％と
した。尚、上限値を４０％にしたのはＤＩ加工時の絞り
加工時に割れが発生し易くなること、又、本発明の鋼板
が目的とする現状レベルの耐圧強度を維持するには４０
％で充分であること、更には、より高い調質圧延率を施
すには経済的ロスが多くなるので上限値を４０％とし
た。
トの１つである「鋼板のＨｖ（10％BH）を１４５以上、
Ｈｖ（70％BH）を１９５以下」にするために、鋼板の組
成とともに、重要な要素である。調質圧延率が７％未満
では耐圧強度を確保するための鋼板のＨｖ（10％BH）を
１４５以上の確保ができなくなるので、下限値を７％と
した。尚、上限値を４０％にしたのはＤＩ加工時の絞り
加工時に割れが発生し易くなること、又、本発明の鋼板
が目的とする現状レベルの耐圧強度を維持するには４０
％で充分であること、更には、より高い調質圧延率を施
すには経済的ロスが多くなるので上限値を４０％とし
た。
【００３０】
【実施例】以下に本発明の効果を実施例により説明す
る。表１に成分、表２に連続熱延、冷間圧延、連続焼
鈍、調質圧延、条件でゲージダウン時の板厚である０．
２２０mmの表面処理原板を製造した。製造した表面処理
原板のＧ．Ｓno、Ｈｖ（10％BH）、Ｈｖ（70％BH）を測
定した。又、Ｓｎメッキ後ＤＩ加工を行い、５段のネッ
クドイン加工時の皺発生並びに缶低部の耐圧強度の調査
を行った。その結果を表３に示す。
る。表１に成分、表２に連続熱延、冷間圧延、連続焼
鈍、調質圧延、条件でゲージダウン時の板厚である０．
２２０mmの表面処理原板を製造した。製造した表面処理
原板のＧ．Ｓno、Ｈｖ（10％BH）、Ｈｖ（70％BH）を測
定した。又、Ｓｎメッキ後ＤＩ加工を行い、５段のネッ
クドイン加工時の皺発生並びに缶低部の耐圧強度の調査
を行った。その結果を表３に示す。
【００３１】鋼Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは、何れも本発明の成分
範囲内の鋼で、鋼Ａは、Ｃ量が０．００１８wt％、Ｎ量
を０．００７２wt％でＮｂを０．０１２wt％添加した
例、鋼Ｂは、Ｃ量が０．０００９wt％、Ｎ量を０．００
８８wt％でＮｂを０．０１９wt％、Ｂを８ppm 添加した
例、鋼Ｃは、Ｃ量が０．００４５wt％、Ｎ量を０．００
６０wt％でＴｉを０．０４５wt％添加した例、鋼Ｄは、
Ｃ量が０．００１７wt％、Ｎ量を０．００７５wt％でＮ
ｂを０．００７wt％、Ｂを５ppm 、Ｔｉを０．０２５wt
％添加した例である。
範囲内の鋼で、鋼Ａは、Ｃ量が０．００１８wt％、Ｎ量
を０．００７２wt％でＮｂを０．０１２wt％添加した
例、鋼Ｂは、Ｃ量が０．０００９wt％、Ｎ量を０．００
８８wt％でＮｂを０．０１９wt％、Ｂを８ppm 添加した
例、鋼Ｃは、Ｃ量が０．００４５wt％、Ｎ量を０．００
６０wt％でＴｉを０．０４５wt％添加した例、鋼Ｄは、
Ｃ量が０．００１７wt％、Ｎ量を０．００７５wt％でＮ
ｂを０．００７wt％、Ｂを５ppm 、Ｔｉを０．０２５wt
％添加した例である。
【００３２】鋼Ｆ，Ｇは、何れも本発明の範囲を外れた
比較例で、鋼Ｆは、Ｃ含有量を０．００５５wt％、Ｎ
ｂ，Ｔｉを含まずＣ．freeが０．００５５wt％と本発明
鋼の範囲の０．００３０wt％を超えた比較例、鋼Ｇは、
Ｃ含有量を０．００１２wt％、Ｎｂ，Ｔｉを含まずＣ＊
が０．００１２wt％であるがＮ含有量が０．００１２wt
％と本発明鋼の下限値の０．００５５wt％を下回った比
較例である。鋼Ｈは、従来法の箱焼鈍法で軟質なＴ−１
や連続焼鈍法でＤＩ缶用として製造しているＴ−４ＣＡ
用に用いられている低炭素Ａｌ−Ｋ鋼である。
比較例で、鋼Ｆは、Ｃ含有量を０．００５５wt％、Ｎ
ｂ，Ｔｉを含まずＣ．freeが０．００５５wt％と本発明
鋼の範囲の０．００３０wt％を超えた比較例、鋼Ｇは、
Ｃ含有量を０．００１２wt％、Ｎｂ，Ｔｉを含まずＣ＊
が０．００１２wt％であるがＮ含有量が０．００１２wt
％と本発明鋼の下限値の０．００５５wt％を下回った比
較例である。鋼Ｈは、従来法の箱焼鈍法で軟質なＴ−１
や連続焼鈍法でＤＩ缶用として製造しているＴ−４ＣＡ
用に用いられている低炭素Ａｌ−Ｋ鋼である。
【００３３】試料１，２，３，５，６，７は、何れも本
発明の実施例で、試料４は、調質圧延率が通常の１．０
％と本発明の下限値を下回った比較例で、試料９は、Ｃ
含有量を０．００５５wt％、Ｎｂ，Ｔｉを含まずＣ＊が
０．００５５wt％と本発明鋼の範囲の０．００３０wt％
を超えた成分の鋼Ｆを用いた比較例、試料１０は、Ｃ含
有量を０．００１２wt％、Ｎｂ，Ｔｉを含まずＣ＊が
０．００１２wt％であるがＮ含有量が０．００１２wt％
と本発明鋼の下限値の０．００５５wt％を下回った比較
例である。
発明の実施例で、試料４は、調質圧延率が通常の１．０
％と本発明の下限値を下回った比較例で、試料９は、Ｃ
含有量を０．００５５wt％、Ｎｂ，Ｔｉを含まずＣ＊が
０．００５５wt％と本発明鋼の範囲の０．００３０wt％
を超えた成分の鋼Ｆを用いた比較例、試料１０は、Ｃ含
有量を０．００１２wt％、Ｎｂ，Ｔｉを含まずＣ＊が
０．００１２wt％であるがＮ含有量が０．００１２wt％
と本発明鋼の下限値の０．００５５wt％を下回った比較
例である。
【００３４】試料１，３，５，６，７は、本発明の請求
項２の方法で製造した実施例で、何れも、本発明が目標
とする材質指標のＧ．Ｓno≧９．５、Ｈｖ（10％BH）≧
１４５並びにＨｖ（70％BH）≦１９５をクリヤし、板厚
が０．２２０mmと更なるゲージダウン時の耐圧強度を確
保し、且つ、缶蓋の径が２０２φと極めて過酷なネック
加工時でも優れたネックドイン性が有られた。
項２の方法で製造した実施例で、何れも、本発明が目標
とする材質指標のＧ．Ｓno≧９．５、Ｈｖ（10％BH）≧
１４５並びにＨｖ（70％BH）≦１９５をクリヤし、板厚
が０．２２０mmと更なるゲージダウン時の耐圧強度を確
保し、且つ、缶蓋の径が２０２φと極めて過酷なネック
加工時でも優れたネックドイン性が有られた。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】
【表３】
【００３８】又、更に、試料２は、従来の連続焼鈍法と
は異なる通電加熱焼鈍法で焼鈍した請求項３の実施例
で、結晶粒径が１１．１と極めて細粒となっており、ネ
ックドイン性も格別の効果が得られた。
は異なる通電加熱焼鈍法で焼鈍した請求項３の実施例
で、結晶粒径が１１．１と極めて細粒となっており、ネ
ックドイン性も格別の効果が得られた。
【００３９】試料４は、調質圧延率が通常の１．０％と
本発明の下限値を下回った比較例で、耐圧強度の指標で
あるＨｖ（10％BH）が１３６と本発明の下限値を下回っ
ており、耐圧強度も不足した。試料９は、Ｃ含有量を
０．００５５wt％、Ｎｂ，Ｔｉを含まずＣ＊が０．００
５５wt％と本発明鋼の範囲の０．００３０wt％を超えた
成分の鋼Ｆを用いた比較例で、ネックドイン性の指標で
あるＨｖ（70％BH）が２２１と本発明の上限値を超えて
おり、ネック皺が発生した。
本発明の下限値を下回った比較例で、耐圧強度の指標で
あるＨｖ（10％BH）が１３６と本発明の下限値を下回っ
ており、耐圧強度も不足した。試料９は、Ｃ含有量を
０．００５５wt％、Ｎｂ，Ｔｉを含まずＣ＊が０．００
５５wt％と本発明鋼の範囲の０．００３０wt％を超えた
成分の鋼Ｆを用いた比較例で、ネックドイン性の指標で
あるＨｖ（70％BH）が２２１と本発明の上限値を超えて
おり、ネック皺が発生した。
【００４０】試料１０は、Ｃ含有量を０．００１２wt
％、Ｎｂ，Ｔｉを含まずＣ＊が０．００１２wt％である
が、Ｎ含有量が０．００１２wt％と本発明鋼の下限値の
０．００５５wt％を下回った比較例で、ネックドイン性
に大きく影響するＧ．Ｓnoが８．９と本発明の下限値を
下回っており、ネック皺が発生した。試料１０は、現在
ＳＤＩに適用されている従来法のＴ−４ＣＡと同じ条件
で製造した従来例で、ネックドイン性の指標であるＨｖ
（70％BH）が２５４と本発明の上限値を大幅に超えてお
り、ネック皺が発生しＤＩ缶にならなかった。試料１１
は、以前にＳＤＩに適用されていた箱焼鈍法のＴ−１と
同じ条件で製造した従来例で、耐圧強度指標のＨｖ（10
％BH）が１３７と本発明の下限値を超えており、耐圧強
度が不足した。又、ネックドイン性の指標であるＧ．Ｓ
noも７．８と本発明の下限値を下回っており、ネック皺
が発生した。
％、Ｎｂ，Ｔｉを含まずＣ＊が０．００１２wt％である
が、Ｎ含有量が０．００１２wt％と本発明鋼の下限値の
０．００５５wt％を下回った比較例で、ネックドイン性
に大きく影響するＧ．Ｓnoが８．９と本発明の下限値を
下回っており、ネック皺が発生した。試料１０は、現在
ＳＤＩに適用されている従来法のＴ−４ＣＡと同じ条件
で製造した従来例で、ネックドイン性の指標であるＨｖ
（70％BH）が２５４と本発明の上限値を大幅に超えてお
り、ネック皺が発生しＤＩ缶にならなかった。試料１１
は、以前にＳＤＩに適用されていた箱焼鈍法のＴ−１と
同じ条件で製造した従来例で、耐圧強度指標のＨｖ（10
％BH）が１３７と本発明の下限値を超えており、耐圧強
度が不足した。又、ネックドイン性の指標であるＧ．Ｓ
noも７．８と本発明の下限値を下回っており、ネック皺
が発生した。
【００４１】以上の実施例の結果から明らかなように、
本発明の鋼板の主なポイントの「Ｇ．Ｓnoが９．５以
上、Ｈｖ（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ（70％BH）が１
９５以下であることを特徴とするＤＩ缶用表面処理原
板」は、ゲージダウン時の耐圧強度の確保と更に厳しい
ネック加工時に於いても優れたネックドイン性を有する
こととの両立が可能となる優れたＤＩ缶加工性を有する
ＤＩ缶用メッキ原板で、工業的価値が極めて高いこと、
又、請求項３の製造方法では、更に優れたネックドイン
性が得られることがわかる。
本発明の鋼板の主なポイントの「Ｇ．Ｓnoが９．５以
上、Ｈｖ（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ（70％BH）が１
９５以下であることを特徴とするＤＩ缶用表面処理原
板」は、ゲージダウン時の耐圧強度の確保と更に厳しい
ネック加工時に於いても優れたネックドイン性を有する
こととの両立が可能となる優れたＤＩ缶加工性を有する
ＤＩ缶用メッキ原板で、工業的価値が極めて高いこと、
又、請求項３の製造方法では、更に優れたネックドイン
性が得られることがわかる。
【００４２】
【発明の効果】以上詳細に説明した通り、本発明の鋼板
は、耐圧強度とネックドイン性が極めて優れ、より厳し
い成形のＤＩ缶に適用され極めて優れた効果が発揮で
き、その工業的価値は極めて大きい。
は、耐圧強度とネックドイン性が極めて優れ、より厳し
い成形のＤＩ缶に適用され極めて優れた効果が発揮で
き、その工業的価値は極めて大きい。
【図１】Ｈｖ（10％BH）とＤＩ缶の耐圧強度との関係を
示す図。
示す図。
【図２】Ｇ．Ｓnoとネック皺発生率との関係を示す図。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 川上 勝教
兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日
本製鐵株式会社 広畑製鐵所内
(56)参考文献 特開 平６−73498（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−59443（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−257124（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−306535（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21D 9/46 - 9/48
C21D 8/00 - 8/04
C22C 38/00 - 38/60
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．００６０％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、 Ｎ ：０．００５５〜０．０１２０％、 Ｎｂ或いはＴｉの１種又は２種を０．０８％以下、 且つ、Ｃ，Ｎｂ，Ｔｉ含有量の関係を示すＣ＊：≦０．
００３０％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなり、Ｇ．Ｓnoが９．５
以上、Ｈｖ（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ（70％BH）が
１９５以下であることを特徴とする耐圧強度とネックド
イン性に極めて優れたＤＩ缶用表面処理原板。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．００６０％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、 Ｎ ：０．００５５〜０．０１２０％、 Ｎｂ或いはＴｉの１種又は２種を０．０８％以下、 且つ、Ｃ，Ｎｂ，Ｔｉ含有量の関係を示すＣ＊：≦０．
００３０％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳片を、熱間圧延を
行い熱延鋼帯とし、該鋼帯に８５〜９５％の冷間圧延率
で冷間圧延を行い、得られた冷延鋼帯を再結晶温度〜８
８０℃で再結晶焼鈍し、室温まで冷却を行い、Ｇ．Ｓno
が９．５以上の焼鈍板を造り、伸び率で７％以上４０％
以下の調質圧延で、Ｈｖ（10％BH）が１４５以上、Ｈｖ
（70％BH）が１９５以下に調整することを特徴とする耐
圧強度とネックドイン性に極めて優れたＤＩ缶用表面処
理原板の製造方法。 - 【請求項３】 請求項２の記載の方法に於いて、再結晶
焼鈍をするに際し、少なくとも５００℃以上の温度域を
１００〜２５００℃/sの加熱速度で再結晶温度〜９２０
℃に加熱し、その温度域で０〜１０sec 滞在せしめて再
結晶焼鈍を行うことによって、Ｇ．Ｓnoを１０．０以上
とすることを特徴とするＨｖ（10％BH）が１４５以上、
Ｈｖ（70％BH）が１９５以下の耐圧強度に優れ且つネッ
クドイン性が更に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07365294A JP3466263B2 (ja) | 1994-04-12 | 1994-04-12 | 耐圧強度とネックドイン性に極めて優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07365294A JP3466263B2 (ja) | 1994-04-12 | 1994-04-12 | 耐圧強度とネックドイン性に極めて優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07278677A JPH07278677A (ja) | 1995-10-24 |
| JP3466263B2 true JP3466263B2 (ja) | 2003-11-10 |
Family
ID=13524440
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07365294A Expired - Fee Related JP3466263B2 (ja) | 1994-04-12 | 1994-04-12 | 耐圧強度とネックドイン性に極めて優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3466263B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11315346A (ja) * | 1998-05-06 | 1999-11-16 | Nippon Steel Corp | イヤリング性の優れた深絞り缶用鋼板および製造方法 |
| JP4900179B2 (ja) * | 2007-10-11 | 2012-03-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 缶用鋼板原板の製造方法 |
-
1994
- 1994-04-12 JP JP07365294A patent/JP3466263B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07278677A (ja) | 1995-10-24 |
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